[go: up one dir, main page]

DK200100943A - Ausagerede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer - Google Patents

Ausagerede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer Download PDF

Info

Publication number
DK200100943A
DK200100943A DK200100943A DKPA200100943A DK200100943A DK 200100943 A DK200100943 A DK 200100943A DK 200100943 A DK200100943 A DK 200100943A DK PA200100943 A DKPA200100943 A DK PA200100943A DK 200100943 A DK200100943 A DK 200100943A
Authority
DK
Denmark
Prior art keywords
approx
steel plate
weight
fine
bainite
Prior art date
Application number
DK200100943A
Other languages
English (en)
Inventor
Koo Jayoung
Narasimha-Rao V Bangaru
Glen A Vaughn
Ayer Raghavan
Original Assignee
Exxonmobil Upstream Res Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Exxonmobil Upstream Res Co filed Critical Exxonmobil Upstream Res Co
Publication of DK200100943A publication Critical patent/DK200100943A/da

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/001—Heat treatment of ferrous alloys containing Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/84—Controlled slow cooling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)

Description

PATENTKRAV 1. Fremgangsmåde til fremstilling af en stålplade med en mikrostruktur, som omfatter (i) overvejende finkornet nedre bainit, finkornet båndmartensit, fingranuleret bainit (FGB) eller blandinger deraf og (ii) fra mere end 0 volumenprocent til ca. 10 volumenprocent retineret austenit, hvilken fremgangsmåde omfatter følgende trin: (a) opvarmning af en stålblok til en genopvarmningstemperatur, som er tilstrækkeligt høj til at (i) i det væsentlige homogenisere stålblokken, (ii) opløse i det væsentlige alle carbider og carbonitrider af niobium og vanadium i stålblokken og (iii) etablere fine begyndende austenitkorn i stålblokken; (b) reduktion af stålblokken til dannelse af stålplade i én eller flere varmvalsepas-sager i et første temperaturinterval, hvori austenit rekrystalliserer; (c) yderligere reduktion af stålpladen i én eller flere varmvalsepassager i et andet temperaturinterval under den omtrentlige Tnr-temperatur og over den omtrentlige Ar3-omdannelsestemperatur; (d) bratkøling af stålpladen med en afkølingshastighed på mindst ca. 10°C pr. sekund (18°F/s) til en bratkølingsstoptemperatur på under ca. 550°C (1022°F); og (e) afbrydelse af bratkølingen, idet disse trin udføres for at lette omdannelse af stålpladens mikrostruktur til (i) overvejende finkornet nedre bainit, finkornet båndmartensit, fingranuleret bainit (FGB) eller blandinger deraf og (ii)fra mere end 0 volumenprocent til ca. 10 volumenprocent retineret austenit. 2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor trin (e) erstattes med følgende. (e) afbrydelse af bratkølingen, idet disse trin udføres for at lette omdannelse af stålpladens mikrostruktur til en overvejende mikrolaminatmikrostruktur, der omfatter finkornet båndmartensit, finkornet nedre bainit eller blandinger deraf og fra mere end 0 volumenprocent til ca. 10 volumenprocent retineret austenit-filmlag. 3. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor trin (e) erstattes med følgende: (e) afbrydelse af bratkølingen, idet trinnene udføres for at lette omdannelsen af stålpladens mikrostruktur til en overvejende fingranuleret bainit (FGB). 4. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor genopvarmningstemperaturen i trin (a) er mellem ca. 955°C og ca. 1100°C (1750°F-2010°F). 5. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor de fine begyndende austenitkorn i trin (a) har en kornstørrelse på mindre end ca. 120 mikrometer. 6. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor der i trin (b) sker en reduktion af stålblokkens tykkelse på fra ca. 30% til ca. 70%. 7. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor der i trin (c) sker en reduktion af stålpladens tykkelse på fra ca. 40% til ca. 80%. 8. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvilken fremgangsmåde yderligere omfatter det trin, hvor stålpladen lades luftkøle til omgivelsestemperatur fra bratkølingsstoptemperatu-ren. 9. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvilken fremgangsmåde yderligere omfatter det trin, hvor stålpladen holdes i det væsentlige isotermisk ved bratkølingsstoptemperaturen i indtil ca. 5 minutter. 10. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvilken fremgangsmåde yderligere omfatter det trin, hvor stålpladen ved bratkølingsstoptemperaturen køles langsomt med en hastighed på under ca. 1,0°C pr. sekund (1,8°F/s) i indtil ca. 5 minutter. 11. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor stålblokken i trin (a) omfatter jern og de følgende legeringsgrundstoffer i de angivne vægtprocenter: fra ca. 0,03% til ca. 0,12% C, fra mindst ca. 1% Ni til mindre end ca. 9% Ni, op til ca. 1,0% Cu, op til ca. 0,8% Mo, fra ca. 0,01 % til ca. 0,1% Nb, fra ca. 0,008% til ca. 0,03% Ti, op til 0,05% Al og fra ca. 0,001% til ca. 0,005% N. 12. Fremgangsmåde ifølge krav 11, hvor stålblokken omfatter mindre end ca. 6 vægtprocent Ni. 13. Fremgangsmåde ifølge krav 11, hvor stålblokken omfatter mindre end ca. 3 vægtprocent Ni og yderligere omfatter op til 2,5 vægtprocent Mn. 14. Fremgangsmåde ifølge krav 11, hvor stålblokken yderligere omfatter mindst ét additiv, som er valgt fra gruppen bestående af (i) op til ca. 1,0 vægtprocent Cr, (ii) op til ca. 0,5 vægtprocent Si, (iii) fra ca. 0,02 vægtprocent til ca. 0,10 vægtprocent V, (iv) op til ca. 2,5 vægtprocent Mn og (v) op til ca. 0,0020 vægtprocent B. 15. Fremgangsmåde ifølge krav 11, hvor stålblokken yderligere omfatter fra ca. 0,0004 vægtprocent til ca. 0,0020 vægtprocent B. 16. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor stålpladen efter trin (e) har en DBTT, der er under ca. -62°C (-80°F) i både basispladen og dens HAZ, og har en trækstyrke, der er over ca. 830 MPa (120 ksi). 17. Stålplade med en mikrostruktur, der omfatter (i) overvejende finkornet nedre bainit, finkornet båndmartensit, fingranuleret bainit (FGB) eller blandinger deraf og (ii) fra over 0 volumenprocent til ca. 10 volumenprocent retineret austenit, med en trækstyrke, der er over ca. 830 MPa (120 ksi), og en DBTT på under ca. -62°C (-80°F) i både stålpladen og dens HAZ, og hvor stålpladen er fremstillet ud fra en genopvarmet stålblok, der omfatter jern og følgende legeringsgrundstoffer i de angivne vægtprocenter: fra ca. 0,03% til ca. 0,12% C, fra mindst ca. 1% Ni til mindre end ca. 9% Ni, op til ca. 1,0% Cu, op til ca. 0,8% Mo, fra ca. 0,01 % til ca. 0,1% Nb, fra ca. 0,008% til ca. 0,03% Ti, op til ca. 0,05% Al og fra ca. 0,001% til ca. 0,005% N. 18. Stålplade ifølge krav 17, hvor stålblokken omfatter mindre end ca. 6 vægtprocent Ni. i 19. Stålplade ifølge krav 17, hvor stålblokken omfatter mindre end ca. 3 vægtprocent Ni og yderligere omfatter op til ca. 2,5 vægtprocent Mn. 20. Stålplade ifølge krav 17 yderligere omfattende mindst ét additiv, som er valgt fra 1 gruppen bestående af (i) op til ca. 1,0 vægtprocent Cr, (ii) op til ca. 0,5 vægtprocent Si, (iii) fra ca. 0,02 vægtprocent til ca. 0,10 vægtprocent V, (iv) op til ca. 2,5 vægtprocent Mn og (v) fra ca. 0,0004 til ca. 0,0020 vægtprocent B. 21. Stålplade ifølge krav 17 yderligere omfattende fra ca. 0,0004 vægtprocent til ca. 0,0020 vægtprocent B. 22. Stålplade ifølge krav 17 med en overvejende mikrolaminatmikrostruktur omfattende bånd af finkornet båndmartensit, bånd af finkornet nedre martensit eller blandinger deraf og op til ca. 10 volumenprocent filmlag af retineret austenit. 23. Stålplade ifølge krav 22, hvor mikrolaminatmikrostrukturen er optimeret for i det væsentlige at maksimere revnebanesnoning ved termo-mekanisk styret valsebearbejdning, der frembringer en flerhed af højangulære grænseflader mellem båndene af finkornet martensit og finkornet nedre bainit og filmlagene af retineret austenit. 24. Stålplade ifølge krav 17 med en mikrostruktur af overvejende fingranuleret bainit (FGB), hvor den fingranulerede bainit (FGB) omfatter bainitferritkorn og partikler af blandinger af martensit og retineret austenit. 25. Stålplade ifølge krav 24, hvor mikrostrukturen er optimeret for i det væsentlige at maksimere revnebanesnoning ved termo-mekanisk styret valsebearbejdning, der frembringer en flerhed af højangulære grænseflader mellem bainitferritkornene og mellem bainitferritkornene og partiklerne af blandinger af martensit og retineret austenit. 26. Fremgangsmåde til forøgelse af en stålplades revneudbredelsesresistens, hvilken fremgangsmåde omfatter bearbejdning af stålpladen for at frembringe en overvejende mikrolaminatmikrostruktur, der omfatter bånd af finkornet båndmartensit, bånd af finkornet nedre bainit eller blandinger deraf og fra mere end 0 volumenprocent til ca. 10 volumenprocent filmlag af retineret austenit, hvor mikrolaminatmikrostrukturen optimeres for i det væsentlige at maksimere revnebanesnoning ved termo-mekanisk styret valsebearbejdning, der frembringer en flerhed af højangulære grænseflader mellem båndene af finkornet martensit og finkornet nedre bainit og filmlagene af retineret austenit. 27. Fremgangsmåde ifølge krav 26, hvor stålpladens revneudbredelsesresistens yderligere forøges, og revneudbredelsesresistensen af stålpladens HAZ, når stålpladen svejses, forøges ved at tilsætte fra mindst ca. 1,0 vægtprocent til mindre end ca. 9 vægtprocent Ni og fra mindst ca. 0,1 vægtprocent til ca. 1,0 vægtprocent Cu og ved i det væsentlige at minimere tilsætning af BCC-stabiliserende grundstoffer. 28. Fremgangsmåde til forøgelse af en stålplades revneudbredelsesresistens, hvilken fremgangsmåde omfatter bearbejdning af stålpladen til frembringelse af en mikrostruktur af overvejende fingranuleret bainit (FGB), hvor den fingranulerede bainit (FGB) omfatter bainitferritkorn og partikler af blandinger af martensit og retineret austenit, og hvor mikrostrukturen optimeres for i det væsentlige at maksimere revnebanesnoning ved termo-mekanisk styret valsebearbejdning, som frembringer en flerhed af højangulære grænseflader mellem bainitferritkornene og mellem bainitferrit-kornene og partiklerne af blandinger af martensit og retineret austenit. 29. Fremgangsmåde ifølge krav 28, hvor stålpladens revneudbredelsesresistens forøges yderligere, og revneudbredelsesresistensen af stålpladens HAZ, når stålpladen svejses, forøges ved at tilsætte fra mindst ca. 1,0 vægtprocent til mindre end ca. 9 vægtprocent Ni og fra mindst ca. 0,1 vægtprocent til ca. 1,0 vægtprocent Cu og ved i det væsentlige at minimere tilsætning af BCC-stabiliserende grundstoffer. 30. Fremgangsmåde til styring af gennemsnitsforholdet mellem austenitkornlængde og austenitkorntykkelse under bearbejdning af en aussageret stålplade med ultrahøj styrke for at forøge stålpladens tværgående sejhed og tværgående DBTT, hvor fremgangsmåden omfatter trinnene: (a) opvarmning af en stålblok til en genopvarmningstemperatur, som er tilstrækkeligt høj til at (i) i det væsentlige homogenisere stålblokken, (ii) opløse i det væsentlige alle carbider og carbonitrider af niobium og vanadium i stålblokken og (iii) etablere fine begyndende austenitkorn i stålblokken; (b) reduktion af stålblokken til dannelse af stålplade i én eller flere varmvalsepas-sager i et første temperaturinterval, hvori austenit rekrystalliserer; (c) yderligere reduktion af stålpladen i én eller flere varmvalsepassager i et andet temperaturinterval under den omtrentlige Tnr-temperatur og over den omtrentlige AR3-omdannelsestemperaturtil frembringelse af et gennemsnitsforhold mellem austenitkornlængde og austenitkorntykkelse på mindre end ca. 100 i stål pladen. (d) bratkøling af stålpladen med en afkølingshastighed på mindst ca. 10°C pr. sekund (18°F/s) til en bratkølingsstoptemperatur på under ca. 550°C (1022°F); og (e) afbrydelse af bratkølingen for at frembringe en mikrostruktur i stålpladen, hvilken mikrostruktur omfatter (i) overvejende finkornet nedre bainit, finkomet båndmartensit, fingranuleret bainit (FGB) eller blandinger deraf og (ii) fra mere end 0 volumenprocent til ca. 10 volumenprocent retineret austenit.
DK200100943A 1998-12-19 2001-06-18 Ausagerede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer DK200100943A (da)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US09/215,773 US6254698B1 (en) 1997-12-19 1998-12-19 Ultra-high strength ausaged steels with excellent cryogenic temperature toughness and method of making thereof

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DK200100943A true DK200100943A (da) 2001-06-18

Family

ID=22804327

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DK200100943A DK200100943A (da) 1998-12-19 2001-06-18 Ausagerede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer

Country Status (26)

Country Link
US (1) US6254698B1 (da)
EP (1) EP1169485A4 (da)
JP (1) JP2002534601A (da)
KR (1) KR100664890B1 (da)
CN (1) CN1128888C (da)
AR (1) AR021882A1 (da)
AT (1) AT410445B (da)
AU (1) AU761309B2 (da)
BR (1) BR9916384A (da)
CA (1) CA2353984A1 (da)
CO (1) CO5111039A1 (da)
DE (1) DE19983821T1 (da)
DK (1) DK200100943A (da)
DZ (1) DZ2972A1 (da)
FI (1) FI113551B (da)
GB (1) GB2361012B (da)
ID (1) ID29176A (da)
MX (1) MXPA01006271A (da)
MY (1) MY116058A (da)
PE (1) PE20001530A1 (da)
RU (1) RU2235792C2 (da)
SE (1) SE523868C2 (da)
TN (1) TNSN99240A1 (da)
TW (1) TWI226373B (da)
UA (1) UA71942C2 (da)
WO (1) WO2000040764A2 (da)

Families Citing this family (63)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6739333B1 (en) * 1999-05-26 2004-05-25 Boehringer Ingelheim Pharma Kg Stainless steel canister for propellant-driven metering aerosols
US6699243B2 (en) * 2001-09-19 2004-03-02 Curon Medical, Inc. Devices, systems and methods for treating tissue regions of the body
JP2003129190A (ja) * 2001-10-19 2003-05-08 Sumitomo Metal Ind Ltd マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法
US6852175B2 (en) * 2001-11-27 2005-02-08 Exxonmobil Upstream Research Company High strength marine structures
JP2005525509A (ja) 2001-11-27 2005-08-25 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 天然ガス車両のためのｃｎｇ貯蔵及び送出システム
US7063752B2 (en) * 2001-12-14 2006-06-20 Exxonmobil Research And Engineering Co. Grain refinement of alloys using magnetic field processing
JP4379085B2 (ja) * 2003-11-07 2009-12-09 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度高靭性厚鋼板の製造方法
DE102004044021B3 (de) * 2004-09-09 2006-03-16 Salzgitter Flachstahl Gmbh Voll beruhigter, unlegierter oder niedriglegierter Stranggussstahl und Verfahren zu seiner Herstellung
ATE406466T1 (de) 2004-10-29 2008-09-15 Alstom Technology Ltd Kriechfester martensitisch-härtbarer vergütungsstahl
JP5348890B2 (ja) * 2004-11-16 2013-11-20 エスエフピー・ワークス・リミテッド・ライアビリティ・カンパニー 鉄をベースにした合金をマイクロ処理するための方法及び装置，並びにそれから生成した物質
DE102005052774A1 (de) * 2004-12-21 2006-06-29 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zum Erzeugen von Warmbändern aus Leichtbaustahl
DE102005003551B4 (de) * 2005-01-26 2015-01-22 Volkswagen Ag Verfahren zur Warmumformung und Härtung eines Stahlblechs
EP1749895A1 (fr) * 2005-08-04 2007-02-07 ARCELOR France Procédé de fabrication de tôles d'acier présentant une haute résistance et une excellente ductilité, et tôles ainsi produites
DE102005054014B3 (de) * 2005-11-10 2007-04-05 C.D. Wälzholz-Brockhaus GmbH Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Ausbildung eines Bainitgefüges in einem Kohlenstoffstahl, insbesondere in einem Bandstahl
RU2311465C2 (ru) * 2005-11-16 2007-11-27 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") Способ изготовления стальных листов из низколегированных и углеродистых марок стали, предназначенных для производства сосудов
EP1832667A1 (fr) 2006-03-07 2007-09-12 ARCELOR France Procédé de fabrication de tôles d'acier à très hautes caractéristiques de résistance, de ductilité et de tenacité, et tôles ainsi produites
KR100843844B1 (ko) * 2006-11-10 2008-07-03 주식회사 포스코 균열성장 저항성이 우수한 초고강도 라인파이프용 강판 및그 제조방법
CN101255528B (zh) * 2007-02-26 2010-12-01 宝山钢铁股份有限公司 超低温韧性优异的含铌钢板及其轧制方法
RU2348701C2 (ru) * 2007-04-23 2009-03-10 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова" (АлтГТУ) Способ термической обработки конструкционных сталей
EP1990431A1 (fr) 2007-05-11 2008-11-12 ArcelorMittal France Procédé de fabrication de tôles d'acier laminées à froid et recuites à très haute résistance, et tôles ainsi produites
DE102007023306A1 (de) * 2007-05-16 2008-11-20 Benteler Stahl/Rohr Gmbh Verwendung einer Stahllegierung für Mantelrohre zur Perforation von Bohrlochverrohrungen sowie Mantelrohr
JP5040475B2 (ja) * 2007-06-29 2012-10-03 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れ、かつ熱処理後の強度靭性に優れた厚肉熱延鋼板およびその製造方法
KR101018131B1 (ko) * 2007-11-22 2011-02-25 주식회사 포스코 저온인성이 우수한 고강도 저항복비 건설용 강재 및 그제조방법
KR100979007B1 (ko) * 2007-12-27 2010-08-30 주식회사 포스코 극저온 인성이 우수한 초고강도 라인파이프용 강판 및 그제조방법
WO2011158289A1 (ja) * 2010-06-16 2011-12-22 新日本製鐵株式会社 制震用金属板及び建築構造物
RU2447163C1 (ru) * 2010-08-10 2012-04-10 Общество С Ограниченной Ответственностью "Исследовательско-Технологический Центр "Аусферр" Способ термической обработки изделий из сплавов на основе железа (варианты)
WO2012102794A1 (en) * 2011-01-28 2012-08-02 Exxonmobil Upstream Research Company High toughness weld metals with superior ductile tearing resistance
DE102011009827A1 (de) * 2011-01-31 2012-08-02 Linde Aktiengesellschaft Schweissverfahren
US9403242B2 (en) 2011-03-24 2016-08-02 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Steel for welding
JP2014516120A (ja) * 2011-05-25 2014-07-07 アクティエボラゲット・エスコーエッフ 鋼構成部品の熱処理方法
FI20115702A7 (fi) * 2011-07-01 2013-01-02 Rautaruukki Oyj Menetelmä suurlujuus- rakenneteräksen valmistamiseksi ja suurlujuusrakenneterästuote
EP2738276B1 (en) * 2011-07-29 2019-04-24 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation High-strength galvanized steel sheet and high-strength steel sheet having superior moldability, and method for producing each
US9694561B2 (en) * 2011-07-29 2017-07-04 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation High strength steel sheet and high strength galvanized steel sheet excellent in shapeability and methods of production of same
MX349893B (es) * 2011-08-09 2017-08-18 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Lamina de acero laminada en caliente de alta proporcion de rendimiento, que tiene excelente absorcion de energia de impacto a baja temperatura y resistencia al reblandecimiento de la haz y metodo de produccion de la misma.
JP5910168B2 (ja) * 2011-09-15 2016-04-27 臼井国際産業株式会社 Ｔｒｉｐ型２相マルテンサイト鋼及びその製造方法とそのｔｒｉｐ型２相マルテンサイト鋼を用いた超高強度鋼製加工品
KR101359082B1 (ko) 2011-12-27 2014-02-06 주식회사 포스코 저온 ｄｗｔｔ 연성파면율이 우수한 라인파이프용 후물강판 및 그 제조방법
CN102660671A (zh) * 2012-06-08 2012-09-12 赵佳丽 一种55Si2Mn合金钢的热处理方法
ES2608036T3 (es) * 2012-08-03 2017-04-05 Tata Steel Ijmuiden Bv Un proceso para producir tiras de acero laminado en caliente y una tira de acero producida con este
MX376714B (es) * 2012-09-14 2025-03-07 Salzgitter Mannesmann Prec Gmbh Aleacion de acero para un acero de alta resistencia, de baja aleacion.
JP5516680B2 (ja) 2012-09-24 2014-06-11 Ｊｆｅスチール株式会社 電縫溶接部の耐ｈｉｃ性および低温靭性に優れた電縫鋼管およびその製造方法
RU2516213C1 (ru) * 2012-12-05 2014-05-20 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ получения металлоизделия с заданным структурным состоянием
ES2726654T3 (es) 2013-04-15 2019-10-08 Nippon Steel Corp Lámina de acero laminada en caliente
MX376915B (es) * 2013-04-15 2025-03-07 Jfe Steel Corp Lamina de acero laminada en caliente de alta resistencia y metodo para la fabricacion de la misma.
WO2016016683A1 (en) * 2014-07-30 2016-02-04 Arcelormittal A method for producing a high strength steel piece
CN105506494B (zh) * 2014-09-26 2017-08-25 宝山钢铁股份有限公司 一种屈服强度800MPa级高韧性热轧高强钢及其制造方法
WO2016079565A1 (en) 2014-11-18 2016-05-26 Arcelormittal Method for manufacturing a high strength steel product and steel product thereby obtained
KR101657827B1 (ko) * 2014-12-24 2016-09-20 주식회사 포스코 취성균열전파 저항성이 우수한 구조용 극후물 강재 및 그 제조방법
PL3260565T3 (pl) 2015-02-20 2019-12-31 Nippon Steel Corporation Blacha stalowa cienka walcowana na gorąco
WO2016132549A1 (ja) 2015-02-20 2016-08-25 新日鐵住金株式会社 熱延鋼板
WO2016135896A1 (ja) 2015-02-25 2016-09-01 新日鐵住金株式会社 熱延鋼板
WO2016135898A1 (ja) 2015-02-25 2016-09-01 新日鐵住金株式会社 熱延鋼板
CN108603266B (zh) * 2016-01-29 2020-03-24 杰富意钢铁株式会社 高强度高韧性钢管用钢板及其制造方法
US11993823B2 (en) 2016-05-10 2024-05-28 United States Steel Corporation High strength annealed steel products and annealing processes for making the same
RU2749413C2 (ru) 2016-05-10 2021-06-09 Юнайтид Стейтс Стил Корпорэйшн Изделия из высокопрочной стали и способы их изготовления
CN109563580A (zh) 2016-08-05 2019-04-02 新日铁住金株式会社 钢板及镀覆钢板
BR112019000422B1 (pt) 2016-08-05 2023-03-28 Nippon Steel Corporation Chapa de aço e chapa de aço galvanizada
US20180305781A1 (en) * 2017-04-24 2018-10-25 Federal Flange Inc. Systems and Methods for Manufacturing High Strength Cladded Components
RU2686758C1 (ru) * 2018-04-02 2019-04-30 Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") Конструкционная криогенная сталь и способ ее получения
WO2020128579A1 (en) * 2018-12-19 2020-06-25 Arcelormittal Low-carbon, high-strength 9% nickel steels for cryogenic applications
CN112251687A (zh) * 2020-10-30 2021-01-22 江苏永钢集团有限公司 一种晶粒均匀的高性能细晶钢及其制备方法
TWI761253B (zh) * 2021-07-06 2022-04-11 大田精密工業股份有限公司 高強度麻時效鋼板材及其製造方法
TWI779913B (zh) * 2021-11-01 2022-10-01 中國鋼鐵股份有限公司 含鈦合金鋼材及其製造方法
KR102845293B1 (ko) * 2022-12-29 2025-08-14 현대제철 주식회사 초고강도 냉연강판 및 그 제조방법

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5913055A (ja) 1982-07-13 1984-01-23 Sumitomo Metal Ind Ltd ステンレス鋼およびその製造方法
NL193218C (nl) 1985-08-27 1999-03-03 Nisshin Steel Company Werkwijze voor de bereiding van roestvrij staal.
JPS6362843A (ja) 1986-09-03 1988-03-19 Kobe Steel Ltd 電気亜鉛めつきした高強度ベ−リングフ−プ
SU1447889A1 (ru) * 1987-02-06 1988-12-30 Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина Способ термомеханической обработки толстолистовой стали
JPH0241074A (ja) * 1988-08-01 1990-02-09 Konica Corp カラー画像処理装置
JP2510783B2 (ja) 1990-11-28 1996-06-26 新日本製鐵株式会社 低温靭性の優れたクラッド鋼板の製造方法
US5454883A (en) 1993-02-02 1995-10-03 Nippon Steel Corporation High toughness low yield ratio, high fatigue strength steel plate and process of producing same
JP3550726B2 (ja) 1994-06-03 2004-08-04 Ｊｆｅスチール株式会社 低温靱性に優れた高張力鋼の製造方法
US5545270A (en) 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method of producing high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability
US5545269A (en) 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability
US5900075A (en) 1994-12-06 1999-05-04 Exxon Research And Engineering Co. Ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability
US5531842A (en) 1994-12-06 1996-07-02 Exxon Research And Engineering Company Method of preparing a high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability (LAW219)
JPH08176659A (ja) 1994-12-20 1996-07-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 低降伏比高張力鋼の製造方法
WO1996023083A1 (en) 1995-01-26 1996-08-01 Nippon Steel Corporation Weldable high-tensile steel excellent in low-temperature toughness
EP0757113B1 (en) 1995-02-03 2000-04-12 Nippon Steel Corporation High-strength line-pipe steel having low yield ratio and excellent low-temperature toughness
JPH08311549A (ja) * 1995-03-13 1996-11-26 Nippon Steel Corp 超高強度鋼管の製造方法
JP3314295B2 (ja) 1995-04-26 2002-08-12 新日本製鐵株式会社 低温靱性に優れた厚鋼板の製造方法
JPH09235617A (ja) 1996-02-29 1997-09-09 Sumitomo Metal Ind Ltd 継目無鋼管の製造方法
FR2745587B1 (fr) 1996-03-01 1998-04-30 Creusot Loire Acier utilisable notamment pour la fabrication de moules pour injection de matiere plastique
US6045630A (en) * 1997-02-25 2000-04-04 Sumitomo Metal Industries, Ltd. High-toughness, high-tensile-strength steel and method of manufacturing the same
TW454040B (en) * 1997-12-19 2001-09-11 Exxon Production Research Co Ultra-high strength ausaged steels with excellent cryogenic temperature toughness
TNSN99233A1 (fr) * 1998-12-19 2001-12-31 Exxon Production Research Co Aciers de haute resistance avec excellente tenacite de temperature cryogenique

Also Published As

Publication number Publication date
GB2361012B (en) 2003-04-09
WO2000040764A2 (en) 2000-07-13
AR021882A1 (es) 2002-08-07
MY116058A (en) 2003-10-31
GB0114062D0 (en) 2001-08-01
GB2361012A (en) 2001-10-10
AU761309B2 (en) 2003-06-05
WO2000040764A3 (en) 2001-03-08
KR20010082372A (ko) 2001-08-29
MXPA01006271A (es) 2002-08-12
CN1128888C (zh) 2003-11-26
JP2002534601A (ja) 2002-10-15
ID29176A (id) 2001-08-09
DZ2972A1 (fr) 2005-05-18
US6254698B1 (en) 2001-07-03
EP1169485A2 (en) 2002-01-09
CO5111039A1 (es) 2001-12-26
CN1331757A (zh) 2002-01-16
CA2353984A1 (en) 2000-07-13
EP1169485A4 (en) 2004-11-10
ATA911599A (de) 2002-09-15
FI20011289A7 (fi) 2001-06-18
SE0102045D0 (sv) 2001-06-11
DE19983821T1 (de) 2002-03-28
AT410445B (de) 2003-04-25
TWI226373B (en) 2005-01-11
AU3997100A (en) 2000-07-24
PE20001530A1 (es) 2001-01-23
SE523868C2 (sv) 2004-05-25
FI113551B (fi) 2004-05-14
RU2235792C2 (ru) 2004-09-10
TNSN99240A1 (fr) 2001-12-31
BR9916384A (pt) 2001-09-18
KR100664890B1 (ko) 2007-01-09
SE0102045L (sv) 2001-08-09
UA71942C2 (en) 2005-01-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DK200100943A (da) Ausagerede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer
DK200000938A (da) Ausagerede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer
DK200100944A (da) Trefasede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer
DK200000937A (da) Dobbeltfasede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer
DK200000936A (da) Ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende brudsejhed ved kryogene temperaturer
KR101657828B1 (ko) Ｐｗｈｔ 후 인성이 우수한 고강도 압력용기용 강재 및 그 제조방법
RU2001119981A (ru) Высокопрочные трехфазные стали с превосходной вязкостью при криогенных температурах
JP2002534601A5 (da)
RU2001119979A (ru) Сверхпрочные аустенитно-стареющие стали с превосходной вязкостью при криогенных температурах
CN101514434B (zh) 一种压力容器用厚钢板及其制造方法
JP2002533567A5 (da)
GB2592527A (en) Austenite low temperature steel and preparation method therefor
US20190300981A1 (en) Martensitic Stainless Steel and Manufacturing Process Therefor
CN102782169A (zh) 对焊后热处理具有优异抗性的高强度钢板及其制备方法
KR101568523B1 (ko) 소려 취화 저항성이 우수한 압력용기용 강판 및 그 제조 방법
KR102175570B1 (ko) 우수한 경도와 충격인성을 갖는 내마모강 및 그 제조방법
KR101271968B1 (ko) 용접 후 열처리 저항성이 우수한 중고온용 강판 및 그 제조방법
KR102142782B1 (ko) 크리프 강도가 우수한 크롬-몰리브덴 강판 및 그 제조방법
CN101812634B (zh) 低碳低焊接裂纹敏感性的高强度钢、钢板及其制造方法
KR100840287B1 (ko) 잔류 오스테나이트와 ｈｃｐ 마르텐사이트 조직이 혼합된복합조직강 및 그의 열처리 방법
JP2022553704A (ja) 高温溶接後熱処理抵抗性に優れた圧力容器用鋼板及びその製造方法
JP2000226614A (ja) 耐応力腐食割れ性に優れた高靭性マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法
KR102411794B1 (ko) 기계적 물성이 우수한 Ti 함유 저방사 강재 및 그 제조방법
KR102415765B1 (ko) 크리프 강도와 충격 인성이 우수한 크롬강 및 이의 제조방법
JP2023553169A (ja) 高温ｐｗｈｔ抵抗性に優れた圧力容器用鋼板及びその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
AHS Application shelved for other reasons than non-payment