DE9117011U1

DE9117011U1 - Zoomobjektivsystem

Info

Publication number: DE9117011U1
Application number: DE9117011U
Authority: DE
Original assignee: Asahi Kogaku Kogyo Co Ltd
Current assignee: Pentax Corp
Priority date: 1990-04-17
Filing date: 1991-04-17
Publication date: 1995-02-09
Anticipated expiration: 2001-04-18

Description

54 063 s/jr

ASAHI KOGAKU KOGYO KABUSHIKI KAISHA Tokyo / Japan

Beschreibung Zoomobjektivsystera

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Zoomobjektivsystem, das geeignet ist für den Einsatz in Videokameras, elektronischen Fotoapparaten u.s.w., das eine Lichtstärke von F&ldquor;_o 1:2,8 im Weitwinkelbereich besitzt und das zu einer Brennweitenverstellung bis zu einem Verhältnis von ungefähr 3 in der Lage ist.

Da aktive Anstrengungen unternommen werden, um die Größe, das Gewicht und die Kosten von Videokameras und elektronischen Fotoapparaten zu reduzieren, existiert ein wachsendes Bedürfnis nach einer entsprechenden Reduzierung der Größe des Gewichts und der Kosten der optischen Systeme für den Einsatz in derartigen Geräten.

Kompakte und leichte Zoomobjektivsysteme wurden bei Fotoapparaten für Umkehrfotografie (Silberhalogenid-Fotographie) verwendet und sie sind zumeist verfügbar als ein

"Zwei-Gruppen"~Zoomobjektivsystem, das beginnend auf der Gegenstandsseite umfaßt die erste Linsengruppe mit negativer Brechkraft und die zweite Linsengruppe mit positiver Brechkraft und das die Brennweitenverstellung durchführt durch Veränderung des Abstands zwischen den beiden Linsengruppen.

Ein Beispiel des Zwei-Gruppen-Zoomobjektivsystems für den Einsatz bei Videokameras und elektronischen Fotoapparaten ist in der ungeprüften veröffentlichten japanischen Patentanmeldung Nr. 265211/1988 beschrieben.

Jedoch sind diese herkömmlichen

Zwei-Gruppen-Zoomobjektivsysteme nur in der Lage ein Zoomverhältnis von ungefähr 2 zu erreichen und sie können nicht der Forderung jüngster Modelle von Videokameras und elektronischen Fotoapparaten nach Erreichung höherer Zoomverhältnisse gerecht werden. Um Zoomverhältnisse größer als 2 zu erreichen, kann ein Zoomobjektivsystem bestehend aus drei oder mehr Linsengruppen verwendet werden, jedoch ist dann die Zunahmne der Komplexität des Systems unvermeidbar und die Forderung nach kleinerer Größe, geringerem Gewicht und niedrigeren Kosten kann nicht voll erfüllt werden.

Die vorliegende Erfindung wurde unter diesen Umständen gemacht und es ist eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein kompaktes leichtes und preiswertes Zoomobjektivsystem zu schaffen, das eine einfache Zwei-Gruppen-Linsenkonfiguration verwendet und das dennoch zu einer Brennweitenverstellung bis zu einem Verhältnis von ungefähr 3 in der Lage ist, während es eine zufriedenstellende optische Funktionsfähigkeit aufweist.

Diese Aufgabe der vorliegenden Erfindung wird gelöst durch ein Zoomobjektivsystem, das, beginnend auf der Gegenstandsseite, aufweist: eine erste Linsengruppe, die zumindest drei Linsenelemente umfaßt und die eine zerstreuende (negative) Gesamtbrechkraft besitzt, und eine zweite Linsengruppe, die zumindest vier Linsenelemente umfaßt, wobei die zweite Linsengruppe aufgebaut ist, beginnend auf der

Gegenstandsseite, aus einer Sammellinseneinheit, einer verkitteten Linse, die ein Sammellinsenelement und ein Zerstreuungslinsenelement aufweist, und einem Sammellinsenelement, und die eine sammelnde (positive) Gesamtbrechkraft besitzt, wobei das Zoomobjektivsystem in der Lage ist, zur Veränderung seiner Brennweite durch Justierung des Abstandes zwischen der ersten und zweiten Linsengruppe und wobei das Zoomobjektivsystem die folgenden Bedingungen (a) und (b) erfüllt:

(a) 0.05 < n_N - n_P < 0.25

(b) 10 < vp - v_K < 35

wobei n_p der Brechungsindex an der d-Linie des Sammellinsenelements der Verkitteten Linse in der zweiten Linsengruppe, n_N der Brechungsindex an der d-Linie des Zerstreuungslinsenelements der verkitteten Linse in der zweiten Linsengruppe, \> _p die Abbesche Zahl des Verkitteten Sammellinsenelements an der d-Linie und Y^ die Abbesche Zahl des verkitteten
Zerstreuungslinsenelements an der d-Linie ist.

In einer bevorzugten Ausführungsform erfüllt das Zoomobjektivsystem die folgende zusätzliche Bedingung (c)

(C) 0.5 < |r_c/f2| < 10

dabei ist f2 die Brennweite der zweiten Linsengruppe und r der Krümmungsradius der Zwischenfläche zwischen dem positiven und negativen Linsenelement der verkitteten Linse in der zweiten Linsengruppe.

In einer anderen bevorzugten Ausführungsform des

Zoomobjektivsystems weist die erste Linsengruppe, beginnend auf der Gegenstandsseite, auf: ein zerstreuendes Meniskuslinsenelement mit einer zum Gegenstand gerichteten konvexen Oberfläche, ein Zerstreuungslinsenelement und ein Sammellinsenelement, wobei die zweite Linsengruppe, beginnend auf der Gegenstandsseite, nahe der ersten Linsengruppe, aufweist, eine Sammellinseneinheit, eine verkittete Linse bestehend aus einem Sammel- und einem Zerstreuungslinsenelement, und einem Sammellinsenelement, wobei das Zoomlinsensystem ferner die folgenden Bedingungen (d) und (e) erfüllt:

1-2 < ifl/f_wj < ₁ (nl + n2)/2 > &khgr;.₇

dabei ist fw die Brennweite des Gesamtsystems in der Weitwinkelstellung, fl die Brennweite der ersten Linsengruppe und nl und n2 die Brechungsindizes an der d-Linie der beiden Zerstreuungslinsenelemente in der ersten Linsengruppe, wobei sich nl auf das Linsenelement bezieht, das näher am Gegenstand ist.

Im folgenden wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen und unter Bezugnahme auf die Zeichnungen genauer beschrieben, in denen zeigt:

Fig. 1, 5, 9, 13, 17 und 21

vereinfachte Querschnittsansichten der in den Beispielen 1 bis 6 jeweils verwendeten Linsengruppen;

Fig. 2, 6, 10, 14, 18 und 22

Diagramme, die die Aberrationskurven
wiedergeben, die in der Weitwinkelstellung jeweils bei den Beispielen 1 bis 6 erzielt werden;

Fig. 3, 7, 11, 15, 19 und 23

Diagramme, die die Aberrationskurven
wiedergeben, die in der mittleren Stellung jeweils bei den Beispielen 1 bis 6 erzielt werden, und

Fig. 4, 8, 12, 16, 20 und 24

Diagramme, die die Aberrationskurven
wiedergeben, die in der Teleeinstellung jeweils bei den Beispielen 1 bis 6 erzielt werden.

Die Bedingungen (a) bis (e), die von einem
Zoomobjektivsystem gemäß der Erfindung erfüllt werden sollten oder vorzugsweise erfüllt sind, werden im
folgenden beschrieben.

Bedingung (a) betrifft den Unterschied zwischen den
Brechungsindizes der beiden Linsenelemente der verkitteten Linse in der zweiten Linsengruppe. Durch die Kombination zweier optischer Materialien für die verkittete Linse, die dem Bereich der Bedingung (a) genügen, kann sphärische Aberration, Coma (Asymmetriefehler) und Astigmatismus auf ausgewogene Art kompensiert werden. Falls die untere Grenze dieser Bedingung nicht erreicht wird, ist die sphärische Aberration unterkompensiert und gleichzeitig

nimmt die Koma zu. Falls die obere Grenze der Bedingung (a) überschritten wird, wird es schwierig, die Bildfeldwölbung und den Astigmatismus zu reduzieren.

Bedingung (b) betrifft den Unterschied zwischen den Abbeschen Zahlen der beiden Linsenelemente der verkitteten Linse in der zweiten Linsengruppe und sollte erfüllt werden, um eine effektive Kompensation der chromatischen Aberration zu erreichen, die in der zweiten Linsengruppe auftritt. Durch Kombination der Abbeschen Zahlen der beiden Linsenelemente der verkitteten Linse derart, daß Bedingung (b) erfüllt ist, kann chromatische Aberration reduziert werden. Falls die untere Grenze dieser Bedingung nicht erreicht wird oder falls deren obere Grenze überschritten wird, wird es schwierig, eine wirksame Kompensation axialer (oder longitudinaler) chromatischer Aberration und besonders die chromatische Aberration der Vergrößerung (oder laterale chromatische Aberration) in der Weitwinkeleinstellung zu erreichen.

Bedingung (c) betrifft den Radius der Krümmung der Zwischenfläche zwischen den beiden Linsenelementen der verkitteten Linse in der zweiten Linsengruppe. Die verkittete Linsengruppe in der zweiten Linsengruppe besteht aus einem Sammel- und einem Zerstreuungslinsenelement mit jeweils stark sammelnder und zerstreuender Brechkraft, um ein kompaktes Objektivsystem zu realisieren. Der Einsatz dieser verkitteten Linse hilft, die nachteiligen Auswirkungen von Herstellungsfehlern bei der Linsenbearbeitung zu reduzieren. Durch Anpassung des Krümmungsradius zwischen Fläche der verkitteten Linse derart, daß der Bereich von Bedingung (c) erfüllt wird, kann zusätzlich sphärische Aberration und Koma wirksam kompensiert werden. Falls die untere Grenze der Bedingung

(c) nicht erreicht wird, ist der Radius der Krümmung der Zwischenfläche der verkitteten Linse so klein, daß sphärische Aberration und Koma merklich vergrößert werden. Falls die obere Grenze dieser Bedingung überschritten wird, wird sphärische Kompensation unterkompensiert und gleichzeitig treten unerwünscht große Aberrationsveränderungen während der Brennweitenverstellung auf.

Bedingung (d) betrifft die Brechkraft der ersten" Ij^ Linsengruppe und wird vorzugsweise erfüllt, nicht nur um die Größe der Bewegung der ersten Linsengruppe während der Brennweitenverstellung zu reduzieren, um so ein kompaktes Objektivsystem zu realisieren, sondern auch um einen ausreichenden Brennpunktabstand von der Linsenrückseite für den Einsatz eines Filters und einer Frontplatte in Videokameras oder elektronischen Fotoapparaten sicherzustellen. Falls die untere Grenze der Bedingung (d) nicht erreicht wird, wird die Brechkraft der ersten Linsengruppe erhöht, was einen bevorzugten Zustand für die Realsierung eines kompakten Systems schafft, wodurch es aber andererseits schwierig wird, sphärishe Aberration und

Verzerrung zu reduzieren. Falls die obere Grenze von •v,

Bedingung (d) überschritten wird, nimmt die Brechkraft der ersten Linsengruppe ab, wodurch es möglich wird, sphärische Aberration und Verzerrung wirksam zu kompensieren, wodurch es jedoch andererseits schwierig wird, einen großen Brennpunktabstand von der Linsenrückseite zuzulassen und wodurch gleichzeitig der Betrag der Bewegung der ersten Linsengruppe während der Brennweitenverstellung zunimmt, was im Hinblick auf die Realisierung eines kompakten Systems nicht zu bevorzugen ist.

Bedingung (e) betrifft die Brechungsindizes der zerstreuenden Linsenelemente in der ersten Linsengruppe und sie wird bevorzugt eingehalten, um die Petzval-Summe des Gesamtsystems auf einem gewünschten Niveau zu halten und um eine wirksame Kompensation der Bildfeldwölbung und des Astigmatismus zu erreichen. Die erste Linsengruppe des erfindungsgemäßen Systems besitzt eine stark negative Brechkraft (zerstreuend), so daß das Gesamtobjektivsystem eine negative Petzval-Summe besitzt und die Bildfeldwölbung dazu neigt, überkompensiert zu werden. Um dieses Problem zu vermeiden werden die Brechungsindizes der zerstreuenden Linsenelemente in der ersten Gruppe auf ausreichend hohe Niveaus eingestellt um sicherzustellen, daß die negative Petzval-Summe, die in der ersten Linsengruppe auftritt, reduziert wird, um die Petzval-Summe des Gesamtsystems in positiver Richtung zu verschieben, wodurch die Bildfeldwölbung und der Astigmatismus in ausgewogener Weise kompensiert werden können.

Sechs Beispiele der vorliegenden Erfindung werden im folgenden unter Bezugnahme auf die numerischen Datenblätter beschrieben, in denen repräsentiert F&ldquor;_o das Öffnungsverhältnis, f die Brennweite des Gesamtsystems, CjO den halben Blickwinkel, r den Radius der Krümmung einer einzelnen Linsenoberfläche, d die Dicke eines einzelnen Linsenelements oder der räumliche Abstand zwischen benachbarten Linsenelementen, &eegr; der Brechungsindex eines einzelnen Linsenelements an der d-Linie und \? die Abbesche Zahl eines einzelnen Linsenelements an der d-Linie.

Die numerischen Datenblätter für jedes Beispiel enthalten eine planparallele Platte, die am nächsten am Bildpunkt positioniert ist und diese Platte ist eine angenommene

Kombination aus einem Filter, einer Frontplatte oder ähnlichen Komponenten, die bei einer Videokamera, einem elektronischen Fotoapparat etc. verwendet wird. Die zweite Oberfläche der planparallelen Platte fällt zusammen mit der Brennpunktposition.

Beispiel 1

Fig. 1 ist eine vereinfachte Querschnittsansicht eines Zoomobjektivsystems gemäß Beispiel 1 der vorliegenden Erfindung. Numerische Daten für dieses Objektivsystem sind in der folgenden Tabelle 1 dargestellt. Fig. 2 ist ein Diagramm, das die Aberrationskurven zeigt, die mit diesem Linsensystem in der Weitwinkeleinstellung (am Weitwinkelende) erzielt werden. Fig. 3 zeigt ein Diagramm der Aberrationskurven, die bei der mittleren Einstellung (am Mittelwinkelende) erzielt werden; und Fig. 4 ist ein Diagramm, das die Aberrationskurven wiedergibt, die in der Teleeinstellung (am Telephotoende) erreicht werden.

Tabelle 1

Fno	= 1:2.8 - 5.7,	f = 8.15	- 23.50,	vd
&ohgr; =	27.2° - 9.7°			42.7
Oberfläche Nr.	r	d ■	&eegr;
1	10.707	0.80	1.83481	42.7
2	5.583	1.80
3	288.549	0.80	1.83481	25.4
4	10.901	0.76
5	8.839	1.58	1.80518	70.2
cn	20.856	variabel
7	10.186	2.16	1.48749	50.3
8	-23.485	0.10		37.2
9	6.789	3.02	1.72000
IO	-8.139	2.29	1.83400	63.2
11	4.140	0.85
12	7.092	1.82	1.56873	64.1
13	-281.149	variabel
14	co	5.00	1.51633
15	co

Die Werte von d6 und d13 variieren wie folgt:

F_N0 1:2.8 1:3.8 1:5.7

f 8.15 14.00 23.50

&ohgr; 27.2° 16.0° 9.7°

d6	11	.97	5	.91	2	.50
dl3	6	.44	11	.48	19	.68

&bgr; ·

- 11 -

Beispiel 2

Fig. 5 ist eine vereinfachte Querschnittsansicht eines Zoomobjektivsystems gemäß Beispiel 2 der vorliegenden Erfindung. Numerische Daten für dieses Objektivsystem sind in der folgenden Tabelle 2 dargestellt. Fig. 6 ist ein Diagramm, das die Aberrationskurven zeigt, die mit diesem Linsensystem in der Weitwinkeleinstellung (am Weitwinkelende) erzielt werden. Fig. 7 zeigt ein Diagramm der Aberrationskurven, die bei der mittleren Einstellung (am Mittelwinkelende) erzielt werden; und Fig. 8 ist ein Diagramm, das die Aberrationskurven wiedergibt, die in der Teleeinstellung (am Telephotoende) erreicht werden.

Tabelle 2

	= 1:2.8 - 5.	13.118	f	1:2.8	7, f = 8.15	d	-	1	23.50,	vd
&ohgr; =	27.2° - 9.6'	5.874	&ohgr;	8.15	3	0.80				42.7
Oberfläche Nr. ^r	-80.165	d6	27.2° .	1.73		1	&eegr;
1	13.226	dl3	13.92	0.80		..83481	37.2
2	10.200	7.73	0.60	1
3	68.846	1.55		.83400	25.4
4	10.249	variabel	1
5	-29.528	1.93		.80518	64.1
6	6.324	0.10	1.
7	-11.976	2.57	1.	.51633	55.5
8	4.259	1.73			37.2
9	8.855	0.47	1.	69680
10	236.875	1.46		83400	57.1
11	OO	variabel	l.i
12	CO	5.00		62280	64.1
13	Die Werte von d6 und		wie
14		d13 variieren	1:	51633
15	1:3.8	23
14.00	9.	&iacgr; folgt:
16.0°	2.	5.7
6.62	20.	.50
12.48	.6°
,50
20

Beispiel 3

Fig. 9 ist eine vereinfachte Querschnittsansicht eines Zoomobjektivsystems gemäß Beispiel 3 der vorliegenden Erfindung. Numerische Daten für dieses Objektivsystem sind in der folgenden Tabelle 3 dargestellt. Fig.10 ist ein Diagramm, das die Aberrationskurven zeigt, die mit diesem Linsensystem in der Weitwinkeleinstellung (am Weitwinkelende) erzielt werden, Fig.11 zeigt ein Diagramm der Aberrationskurven, die bei der mittleren Einstellung (am Mittelwinkelende) erzielt werden; und Fig.12 ist ein Diagramm, das die Aberrationskurven wiedergibt, die in der Teleeinstellung (am Telephotoende) erreicht werden.

* * €t

Tabelle 3

Fno = 1:2.8 - 5.7, f = 8.15 - 23.50, &ohgr; = 27.2° - 9.7°

Oberfläche Nr. ^r

1	12.	434
2	6.	091
3	85.	450
4	12.	163
5	8.	212
6	12.	642
7	10.	079
8	-32.	236
9	6.	784
10	-9.	649
11	4.	570
12	9.	401
13	-73.	048
14	co
15	co

	d	.06	00	1	&eegr;	49	vd
0	.80	.10			.77250		.6
2	.15	,88	1		50
0	.80	68		.72000		.3
0	.62	16	1		25
1.	.64	75		.80518		.4
variabel -	variabel	1		64
2.	5.		.51633		.1
0.	1		57
2.	1	.65830	37	.3
2.		.83400		.2
1.	1		48
1.		.70000		.1
1		64
.51633	.1

Die Werte von d6 und d13 variieren wie-folgt: F_N0 1:2.8 1:3.8 1:5.7

f 8.15 14.00 23.50

&ohgr; 27.2° 16.1° 9.7°

"d6 13.61 6.51 2.50

dl3 6.44 11.29 19.18

Beispiel 4

Fig.13 ist eine vereinfachte Querschnittsansicht eines Zoomobjektivsystems gemäß Beispiel 4 der vorliegenden Erfindung. Numerische Daten für dieses Objektivsystem sind in der folgenden Tabelle 4 dargestellt. Fig.14 ist ein Diagramm, das die Aberrationskurven zeigt, die mit diesem Linsensystem in der Weitwinkeleinstellung (am Weitwinkelende) erzielt werden. Fig.15 zeigt ein Diagramm der Aberrationskurven, die bei der mittleren Einstellung (am Mittelwinkelende) erzielt werden; und Fig.16 ist ein Diagramm, das die Aberrationskurven wiedergibt, die in der Teleeinstellung (am Telephotoende) erreicht werden.

Tabelle 4

F«o = 1:2.8 - 5.7,- f = ₈.₁₅ _ &ohgr; = 27.3° - 9.6°

	11.351	d	&eegr;	vd
1	6.437	0.80	1.83481	42.7
2	38.817	1.70
3	8.806	0.80	1.77250	49.6
4	8.481	1.26
5	14.881	1.58	1.80518	25.4
6	8.882	variabel
7	-62.753	2.11	1.55963	61.2
8	7.849	0.10
9	-7.864	2.90	1.67790	55.3
10	5.228	1.59	1.83400	37.2
11	11.419	0.43
12	-25.228	1.81	1.62012	49.6
13	CO m	variabel
14 15	5.00	1.51633	64.1

Die Werte von d6 und d13 variieren wie folgt: Fmo 1:2.8 1:3.8 1:5.7

f 8.15 14.00 23.50

&ohgr; 27.3° 16.0° 9.6°

d6 14.36 6.78 2.50

dl3 8.18 13.07 21.00

Beispiel 5

Fig.17 ist eine vereinfachte Querschnittsansicht eines Zooraobjektivsystems gemäß Beispiel 5 der vorliegenden Erfindung. Numerische Daten für dieses Objektivsystem sind in der folgenden Tabelle 5 dargestellt. Fig.18 ist ein Diagramm, das die Aberrationskurven zeigt, die mit diesem Linsensystem in der Weitwinkeleinstellung (am Weitwinkelende) erzielt werden. Fig.19 zeigt ein Diagramm der Aberrationskurven, die bei der mittleren Einstellung (am Mittelwinkelende) erzielt werden; und Fig.20 ist ein Diagramm, das die Aberrationskurven wiedergibt, die in der Teleeinstellung (am Telephotoende) erreicht werden.

Oberfläche Nr.

2 3

4 5 6 7

Tabelle 5

_Fno= 1:2.8 - 5.7, f - 8.15 - 23.50, _&ohgr; = 27.3° - 9.7°

11.573 5.811 -76.111 14.730 10.242 32.510 12.020

8 32.842

9 11.330

10 26.752

11 6.993

12 -13.637

13 4.380

14 8.940

15 72.840

16

0.80 1.81 0.80 Ö.7 9 1.45

variabel 1.45 0.20 1.44 0.10 2.58 0.80 0.41 1.48

variabel 5.00

&eegr;
1.83481 1.83481 1.80518 1.62299 1.65100

1.65844 1.71736 1.67270 1.51633

Die Werte von d6 und d15 variieren wie folgt: 1:2.8

f	8	.15
&ohgr;	27	.3°
d6	14	.12
dl5	CO	.85

1:3.9 14.00 16.1° 6.69 13.87

1:5.7 23.50 9.7° 2.50 22.03

vd 42.7

42.7 25.4 58.1 56.1

. 50.9 29.5

32.1 64.1

- 19 -

Beispiel 6

Fig.21 ist eine vereinfachte Querschnittsansicht eines Zoomobjektivsystems gemäß Beispiel 6 der vorliegenden Erfindung. Numerische Daten für dieses Objektivsystem sind in der folgenden Tabelle 6 dargestellt. Fig.22 ist ein Diagramm, das die Aberrationskurven zeigt, die mit diesem Linsensystem in der Weitwinkeleinstellung (am Weitwinkelende) erzielt werden. Fig.23 zeigt ein Diagramm der Aberrationskurven, die bei der mittleren Einstellung (am Mittelwinkelende) erzielt werden; und Fig.24 ist ein Diagramm, das die Aberrationskurven wiedergibt, die in der Teleeinstellung (am Telephotoende) erreicht werden.

	= 1:2.8 - 5.7	Tabelle 6	- 23.50,	42	vd
Fko =	27.4° - 9.7°	, f = 8.15			.7
&ohgr; =	r		&eegr;	42
Oberfläche Nr	14.139	d	1.83481		.7
1	6.043	0.80		25
2	-131.962	1.67	1.83481		.4
3	14.533	0.80		58
4	10.420	0.79	1.80518		.1
5	39.581	1.47		56,
6	14.089	variabel	1.62299		.1
7	37.641	1.39		59.
8	13.928	0.20	1.65100	28.	4
9	68.598	1.47			5
10	6.341	0.10	1.60729	32.
11	-60.901	2.66	1.72825		1
12	4.409	0.80		64.
13	9.784	0.41	1.67270		1
14	95.335	1.47
15	co	variabel	1.51633 -
16	von d6 und d15	5.00	folgt:
Die Werte	1:2.8	variieren wie	1:5.7
	8.15	1:3.9	23.50
f	27.4°	14.00	9.7°
&ohgr;	14.25	16.1°	2.50
d6	9.13	6.73	22.56
dl5	• · · • · · ·	14 .25	* · • • •

Tabelle 7 zeigt die numerischen Daten für die Beispiele bis 6, wie bezogen auf die Bedingungen (a) bis (e)

Tabelle 7

Bedingung	Beispiel 1	Beispiel 2	Beispiel 3
(a) n&ldquor;-n_P	0.114	0.137	0.176
(b) vp-v_N	13.1	18.3	20.1
(C) \|r_c/f₂\|	0.806	1.113	0.899
(d) \|fi/f_w\|	1.436	1.625	1.585
(e) (nl+n2)/2	1.83481	1.83441	1.74625
Bedingung	Beispiel 4	Beispiel 5	Beispiel 6
(a) n_H-n_?	0.156	0.0587	0.121
(b) Vp-V₁)	18.1	21.4	30.9
(C) jr_c/f₂\|	0.707	1.222	5.377
(d) \|fi/f&ldquor;\|	1.633	1.594	1.588
(e) (nl+n2)/2	1.80366	1.83481	1.83481

Wie auf den vorangegangenen Seiten beschrieben wurde, schafft die vorliegende Erfindung ein Zoomobjektivsystem mit einfachem "Zwei-Gruppen"-Aufbau, das in der Lage ist, eine Brennweitenverstellung bis zu einem Verhältnis von ungefähr 3 zu erreichen, wobei es eine zufriedenstellende optische Funktionalität zeigt.

Claims

Gbm.-No. .·.·'.. : S3 .21,9: ^qI/kun

Asahi Kogaku Kogyo Kabushiki^#*Kaxsha *** 28. November 1994

SCHUTZANSPRUCHE

Zoomobjektivsystem mit, beginnend auf der Gegenstandsseite, einer erste Linsengruppe, die zumindest drei Linsenelemente umfaßt und die eine zerstreuende (negative) Gesamtbrechkraft besitzt, und einer zweiten Linsengruppe, die zumindest vier Linsenelemente umfaßt, wobei die zweite Linsengruppe aufgebaut ist, beginnend auf der Gegenstandsseite, aus einer Sammellinseneinheit, einer verkitteten Linse, die ein Sammellinsenelement und ein Zerstreuungslinsenelement aufweist und einem Sammellinsenelement, und die eine sammelnde (positive) Gesamtbrechkraft besitzt, wobei das Zoomobjektivsystem in der Lage ist, zur Veränderung seiner Brennweite durch Justierung des Abstandes zwischen der ersten und zweiten Linsengruppe und das Zoomobjektivsystem die folgenden Bedingungen (a) und (b) erfüllt:

(a) 0.05 < n_N - n? < 0.25

(b) 10 < v_P - v_H < 35

wobei n_p der Brechungsindex an der d-Linie des Sammellinsenelements der Verkitteten Linse in der zweiten Linsengruppe, n_N der Brechungsindex an der d-Linie des Zerstreuungslinsenelements der

• ·· — 2* —

verkitteten Linse in der zweiten Linsengruppe, &ggr;)

die Abbesche Zahl des Verkitteten Sammellinsenelements

an der d-Linie und \>_N die Abbesche Zahl des verkitteten Zerstreuungslinsenelements an der d-Linie ist.
2. Zoomobjektivsystem nach Anspruch 1,

dadurch gekennzeichnet, daß die verkittete Linse eine negative Gesamtbrechkraft hat.
3. Zoomobjektivsystem nach Anspruch 1, oder^2, dadurch gekennzeichnet, daß ferner die folgende Bedingung (c) erfüllt:

(C) 0.5 < |r_c/f2| < 10

wobei f2 die Brennweite der zweiten Linsengruppe und r der Krümmungsradius der Zwischenfläche zwischen dem positiven und negativen Linsenelement der verkitteten Linse in der zweiten Linsengruppe ist.

⁴· Zoomobjektivsystem nach Anspruch 1,· oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Linsengruppe, beginnend auf der Gegenstandsseite, aufweist: ein zerstreuendes Meniskuslinsenelement mit einer zum Gegenstand gerichteten konvexen Oberfläche, ein Zerstreuungslinsenelement und ein Sammellinsenelement, und wobei die zweite Linsengruppe, beginnend auf der Gegenstandsseite, nahe der ersten Linsengruppe, aufweist: eine Sammellinseneinheit, eine verkittete Linse bestehend aus einem Sammel- und einem Zerstreuungslinsenelement, und ein Sammellinsenelement, wobei das Zoomlinsensystem ferner die folgenden Bedingungen (d) und (e) erfüllt:

(d) 1.2 < jfl/f«! <1.9

(e) (nl + n2)/2 > 1.7

wobei fw die Brennweite des Gesamtsystems in der Weitwinkelstellung, fl die Brennweite der ersten Linsengruppe und nl und n2 die Brechungsindizes an der d-Linie der beiden Zerstreuungslinsenelemente in der ersten Linsengruppe sind, wobei sich nl auf das Linsenelement bezieht, das näher am Gegenstand ist.