DE60103653T2

DE60103653T2 - Verbesserung des erregers für sender/empfänger elektromagnetischer wellen in einer mehrreflektor-antenne

Info

Publication number: DE60103653T2
Application number: DE60103653T
Authority: DE
Inventors: Ali Louzir; Philippe Minard; Franck Thudor; Jean-François PINTOS
Original assignee: Thomson Licensing SAS
Current assignee: Thomson Licensing SAS
Priority date: 2000-10-12
Filing date: 2001-10-11
Publication date: 2005-06-09
Anticipated expiration: 2021-10-12
Also published as: JP2004511940A; DE60103653D1; ES2222394T3; WO2002031920A1; MXPA03002670A; CN1254883C; US20040021612A1; EP1325537B1; US6861998B2; KR20030040513A; EP1325537A1; JP4090875B2; CN1470089A; AU2001295677A1

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft eine Sende (E)/Empfangs (R)-Wellenantenne, im Folgenden mit E/R-Quelle bezeichnet, die beim Brennpunkt eines Antennensystems und insbesondere beim Brennpunkt einer Doppelreflektor-Antenne vom Typ Cassegrain liegen kann. Eine mögliche Anwendung für diese E/R-Quelle liegt in Kommunikationssystemen mit Anwendung des C-, Ku- oder Ka-Bands.
Die veröffentlichte europäische Patentanmeldung EP 1 162 686 A1 beansprucht die Priorität der nationalen französischen Patentanmeldung FR 28 10163, angemeldet unter der Nummer 00 07424.
In der französischen Patentanmeldung Nr. 00 07424, angemeldet am 09. Juni 2000 auf den Namen von THOMSON Multimedia mit dem Titel "Perfectionnement aux antennes-source démission/réception d'ondes élelectromagnétiques" wurde eine hybride E/R-Quelle vorgeschlagen, die aus einer Anordnung von Wendeln besteht, die durch eine gedruckte Versorgungsschaltung erregt werden, die eine Antenne mit Longitudinalstrahlung wie eine Wendel oder ein "Polyrod" umgibt.
Um die gegenseitigen Beeinflussungen zwischen der Sende- und der Empfangsquelle zu minimieren, ist es vorteilhaft, die Anordnung von Wendeln für den Empfang und die Quelle mit einer Longitudinalstrahlung für die Sendung anzuwenden. Jedoch haben beim Empfang die Verluste der gedruckten Versorgungsschaltung eine doppelte Wirkung auf die Verbindungsbilanz flink budget). Das ist der Fall, weil der Gütefaktor G/T der Antenne einerseits wegen der Verringerung in der Verstärkung G der Antenne und andererseits wegen der Zunahme der Rauschtemperatur T aufgrund der Streuverluste der Versorgungsschaltung verringert wird. Aus dieser Sicht macht die in der Patentanmeldung 00 074424 vorgeschlagene Lösung es möglich, unter Anwendung einer Anordnung von Wendeln vorzugsweise bei einer Anordnung von sogenannten Patchen (Kontaktflächen) den Faktor G/T der Antenne zu verbessern.
Außerdem liegt in der französischen Patentanmeldung 00 07424 das Substrat, auf dem die gedruckte Speiseschaltung der Wendeln geätzt ist und das die Empfangsschaltungen der Antenne enthält, senkrecht zu der Strahlungsachse der Wendeln.
Daher ist es in einem Cassegrain-Aufbau zur Vermeidung einer Blockierung durch den LNB (Low Noise Block) notwendig, den Brennpunkt des Doppelreflektorsystems an dem Gipfel des Hauptreflektors anzuordnen. Diese Anforderung an die Geometrie des Cassegrain-Systems erfordert die Anwendung einer übermäßig gerichteten Quelle, was die Wirkung einer Zunahme des Wertes der Sekundärkeulen des Antennesystems hat.
Das ist der Fall, da, wie in 1 dargestellt, die schematisch einen Cassegrain-Aufbau mit einem Hauptreflektor 1, einer Quelle 2 und einem der Quelle 2 gegenüberliegenden Sekundärreflektor 3 darstellt, die Sekundärkeulen sich prinzipiell aus Folgendem ergeben:

i) die Beugung (Diffraktion) durch den Sekundärreflektor 3. Die gebeugte Energie hat einen Absolutwert in dB gleich (G-Kante, "G-Edge"). G ist die Verstärkung der Primärquelle, im wesentlichen durch ihre Richtwirkung bestimmt. Für einen optimalen Betrieb des Doppelreflektor-Antennensystems beträgt "Kante" ungefähr 20 dB. Der Wert der aus diesen Beugungen resultierenden Sekundärkeulen beträgt ungefähr den Wert von (G-Kante),
ii) die Sekundärkeulen, die durch dieselbe Quelle 2 ausgestrahlt werden und nicht den Sekundärreflektor 3 erfassen. Wenn die Primärquelle 1 einen Wert der Sekundärkeulen in dB gleich SLL aufweist, ist der Absolutwert der Sekundärkeulen des Antennesystems, die aus den Sekundärkeulen der Primärquelle resultieren, gleich (G-SLL).

Eine Lösung zur Verringerung der Keulen eines Cassegrain-Systems besteht darin, G zu verringern. Jedoch muss, wie in 2 gezeigt, um G zu verringern und einen optimalen Kantenwert zu erhalten (von ungefähr 20 dB), der Brennpunkt 2 des Antennensystems zwischen dem Hauptreflektor 1 und dem Sekundärreflektor 3 liegen.
Der vorliegenden Erfindung liegt dies Aufgabe zu Grunde, dieses Problem durch Bildung eines E/R-Quellenaufbaus zu lösen, dessen Phasenzentrum zwischen dem Hauptreflektor und dem Sekundärreflektor liegt, ohne eine Blockierung in dem Be trieb des Doppelreflektor-Antennensystems einzuführen. Die Erfindung ermöglicht es daher, die Sekundärkeulen des Antennensystems zu verringern.
Außerdem ermöglicht die Verringerung des Wertes SLL der Sekundärkeulen der Primärkeule außerdem, die Sekundärkeulen des Antennensystems zu verringern.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es außerdem, eine neue Quellenstruktur E/R vorzuschlagen, die eine Verringerung der Sekundärkeulen der Sende- und Empfangsquellen ermöglicht.
Außerdem hat, im Gegensatz zu einem Fokussiersystem aufgrund einer homogenen Linse ein Doppelreflektor-Antennensystem einen einwandfrei definierten Brennpunkt und erfordert für die E/R-Quellen eine einwandfreie Koinzidenz ihrer Phasenzentren.
Somit liefert die vorliegende Erfindung außerdem eine Quellenstruktur E/R, die eine einwandfreie Koinzidenz der Phasenzentren der Sende- und der Empfangsquelle ermöglicht.
Die vorliegende Erfindung betrifft daher eine Quelle zur Sendung/Empfang (E/R) von elektromagnetischen Wellen für eine Multireflektorantenne vom Typ Cassegrain mit Mitteln zur Longitudinalstrahlung, die in einem ersten Frequenzband arbeitet, und einer Anordnung von n strahlenden Elementen vom Wanderwellentyp, die in einem zweiten Frequenzband arbeiten, wobei die n strahlenden Elemente symmetrisch um die Mittel zur Longitudinalstrahlung angeordnet sind. Die Anordnung und die Mittel zur Longitudinalstrahlung haben ein annähernd gemeinsames Phasenzentrum, dadurch gekennzeichnet, dass die Anordnung von n strahlenden Elementen durch einen Wellenleiter erregt werden, der einen Hohlraum in Form einer "Ananasscheibe" mit rechteckförmigen Querschnitt bildet.
Gemäß einer Ausführungsform ist die Anordnung von n strahlenden Elementen eine runde Anordnung, und der Wellenleiter bildet einen Hohlraum in der Form einer „Ananasscheibe". In diesem Fall ist der Wellenleiter derart bemessen, dass D der mittlere Durchmesser der runden Anordnung ist:
D = nλ☐/2, wobei n die Anzahl der strahlenden Elemente und λg die Länge des Wellenleiters bei der Arbeitsfrequenz bezeichnet.
λg = λ0 [εr – (λ0/λc)²]^–1/2 mit λc für die Grenzwellenlänge des rechteckförmigen Wellenleiters für den Haupttyp TE01, λ0 die Wellenlänge im Vakuum und er für die Dielektritzitätskonstante oder Permittivität des den Wellenleiter ausfüllenden Dielektrikums.
λc = 2a(εr)^1/2, wo a die Breite des Wellenleiters ist. Um eine gute Richtwirkung der Quelle zu gewinnen, ist D derart gewählt, dass: 1,3 λ0 < D < 1,9 λ0.
Der obige rechteckförmige Wellenleiter wird durch eine Sonde erregt, die über ein Koaxialkabel mit den Empfangsschaltungen (LNA = Low Noise Amplifier) Mischer usw. verbunden ist.
Außerdem stellt für die Sendung die Antenne mit Longitudinalstrahlung, die entweder durch ein "Polyrod" gebildet ist, das durch einen runden oder quadratischen Wellenleiter oder durch ein durch Koaxialkabel erregtes langes Wendel gebildet ist, wobei die Wendel an dem Mittelpunkt der Anordnung liegt, eine Art einer rückwärtigen Hohlraums dar, der Folgendes ermöglicht:

1) Verringerung der Sekundär- und rückwärtigen Keulen der Antenne mit Longitudinalstrahlung,
2) Koinzidenz der Phasenzentren der Sende- und Empfangsquelle und
3) Verbesserung der Leistungsfähigkeit hinsichtlich der Isolation zwischen der Sende- und der Empfangsquelle.

Schließlich umgibt zur Verringerung der Sekundärkeulen des Wendelnetzes ein zweiter konusförmiger Hohlraum die Anordnung.
Weitere Merkmale und Vorteile der vorliegenden Erfindung ergeben sich aus der folgenden Beschreibung von verschiedenen Ausführungsformen anhand der beigefügten Zeichnung:
Die bereits beschriebene 1 ist eine schematische Darstellung eines Cassegrain-Systems gemäß dem Stand der Technik.
Die bereits beschriebene 2 ist eine schematische Darstellung entsprechend derjenigen von 1 und erläutert eines der Probleme, das die Erfindung lösen soll,
3 ist eine schematische Darstellung eines Cassegrain-Systems mit einer Quelle gemäß der vorliegenden Erfindung.
4a und 4b zeigen einen Querschnitt bzw. eine Draufsicht eines Quellensystems gemäß einer Ausführungsform der vorliegenden Erfindung,
5 ist eine detaillierte Schnittansicht einer Wendel, die in dem System von 4 benutzt wird.
6 ist eine Kurve für die Ergebnisse der Verbindung des rechteckförmigen Wellenleiters mit den Wendeln als Funktion der Frequenz.
7 ist eine Ansicht identisch zu der von 4a und zeigt das für die Simulation erzeugte System.
8, 9 und 10 sind Kurven für die Ergebnisse von Simulationen, die mit dem Quellensystem von 7 durchgeführt werden, und
11 zeigt eine andere Ausführungsform eines Quellensystems gemäß der vorliegenden Erfindung.
Zur Vereinfachung tragen gleiche Teile in den Figuren dieselben Bezugszeichen.
Verschiedene Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung werden nunmehr anhand der 3 bis 11 beschrieben.
3 zeigt eine Schnittansicht der E/R-Quelle 10, die einen Gegenstand der Erfindung bildet, angeordnet am Brennpunkt FP eines Doppelreflektor-Antennensystems zwischen den beiden Reflektoren 1 und 3.
Die den Gegenstand der Erfindung bildende Sende-/Empfangs-Quellenantenne hat, verglichen mit den konventionelleren Lösungen mit einer Wellenleitertechnologie die folgenden Vorteile, nämlich:
Verringerte Größe, verringertes Gewicht und verringerte Kosten, gleichzeitig mit einer guten elektrischen Isolation zwischen den Sende-Empfangskanälen aufgrund der physischen räumlichen Trennung zwischen den beiden Kanälen.
Zusätzlich, verglichen mit dem in der französischen Patentanmeldung 00 07424 beschriebenen System:

i) Sie ermöglicht eine weitere Verringerung in den Verlusten der Quelle aus einer Anordnung von Wendeln, aufgrund der sehr geringen Verluste ihrer Speiseschaltung unter Anwendung eines rechteckförmigen Monomodus-Wellenleiters, bekannt für diese minimalen Verluste, und deren Länge im Mittel auf den halben Umfang der runden Anordnung verringert wird,
ii) Sie bildet eine kostengünstige Lösung des Problems der übermäßig großen Sekundärkeulen der Doppelreflektor-Antennen vom Cassegrain-Typ: – Es wird ermöglicht, dass das Phasenzentrum des hybriden Quellensystems zwischen dem Hauptreflektor und dem Sekundärreflektor liegen kann – durch Verringerung der Sekundärkeulen der primären Sende- und Empfangsquelle.
iii) Sie ermöglicht die vollständige Koinzidenz der Phasenzentren der Sende- und Empfangsquelle und ermöglicht somit, dass die Primärquelle bei der Sendung und dem Empfang optimal liegt.

Im Folgenden wird eine bevorzugte Ausführungsform der vorliegenden Erfindung anhand der 4 bis 10 detaillierter beschrieben.
Die 4a und 4b zeigen eine Schnittansicht bzw. eine Draufsicht des Quellensystems gemäß der Erfindung. In diesem besonderen Fall:

– Die Anordnung von n strahlenden Elementen vom Wanderwellentyp besteht aus acht Wendeln 11. Sie liegen am Umfang eines Kreises mit dem Durchmesser D und arbeiten in einem Sekundärfrequenzband. Sie liegen auf der Oberseite 15a eines Wellenleiters 15 in der Form einer "Ananasscheibe".
– Die Antenne zur Longitudinalstrahlung, die in der Mitte der Anordnung liegt, ist ein "Polyrod" 12.

Wie in den 4a und 7 gezeigt sind die hinteren Hohlräume 13 und 14, die die Verringerung der Strahlung der seitlichen Keulen für das "Polyrod" und für die Anordnung der Wendeln ermöglichen, konisch.
Der rechteckförmige Wellenleiter 15 in der Form einer „Ananasscheibe" wird durch ein Koaxialkabel 16 erregt. Die strahlenden Wendeln sind ihrerseits über eine Sonde 17 mit dem rechteckförmigen Wellenleiterhohlraum verbunden.
Für eine optimale Erregung der Wendeln liegen diese in der Mitte des Querschnitts des Wellenleiters in den maximalen Feldebenen, nämlich den Ebenen der offenen Schaltungen.
5 zeigt das Detail und die Abmessung einer Wendel 11, erregt bei 12 GHz, angeordnet auf einem Wellenleiter 15 mit einem polygonalen Querschnitt, insbesondere einem rechteckigen Querschnitt mit den Abmessungen a und b.
6a zeigt Simulationen für das Ergebnis der Verbindung des rechteckförmigen Wellenleiters mit den Wendeln gemäß der Erfindung sowie die Anpassung des Wellenleiterhohlraums bei der Mittenfrequenz von 12 GHz in dem Fall von 4 Wendeln, wie 11–2, 11–3, 11–4, 11–5, gegenüber dem Anschluss A1 (6b).
Somit sind die Abmessungen des rechteckförmigen Wellenleiters 15 folgendermaßen:

– D = 8 λ_g/2 = 4 λ_g (I) (in dem Fall einer Anordnung aus 8 Wendeln 11), λ_g ist die Wellelänge der geführten Welle bei der Arbeitsfrequenz,
– λ_g = λ₀ [ε_r – (λ₀/λ_c)²]^–1/2 (II), λ_c ist die Wellenlänge des rechteckförmigen Wellenleiters für den TE10 Modus, und λ₀ ist die Wellenlänge im Vakuum, λ_c = 2a(ε_r)^1/2, a ist die Breite des rechteckförmigen Wellenleiters ε_r = Permittivität des den Wellenleiter ausfüllenden dielektrischen Materials
– Außerdem ändert sich für eine optimale Beleuchtung des Sekundärreflektors die Richtwirkung der Primärquelle zwischen +/- 20° und +/- 30° bei – 20 dB. Diese Werte der Richtwirkung ergeben sich für mittlere Durchmesser D, derart, dass:
1,3 λ₀ < D < 1,9 λ₀ (III), dabei ist λ₀ die Wellenlänge im Vakuum. Für ein durch die Richtwirkung der Quelle festgelegtes D dienen die Gleichungen (I) und (III) zur Ableitung einer Beziehung zwischen λ_g und λ₀. Durch Berücksichtigung dieser Beziehung in (II) ergibt sich daraus der Wert von a. Zur Minimierung der Verluste in dem rechteckförmigen Wellenleiter wird die Höhe b des rechteckförmigen Wellenleiters so gewählt, dass sie ungefähr gleich der Hälfte ihrer Breite ist. Das heißt b ∼a/2.

Im Allgemeinen wird zur Minimierung der Verluste und der Kosten der Wellenleiter leer gewählt (ε_r = 1). Wenn jedoch der Wellenleiter zu groß ist oder wenn es notwendig ist, mehr Platz in der Mitte freizulassen zur Unterbringung des Polyrod 12 mit seinem hinteren Hohlraum 13, ist es ausreichend, den Wellenleiter mit einem Dielektrikum mit einer Permittivität ε_r > 1 zu füllen. Die Breite des Wellenleiters wird um einen Faktor (ε_r)^–1/2 verringert.
Bei der Bemessung des äußeren Hohlraums werden die Parameter Δ, α und h derart eingestellt, dass der Wert der Sekundärkeulen der Anordnung von Wendeln verringert wird.
Für den inneren Hohlraum 13 ist der Durchmesser d_c durch die Abmessungen des rechteckförmigen Wellenleiters 15 gegeben und insbesondere durch seine Breite a. Wie in 7 gezeigt, ist die Tiefe d derart, dass das Phasenzentrum FP des "Polyrod" 12 (das ungefähr bei 1/3 der Länge des Polyrod liegt) mit dem Phasenzentrum FH der Anordnung von Wendeln 11 zusammenfällt (das heißt bei der Mitte der Anordnung von Wendeln und ungefähr 1/3 der Länge der Wendel). Somit liegt gemäß 7 und ausgehend von einem Ursprung an der Basis und dem Mittelpunkt des konischen Hohlraums mit der Tiefe d der Punkt Fp bei einer Höhe von ungefähr Lp/3, wobei Lp die Gesamtlänge des Polyrod 12 ist, gemessen von dem Ursprung. Damit die Phasenzentren zusammenfallen, müssen die Punkte Fh bei derselben Höhe wie Fp liegen, was der folgenden Gleichung entspricht:

d + Lh/3 = d. h. d = (Lp – Lh)/3, wobei
Lh die Länge jeder der Wendeln 11 ist.

Die Abmessungen jeder der Wendeln 11, die im Longitudinalmodus bei der Mittelfrequenz arbeiten, wie auch diejenigen des zentralen Polyrod als eine Funktion der gewünschten Richtwirkungen, sind durch bekannte Formeln gegeben, die dem Fachmann auf diesem Gebiet bekannt sind.
Schließlich kann die Form des hinteren Hohlraums des mittleren Polyrods geändert werden. Somit kann der hintere Hohlraum anstelle einer konischen Form 13 eine zylindrische oder ähnliche Form haben.
7 zeigt eine besondere Ausführungsform der Sende/Empfangs-Quelle gemäß der Erfindung. Der Sendeteil ist durch das Polyrod gebildet und arbeitet im Frequenzband 14–14,5 GHz. Der Empfangsteil arbeitet im Frequenzband von 11,7–12,5 GHz und wird durch eine Anordnung von 8 Wendeln 11 gebildet, die auf einem Kreis mit einem Durchmesser D = 42 mm liegen, das heißt ungefähr 1,7λ0, wobei λ0 die Wellenlänge im Vakuum bei der Mittelfrequenz des Empfangsbandes darstellt, das heißt λ0 = 24,7 mm.
Für diese Ausführungsform wird die Form des Polyrod 12 zunächst optimiert. Die drei Typen der inneren Hohlräume (nämlich ein zylinderförmiger Hohlraum, ein zylinderförmiger Hohlraum mit Fallen und ein konischer Hohlraum), alle mit einer Tiefe von d = 30 mm (d. h. ungefähr (Lp – Lh)/3 = (110 – 30)/3 = 26,6 mm) derart, dass die Phasenzentren der beiden Quellen zusammenfallen, wurden simuliert. Der konische Hohlraum hat für diese Konfiguration das beste Ergebnis gebracht. Die Anpassung des Polyrod in dem beabsichtigten Band (14–14,5 GHz) sowie die Strahlungsdiagramme bei der Anwesenheit des konischen Hohlraums sind in 8 angegeben.
Es folgte dann eine Optimierung des Winkels α und der Höhe h des äußeren konischen Hohlraums 14 gegenüber den Sekundärkeulen des Polyrod. Das beste Ergebnis ergibt sich dann für α = 45° und h = 25 mm. 9 zeigt die Ergebnisse der Simulation der Anpassungskurve und die Strahlungsdiagramme für diese Werte von α und h. Man bemerkte eine beachtliche Verringerung der Sekundärkeulen bei Anwesenheit des äußeren Hohlraums.
Schließlich zeigt 10 die Strahlungsdiagramme der Anordnung von acht Wendeln, alle mit einer Länge von 30 mm, gleichmäßig beabstandet auf einem Kreis mit einem Durchmesser D = 42 mm, d.h. ungefähr 1,7 λ0, wobei λ0 die Wellenlänge im Vakuum bei der Mittelfrequenz des Empfangsbandes darstellt.
Die Optimierung der Sekundärkeulen der Empfangsquelle durch den äußeren Hohlraum resultiert in Optimalwerten von h = 25 mm und α = 40°. Diese Werte weichen geringfügig ab von denjenigen für die Optimierung der Sekundärkeulen der Sendequelle (h = 25 mm und λ = 45°) Dieses sind die Werte, die in dem Fall der Sendequelle erreicht werden unter Berücksichtigung der strengeren Anforderungen an das Sendediagramm.
11 zeigt eine andere Ausführungsform der Longitudinal-Strahlungsquelle. In diesem Fall besteht die Quelle aus einer Wendeln 12, angeordnet in einem konischen Hohlraum 13 und über eine Sonde 17 mit der Speiseschaltung Tx verbunden.
In den dargestellten Ausführungsformen sind die Polarisationen der Sende- und Empfangsquelle rund und können in derselben Richtung oder in entgegengesetzte Richtungen weisen.
Es ist für einen Fachmann auf diesem Gebiet offensichtlich, dass die Wendel 12' in einem zylinderförmigen Hohlraum liegen kann, wie dem Polyrod.
Die vorliegende Erfindung kann in vielfältiger Weise modifiziert werden, ohne von dem Schutzumfang der beigefügten Ansprüche abzuweichen.

Claims

Sende/Empfangs-Quelle (E/R) von elektromagnetischen Wellen für eine Multireflektor-Antenne vom Typ mit Mitteln zur Longitudinalstrahlung (12, 12'), die in einem ersten Frequenzband arbeiten, und einer Anordnung von n strahlenden Elementen (11) vom Wanderwellentyp, die in einem zweiten Frequenzband mit den n strahlenden Elementen arbeiten, die symmetrisch um die Mittel zur Longitudinalstrahlung angeordnet sind, wobei die Anordnung und die Mittel zur Longitudinalstrahlung ein im Wesentlichen gemeinsames Phasenzentrum aufweisen, dadurch gekennzeichnet, dass die Anordnung von n strahlenden Elementen durch einen Wellenleiter (15) erregt wird, der einen Hohlraum in Form einer "Ananasscheibe" mit einem mehreckigförmigen Querschnitt bildet.
Quelle nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Anordnung von n strahlenden Elementen eine runde Anordnung ist.
Quelle nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Wellenleiter (15) derart bemessen ist, wobei D der mittlere Durchmesser der runden Anordnung ist: D = nλg/2, wo n die Anzahl der strahlenden Elemente und λg die Länge des Wellenleiters bei der Arbeitsfrequenz darstellt. λg = λ0 [ε_r – (λ0/λc)²]^–1/2 wo λc die Grenzwellenlänge des rechteckförmigen Wellenleiters für den TE01-Grundmodus, λ0 die Wellenlänge im Vakuum und ε_r die Permittivität des den Wellenleiter ausfüllenden Delektrikums ist. λc = 2a(ε_r)^1/2, wo a die Breite des rechteckförmigen Wellenleiters ist.
Quelle nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass D derart gewählt ist, dass 1,3λ0 < D < 1,9λ0.
Quelle nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Wellenleiter mit einem Dielektrikum mit der Permittivität ≥ 1 gefüllt ist.
Quelle nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die strahlenden Elemente vom Wanderwellentyp Wendeln (11) sind.
Quelle nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Mittel zur Longitudinalstrahlung aus einem dielektrischem Stab zur Longitudinalstrahlung oder einem "Polyrod" (12) bestehen, dessen Achse mit der Strahlungsachse zusammenfällt, und dass der Stab durch Mittel mit einem Wellenleiter angeregt wird.
Quelle nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Mittel zur Longitudinalstrahlung durch eine Einheit (12') in der Form einer Wendel bestehen, deren Achse mit der Strahlungsachse zusammenfällt, und dass die Einheit durch eine Koaxialleitung enthaltenden Mittel angeregt wird.
Quelle nach einem der Ansprüche 7 und 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Mittel zur Longitudinalstrahlung durch einen Hohlraum (14) umgeben sind, der die Sekundärkeulen verringert.