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DE3917899A1 - Mehrfachschichten-gleit- bzw. -schiebematerial - Google Patents

Mehrfachschichten-gleit- bzw. -schiebematerial

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Publication number
DE3917899A1
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DE
Germany
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layer
alloy
silver
lead
sliding
Prior art date
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Ceased
Application number
DE3917899A
Other languages
English (en)
Inventor
Sanae Mori
Masaaki Sakamoto
Motomu Wada
Hideo Ishikawa
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Daido Metal Co Ltd
Original Assignee
Daido Metal Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Daido Metal Co Ltd filed Critical Daido Metal Co Ltd
Publication of DE3917899A1 publication Critical patent/DE3917899A1/de
Ceased legal-status Critical Current

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Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Mehrfachschichten-Gleit­ bzw. -Schiebematerial, das als Material für Lager in Kraft­ fahrzeugen, Schiffen, landwirtschaftlichen Maschinen und insbesondere in Innenverbrennungsmotoren bzw. Explosionsmo­ toren verwendet wird. Im einzelnen bezieht sich die Erfin­ dung auf ein Mehrfachschichten-Gleit- bzw. -Schiebematerial, das sich durch seine Beständigkeit gegenüber dem (An)Fressen auszeichnet und insbesondere auf ein Mehrfachschichten- Gleit- bzw. -Schiebematerial, das mit einer dicken Plattie­ rungsschicht aus Silber oder einer Silberlegierung versehen ist.
Im allgemeinen umfaßt das Material eines Hochlast- Gleit- bzw. -Schiebelagers für Innenverbrennungsmotoren oder Verbrennungskraftmaschinen eine Lagerschicht aus einer Legierung auf Kupferbasis, gebunden an eine Unterlagen­ schicht bzw. Stützschicht aus Stahl, wobei die Innenfläche der Lagerschicht mit einer Oberflächenschicht aus einer Legierung auf Bleibasis elektroplattiert ist und zwar di­ rekt oder über eine Zwischen-Dammschicht. Die Dammschicht dient dazu, zu verhindern, daß Zinn oder Indium in der Ober­ flächenschicht aufgrund von thermischer Diffusion in die Schicht aus Kupferlegierung, die die Lagerschicht darstellt, diffundiert, wenn die Temperatur des Motorenöls ansteigt; diese Diffusion tritt häufig auf, wenn die Lagerschicht aus einer Legierung auf Kupferbasis direkt mit einer Ober­ flächenschicht aus einer Legierung auf Bleibasis elektro­ plattiert wird. Da jede Diffusion von Zinn oder Indium aus der Oberflächenschicht in die Schicht aus Kupferlegierung außerordentlich die Antikorrosions- und Abriebfestigkeits­ eigenschaften dieser Oberflächenschicht aus Bleilegierung verschlechtert, wird die Zwischen-Dammschicht, die als eine die Diffusion verhindernde Schicht mittels Elektroplattie­ ren von Nickel, Silber, Cobalt, Eisen usw. aufgebracht, üblicherweise in einer geringen Plattierungsstärke von 0,5 bis 3 µm. Was im einzelnen Silber angeht, so ist lange Zeit ein Lagermaterial für Flugzeuge verwendet worden, das eine Unterlagenschicht aus Stahl umfaßt, deren Oberfläche mit Silber in einer ultrageringen Plattierungsstärke von 0,1 bis 0,3 mm plattiert worden ist, sowie eine Oberflächen­ schicht aus Blei oder einer Bleilegierung, vorgesehen bzw. angeordnet auf der Silberschicht. In diesem Falle jedoch ist es notwendig, daß das Elektroplattieren in drei oder vier Stufen ausgeführt wird, mit einer Stärke von 0,1 bis 0,3 mm, so daß die Adhäsion bzw. Haftung zwischen dem Sil­ ber und dem Stahl sichergestellt wird.
In jüngerer Zeit werden Benzin- und Dieselmotoren, die für kleinere Kraftfahrzeuge, insbesondere Personenkraftfahr­ zeuge in Gebrauch sind, in einem hochtourigen Bereich bzw. Bereich hoher Umdrehungsgeschwindigkeit verwendet. Dement­ sprechend entstand Bedarf nach weiterer Verbesserung der Eigenschaften bezüglich Beständigkeit oder Widerstand gegen­ über Fressen, Abriebfestigkeit und Ermüdungsbeständigkeit für die Motorenlager. Gebräuchlicherweise verfügbare Drei­ schichten-Legierungsmaterialien vom Kupfertyp, versehen mit einer Oberflächenschicht aus Bleilegierung, wiesen den Nachteil auf, daß vorzeitiger Strömungsabrieb der Oberflächenschicht aus Bleilegierung auftreten konnte, insbesondere beim hochtourigen Betrieb, aufgrund des An­ stiegs der Öltemperatur. Im Falle der Materialien, bei denen Nickel für die Zwischen-Dammschicht verwendet wird, verur­ sacht die Exponierung der Nickelschicht an der Oberfläche häufig Abnutzung oder Beschädigung durch Abrieb, wenn die Welle direkt in metallischen Kontakt mit der Nickelschicht kommt. Natürlich wird die Abwesenheit der Zwischen-Damm­ schicht zu dem oben erwähnten Problem der/des Oberflächen- Korrosion oder -Abriebs aufgrund der Diffusion von Zinn oder Indium führen.
Als eine Komponente der Zwischen-Dammschicht ist Silber wünschenswert, weil es weicher ist als Nickel, Cobalt oder Eisen und weil es sich durch Beständigkeit gegenüber dem (An- oder Fest-)Fressen auszeichnet, weil es sich nicht chemisch mit Eisen verbindet, das eine Hauptkomponente ei­ ner Welle ist, so daß Abnutzung oder Beschädigung durch Abrieb, die zum Zeitpunkt des Oberflächenverschleißes statt­ findet, merklich verbessert werden kann. Bedauerlicherweise ist im Falle eines Stärkebereiches von 0,5 bis 3 µm die Dammwirkung einer AG-Schicht bezüglich der Verhinderung der Diffusion schlechter als diejenige von Nickel, usw. Außerdem bringt sie keine wesentliche Verbesserung der Be­ ständigkeit gegenüber dem (An- oder Fest-)Fressen während Betrieb bei hoher Geschwindigkeit.
Es ist daher Aufgabe der Erfindung, ein Mehrfachschichten- Gleit- bzw. -Schiebematerial bereitzustellen, das die oben erwähnten Probleme des Standes der Technik nicht aufweist.
Erfindungsgemäß wird ein Mehrfachschichten-Gleit- bzw. -Schiebematerial bereitgestellt, das eine Stahl-Grundlagen­ schicht, eine Lagerschicht aus einer Legierung auf Kupfer­ basis, gebunden an die Stahl-Grundlagenschicht, eine Plattie­ rungsschicht aus Silber oder einer Silberlegierung, gebun­ den an die Lagerschicht und eine Oberflächenschicht aus einer Legierung auf Bleibasis, gebunden an die Plattierungs­ schicht aus Silberlegierung, aufweist, wobei die Plattie­ rungsschicht aus Silber oder Silberlegierung eine Stärke von mehr als 3 µm, aber nicht mehr als 50 µm, aufweist.
Die beigefügte Zeichnung ist eine Querschnittsansicht ei­ nes Mehrfachschichten-Gleit- bzw. -Schiebematerials nach der Erfindung.
Der Strömungsabrieb bzw. -verschleiß, der während der Um­ drehung mit hoher Geschwindigkeit der Welle auftritt, ist der Tatsache zuzuschreiben, daß die Temperatur um die heu­ tigen Lager höher ist als in der Vergangenheit. Im Falle eines Metalls mit niedrigem Schmelzpunkt, wie insbesondere einer Bleilegierung, wird ein Temperaturanstieg von nur 10°C zu einer ernsthaften Verschlechterung der mechanischen Eigenschaften führen.
Während die Öltemperatur bei den früheren Motoren auf etwa 130°C anstieg, erreicht sie in heutigen Motoren manchmal 150 bis 170°C, und es wird mehr und mehr dringend, Schritte zu unternehmen, um dieses Problems Herr zu werden. Das wich­ tigste in dieser Hinsicht ist es, zu ermöglichen, daß sich die Reibungswärme, die auf der Oberfläche des Lagers er­ zeugt wird, so bald wie möglich von der Oberflächenschicht nach außen hin verteilt bzw. zerstreut wird. Die Vertei­ lungsgeschwindigkeit hängt von der Wärmeleitfähigkeit des Lagermaterials ab. Die Wärmeleitfähigkeit der be­ troffenen Metalle lautet wie folgt: eine Bleilegierung, die 10 Gew.-% Zinn enthält, hat einen Wert von 0,085; eine Kupferlegierung, die 23 Gew.-% Blei und 3,5 Gew.-% Zinn enthält, hat einen Wert von 0,18; eine Eisenle­ gierung, die 0,1 Gew.-% C enthält, hat einen Wert von 0,16; Nickel hat einen Wert von 0,22 und Silber hat einen Wert von 1,0 (cal/cm2×s×°C). Silber hat die höchste Wärmeleitfähigkeit von allen praktischen Metallen. Es wur­ de daher sowohl theoretisch wie experimentell festgestellt, daß jegliches Strömen oder Fließen der Oberflächenschicht verhindert werden kann, indem eine Silberschicht, die eine gewisse Dicke oder Stärke aufweist, direkt unterhalb der Oberflächenschicht plattiert wird, so daß die Reibungswärme schneller zu der unteren Schichtlegierung übertragen wer­ den kann. Eine Silberschichtstärke von 3 µm oder weniger führt jedoch zu einer schlechten Verteilung von Reibungs­ wärme und kann Schaden hervorrufen, aufgrund des früheren Verschleißes der Silberschicht.
Andererseits verursacht eine Silberschichtstärke von mehr als 50 µm einen Kostenanstieg beim Material und beim Elektro­ plattieren, der unter wirtschaftlichen Gesichtspunkten kaum tragbar ist. Daher wurde die Stärke der Silberschicht fest­ gelegt, unter Berücksichtigung von sowohl Leistung als auch Kosten. Eine bevorzugte Dicke oder Stärke liegt im Bereich von 4 bis 20 µm. Im Hinblick hierauf ist die vorliegende Erfindung dadurch gekennzeichnet, daß eine Silber-Plattie­ rungsschicht auf der Lagerlegierung vom Kupfertyp angeord­ net oder vorgesehen ist und daß die Unterschicht-Kupferle­ gierung als Lagerlegierung dient, selbst wenn die Silber­ plattierungsschicht abgenutzt worden ist. Dieses Merkmal nach der Erfindung ist der wesentliche Unterschied gegen­ über dem Dreischichten-Lager- bzw. -Schiebematerial, das eine Stahl-Unterlagenschicht, eine Silber-Plattierungs­ schicht und eine Blei-Oberflächenschicht umfaßt und das üblicherweise in Flugzeugmotoren und ähnlichem Verwendung gefunden hat. Das Material nach der Erfindung ist dem ge­ bräuchlichen Dreischichten-Lager- bzw. -Schiebematerial sowohl hinsichtlich der Leistung als auch der Wirtschaft­ lichkeit überlegen. Während die Dicke oder Stärke dieser Lagerschicht aus Kupferlegierung vorzugsweise im Bereich von 0,15 mm bis 0,5 mm liegt, kann sie im Falle großer Mo­ toren stärker sein bzw. darüber liegen. Unter dem Gesichts­ punkt der Lagerstruktur wird die Härte der Unterschicht aus Kupferlegierung vorzugsweise höher gewählt, als die Vickers-Härte von Silber, die im Bereich von 50 bis 70 liegt. In diesem Zusammenhang ist eine Blei-Bronzelegie­ rung, z.B. eine, die 3,5 Gew.-% Zinn, 23 Gew.-% Blei, Rest Kupfer, enthält oder eine, die 3,5 Gew.-% Zinn, 17 Gew.-% Blei, Rest Kupfer, enthält, geeignet, da sie eine Vickers- Härte von 70 bis 100 aufweist. Zusätzlich zu der Tatsache, daß die Silber-Plattierungsschicht als ein Lager- bzw. Schiebemetall wirkt, das eine zufriedenstellende Wärmeleit­ fähigkeit aufweist, spielt die Silber-Plattierungsschicht die Rolle der oben erwähnten Dammschicht. Auch unter dem Gesichtspunkt der Dammwirkung ist es wünschenswert, daß diese Plattierungsschicht dick bzw. stark ist, d.h. eine Stärke von mehr als 3 µm wird eine größere Diffusions- Schutzwirkung haben, als eine geringere Stärke. Anstelle der reinen Silberschicht kann eine Plattierungsschicht aus einer Silberlegierung, wie Silber-Bleilegierung, Silber- Indiumlegierung oder Silber-Thalliumlegierung Verwendung finden, als ein Material, das einen gleichartigen Effekt hervorruft. Weiterhin können die Komponenten der Oberflä­ chenschicht fast alle diejenigen sein, die bei einem ge­ bräuchlichen Dreischichtenlager verwendet werden. Zusammen­ setzungen oder Massen, wie Blei-Indium, Blei-Indium-Kupfer, Blei-Zinn-Kupfer, Blei-Zinn-Indium, Blei-Zinn-Indium-Kupfer können Verwendung finden. In dieser Hinsicht haben die Er­ finder festgestellt, daß im Falle einer Zinn einschließen­ den Masse der Gehalt an Sn 8% oder weniger betragen muß, vorzugsweise weniger als 5%, damit eine zufriedenstellende Leistung erreicht werden kann. Macht der Zinngehalt mehr als 8% aus, so wird das Zinn bei hohen Temperaturen in die Silberschicht dispergiert oder verteilt werden, wodurch mit der Zeit die Haftkraft verschlechtert wird. Die Stärke der Oberflächenschicht liegt vorzugsweise im Bereich von 3 bis 50 µm; ist sie geringer als 3 µm, so kann der er­ wünschte Effekt der Oberflächenschicht nicht erwartet wer­ den. Liegt sie andererseits über 50 µm, so werden die Ei­ genschaften der Ermüdungsbeständigkeit und des Belastungs­ widerstandes der Schicht verschlechtert. Das sogenannte Mehrfachschichten-Lagermaterial, das von dem Mehrfachschich­ ten-Gleit- bzw. -Schiebematerial nach der Erfindung mit umfaßt wird, kann auf seiner Oberfläche mit einer Schnell- oder Blitzplattierungsschicht (flash plating layer) vom Zinn- oder Bleityp in einer Stärke von 2 µm oder weniger versehen sein. Diese ist dann besonders wirksam, wenn Rostschutz bzw. Rostverhinderung benötigt wird.
Beispiele
Um die Leistung des Materials nach der Erfindung zu bewer­ ten, wurden Beispiele davon wie folgt hergestellt: zunächst wurde ein Blei-Bronzepulver für die Lagerschicht 2 auf bzw. an einer Stahl-Unterlage 1 mit Hilfe der Sinter-Walzmethode gebunden und auf diese Weise ein Bimetall hergestellt. Die verwendete Blei-Bronzelegierung enthielt 23 Gew.-% Blei, 3,5 Gew.-% Zinn, Rest Kupfer. Man kann natürlich auch an­ dere Arten von Legierungen verwenden, beispielsweise eine Legierung vom Kupfer-Bleityp, eine Legierung vom Kupfer- Zinntyp oder eine Legierung vom Kupfer-Blei-Zinntyp.
Anschließend wurde dieses Bimetall zu einer Halblager-Kon­ figuration gepreßt/verpreßt, mit einer für einen Lagerlei­ stungstest geeigneten Größe und mittels Maschinenbearbeitung auf eine vorgegebene Größe fertiggestellt. Die Stärke der Zwischenschicht 2 aus einer Blei-Bronzelegierung, so fertig­ gestellt, betrug 0,25 mm. Die Innenfläche des fertiggestell­ ten Produktes wurde den Vorgängen der Lösungsmittel-Ent­ fettung, alkalisch-elektrolytischen Entfettung und Säure- Reinigung unterworfen und mit einer Silberplattierungs­ schicht 3 versehen. Die Silberplattierung wurde ausgeführt unter Verwendung eines Cyanidbades mit einer Stromdichte von 0,5 bis 2 A/dm2 und mit den in der Tabelle 2 angegebe­ nen unterschiedlichen Stärken. Verschiedene Legierungen 4 auf Bleibasis wurden auf diese Silber-Plattierungsschicht aufgebracht, mit Hilfe eines Bor-Fluor-Bades. Die Schnell- bzw. Blitzplattierungsschicht für Rostschutz bzw. Rostver­ hinderung wurde in einer Stärke von 1 bis 2 µm aufgebracht, mit Hilfe eines Bor-Fluor-Bades, unter Verwendung von rei­ nem Zinn, reinem Blei oder einer Bleilegierung, die 10 Gew.-% Zinn enthielt.
In der Tabelle 1 sind die Ergebnisse eines Tests aufge­ führt, der ausgeführt wurde, um die Beständigkeit gegen­ über (An- oder Fest-)Fressen des Silbers festzustellen, wobei Halblager bzw. Lager-Halbzeug ohne Oberflächen­ schicht vom Bleityp verwendet wurde. Der Freß-Test wurde unter Verwendung von SAW Nr. 20 Schmieröl, das zuvor auf 100°C erhitzt worden war, bei einer Umdrehungsgeschwindig­ keit von 2.000 UpM ausgeführt. Nach einem Gewöhnungslauf ohne Last von einer Stunde wurde die Ölzufuhrgeschwindig­ keit auf 20 cm3/min verringert und eine Last von 0,981 MPa (100 kgf/cm2) auf die Halblager angewandt. Nach dem Anwen­ den oder Aufbringen der ersten Last wurde alle zehn Minuten eine kumulative Last von 0,49 MPa (50 kgf/cm2) zugegeben, bis die Temperatur der rückseitigen Fläche des Lagers 200°C überstieg oder der Stromwert 15 Ampere überstieg, dem Zeit­ punkt zu dem nach der Beurteilung Fressen stattgefunden hatte. Aus der Tabelle 1 ist zu entnehmen, daß Silber hin­ sichtlich der Freßbeständigkeit oder des Freßwiderstandes Nickel stark überlegen ist.
Tabelle 2 zeigt die Ergebnisse eines anderen gleichartigen Versuches der mit Halblagern, ausgerüstet mit einer Blei- Oberflächenschicht, durchgeführt worden ist. Die Unter­ schicht-Lagerlegierung, das Wellenmaterial und der Wellen­ durchmesser waren die gleichen wie im ersten Versuch. Aus Tabelle 2 ist zu entnehmen, daß eine dicke Silber-Plattie­ rungsschicht eine ausgezeichnete Beständigkeit gegen das Fressen bewirkt. Der Versuch zeigt, daß die Vergleichsbei­ spiele, d.h. das Beispiel unter Verwendung von Nickel, das Beispiel mit einer dünnen Silber-Plattierungsschicht und das Beispiel mit einer dünnen Bleilegierungs-Oberflächen­ schicht, alle unterlegen waren, hinsichtlich der Beständig­ keit gegenüber dem Fressen, im Vergleich mit dem erfindungs­ gemäßen Material.
Tabelle 3 zeigt die zeitabhängige Veränderung der Haft­ festigkeit der Oberflächenschicht bei einer Temperatur von 165°C. Die Haftfestigkeit wurde gemessen durch Gießen ei­ ner Lötlegierung über die Oberfläche, um einen Dehnbarkeits­ bzw. Dehnungstest auszuführen. Tabelle 3 zeigt deutlich, daß ein Material, dessen Oberflächenschicht viel Zinn ent­ hält, im Verlauf der Zeit eine Verschlechterung der Haft­ kraft verursacht. Wie oben festgestellt, ist das Produkt nach der Erfindung ein Lagermaterial, das sich insbeson­ dere durch seine Beständigkeit gegenüber dem (An- oder Fest-) Fressen auszeichnet. Es ist dazu geeignet, vor allem als Material für die Lager in kleinen Dieselmotoren eingesetzt zu werden, die unter Hochgeschwindigkeits- und Schwerlast­ bedingungen arbeiten oder in einem Motor, ausgestattet mit einem Turbolader.
Die Ergebnisse eines Rostverhinderungstests, ausgeführt an Beispielen, ausgestattet mit einer Zinn-Schnellplattie­ rung in Stärken von 2 µm, 1 µm und 0,5 µm sowie mit einem Beispiel ohne Schnellplattierung zeigten, daß bei den Bei­ spielen mit einer Zinn-Schnellplattierung in einer Stärke von 1 µm oder 2 µm kein Rost auf der Lager-Rückseite im Verlauf von mehr als einem Jahr auftrat, während bei dem Beispiel mit einer Zinn-Schnellplattierung in einer Stärke von 0,5 µm leichter Rostbefall nach etwa sieben Monaten auftrat. Bei den Beispielen ohne Schnell-Plattierungs­ schicht trat Rost auf der Lager-Rückseite innerhalb von einem halben bis einem Monat auf, wenn kein Rostschutzöl verwendet wurde. Das heißt, wenn die Zeitspanne vor dem Einbau des Lagers in einen Motor (Garantiezeit) relativ lang ist, wird die Bereitstellung oder das Vorhandensein einer Zinn-Schnellplattierungsschicht wirksam als Rost­ schutz. Die Lager, die nicht mit einer Schnell-Plattierungs­ schicht versehen waren, können gegen das Auftreten von Rost geschützt werden, indem auf sie etwas Rostschutzöl auf­ gebracht wird.
Tabelle 1
Tabelle 3
Tabelle 2

Claims (3)

1. Mehrfachschichten-Gleit- bzw. -Schiebematerial, um­ fassend eine Stahl-Unterlagenschicht (1), eine Lager­ schicht (2) aus einer Legierung auf Kupferbasis, gebunden an die Stahl-Unterlagenschicht, eine Plattierungsschicht (3) aus Silber oder einer Silberlegierung, gebunden an die Lagerschicht und eine Oberflächenschicht (4) aus einer Legierung auf Bleibasis, gebunden an die Plattierungs­ schicht aus Silber oder Silberlegierung, wobei die Plattie­ rungsschicht aus Silber oder Silberlegierung eine Stärke von mehr als 3 µm aber von nicht mehr als 50 µm aufweist.
2. Mehrfachschichten-Gleit- bzw. -Schiebematerial nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Oberflächenschicht (4) aus einer Legierung besteht, aus­ gewählt aus einer Gruppe, bestehend aus einer Blei-Indium­ legierung, einer Blei-Indium-Kupferlegierung, einer Legie­ rung, enthaltend Blei und nicht mehr als 8 Gew.-% Sn, ei­ ner Legierung, enthaltend Blei, nicht mehr als 8 Gew.-% Sn und Kupfer, einer Legierung, enthaltend Blei, nicht mehr als 8 Gew.-% Sn und Indium und einer Legierung, enthaltend Blei, nicht mehr als 8 Gew.-% Sn, Indium und Kupfer, wobei die Oberflächenschicht eine Stärke im Bereich von 3 bis 50 µm aufweist.
3. Mehrfachschichten-Gleit- bzw. -Schiebematerial nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Mehrfachschichten-Gleit- oder -Schiebematerial auf seinen Innen- und Außenflächen Schnellplattierungsschichten aus einer Legierung auf Zinnbasis oder einer Legierung auf Bleibasis in einer Stärke von 2 µm oder weniger umfaßt.
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GB (1) GB2221502B (de)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4243880A1 (de) * 1992-01-29 1993-08-12 Daido Metal Co Ltd
DE4328612A1 (de) * 1992-08-28 1994-03-10 Daido Metal Co Ltd Gleitlager für ein Gehäuse aus einer leichten Legierung
DE4328920A1 (de) * 1992-09-17 1994-04-07 Daido Metal Co Ltd Mehrschicht-Gleitlager und Lagerzusammenstellung
WO1996017100A1 (de) * 1994-11-26 1996-06-06 Glyco-Metall-Werke Glyco B.V. & Co. Kg Schichtwerkstoff und verfahren zu seiner herstellung
DE102007028211A1 (de) * 2007-06-20 2008-12-24 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Verfahren zur Herstellung eines mit Silber strukturiert beschichteten Gleitelements und danach erhältliches Gleitelement
DE102010014576B4 (de) * 2009-04-15 2012-04-26 Daido Metal Company Ltd. Gleitelement

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02310330A (ja) * 1989-05-25 1990-12-26 Taiho Kogyo Co Ltd すべり軸受用オーバレイ合金
JP2595386B2 (ja) * 1991-02-20 1997-04-02 大同メタル工業 株式会社 高速用多層摺動材料及びその製造方法
JP2615332B2 (ja) * 1993-01-19 1997-05-28 大同メタル工業株式会社 低剛性ハウジング用銅合金すべり軸受及びその製造方法
US6117565A (en) * 1996-05-24 2000-09-12 Pioneer Motor Bearing Co. Babbitted bearing having an improved bonding layer and a method of depositing same
JPH11325077A (ja) * 1998-05-12 1999-11-26 Daido Metal Co Ltd 複層摺動材
JP2001132754A (ja) * 1999-11-04 2001-05-18 Daido Metal Co Ltd 多層すべり軸受
US6588934B2 (en) * 2001-10-29 2003-07-08 United Technologies Corporation Silver-containing copper alloys for journal bearings
GB0216331D0 (en) 2002-07-13 2002-08-21 Dana Corp Bearings
US20100284959A1 (en) * 2008-01-23 2010-11-11 Gene Arrest Ltd. Sequence specific double-stranded dna/rna binding compounds and uses thereof
AT506641B1 (de) * 2008-04-07 2011-01-15 Miba Gleitlager Gmbh Gleitlager
JP4708471B2 (ja) * 2008-12-06 2011-06-22 大豊工業株式会社 耐焼付性に優れたすべり軸受
CN103057201B (zh) * 2012-12-24 2015-03-18 重庆川仪自动化股份有限公司 小晶粒银合金层状复合材料及制作方法
CN103711795B (zh) * 2013-11-30 2016-08-17 天津市润博凯特石油机械制造有限公司 一种tc轴承的生产方法
US9847468B1 (en) * 2016-06-20 2017-12-19 Asm Technology Singapore Pte Ltd Plated lead frame including doped silver layer

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE830269C (de) * 1947-05-31 1952-02-04 Cleveland Graphite Bronze Comp Mehrschichtenlager
US2621988A (en) * 1948-05-28 1952-12-16 Gen Motors Corp Bearing and method of making the same
DE902694C (de) * 1945-01-03 1954-01-25 Forsch Probieramit Fuer Edelme Verbundgleitlager auf Kupfer-Blei-Basis
US2765520A (en) * 1952-11-14 1956-10-09 Gen Motors Corp Bearing and method of making the same
GB1161531A (en) * 1966-02-14 1969-08-13 Clevite Corp Improvements relating to Bearings
US3658488A (en) * 1970-07-27 1972-04-25 Udylite Corp Electrodeposited plain bearing liners
DE3000279A1 (de) * 1979-09-28 1981-04-16 Taiho Kogyo Co Ltd Lager und verfahren zu dessen herstellung
GB2175603A (en) * 1985-05-22 1986-12-03 Daido Metal Co Overlay alloy used for a surface-layer of sliding material, sliding material having a surface layer comprising said alloy and the manufacturing method of the sliding material
DE2747545C2 (de) * 1977-10-22 1987-01-22 Glyco-Metall-Werke Daelen & Loos Gmbh, 6200 Wiesbaden Verwendung einer binären bzw. ternären Kupfer-Blei-Zinn-Legierung für Gleitschichten

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB601173A (en) * 1945-07-10 1948-04-29 Alfred Augustus Thornton Bearing
CA601801A (en) * 1960-07-19 The Clevite Limited Bearings
US2605149A (en) * 1946-03-11 1952-07-29 Cleveland Graphite Bronze Co Bearing
GB624401A (en) * 1947-05-31 1949-06-07 Cleveland Graphite Bronze Co Improvements in bearings
US2635020A (en) * 1950-08-01 1953-04-14 Federal Mogul Corp Bearing
US3307926A (en) * 1964-10-02 1967-03-07 Detroit Aluminum & Brass Corp Bearing construction
US3623205A (en) * 1969-12-24 1971-11-30 Curtiss Wright Corp Composite bearing structure
US3732083A (en) * 1970-08-13 1973-05-08 Federal Mogul Corp Composite article
JPS5221447A (en) * 1975-07-07 1977-02-18 Toray Industries Automatic supplier for control yarn
JPS5220336A (en) * 1975-08-08 1977-02-16 Daido Metal Co Ltd Multilayer sliding material and its production method
JPS52136818A (en) * 1976-05-13 1977-11-15 Daido Metal Co Ltd Bearing metal for large size engine
JPS552441A (en) * 1978-06-23 1980-01-09 Norihei Hatae Vibration system magnetic force line ejector
DE3304740C2 (de) * 1983-02-11 1985-02-21 Glyco-Metall-Werke Daelen & Loos Gmbh, 6200 Wiesbaden Mehrschichten-Gleitlager
DE3321826A1 (de) * 1983-06-15 1984-12-20 Schering AG, 1000 Berlin und 4709 Bergkamen 13(alpha)-alkylgonane, deren herstellung und diese enthaltende pharmazeutische praeparate
GB8318156D0 (en) * 1983-07-05 1983-08-03 Ae Plc Aluminium based bearing alloys
GB8513330D0 (en) * 1985-05-28 1985-07-03 Ae Plc Bearing materials

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE902694C (de) * 1945-01-03 1954-01-25 Forsch Probieramit Fuer Edelme Verbundgleitlager auf Kupfer-Blei-Basis
DE830269C (de) * 1947-05-31 1952-02-04 Cleveland Graphite Bronze Comp Mehrschichtenlager
US2621988A (en) * 1948-05-28 1952-12-16 Gen Motors Corp Bearing and method of making the same
US2765520A (en) * 1952-11-14 1956-10-09 Gen Motors Corp Bearing and method of making the same
GB1161531A (en) * 1966-02-14 1969-08-13 Clevite Corp Improvements relating to Bearings
US3658488A (en) * 1970-07-27 1972-04-25 Udylite Corp Electrodeposited plain bearing liners
DE2747545C2 (de) * 1977-10-22 1987-01-22 Glyco-Metall-Werke Daelen & Loos Gmbh, 6200 Wiesbaden Verwendung einer binären bzw. ternären Kupfer-Blei-Zinn-Legierung für Gleitschichten
DE3000279A1 (de) * 1979-09-28 1981-04-16 Taiho Kogyo Co Ltd Lager und verfahren zu dessen herstellung
GB2175603A (en) * 1985-05-22 1986-12-03 Daido Metal Co Overlay alloy used for a surface-layer of sliding material, sliding material having a surface layer comprising said alloy and the manufacturing method of the sliding material

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Prof. Franz BOLLENRATH: Erfahrungen mit elektrolytisch hergestellten Laufschichten in Gleitlagern unterer besonderer Berück- sichtigung des Auslandes. In: Metallober- fläche Jg. 1, 1947, H. 1, Carl Hanser Verlag, München, S. 3-10 *

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4243880A1 (de) * 1992-01-29 1993-08-12 Daido Metal Co Ltd
DE4243880C2 (de) * 1992-01-29 1999-05-12 Daido Metal Co Ltd Verbundlager aus einer Kupfer-Blei-Legierung
DE4328612A1 (de) * 1992-08-28 1994-03-10 Daido Metal Co Ltd Gleitlager für ein Gehäuse aus einer leichten Legierung
DE4328920A1 (de) * 1992-09-17 1994-04-07 Daido Metal Co Ltd Mehrschicht-Gleitlager und Lagerzusammenstellung
US5434012A (en) * 1992-09-17 1995-07-18 Daido Metal Company, Ltd. Multilayer slide bearing and bearing assembly
WO1996017100A1 (de) * 1994-11-26 1996-06-06 Glyco-Metall-Werke Glyco B.V. & Co. Kg Schichtwerkstoff und verfahren zu seiner herstellung
AT404943B (de) * 1994-11-26 1999-03-25 Glyco Metall Werke Schichtwerkstoff und verfahren zu seiner herstellung
DE102007028211A1 (de) * 2007-06-20 2008-12-24 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Verfahren zur Herstellung eines mit Silber strukturiert beschichteten Gleitelements und danach erhältliches Gleitelement
DE102010014576B4 (de) * 2009-04-15 2012-04-26 Daido Metal Company Ltd. Gleitelement
US8216692B2 (en) 2009-04-15 2012-07-10 Daido Metal Company Ltd. Slide member

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Publication number Publication date
GB2221502B (en) 1992-12-02
GB8913285D0 (en) 1989-07-26
JPH01316514A (ja) 1989-12-21
JP2575814B2 (ja) 1997-01-29
US4978587A (en) 1990-12-18
KR920006664B1 (ko) 1992-08-14
GB2221502A (en) 1990-02-07
KR910001089A (ko) 1991-01-30

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