DE3910073A1

DE3910073A1 - Process and apparatus for the pneumatic flow-conveyance and metering of dust-like bulk materials

Info

Publication number: DE3910073A1
Application number: DE19893910073
Authority: DE
Inventors: Walter Dr Ing Himmel; Rainer Dr Ing Wernecke; Ruediger Langer; Horst Dipl Ing Kretschmer; Roland Dipl Ing Bianchin; Lutz Barchmann
Original assignee: Brennstoffinstitut Freiberg
Current assignee: Brennstoffinstitut Freiberg
Priority date: 1988-07-19
Filing date: 1989-03-28
Publication date: 1990-01-25
Also published as: AU3818189A; CN1039392A

Abstract

The invention relates to a process and an apparatus for the pneumatic flow-conveyance and metering of dust-like bulk materials into technological reaction spaces and other assemblies. The aim of the invention is to convey dust-like bulk materials of low flowability into technological reaction spaces and other assemblies continuously, with minimum energy, with low wear and with great care. The object of the invention is to eliminate the curtain formation in fluidised beds and the low fluctuating density of gas/solid flows in the case of dust-like bulk materials of low flowability. According to the invention, the slatted grid is suspended movably parallel to a fluidised bed between the fluidised bed and the feed pipes, is set in motion by means of a push magnet and is forced back into the initial position again by a restoring spring. The space having the push magnet is flushed with gas and kept free of dust.

Description

field of use

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur pneumatischen Förderung sowie Dosierung staubförmiger Schütt güter in technologische Reaktionsräume und sonstige Aggregate.The invention relates to a method and an apparatus for pneumatic conveying and dosing of dusty bulk goods in technological reaction rooms and other aggregates.

Characteristic of the known technical solutions

Die Fließförderung wird nach WEBER (s. WEBER, M.: Strömungs fördertechnik, Krausskopf-Verlag Mainz 1974) für feinkörnige Schüttgüter mit Teilchengrößen vorwiegend unter 50 µm angewen det, wobei das Schüttgut aus einer Wirbelschicht heraus in das Förderrohr gelangt und beim Transport gleichmäßig über den Förderleitungsquerschnitt verteilt vorliegt. Es ist aber nicht bekannt, bis zu welcher Dichte des Gas-Feststoff-Stromes die Fließförderung noch gewährleistet ist und durch welchen Mecha nismus die Fließförderung aufrecht erhalten wird. Gerade weil sehr feinkörnige Schüttgüter mehr oder weniger stark kohäsive Eigenschaften besitzen und in quasi ruhenden Schüttungen nicht kontinuierlich fließen, treten beim Auflockern in der Wirbel schicht und damit am Förderrohreinlauf Dichteschwankungen auf. Im Förderrohr pulsiert folglich der Förderstrom und aus Er fahrung verändert sich zeitlich und örtlich die Strömungsform.Flow promotion is based on WEBER (see WEBER, M .: flow conveyor technology, Krausskopf-Verlag Mainz 1974) for fine-grained Use bulk goods with particle sizes mainly below 50 µm det, the bulk material from a fluidized bed into the Conveyor tube arrives and evenly over the Delivery line cross-section is distributed. But it is not known to what density of the gas-solid stream the Flow promotion is still guaranteed and by what mecha flow promotion is maintained. Especially because very fine-grained bulk goods more or less strongly cohesive Have properties and not in quasi-stationary fill flow continuously, occur when loosening in the vortex layer and thus density fluctuations at the feed pipe inlet. The flow therefore pulsates in the delivery pipe and from Er flow changes in terms of time and location.

In der Praxis versucht man den Ausfluß aus Bunkern und das Fließen der lagernden, kohäsiven Schüttgüter durch Einbringen von Vibratoren in das Schüttgut, durch Schwingungserregung der Apparate-/Rohrleitungsteile, durch pulsierenden Eintrag der Schüttgüter und durch Aufgeben pulsierender Zusatzgasströme in Schüttungen bzw. in Gas-Feststoff-Ströme zu verbessern. Diese Maßnahmen sind in den Patentschriften OS 28 04 610, WP 2 23 613, WP 2 05 452, OS 25 51 641 dargelegt. Die Vibratoren und Schwingerreger arbeiten dabei zwischen 5 und 100 Hz sowie bei Schwingungsamplituden unter 1 mm. Das Ziel besteht darin, die Teilchenhaftkräfte aufzuheben. Nachteilig macht sich die Vibration bei Apparaten, Tragkonstruktionen hinsichtlich der hohen mechanischen Beanspruchungen und hinsichtlich der oft auftretenden Verfestigung sowie Entmischung der Feststoffphase bemerkbar. Oft wird auch der erwünschte, aufzulockernde Bereich des Schüttgutes durch die Schwingung nicht erreicht oder gar verfestigt. Es ist notwendig, große Schüttgutmassen in Erregung zu versetzen.In practice you try to drain from bunkers and that Flow of the stored, cohesive bulk goods by introduction vibrators into the bulk material, by vibrating the Apparatus / pipeline parts, through pulsating entry of the Bulk goods and by releasing pulsating additional gas flows in Improve fillings or in gas-solid flows. These measures are described in the patents OS 28 04 610, WP 2 23 613, WP 2 05 452, OS 25 51 641. The vibrators and vibration exciters work between 5 and 100 Hz as well with vibration amplitudes below 1 mm. The goal is to abolish the particle adhesive forces. It is a disadvantage Vibration in apparatus, support structures with regard to high mechanical loads and often occurring solidification and separation of the solid phase noticeable. Often, the desired area to be loosened up of the bulk material is not reached by vibration or not at all solidified. It is necessary to excite large bulk solids to move.

Eine andere Art, Schüttgüter zum Fließen zu bringen, besteht in der Nutzung von Rührern. Sie benötigen eine äußerst stabile Konstruktion, einen Antrieb mit hohem Leistungsbedarf und eine gasdichte Wellendurchführung durch die Apparatewand bzw. durch den Wirbelboden. Die Störanfälligkeit und Überlastung sind be sonders beim Anlauf des Rührers in nicht fluidisierten Schüt tungen gegeben.Another way to get bulk goods to flow is in the use of stirrers. You need an extremely stable Construction, a drive with a high power requirement and a gastight shaft bushing through the apparatus wall or through the peg floor. The susceptibility to failure and overload are especially when starting the stirrer in a non-fluidized container given.

Es ist grundsätzlich nicht möglich, ein stark kohäsives Schütt gut allein durch eine Gasfluidisierung zum Fließen zu bringen. Dies bestätigte sich bei Wirbelschichtuntersuchungen mit fein körnigen, polydispersen Schüttgütern und wird von MOLERUS (s. MOLERUS, O.: Fluid-Feststoff-Strömungen, Springer-Verlag Berlin-Heidelberg-New York 1982) damit begründet, daß die maximal übertragbare Strömungskraft beim Auflockern von Schütt gütern mit sinkender Teilchengröße abfällt und die wirksamen Haftkräfte zwischen diesen Teilchen ansteigen. Damit ist das Gasauflockern begrenzt.It is fundamentally not possible to have a highly cohesive bulk good to get flowing by gas fluidization alone. This was confirmed in the case of fluidized bed studies with fine granular, polydisperse bulk goods and is made by MOLERUS (see MOLERUS, O .: fluid-solid flows, Springer-Verlag Berlin-Heidelberg-New York 1982) justified that the maximum transferable flow force when loosening bulk goods with decreasing particle size and the effective ones Adhesive forces between these particles increase. That’s it Limited gas loosening.

Aim of the invention

Das Ziel der Erfindung sind ein Verfahren und eine Vorrichtung zur pneumatischen Fließförderung und Dosierung schlecht flie ßender staubförmiger Schüttgüter in technologische Reaktions räume und sonstige Aggregate, wodurch ein stetiger, energie minimierter, verschließarmer und gutschonender Arbeitsprozeß erreicht wird. The aim of the invention is a method and an apparatus for pneumatic flow promotion and metering poor flow Eating dusty bulk goods in technological reaction rooms and other aggregates, creating a steady, energy minimized, low-wear and good working process is achieved.

State the nature of the invention

Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, die Gaskanalbildung in Wirbelschichten und die niedrige, schwankende Dichte von Gas-Feststoff-Strömungen bei staubförmigen Schüttgütern geringer Fließfähigkeit zu beseitigen, um damit eine entmischungsarme, stetige Fließförderung mit den Vorteilen der äußerst kleinen Strömungsgeschwindigkeit, des niedrigen spezifischen Druck verlustes und des geringen Verschleißes der Fördereinrichtungen zu erreichen.The object of the invention is the gas channel formation in fluidized beds and the low, fluctuating density of Gas-solid flows are lower for dusty bulk materials To eliminate flowability in order to achieve a low-segregation, continuous flow promotion with the advantages of the extremely small Flow rate, low specific pressure loss and low wear of the conveyor systems to reach.

Es wurde bei der Untersuchung strömender Gas-Feststoff-Gemische, die aus Wirbelschichten abgefördert wurden, gefunden, daß allein die Kanalbildung beim Auflockern kohäsiver, schlecht fließender und insbesondere sehr feinkörniger Schüttgüter die Vermischung von Gas und Feststoff verhindert. Durch die damit fehlende Auflockerung des Schüttgutes wird der Auflockerungsgasstrom nur gering und schwankend mit Feststoff beladen. Selbst bei großen Auflockerungsgasgeschwindigkeiten bleiben Kanäle und ver festigtes Gut erhalten. Erfindungsgemäß werden diese Kanäle und das verfestigte Schüttgut durch eine langsame Querbewegung von mechanischen Einbauten dicht über dem Wirbelboden zerstört, indem die Kanäle mit Feststoff zugeschüttet und die Verfesti gungen gebrochen werden bzw. durch den geschaffenen, aufgeloc kerten Zwischenraum das Schüttgut zum Zusammenbrechen gebracht wird. Damit vermischen sich Gas und Feststoff bei beliebigen Auflockerungsgasgeschwindigkeiten, d. h. auch bei solchen Ge schwindigkeiten, die sonst nur bei feinsten, kohäsionslosen Schüttgütern eine Auflockerung ermöglichen. Die sich einstellende Dichte des Gas-Feststoff-Gemisches kann mit dem Auflockerungs gas variiert und bis auf den Wert der maximalen Dichte ρ _fD, die bei kohäsionslosen Schüttgütern maximal erreichbar ist, ge bracht werden. Erfindungsgemäß wurde zur Lösung der Aufgabe gefunden, daß sich die mechanischen Einbauten im Wirbelschacht über einen Weg von 3 bis 10 mm in einer Zeit von 1 bis 4 Sekun den parallel zur ebenen Wirbelbodenfläche langsam bewegen müssen. It was found in the investigation of flowing gas-solid mixtures which were removed from fluidized beds that only the channel formation when loosening cohesive, poorly flowing and in particular very fine-grained bulk goods prevented the mixing of gas and solid. Due to the lack of loosening of the bulk material, the loosening gas flow is loaded with solid matter only slightly and fluctuatingly. Channels and solidified material are retained even at high loosening gas speeds. According to the invention, these channels and the solidified bulk material are destroyed by a slow transverse movement of mechanical internals close to the bottom of the fluidized bed, in that the channels are filled with solid and the solidifications are broken or the bulk material is brought to collapse by the created, loosened space. This mixes gas and solid at any loosening gas velocities, ie even at speeds that would otherwise only allow loosening with the finest, non-cohesive bulk materials. The resulting density of the gas-solid mixture can vary with the loosening gas and can be brought up to the value of the maximum density ρ _fD , which can be achieved with cohesion-free bulk solids. According to the invention it was found to achieve the object that the mechanical internals in the vortex shaft have to move slowly over a path of 3 to 10 mm in a time of 1 to 4 seconds parallel to the flat surface of the vortex floor.

Dabei ergab sich, daß sich bevorzugt ein Lamellengitter eignet, daß 20 bis 100 mm über dem Wirbelboden und 50 bis 200 mm unterhalb der Förderrohreinläufe in der Wirbelschicht frei beweglich an Gitterbefestigungen aufgehängt und von einem Schubmagneten über eine Stößelstange in eine Richtung quer bewegt wird. Die Bewegung in die Ausgangslage zurück führt eine Rück stellfeder von der dem Schubmagneten gegenüberliegenden Seite oder von der Seite des Schubmagneten, wo die Feder gespült wird, aus. Die Lamellenbleche des Lamellengitters besitzen einen Ab stand von 3-10 mm und sind im Gitter quer zur Bewegungsrich tung befestigt. Die Bewegung des Gitters wird mittels eines induktiven Wegaufnehmers, der mit dem Kern des Schubmagneten gekoppelt ist, kontrolliert. Als Meßvorrichtung kann der Schub magnet selbst verwendet werden, indem die elektrische Selbst erregung des Magneten bei der Rückbewegung des Magnetkerns in die Ausgangslage ausgenutzt wird, denn der Schubmagnet ist nur über einen Teil der Wegstrecke der Gitterbewegung aus der Aus gangslage heraus eingeschaltet.It was found that a lamella grid is preferred suitable that 20 to 100 mm above the vortex floor and 50 to 200 mm below the feed pipe inlets in the fluidized bed freely suspended on lattice fastenings and by one Thrust magnets moved in one direction across a push rod becomes. The movement back to the starting position leads to a return spring from the side opposite the solenoid or from the side of the push magnet where the spring is flushed, out. The lamellar plates of the lamellar grid have an Ab stood from 3-10 mm and are in the grid across the direction of motion tion attached. The movement of the grating is controlled by means of a inductive displacement transducer, which with the core of the shear magnet coupled, controlled. The thrust can be used as a measuring device magnet itself can be used by the electric self excitation of the magnet during the return movement of the magnetic core in the starting position is used because the push magnet is only over part of the distance of the lattice movement from the out gear position turned on.

Als wesentliche Einrichtung erwies sich erfindungsgemäß, daß der Wirbelschachtstutzen, in dem der Schubmagnet sitzt, frei von Toträumen gestaltet und mit einer Spülgaszuführung versehen ist, damit insbesondere bei Druckänderungen im Wirbelschacht kein Schüttgut in den Schubmagneten eintritt. Die freie Bewe gung der einzelnen Elemente würde gestört werden.The essential device according to the invention proved that the vortex shaft socket in which the thrust magnet is seated is free designed by dead spaces and provided with a purge gas supply is, especially with pressure changes in the vortex shaft no bulk material enters the solenoid. The free movement The individual elements would be disturbed.

Erfindungsgemäß konnten die Grenzen der Dichte für die Existenz der Fließförderung durch Untersuchungen ermittelt werden. Fließ förderung kann bis zu einer minimalen mittleren Dichte ρ _f des Gas-Feststoff-Gemisches von ca. 60% der maximal möglichen Dichte ρ _fD einer aufgelockerten Kornschicht erreicht werden. Dieses Maximum bildet sich bei staubförmigen Schüttgütern als Charakteristikum heraus, liegt bei einer Auflockerungsgeschwin digkeit unterhalb des üblichen Lockerungspunktes und besitzt einen Wert erheblich über der bekannten Schüttdichte. Der Be reich der Dichte ρ _fD<ρ _f<0,6 · ρ _fD für Fließförderung ergibt sich als notwendige Bedingung, weil sich in diesem Bereich durch den Entspannungseffekt infolge des Strömungswiderstandes das gesamte entspannende Gas durch das strömende Schüttgut mit einer geringen Differenzgeschwindigkeit bewegt und das Schütt gut auflockert sowie seine dynamische Viskosität verringert. Damit sinkt mit fallender Dichte der spezifische Strömungswider stand, steigt der spezifische Schüttgutdurchsatz und füllt das strömende Schüttgut den Rohrleitungsquerschnitt aus. Das heißt, daß auch der hydraulische Durchmesser des strömenden Gas-Feststoff- Gemisches dem Rohrleitungsdurchmesser entspricht. Sinkt die Dichte ρ _f unter den Wert von 0,6 · ρ _fD, dann entmischt die Gas- Feststoff-Strömung spürbar, weil der Widerstand der Lückendurch strömung zu klein wird. Der Feststoff hat dann einen Anteil des Förderrohrquerschnittes von 1-⌀≈ρ _f/ρ _fD = A _s/A, wobei die entmischte Randschicht annähernd die maximal mögliche Dichte und eine sehr hohe Viskosität besitzt. Außerdem fällt der hydraulische Durchmesser der entmischten Strömung (ab ρ _f/ρ _fD<0,5 bei einer waagerechten Segmentströmung und ab ρ _f/ρ _fD<0,6 bei einer senkrechten Ringströmung) ab.According to the invention, the limits of the density for the existence of the flow promotion could be determined by tests. Flow promotion can be achieved up to a minimum average density ρ _{f of} the gas-solid mixture of approx. 60% of the maximum possible density ρ _{fD of} a loosened grain layer. This maximum is formed as a characteristic of dusty bulk goods, is at a loosening speed below the usual loosening point and has a value considerably higher than the known bulk density. The range of the density ρ _fD < ρ _f <0.6 · ρ _fD for flow promotion arises as a necessary condition because in this area the entire relaxing gas moves through the flowing bulk material with a low differential speed due to the relaxation effect due to the flow resistance and loosens the bulk well and reduces its dynamic viscosity. As the density decreases, the specific flow resistance decreases, the specific bulk material throughput increases and the flowing bulk material fills the pipe cross-section. This means that the hydraulic diameter of the flowing gas-solid mixture also corresponds to the pipe diameter. If the density ρ _{f drops} below the value of 0.6 · ρ _fD , the gas-solid flow separates noticeably because the resistance of the gap flow becomes too small. The solid then has a proportion of the delivery pipe cross section of 1-⌀≈ ρ _f / ρ _fD = A _s / A , the separated boundary layer having approximately the maximum possible density and a very high viscosity. In addition, the hydraulic diameter of the segregated flow drops (from ρ _f / ρ _fD <0.5 for a horizontal segment flow and from ρ _f / ρ _fD <0.6 for a vertical ring flow).

Hohe Viskosität und sinkender hydraulischer Durchmesser er höhen bekannterweise den Strömungswiderstand, der nun vom sepa raten Gasstrom aufgebracht werden muß und infolge der notwendig hohen Gasgeschwindigkeit eine Verschleißgefahr nach sich zieht.High viscosity and decreasing hydraulic diameter known to increase the flow resistance, which is now from sepa advise gas flow must be applied and as a result of the necessary high gas speed creates a risk of wear.

Mit der erfindungsgemäßen Verfahrensweise werden folgende Vor teile erreicht:With the procedure according to the invention the following are before parts reached:

- High specific bulk throughput through a conveyor line
- Low specific energy consumption and low energy expenditure for loosening bulk goods
- Reduce the flow rate and eliminate the Pipeline wear
- Continuous funding
- Inevitable securing of those required for flow promotion high density due to the louvre grating movement cohesive bulk goods
- Gentle transport of goods.

Embodiment

Das erfindungsgemäße Verfahren und die Vorrichtung werden an Hand der Fig. 1 erläutert. Aus dem Dosierbehälter 1 wird bei einem Druck von 2,5 MPa über die Förderleitung 6 DN 25 mm Stein kohlenstaub zu einem Reaktor mittels der Fließförderung dosiert. Die Steinkohle besitzt einen Wassergehalt von 4% und einen Masseanteil unter 63 µm von 59%. Sie ist schlecht fließfähig, was die hohe Gasgeschwindigkeit am Lockerungspunkt zum Ausdruck bringt, die bei 3,6 cms^-1 liegt. Die maximale Dichte beim Auf lockern beträgt 630 kgm^-3. Die Wirbelschicht ist inhomogen. Bei Einschaltung des Lamellengitters 5 geht die Wirbelschicht in den homogenen Zustand über und die Gasgeschwindigkeit am Lockerungspunkt liegt dabei bei 0,5 cms^-1. An der Zuführung für Auflockerungsgas 4 wird für den kontinuierlichen Betrieb eine Gasmenge eingestellt, die am Wirbelboden 3 sowie damit im Wirbelschacht 2 bei eingeschaltetem Lamellengitter 5 eine Gas geschwindigkeit von 0,70 cms^-1 bewirkt. Die Dichte des Gas- Feststoff-Gemisches am Anfang der Förderleitung 6 beträgt dabei 503 kgm^-3, so daß das Verhältnis ρ _f/ρ _fD bei 0,80 liegt und die Fließförderung über die gesamte Förderleitung 1 von 60 m Länge wegen des geringen Entspannungseffektes bei der Förderung unter hohem Druck erhalten bleibt. Der Durchmesser des Wirbel schachtes 2 beträgt 400 mm und der des Oberteiles des Dosier behälters 1 bzw. des Speicherraumes 14 2200 mm, so daß die Steinkohle im Speicherraum 14 quasi ruht. Der Kohlenstaubdurch satz beträgt 2940 kgh^-1 und die Strömungsgeschwindigkeit am Förderleitungsanfang ca. 3,3 ms^-1.The inventive method and the device are explained with reference to FIG. 1. From the dosing tank 1 , coal dust is dosed at a pressure of 2.5 MPa via the conveying line 6 DN 25 mm to a reactor by means of the flow conveying. The hard coal has a water content of 4% and a mass fraction below 63 µm of 59%. It is poorly flowable, which expresses the high gas velocity at the loosening point, which is 3.6 cms ^-1 . The maximum density when loosening is 630 kgm ^-3 . The fluidized bed is inhomogeneous. When the lamellar grid 5 is switched on, the fluidized bed changes into the homogeneous state and the gas velocity at the loosening point is 0.5 cms ^-1 . At the supply for loosening gas 4 , a gas quantity is set for continuous operation, which causes a gas speed of 0.70 cm ^-1 at the fluidized bed 3 and thus in the fluidizing shaft 2 when the lamella grid 5 is switched on. The density of the gas-solid mixture at the beginning of the delivery line 6 is 503 kgm ^-3 , so that the ratio ρ _f / ρ _fD is 0.80 and the flow promotion over the entire delivery line 1 of 60 m in length because of the low relaxation effect remains under pressure during funding. The diameter of the vortex shaft 2 is 400 mm and that of the upper part of the dosing container 1 and the storage space 14 2200 mm, so that the hard coal in the storage space 14 quasi rests. The coal dust throughput is 2940 kgh ^-1 and the flow velocity at the beginning of the delivery line is approx. 3.3 ms ^-1 .

Diese Betriebseinstellungen können kontinuierlich aufrecht er halten werden, weil das bewegungsminimierte System des Lamellen gitters 5 mit dem Schubmagneten 8 und mit der Spülgaszuführung 12 zuverlässig arbeitet. Die Rückstellbewegung des Lamellengitters 5 mit der Rückstellfeder 10 wird gewährleistet, weil die Gitter befestigung 7 frei beweglich ausgeführt ist. Im Wirbelschacht stutzen 13 sind außer dem Schubmagneten 8 noch ein induktiver Wegaufnehmer 11 zur Messung des Lamellengitterhubes und die Stößelstange 9 untergebracht. Die Tot- bzw. Hohlräume im Wirbel schachtstutzen 13 sind mit einem porenfreien Isolator verfüllt.These operating settings can be maintained continuously because the movement-minimized system of the lamellar grid 5 with the thrust magnet 8 and with the purge gas supply 12 works reliably. The return movement of the lamellar grid 5 with the return spring 10 is ensured because the grid attachment 7 is designed to move freely. In the vortex shaft 13 , in addition to the thrust magnet 8 , an inductive displacement sensor 11 for measuring the lamellar grating stroke and the push rod 9 are accommodated. The dead or hollow spaces in the vortex shaft connector 13 are filled with a non-porous insulator.

Das Lamellengitter 5 ist 30 mm über dem Wirbelboden 3 und 100 mm unter dem Förderleitungseinlauf angeordnet. Es besitzt einen Lamellenabstand von 10 mm und auch einen Hub von 10 mm bei einer Zeit der Hin- und Herbewegung von ca. 2 s. Der Hub des Lamellen gitters 5 wird mittels der Meßeinrichtung 11 gemessen und über wacht. The lamellar grid 5 is arranged 30 mm above the fluidized bed 3 and 100 mm below the inlet of the delivery line. It has a lamella spacing of 10 mm and also a stroke of 10 mm with a time of the back and forth movement of approx. 2 s. The stroke of the lamellar grid 5 is measured by means of the measuring device 11 and monitored.

Aufstellung der verwendeten BezugszeichenList of the reference numerals used

1 Dosierbehälter
2 Wirbelschicht
3 Wirbelboden
4 Zuführung für Auflockerungsgas
5 Lamellengitter
6 Förderleitung
7 Gitterbefestigung
8 Schubmagnet
9 Stößelstange
10 Rückstellfeder
11 Meßeinrichtung für Lamellengitterhub
12 Spülgaszuführung
13 Wirbelschachtstutzen für Schubmagnet
14 Speicherraum 1 dosing container
2 fluidized bed
3 pegs
4 feed for loosening gas
5 louvre grilles
6 delivery line
7 Grid attachment
8 push magnet
9 push rod
10 return spring
11 Measuring device for lamella lattice stroke
12 Purge gas supply
13 swirl shaft connector for thrust magnet
14 storage space

Claims

1.Procedure for the pneumatic flow conveying and metering of dusty bulk goods with low flowability in reaction rooms or other aggregates at atmospheric as well as arbitrarily high pressure level from a metering tank via one or more delivery pipes immersed in the fluidized bed, whereby in the metering tank in the lower cylindrical shaft by feeding Loosening gas over a flat fluidized bed, a partial fluidized bed is generated and from the above the fluidized bed the conically expanded storage space, which is open at the bottom, slides into the partial fluidized bed, and at the same time via the conveyor pipes immersed in the fluidized bed to ensure that Flow promotion the gas-solid mixture of the cohesive bulk material without demixing flows continuously in the delivery lines or in a substantial part of the delivery line length, characterized in that to secure the m Average density ρ _f from 100% to a minimum of 60% of the maximum density ρ _fD that occurs when loosening dusty bulk materials of the gas-solid mixture entering the conveying pipes for cohesive, channel formation and thus lower average density, the bulk goods tend to channel formation is destroyed by a slow rela tive movement of mechanical internals that the loosening gas mixes with the bulk material and that any, but necessary minimum density level to ensure flow promotion with variation of the loosening gas stream is set.

2. The method according to claim 1, characterized in that with of one suspended directly above the vertebral floor and parallel lel to the vertebral floor surface in 1 to 4 seconds via a path exposed to slow back and forth movements of 3 to 10 mm Lamellar grid the gas channels created during loosening be filled with bulk goods.

3. Device for performing the method according to claim 1 and 2, characterized in that in the vortex shaft between vortex floor and conveyor pipe inlets in parallel with the Swivel bottom the louvre grille on four grille fastenings hung freely movable and with one in the slats lattice plane, movement lying on a radial axis drive system is connected, the movement drive system from a time - controlled push magnet, which in one Vortex shaft connector is arranged by a push rod is connected to the louvre grille and via a gas purge lung, and arranged in the vortex shaft connector neten, rinsed or at the opposite vortex shaft wall located return spring, the reset spring non-positively with the swirl shaft connector or with the vortex shaft wall and the lamellar circumference connected is.

4. The device according to claim 3, characterized in that the Louvre grille 20 to 100 mm above the vortex floor, 50 to 200 mm below the conveyor pipe inlets is arranged Slats of the grid are perpendicular to the direction of movement and have a distance of 3 to 10 mm to each other.

5. The device according to claim 3, characterized in that the nozzle space of the solenoid is dead space, pressure-resistant gestal tet, the speed of the purge gas through the free cross sections between moving and stationary elements is approximately 2 ms ^-1 and the purge gas supply ends in the vortex shaft.

6. The device according to claim 3 to 5, characterized in that on the axis of the solenoid a measuring device for the Louvre lattice stroke in the form of an inductive displacement sensor is organized and represents an operational control device.

7. The device according to claim 3 to 6, characterized in that the thrust magnet itself using the electrical self excitation when the magnetic core moves back into the output was back as a measuring device for the lamella lattice stroke is designed.