DE3538029A1

DE3538029A1 - Zuendeinstellungs-steuervorrichtung fuer verbrennungsmotoren

Info

Publication number: DE3538029A1
Application number: DE19853538029
Authority: DE
Inventors: Norihisa Sakado Saitama Ishii; Nobuo Wako Saitama Miura; Sumitaka Ohmiya Saitama Ogawa
Original assignee: Honda Motor Co Ltd
Current assignee: Honda Motor Co Ltd
Priority date: 1984-10-26
Filing date: 1985-10-25
Publication date: 1986-04-30
Also published as: GB2166492B; DE3538029C2; GB8726941D0; US4671237A; GB2195709B; GB8526543D0; US4643150A; GB2195709A; GB2166492A

Description

Zündeinstellungs-Steuervorrichtung für Verbrennungsmotoren

Die Erfindung betrifft eine Zündeinstellungs-Steuervorrichtung für Verbrennungsmotoren.

Eine Zündeinstel1ungs-Steuervorrichtung eines Verbrennungsmotors ist im allgemeinen so ausgelegt, daß der Zeitpunkt, bei dem Hochspannungsimpulse den Motorzündkerzen zugeführt werden, in Abhängigkeit von einer Änderung der Motordrehzahl gesteuert wird, um eine optimale Verbrennung des Kraftstoffes in den Zylindern des Motors sicherzustellen und das Auftreten eines Gegendrehmoments zu verhindern, falls der Motor in einem Bereich mit sehr niedrigen Drehzahlen läuft.

Eine Zündeinstel1ungs-Steuervorrichtung für einen Verbrennungsmotor umfaßt einen Impulsgeber, der beim Laufen des Motors erste und zweite Zeitimpulse, die positiv bzw. negativ sind, bei vorbestimmten Kurbelwinkel1agen nahe dem oberen Totpunkt eines Motorzylinders erzeugt. Aus Gründen, die später detailliert beschrieben werden, wird die maximale Verzögerungswinkel1 age der Zündeinstellung bei niedriger Motordrehzahl, die der Rückflanke des zweiten Zeitimpulses entspricht, durch die Drehzahl der Motors beeinflußt und insbesondere dann instabil, falls sich der Motor mit sehr geringer Geschwindigkeit dreht, wie dies z.B. beim Starten des Motors der Fall ist. Bei dieser konventionellen Zündei nstel 1 ungs-Steuervorrichtung wird demzufolge die maximale

Verzögerungswinken age für die Zündeinstellung, die dem Zündzeitpunkt entspricht, bei dem der zweite Zeitimpuls abfällt, durch die Breite dieses Impulses beeinflußt, die, wie vorstehend erwähnt, durch die Motorgeschwindigkeit, ins· besondere in einem Bereich mit niedriger Geschwindigkeit, beeinflußt wird. Infolgedessen kann die Zündeinstellung beim maximalen Verzögerungswinkel instabil werden und es kann Schwierigkeiten bereiten, das Auftreten eines Gegendrehmoments im Motor zu unterdrücken. Dies macht es erforderlich, die mechanische Festigkeit des Motors zu erhöhen, was zu einem höheren Motorgewicht führt.

Andererseits wird bei einem Zündsystem für Verbrennungsmotoren häufig anstelle eines mechanischen Unterbrecherkontakts eine Hochspannungs-Kondensatorzündeinheit (allgemein als HKZ-Einheit bezeichnet) verwendet,um Defekte und eine Verschlechterung im gesamten Zündsystem zu verhindern. Die HKZ-Einheit umfaßt einen Generator (ACG) mit einer Ladegeneratorspule (nachfolgend als Erregerspule bezeichnet), deren Ausgangsgröße einen Kondensator einer Zündschaltung auflädt, sowie eine Zündsignal-Erzeugungsspule (nachfolgend als Impulsgeberspule bezeichnet, die auf den oben erwähnten Impulsgeber aufgewickelt ist) zur Erzeugung eines Zündsignals, das an eine Zündsignal erzeugungsschaltung angelegt wird. Die Zündsignal erzeugungsschaltung erzeugt zu einem vorbestimmten Zeitpunkt ein Zündsignal in Abhängigkeit von der Drehzahl des Motors, das einen Thyristor (SCR) einschaltet, der mit dem oben erwähnten Kondensator in Verbindung steht, um diesen zu entladen. Dies ruft einen großen Stromfluß in die mit dem Kondensator in Verbindung stehende Primärwicklung einer Zündspule hervor, wodurch eine Hochspannung in der Sekundärwicklung der Zündspule erzeugt wird. Durch diese Hochspannung erzeugt eine Zündkerze einen Zündfunken. Die Zündeinstellung bei einer derartigen Anordnung wird üblicherweise aufgrund einer Phasendifferenz

zwischen den vorerwähnten ersten (positiven) und zweiten (negativen) Zeitimpulssignalen gesteuert, die von der Impulsgeberspule erzeugt werden.

Eine konventionelle Zündeinstel1ungs-Steuervorrichtung, die eine derartige HKZ-Einheit verwendet, ist so ausgelegt, daß diese unabhängig von Auswirkungen einer Stromversorgungsschwankung, einer Impulsgeberspaltänderung und von Temperaturänderungen ist, um auf diese Weise eine exakte Zündeinstellung zu erzielen und das Auftreten eines Gegendrehmoments auszuschließen.

Es ist somit Aufgabe der Erfindung, eine Zündeinstellungs-Steuervorrichtung für einen Verbrennungsmotor vorzuschlagen, die eine zweistufige Verstel!winkel kurve aufweist und bei der die Zündeinstel1ung bei geringer Drehzahl des Motors in der Nähe des Beginns des Motorstartvorganges präzise gesteuert wird, so daß das Auftreten eines Gegendrehmoments wirksam unterdrückt und somit das Gewicht des Motors verringert werden kann.

Die Lösung dieser Aufgabe ergibt sich anhand der Merkmale des Patentanspruchs 1.

Entsprechend dem Ausführungsbeispiel gemäß Patentanspruch wird das erste Sägezahnsignal synchron mit der Vorderflanke des zweiten Zeitimpulses erzeugt, und die anderen Signale werden gleichfalls so ausgebildet, daß diese mit der Vorderflanke des zweiten Zeitimpulses abfallen. Daraus resultiert eine zwei stufige Verstellwinkelkurve , um Änderungen der Motordrehzahl begegnen zu können. Ebenso kann die Zündeinstellung bezüglich des maximalen Verzögerungswinkels auf der Basis der Vorderflanke des zweiten Zeitimpulses erfolgen, wobei diese Vorderflanke durch eine instabile Drehung, z.B. beim Starten des Motors, nicht beeinflußt wird.

Auf diese Weise kann eine exakte Steuerung der Zündeinstellung hervorgerufen, die Erzeugung eines Gegendrehmoments wirksam unterdrückt und somit eine Verringerung des Gewichts des Motors erzielt werden.

Ein weiteres Ausführungsbeispiel der Erfindung ist im Patentanspruch 2 wiedergegeben. Dabei erzeugt die Zündsignalerzeugungsschal tung ein Zündsignal in Erwiderung auf eine Kombination von binären Signalen seitens der Entscheidungsschaltung und der Dreieckwellen-Erzeugungsschaltung. Es ist daher möglich, diese Schaltungen unter Verwendung logischer Schaltkreise aufzubauen. Aus diesem Grund kann ein Universal-IC (integrierter Schaltkreis) Verwendung finden, um die Einbaudichte zu erhöhen und demzufolge die Größe und das Gewicht zu verringern und die Kosten zu senken. Da außerdem eine derartige Schaltung, wie z.B. die Entscheidungsschaltung, unter Verwendung eines universellen, logischen Schaltkreises vom C-MOS-Typ aufgebaut werden kann, kann der Leistungsverbrauch verringert und die von der Erregerspule erzeugte Leistung wirksam als Zündenergie für die Zündkerzen verwendet werden.

Die Erfindung wird nachstehend anhand der in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiele näher erläutert. Es zeigen:

Fig. 1 eine schematische Ansicht, die die Beziehung zwisehen der Kurbelwinkel1 age und einer Impulsgeber

spule bei einem Verbrennungsmotor verdeutlicht,

Fig. 2 ein Zeitdiagramm, das die Funktionsweise einer

Zündeinstellungs-Steuervorrichtung gemäß dem Stand der Technik verdeutlicht,

Fig. 3 eine schematische Darstellung, die die Beziehung zwischen der Kurbel winkel!age und einer Impulsgeberspule bei einem Verbrennungsmotor verdeutlicht,

Fig. 4 ein Zeitdiagramm, das die von der Impulsgeberspule erzeugten Ausgangssignale darstellt,

Fig. S ein Schaltdiagramm, das eine Zündennstellungs-

Steuervorrichtung für einen Verbrennungsmotor ^ gemäß dem Stand der Technik verdeutlicht,

Fig. 6 ein Blockdiagramm, das eine Zündsignalerzeugungsschaltung der bekannten Vorrichtung gemäß Fig. 5 in Form von Funktionsblöcken darstellt,

Fig. 7 ein Zeitdiagramm, das die Funktionsweise der be- ^O kannten Vorrichtung gemäß Fig. 5 verdeutlicht,

Fig. 8, 9 und 10 Zeitdiagramme, die die Winkelverstel1ung der Zündeinstellung darstellen, soywie diese von der bekannten Vorrichtung gemäß Fig. 5 ausgeführt wird,

Fig. 11 ein Schaltdiagramm, das ein erstes Ausführungsbeispiel einer Zündeinstellungs-Steuervorrichtung für einen Verbrennungsmotor gernäß der Erfindung zeigt,

Fig. 12 ein Zeitdiagramm, das die Funktionsweise des ersten Ausführungsbeispiels der Fig. 11 verdeutlicht,

Fig. 13 ein Zeitdiagramm, das die Wi nkel verstellung'der Zündeinstellung verdeutlicht, soywie diese durch das erste Ausführungsbeispiel gemäß Fig. Π ausgeführt wird,

Fig. 14 eine graphische Darstellung, die eine Verstellwinkelkurve der Zündeinstellung mit Bezug auf die Dreh

zahl des Motors bei dem ersten Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 11 zeigt,

Fig. 15 ein Diagramm, das ein zweites AusfUhrungsbeispiel einer Zündeinstel1ungs-Steuervorrichtung für einen Verbrennungsmotor gemäß der Erfindung darstellt,

Fig. 16 ein Zeitdiagramm, das die Funktionsweise des zweiten Ausführungsbeispiels gemäß Fig. 15 verdeutlicht,

Fig. 17 ein Zeitdiagramm, das die Winkelverstellung der Zündeinstellung darstellt, so^ne diese vom zweiten Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 15 ausgeführt wird,

Fig. 18 eine graphische Darstellung, die eine Verstellwinkelkurve der Zeiteinstellung bezüglich der Motordreh

zahl beim zweiten Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 15 verdeutlicht, und

Fig. 19 ein Zeitdiagramm, das für die Beschreibung des Ausschlusses eines Gegendrehmoments gemäß dem zweiten Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 15 von Nutzen ist.

Ehe eine detaillierte Beschreibung der Ausführungsbeispiele der Erfindung erfolgt, werden mit Bezug auf die Fig. 1 bis 10 die beim Stand der Technik anzutreffenden Probleme näher er!äutert.

Die Fig. 1 und 2 sind für die Beschreibung einer bekannten Zündeinstellungs-Steuereinrichtung für einen Verbrennungsmotor (J-PS 60-26174)von Nutzen. . Fig. 1 verdeutlicht eine Impulserzeugungseinrichtung, nachfolgend als Impulsgeber bezeichnet, zum Erzeugen erster (positiver) und zweiter (negativer) Zeitimpulse Pci bzw. Pc2 bei vorbestimmten Kurbelwinkel1agen nahe dem oberen Totpunkt eines Motorzylinders (nachfolgend als "TDC" bezeichnet), falls sich der Motor in Vorwärtsrichtung dreht. Der Impulsgeber umfaßt ein Schwungrad 12, das an einer Motorkurbelwelle 11 befestigt ist, einen Induktor 13, der aus einem ferromagnetisehen Material, wie

z.B. Eisen, besteht und an dem Schwungrad 12 festgelegt ist, einen Magneten 14, der so angeordnet ist, daß der Induktor 13 beim Drehen des Schwungrades in direkte Gegenstellung zum Magnet 14 gelangt, und eine Impulsgeberspule Ib, die auf den Magneten 14 aufgewickelt ist. Wie anhand des Pfeils 15a in Fig. 2 (a) verdeutlicht, steigt der erste Zeitimpuls Pci bei einer Winkellage an, bei der ein Ende 13a des Induktors 13 mit Drehung der Kurbelwelle 11 beginnt sich am Magneten 14 vorbei zu bewegen. Wie anhand des Pfeils 15b in Fig. 2 (a) verdeutlicht, steigt der zweite Zeitimpuls Pc2 bei einer Winkellage an, bei der das andere Ende 13b des Induktors 13 den Magneten 14 verläßt. Die ersten und zweiten Zeitimpulse Pci, Pc2 werden somit bei vorbestimmten Kurbelwinkellagen während der Drehung des Motors erzeugt.

Ein Intervall 16, das zwischen den Zeitpunkten liegt, bei denen die ersten und zweiten Zeitimpulse Pci, Pc2 ansteigen, ist solange konstant, solange die Motordrehzahl die gleiche bleibt. Die Steuerschaltung in der vorerwähnten Patentanmeldung umfaßt eine erste Sägezahnerzeugungsschaltung zum Erzeugen eines ersten Sägezahnsignals (Fig. 2 (b)) synchron mit der Rückflanke (Pfeil 15c in Fig. 2 (a)) des zweiten Zeitimpulses Pc2, eine zweite Sägezahnerzeugungsschaltung zum Erzeugen eines zweiten Sägezahnsignals (Fig. 2 (c)) das im allgemeinen bei der Vorderflanke des ersten Zeitimpulses Pci senkrecht ansteigt und dann allmählich mit einer Steigung, die größer als die des ersten Sägezahnsignals ist, ansteigt und dann bei der Rückflanke des zweiten Zeitimpulses Pc2 im allgemeinen senkrecht abfällt, eine Rechteckwellen-Erzeugungsschaltung zum Erzeugen eines Rechteckwellen-Signals (Fig. 2 (d)) mit einem Pegel, der größer als der des zweiten Sägezahnsignals während des Auftretens des zweiten Zeitimpulses Pc2 ist, eine Vergleichsschaltung, die das erste Sägezahnsignal mit dem zweiten Sägezahnsignal oder mit dem Rechteckwellensignal vergleicht und ein ElN-Signal erzeugt, falls die Pegel der beiden verglichenen Signalen übereinstimmen, und eine Triggersignalerzeugungsschaltung zur Erzeugung eines Triggersignals, das

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in Erwiderung auf das EIN-Signal eine Zündschaltung ansteuert. Bei der vorstehend genannten Zündeinstellungs-Steuervorrichtung dient die Rückflanke des zweiten Zeitimpulses Pc2 bei 15 c in Fig. 2 (a) als Bezugspunkt, auf dessen Basis die anderen Signale erzeugt werden. Im einzelnen wird das erste Sägezahnsignal synchron mit diesem Bezugspunkt erzeugt, und die anderen Signale werden derart erzeugt, daß ihre Rückflanken mit dem oben genannten Bezugspunkt zeitlich übereinstimmen, wie dies in Fig. 2 (c), (d) und (e) gezeigt ist.

Da die Rückflanken dieser Signale zeitlich mit den Rückflanken der zweiten Zeitimpulse Pc2 in Übereinstimmung gebracht sind, entspricht die maximale Verzögerungswinkel 1 age der Zeiteinstellung bei niedriger Motordrehzahl dem Zeitpunkt, bei dem der zweite Zeitimpuls Pc2 abfällt, d.h. der Rückflanke des Zeitimpulses Pc2. Steigt die Motorgeschwindigkeit, so spricht die Vergleichsschaltung unter Erzeugung eines EIN-Signals einer entsprechend vorgezogenen Lage an, um die Zündeinstellung um einen erforderlichen Betrag zu verstellen.

Obwohl die Zeitpunkte, bei denen die entsprechenden ersten und zweiten Zeitimpulse Pci, Pc2, die von dem Impulsgeber erzeugt werden, ansteigen,z.B.durch den Abstand zwischen den Enden 13a, 13b des Induktors 13 bestimmt sind, werden die Impulsbreiten dieser Zeitimpulse Pci, Pc2 durch die Drehzahl des Motors beeinflußt und neigen bei insbesondere sehr niedrigen Motordrehzahlen, die beim Starten des Motors auftreten, zur Ausbildung einer Instabilität.

Bei der vorstehend beschriebenen Zündeinstel1ungs-Steuervorrichtung entspricht demzufolge die Winkellage der maximalen Verzögerung für die Zündeinstellung dem Zeitpunkt, bei dem der zweite Zeitimpuls Pc2 abfällt und wird somit durch die Breite dieses Impulses beeinflußt. Demzufolge können Zeitpunkte auftreten, bei denen die Zündeinstellung

bei dem maximalen Verzögerungswinkel instabil wird und sich Schwierigkeiten bei der zuverlässigen Unterdrückung des Auftretens eines Gegendrehmoments im Motor ergeben. Aufgrund dessen ist es erforderlich, die mechanische Festigkeit des Motors zu erhöhen. Dies resultiert jedoch in einem höheren Gewicht des Motors.

Das vorerwähnte Problem stellt eines der Probleme dar, die die Erfindung mit Hilfe eines ersten Ausführungsbeispiels zu lösen versucht. Andere beim Stand der Technik anzutreffende Nachteile werden nachfolgend mit Bezug auf die Fig. 3 bis 10 näher beschrieben.

Ein Motor für ein Zweiradfahrzeug wird im allgemeinen durch Niedertreten eines Kick-Starters gestartet. Ist die vom Fahrer aufgewandte Niedertritts- bzw. Antrittskraft zu schwach, so wird die Kompressionskraft im Inneren des Zylinders nicht überwunden und der Kolben überschreitet nicht den oberen Totpunkt (TDC), Stattdessen wird der Kolben durch diese Kompressionskraft zurückgetrieben, wodurch der Motor in Gegenrichtung dreht.

Diese Gegendrehung des Motors kann in einer Explosion in die Gegenrichtung resultieren. Besonders bei niedriger Kurbelwellendrehzahl wird der Kolben vor dem oberen Totpunkt TDC (nachfolgend als "BTDC" bezeichnet) infolge der Kompression im Inneren des Verbrennungsraums zurückgetrieben und eine Zündung findet statt, wenn die Kurbelwelle beginnt, sich in Gegenrichtung zu drehen, wodurch die Explosion bei Gegendrehung hervorgerufen wird. Alternativ kann der Kolben vor dem oberen Totpunkt durch den Druck einer Explosion zurückgetrieben werden, der nach einer normalen Zündung stattfindet. Im erstgenannten Fall wird der erste Zeitimpuls Pci erzeugt (Fig. 4 (b)), wenn der Induktor 13 die Stellung gemäß Fig. 3 (b) passiert und nachdem der Induktor dann die Stellung gemäß Fig. 3 (c) passiert und ehe

er die Stellung gemäß Fig. 3 (d) erreicht, findet eine Gegendrehung statt, und der zweite Zeitimpuls (Pc2) wird erzeugt (Fig. 4 (b)), wenn der Induktor 13 wieder die Stellung gemäß Fig. 3 (b) passiert, worauf eine Zündung stattfindet. Beim letztgenannten Fall wird das zweite Zeitimpulssignal Pc2 für eine Zündung erzeugt (Fig. 4 (c)), wenn der Induktor die Position der Fig. 3 (d) passiert und der Kolben wird durch den Druck einer Explosion zurückgetrieben, ehe der Induktor 13 die Position gemäß Fig. 3 (e) erreicht.

Ist die Betriebsweise normal, so treten die ersten und zweiten Zeitimpulse Pci, Pc2 in einem Zeitintervall ta auf, wie dies in Fig. 4 (a) verdeutlicht ist. Die Impulssignalwellenformen der Fig. 4 (b) und 4 (c), die aus einer Gegendrehung resultieren, haben Zeitintervalle tb bzw. te zwi sehen den ersten und zweiten Zeitimpulsen zur Folge, die im Vergleich zum Zeitintervall ta lang sind.

Befindet sich der Kolben an einer Stelle nahe dem oberen Totpunkt, wie in Fig. 3 verdeutlicht, und explodiert die Mischung im Zylinder, so wird ein großes Gegendrehmoment erzeugt. Das Gegendrehmoment wirkt in entgegengesetzter Richtung zum Drehmoment, das auf den Kickhebel ausgeübt wird, und beide Drehmomente wirken auf das Getriebe und die Lager, die zwischen dem Kickhebel und der Kurbelwelle angeordnet sind, und belasten den Motor mit übermäßigen Kräften.

Im Bestreben, die vorstehenden Nachteile zu beseitigen, wurde eine Zündeinstel1ungs-Steuerschaltung für einen Verbrennungsmotor vorgeschlagen (Japanische Patentanmeldung Nr. 59-116 662). Wie in Fig. 5 verdeutlicht, umfaßt die Schaltung einen Generator 1 mit einer Erregerspule la und der vorstehend erwähnten Impulsgeberspule Ib. Das nichtgeerdete Ende der Erregerspule la ist mit einer Zündschaltung 2 zur Erzeugung einer Hochspannungsenergie verbunden. Die Zündschaltung 2 schließt eine Diode Do zur Gleichrichtung der Ausgangsgröße der Erregerspule la, einen Kondensator Co,

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der durch die gleichgerichtete Ausgangsgröße der Diode Co aufgeladen wird, sowie einen Thyristor SCR ein, der mit der Verbindungsstelle zwischen Diode Do und Kondensator Co in Verbindung steht und die Entladung des Kondensators Co steuert. Die Ausgangsseite des Kondensators Co, die als Ausgangsklemme der Zündschaltung 2 dient, steht mit einer Primärwicklung 3a in Verbindung. Diese Primärwicklung 3a bildet zusammen mit einer Sekundärwicklung 3b eine Zündspule Die nichtgeerdete Seite der Sekundärwicklung 3b ist mit einer Zündkerze 4 verbunden. Zwischen der Impulsgeberspule Ib des Generators 1 und dem Thyristor SCR der Zündschaltung 2 ist eine Signal-Erzeugungsschaltung 5 angeordnet, die als eine EinstelIwinkelschaltung dient. Der Zündsignal-Erzeugungsschaltung 5 ist eine Zündsteuerschaltung 6 zugeordnet, die der Verhinderung eines Gegendrehmoments dient.

Betrachtet bezüglich der Funktion, weist die Zündsignal-Erzeugungsschaltung 5 eine Anzahl von Schaltungsblöcken auf, insbesondere eine Stromversorgungsschaltung 101 und, wie auch in Fig. 6 verdeutlicht, eine zweite Sägezahnsignal-Erzeugungsschaltung 102, die die Signalwellenform der Impulsgeberspule Ib in ein zweites Sägezahnsignal Vb (Fig. 7 (b)) umwandelt, das an eine Ausgangsklemme a geliefert wird, eine erste Sägezahnsignal-Erzeugungsschal tung 103, die die Signalwellenform von der Impulsgeberspule Ib in ein erstes Sägezahnsignal Va (Fig. 7 (c)) umwandelt, das an eine Ausgangsklemme b geliefert wird, und eine Triggersignal-Erzeugungsschaltung 104 mit einem Vergleicherabschnitt 104' zum Vergleichen der Sägezahnsignale Va, Vb, wobei die Schaltung 104 an ihrer Ausgangsklemme c ein Triggersignal in Abhängigkeit von der Ausgangsgröße des Vergleicherabschnitts 104' erzeugt.

Der spezielle Aufbau und die Funktionsweise der Schaltungsblöcke 101 bis 104 werden nachfolgend beschrieben.

Wird der Motor gestartet und beginnt der Generator 1 sich zu drehen, so liefern die Erregerspule la und die Impulsgeberspule Ib eine Spannung. Die Erregerspule la erzeugt einen Ausgangsstrom, der den Kondensator Co der Zündschaltung 2 auflädt. Gleichzeitig werden Kondensatoren Cl und C2 der Stromversorgungsschaltung 101 auf eine Spannung Ve aufgeladen, die mit Hilfe einer Zenerdiode DzI stabilisiert wird. Die Impulsgeberspule Ib erzeugt den ersten Zeitimpuls Pci, wie in Fig. 7 (a) dargestellt, woraufhin ein Transistor Q4 der zweiten Sägezahnsignal-Erzeugungsschaltung 102 in den leitenden Zustand gesteuert oder eingeschaltet wird, und dadurch ein Transistor Ql eingeschaltet wird. Infolgedessen wird ein Transistor Q2 eingeschaltet, so daß ein Kondensator C4 auf eine Spannung an einem Spannungsteilerpunkt 7 und ein Kondensator C3 auf eine Spannung etwa gleich Ve aufgeladen werden. Da die Spannung Ve, auf die der Kondensator C3 aufgeladen wird, größer als die Spannung ist, auf die der Kondensator C4 aufgeladen wird, wird der letztgenannte auf eine Spannung Ve mit einer Zeitkonstante aufgeladen, die durch den Kondensator C3 und einen Widerstand R8 bestimmt ist. Wie später beschrieben wird, wird der Kondensator C3 entladen, wenn der zweite Zeitimpuls Pc2 (Fig. 7 (a)) mit Hilfe der Impulsgeberspule Ib erzeugt wird und die Transistoren Q5, Q6 eingeschaltet werden. Infolge dieses Aufladens und Entladens des Kondensators C3, nimmt die Klemmenspannung des Kondensators C3, nämlich das zweite Sägezahnsignal Vb, die Form einer Sägezahnspannung mit einer senkrecht ansteigenden Vorderflanke an, wie dies in Fig. 7 (b) dargestellt ist. Ändert sich die Motordrehzahl Ne von Nl auf N4 (wobei gilt: Nl < N2 < N3 < N4), wie in Fig. 7 (a) gezeigt, so bleibt die Steigung des zweiten Sägezahnsignäls Vb konstant und es ändert sich lediglich dessen Scheitel wert, der mit Zunahme der Motordrehzahl fortschreitend kleiner wird.

Zu dem Zeitpunkt, bei dem der Kondensator C3 infolge des leitenden Zustands des Transistors Q5 vollständig entladen ist,

wird ein Kondensator C8 mit einer Zeitkonstante aufgeladen, die durch die Widerstände R17, R18 bestimmt ist. Die maximale Spannung, die vom Kondensator C8 ausgebildet wird, nämlich das erste Sägezahnsignal Va, stellt eine Sägezahnspannung dar, die bei ihrem Maximum die Spannung Ve erreicht, wie dies in Fig. 7 (c) dargestellt ist. Die Schaltung ist dabei so aufgebaut, daß das erste Sägezahnsignal Va mit einer geringeren Geschwidigkeit ansteigt als das zweite Sägzahnsignal Vb. Steigt die Motordrehzahl Ne von Nl auf N4 (wobei gilt: Nl < N2 < N3 < N4), wie in Fig. 7 (a) gezeigt, bleibt die Steigung des ersten Sägezahnsignals Va konstant und es ändert sich lediglich dessen Scheitel wert, der mit Zunahme der Motordrehzahl fortschreitend kleiner wird.

Die Triggersignal-Erzeugungsschaltung 104 wird in Betrieb gesetzt, wenn der zweite Zeitimpuls Pc2 von der Impulsgeberspule Ib erzeugt wird, oder wenn der Pegel des zweiten Sägezahnsignals Vb den Pegel des ersten Sägezahnsignals Va überschreitet. Nunmehr wird Bezug auf die Zündung für den Fall genommen, daß der zweite Zeitimpuls Pc2 erzeugt wird.

Beim Eintreffen des Zeitimpulses Pc2 wird der Transistor Q5 eingeschaltet und der Kondensator C8 beginnt sich zu entladen, woraufhin der Transistor Q6 in den leitenden Zustand gesteuert wird und den Kondensator C4 und demzufolge auch den Kondensator C3 entlädt. Infolge des leitenden Zustands des Transistors Q6 wird ein Transistor Q7 eingeschaltet, und dies wiederum steuert einen Transistor Q3 in den leitenden Zustand, wodurch zu einem Zeitpunkt Tl (Fig. 7 (d)) ein Triggersignal erzeugt wird, das den Thyristor SCR einschaltet. Infolgedessen wird die Ladung des Kondensators Co über

den Thyristor SCR entlden und ein großer Stromfluß (nämlich ein Entladestrom) in der Primärwicklung 3a der Zündspule 3 hervorgerufen. Dies wiederum erzeugt eine Hochspannung an der Sekundärwicklung 3b, die die Zündkerze 4 zündet. Die Zündeinstellung zu diesem Zeitpunkt stellt den maximalen Verzögerungswinkel dar. Wird die Motordrehzahl sukzessive

auf den Wert N2, N3 und dann N4 erhöht, so entspricht in jedem dieser Fälle die Zündeinstellung dem Zeitpunkt, bei dem der Pegel des zweiten Sägezahnsignals Vb den Pegel des ersten Sägezahnsignals Va übersteigt, wie dies in Fig. 7 (d) dargestellt ist. Tritt dies ein, so wird der Transistor Q6 eingeschaltet und das Triggersignal erzeugt, wie oben beschrieben. Bei einer Motordrehzahl N2 wird das Zündsignal zu einem Zeitpunkt T2 erzeugt. Bei den Motordrehzahlen N3 und N4 wird das Triggersignal zu den Zeitpunkten T3 bzw. T4 erzeugt, wie dies in Fig. 7 (d) dargestellt ist. Somit wird die Zündeinstellung des maximalen Verzögerungswinkels jedesmal, um einen Winkel vorgeschriebener Größe verstellt. Es ist zu bemerken, daß die Zündeinstellung entsprechend einer Motordrehzahl N4 dem Ende der Winkelverstel1ung entspricht.

Die Zündsteuerschaltung 6, die ein Auftreten eines Gegendrehmoments verhindern soll, wird nachfolgend mit Bezug auf die Fig. 8 bis 10 beschrieben. Die Zündsteuerschaltung 6 besteht aus drei Schaltungsblöcken, nämlich einem Vc-Signalgenerator 6a, einem Vergleicher 6b und einem Zündsteuergerät 6c. Der Vc-Signalgenerator 6a umfaßt einen Kondensator ClO, der durch die Stromversorgungsschaltung 101 auf eine Klemmenspannung aufgeladen wird, die ungefähr der Spannung Ve der Stromversorgung entspricht. Wird der Kondensator C3 beim Anstieg des ersten Zeitimpulses Pci geladen, so wird ein Transistor Q8 eingeschaltet und der Kondensator ClO beginnt sich über den Transistor Q8 mit einer Zeitkonstante zu entladen, die von einem Widerstand R25 bestimmt wird. Werden die Transistoren Q5,Q6 bei der Rückflanke des zweiten Zeitimpulses Pc2 eingeschaltet, um den Kondensator C3 zu entladen und seine Klemmenspannung herabzusetzen, so wird der Transistor Q8 gesperrt. Infolgedessen wird die Entladung des Kondensators ClO gestoppt und gleichzeitig wieder eine Aufladung mit einer Zeitkonstante in die Wege geleitet, die durch einen Widerstand R26 bestimmt ist. Dies erzeugt das

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Signal Vc, das die in Fig. 8 (b) gezeigte Wellenform aufweist. Der Vergleicher 6b vergleicht den Pegel dieses Signals Vc mit einer Spannung Vd an einem Spannungsteilerpunkt d. Wenn die Bedingung Vc ^- Vd gilt (was für eine feste Zeitperiode der Fall ist, die als Bezugszeit tz dient), so befindet sich ein Transistor Q9 des Vergleichers 6b im leitenden Zustand. Solange der Transistor Q9 leitend bleibt, wird ein Transistor QlO des Zündsteuergeräts 6c eingeschaltet, wodurch sich die Kollektorspannung des Transistors Q 10, wie in Fig. 8 (c) gezeigt, ändert. Ein Transistor QIl des ZÜndsteuergeräts 6c, dessen Basis mit dem Kollektor des Transistors QTO verbunden ist, befindet sich solange in leitendem Zustand, als der Transistor QlO gesperrt ist, wobei während dieser Zeit der GATE-Anschluß des Thyristors SCR geerdet ist. Wird, wie in Fig. 9 (a) und (b) dargestellt, der zweite Zeitimpuls Pc2 zugeführt, ehe die Zeitperiode tz abgelaufen ist, die ab dem Anstieg des ersten Zeitimpulse Pci gemessen wird, und ein Zündimpuls Pt bei der Vorderflanke des zweiten Zeitimpulses Pc2 (Fig. 9 (a)) erzeugt, so wird demzufolge der Thyristor SCR eingeschaltet und die Zündkerze 4 erzeugt einen Zündfunken. Wird jedoch, wie in Fig. 10 (a) und (b) gezeigt, der Zündimpuls Pt bei der Rückflanke des zweiten Zeitimpuls Pc2 erzeugt, der nach dem Ablauf der Zeit tz zugeführt wird, die ab der Vorderflanke des ersten Zeitimpulses Pci gezählt wird, so kann der Thyristor SCR nicht eingeschaltet und die Zündkerze nicht gezündet werden. Somit wird ein Auftreten eines Gegendrehmoments verhindert.

Die vorstehend erläuterte Zündeinstel1ungs-Steuerschaltung für Verbrennungsmotoren ist insoweit von Vorteil, daß sie den Einfluß einer Stromversorgungsschwankung einer Impulsgeberspaltvariation und einer Temperaturänderung beseitigt und eine exakte Zündeinstellung erzielt und das Aufladen eines Gegendrehmoments verhindert.

Der Nachteil der obigen Schaltung besteht in der großen

Anzahl an benötigten Baukomponenten. Zum Beispiel weist die zweite Sägezahnsignal-Erzeugungsschaltung 102 zahlreiche diskrete elektrische Bauteile auf, wie z.B. drei Transistoren, neun Widerstände, drei Kondensatoren und eine Diode. Die erste Sägezahnsignal-Erzeugungsschaltung 103 umfaßt diskrete Bauelemente, wie z.B. einen Transistor, drei Widerstände, zwei Kondensatoren und eine Diode, und die Triggersignal-Erzeugungsschaltung 104 weist drei Transistoren, sieben Widerstände und einen Kondensator auf. Außerdem ist es erforderlich, die Zündsteuerschaltung 6 vorzusehen, die den Vc-Signalgenerator 6a, den Vergleicher 6b und das Zündsteuergerät 6c einschließt. Die große Anzahl an Schaltkreiselementen macht einen beträchtlichen Arbeitsaufwand für den Zusammenbau erforderlich und setzt eine Grenze im Hinblick auf die erzielbare Verringerung der Abmessungen. Dies stellt ein weiteres Problem dar, auf das das zweite Ausführungsbeispiel der Erfindung gerichtet ist.

Nachstehend wird nunmehr mit Bezug auf die Fig. 11 bis 14 das erste Ausführungsbeispiel der Erfindung beschrieben.

Der Generator 1, die Zündschaltung 2, die Zündspule 3 und die Zündkerze 4 sind, wie vorstehend erwähnt, aufgebaut und untereinander verknüpft und habe die gleiche Funktionsweise, so daß diese nicht noch einmal im Detail beschrieben werden müssen. Bei diesem Ausführungsbeispiel umfaßt die Zündeinstellungs-Steuerschaltung, die zwischen der Impulsgeberspule Ib und der Zündschaltung 2 angeordnet ist,

- die Stromversorgungsschaltung 101,

- die erste Sägezahnerzeugungsschaltung 103 zum Erzeugen des ersten Sägezahnsignals Va (Fig. 12 (b)) synchron mit der Vorderflanke des zweiten Zeitimpulses Pc2,

- die zweite Sägezahnerzeugungsschaltung 102 zum Erzeugen des zweiten Sägezahnsignals Vb (Fig. 12 (c)), das an der Vorderflanke des ersten Zeitimpulses Pci rasch oder im allgemeinen senkrecht und dann allmählich mit einer Stei-

gung, die größer als die des ersten Sägezahnsignals Va ist, ansteigt und bei der Vorderflanke des zweiten Zeitimpulses Pc2 rasch oder im allgemeinen senkrecht abfällt,

- eine dritte Sägezahn-Erzeugungsschaltung 105 zum Erzeugen eines dritten Sägezahnsignals Vc¹ (Fig. 12 (d))_s das mit der Vorderflanke des ersten Zeitimpulses Pci mit einer Steigung, die größerals die des ersten Sägezahnsignals ist, allmählich ansteigt und mit der Vorderflanke des zweiten Zeitimpulses Pc2 rasch oder im allgemeinen senkrecht abfällt,

- eine Rechteckwälen-Erzeugungsschaltung 106, die die Pegel der ersten und dritten Sägezahnsignale Va, Vc¹ vergleicht, um ein Rechteckwellensignal Vd (Fig. 12 (e)) mit einem Pegel, der größer als der des zweiten Sägezahnsignals Vb ist, von dem Zeitpunkt an, bei dem die Sägezahnsignale Va, Vc' übereinstimmen, bis zum Auftreten der Vorderflanke des zweiten Zeitimpulses Pc2 zu erzeugen,

- eine Vergleichsschaltung 107 zum Vergleichen des ersten Sägezahnsignals Va mit einem Signal Vf (Fig. 12 (f)), das die Resultante des zweiten Sägezahnsignals Vb und des Rechteckwellensignals Vd ist, und zum Erzeugen eines Steuersignals, falls die Pegel der Signale Va, Vf übereinstimmen und

- die Triggersignal-Erzeugungsschaltung 104 zum Erzeugen des die Zündschaltung 2 ansteuernden Triggersignals in Erwiderung auf das Steuersignal von der Vergleichsschaltung 107.

Die Stromversorgungsschaltung 101 weist eine Diode Dl zur Gleichrichtung der von der Erregerspule la erzeugten Wechselspannung, den Kondensator C2, der durch die gleichgerichtete Ausgangsgröße über einen Widerstand Rl aufgeladen wird, eine Diode D2 und die Zenerdiode DzI auf. Die Dioden D2, DzI dienen der Stabilisierung der Ladespannung auf eine Spannung Ve mit vorbestimmtem Pegel.

Die erste Sägezahn-Erzeugungsschaltung 103 weist den Konden-

sator C8, der über den Widerstand R17 mit der Stromversorgungsschaltung 101 verbunden ist, und den Transistor Q5 auf, dessen Kollektor über einen Widerstand R16 mit dem nichtgeerdeten Ende des Kondensators C8 verbunden ist. Der Transistor Q5 wird durch die Vorderflanke des zweiten (negativen) Zeitimpulses Pc2 eingeschaltet, worauf eine Entladeschaltung durch die Widerstände Rl4,Rl6 ausgebildet wird, die die im Kondensator C8 geladene Spannung entlädt. Die Basis des Transistors Q5 steht über einer Parallelschaltung aus einem ■jQ Widerstand Rl 5 zur Einstellung einer Vorspannung und einem Kondensator C7 mit Erde in Verbindung. Eine Diode D6, die zwischen Erde und einem Ende des Widerstands R16 geschaltet ist, dient der Wellenformung und anderen Zwecken.

Die zweite Sägezahn-Erzeugungsschaltung 102 weist eine Stromversorgungsleitung 50 auf, die mit einem Ende mit der Stromversorgungsschaltung 101 und mit dem anderen Ende über einen Transistor Ql, einen Widerstand R4 und eine in Durchlaßrichtung geschaltete Diode D5 mit einem Kondensator C3 verbunden ist. Das andere Ende des Kondensators C3 ist geerdet. Die Basis des Transistors Ql steht über einen Widerstand R3 und einen Transistor Q4 mit Erde in Verbindung, wobei die Basis des Transistors Q4 über eine Parallelschaltung, die aus einem Widerstand Rl3 und einem Kondensator C5 besteht, sowie einen Widerstand Rl2 mit einer Ausgangsklemme a' der Impulsgeberspule Ib verbunden ist. Zwischen die Stromversorgungsleitung 50 und Erde ist eine Reihenschaltung aus einem Transistor Q2 und einem Kondensator C4 geschaltet, wobei der Kollektor des Transistors Q2 über einen Widerstand R4 mit dem Kollektor des Transistors Ql verbunden ist. Parallel zu dem Transistor Q2 und dem Kondensator C4 ist eine Spannungsteilerschaltung angeordnet, die aus zwei in Reihe verbundenen Widerständen R5, R6 besteht. Die Spannungsteilerschaltung weist einen Spannungsteilerpunkt 7 auf, der mit der Basis des Transistors Q2 verbunden ist. Die Verbindungsstelle c¹ zwischen dem Transistör Q2 und dem Kondensator C4 ist über

einen Widerstand R8 mit der nichtgeerdeten Seite des Kondensators C3 verbunden.

Die dritte Sägezahn-Erzeugungsschaltung 105 weist einen Kondensator C17 auf, dessen eines Ende geerdet und dessen anderes Ende über einen Widerstand R34 mit der nichtgeerdeten Seite des Kondensators C3 der zweiten Sägezahn-Erzeugungsschaltung 102 verbunden ist. Parallel zum Widerstand R34 ist eine Diode Dl5 geschaltet, die in Vorwärts- bzw. Durchlaßrichtung von der Seite des Kondensators C17 zur Seite des Kondensators C3 angeordnet ist.

Die Rechteckwellen-Erzeugungsschaltung 106 weist einen Vergleicher 70 und einen Transistor Q12 auf. Die nichtinvertierende Eingangsklemme 70a des Vergleichers 70\pfängt die Signalspannung des ersten Sägezahnsignals Va, die durch zwei Widerstände R35, R36 auf einen geeigneten Pegel eingestellt wird, und die invertierende Eingangsklemme 70b des Vergleichers 70 steht mit einer Ausgangsklemme d¹ der dritten Sägezahn-Erzeugungsschaltung 105 in Verbindung. Der Vergleicher 70 weist eine Ausgangsklemme auf, die über einen Widerstand R37 mit der Basis eines Transistors Q12 gekoppelt ist. Der Emitter des Transistors Q12 ist mit der nichtgeerdeten Seite des Kondensators C3 der zweiten Sägezahn-Erzeugungsschaltung 102 und der Kollektor des Transistors Q12 über einen Widerstand R39 mit einer Ausgangsklemme e verbunden.

Die Vergleichsschaltung 107 umfaßt einen Transistor Q6'₅ dessen Basis über einen Widerstand R19' mit der Ausgangsklemme b der ersten Sägezahn-Erzeugungsschaltung 103 und dessen Emitter mit einer gemeinsamen Verbindungsstelle f zwischen der Ausgangsklemme c¹ der zweiten Sägezahn-Erzeugungsschaltung 102 und der Ausgangsklemme e der Rechteckwellen-Erzeugungsschaltung 106 verbunden ist, wobei diese Verbindungsstelle f als Ausgangsklemme für die resultierende, in Fig. 12 (f) gezeigte Wellenform dient. Der Kollektor des TransistorsQ6' dient als Ausgangsklemme g für

das Steuersignal, das als Ergebnis des Vergleichsvorganges erzeugt wird.

Die Triggersignal-Erzeugungsschaltung 104 umfaßt die beiden Transistoren Q3, Q7. Die Stromversorgungsleitung 50 der zweiten Sägezahn-Erzeugungsschaltung 102 steht über die in Durchlaßrichtung geschaltete Diode D5 mit dem Emitter des Transistors Q3 in Verbindung. Der Kollektor des Transistors Q3 ist über eine aus den Widerständen RlO₅RIl bestehende Spannungsteilerschaltung mit dem GATE-Anschluß des Thyristors SCR der Schaltung 2 verbunden. Die Basis des Transistors Q3 steht über einen Widerstand R22 und den Transistor Q7 mit Erde in Verbindung. Die Basis des Transistors Q7 ist über einen Widerstand R20 an die Ausgangsklemme g der Vergleichsschaltung 107 angekoppelt. Ein Widerstand R21 , der zwischen Erde und die Verbindungsstelle des Widerstands R20 mit der Basis des Transistors Q7 geschaltet ist, dient der Einstellung der Vorspannung des Transistors Q7.

Mit Bezug auf die Fig. 11 bis 14 wird nachfolgend die Funktionsweise des ersten Ausführungsbeispiels beschrieben.

Wird der Motor gestartet und beginnt der Generator 1 sich zu drehen, so entwickeln die Erregerspule 1 und die Impulsgeberspule Ib jeweils eine Spannung. Die Erregerspule la erzeugt eine Wechselgröße, die von der Diode Do der Zündschaltung 2 gleichgerichtet wird, um den Kondensator Co zu laden. Gleichzeitig wird der Kondensator C2 der Stromversorgungsschaltung 101 unter Stabilisierung der Zenerdiode DzI auf das Potential bzw. die Spannung Ve aufgeladen.

Der Kondensator C8 der ersten Sägezahn-Erzeugungsschaltung 103 wird durch die Spannung Ve der Stromversorgungsschaltung 101 entsprechend einer Zeitkonstante aufgeladen, die durch den Kondensator C8 und den Widerstand Rl7 bestimmt wird. Erzeugt die Impulsgeberspule Ib den zweiten (negativen)

Zeitimpuls Pc2, so wird der Transistor Q5 synchron mit der Vorderflanke des zweiten Zeitimpulses Pc2 eingeschaltet, so daß die im Kondensator 8 geladene Spannung über einen Weg entladen wird, der den Entladewiderstand R16, den Transistor Q5 und den Widerstand Rl4 einschließt, wodurch an der Ausgangsklemme b der ersten Sägezahn-Erzeugungsschaltung 103 das erste Sägezahnsignal Va erzeugt wird, das in Fig. 12 (b) dargestellt ist. Die Steigung des ersten Sägezahnsignals Va, die durch die durch den Widerstand R17 und den Kondensator C8 bestimmte Zeitkonstante gesteuert wird, ist konstant. Das erste Sägezahnsignal Va weist eine Impulsdauer ti auf, die durch die Erzeugung des zweiten Zeitimpulses Pc2 gesteuert wird. Demzufolge ist die Signalwellenform des zweiten Sägezahnsignals mit der Vorderflanke 15b des zweiten Zeitimpulses Pc2 synchronisiert. Steigt die Motordrehzahl von Nl auf N4 an (wobei gilt: Nl< N2<N3 <N4), so wird die Zeitperiode, zu der der zweite Zeitimpuls Pc2 erzeugt wird, entsprechend kürzer, wodurch die Impulsdauer ti des ersten Sägezahnsignals Va verkürzt wird, z.B. von ti auf ti' und ti¹ auf ti", wie dies in Fig. 13 verdeutlicht ist, so daß der Schwellenwert des ersten Sägezahnsignals Va allmählich verkleinert wird.

Erzeugt die Impulsgeberspule Ib den ersten (positiven) Zeitimpuls Pci, so werden die Transistoren Q4,Q1 der zweiten Sägezahn-Erzeugungsschaltung 102 eingeschaltet, wodurch der Kondensator C3 etwa auf die Spannung Ve der Stromversorgung aufgeladen wird. Der leitende Zustand des Transistors Ql bewirkt ein Einschalten des Transistors Q2, so daß der Kondensator C4 auf die Spannung am Spannungsteilerpunkt 7 aufgeladen wird. Da der Kondensator C3 auf eine höhere Spannung als die des Kondensators C4 aufgeladen wird, wird der letztgenannte durch die Ladespannung des Kondensators C3 mit einer durch den Widerstand R8 bestimmten Zeitkonstante aufgeladen. Wie früher erwähnt, wird die in den Kondensator C4 geladene Spannung entladen, wenn der zweite Zeitimpuls Pc2

von der Impulsgeberspule Ib erzeugt wird, wodurch die Transistoren Ql,Q6¹ eingeschaltet werden. Demzufolge wird das zweite Sägezahnsignal Vb mit einer rasch oder im allgemeinen senkrecht ansteigenden Vorderflanke, wie in Fig. 12 (c) gezeigt, an der Ausgangsklemme c¹ der zweiten Sägezahn-Erzeugungsschaltung 102 erzeugt. Die Steigung des zweiten Sägezahnsignals Vb wird durch eine Zeitkonstante festgelegt, die durch den Widerstand R8 usw. bestimmt ist, so daß diese größer als die Steigung des ersten Sägezahnsignals Va ist. Das zweite Sägezahnsignal Vb weist eine Impulsbreite t2 auf, die durch das Intervall (von 15a bis 15b) zwischen der Vorderflanke des ersten Zeitimpulses Pci und der Vorderflanke des zweiten Zeitimpulses Pc2 gesteuert wird. Wie aus Fig. 13 ersichtlich, wird die Impulsbreite t2 beim Anstieg der Motordrehzahl sukzessive kleiner. Demzufolge verringert sich allmählich der Schwellenwert des zweiten Sägezahnsignals Vb mit einem Anstieg der Motordrehzahl. Zu dem Zeitpunkt, bei dem der Transistor Ql eingeschaltet wird, beginnt der Kondensator C17 der dritten Sägezahn-Erzeugungsschaltung 105 mit einem Aufladevorgang entsprechend einer Zeitkonstante, die durch den Widerstand R34 in Kombination mit dem Kondensator C17 gesteuert wird. In einer Art, die ähnlich der beschriebenen ist, wird mit dem Aufladevorgang infolge der in dem Kondensator C3 angesammelten Spannung selbst dann fortgefahren, wenn der Transistor Ql durch Löschen des ersten Zeitimpulses Pci gesperrt wird. Der Kondensator C17 wird entladen, wenn die Transistoren Q5, Q6¹ infolge des zweiten Zeitimpulses Pc2 eingeschaltet werden. Demzufolge wird das dritte Sägezahnsignal Vc¹, das in Fig. 12 (d) dargestellt ist, an der Ausgangsklemme d' erzeugt.

Der Vergleicher 70 der Rechteckwellen-Erzeugungsschaltung vergleicht den Signalpegel des ersten Sägezahnsignals Va an der Ausgangsklemme b mit dem Signalpegel des dritten Sägezahnsignals Vc¹ an der Ausgangsklemme d', und erzeugt eine

logische Ausgangsgröße "0", wenn der Signalpegel des dritten Sägezahnsignals Vc¹ den des ersten Sägezahnsignals Va übersteigt. Die logische Ausgangsgröße "0" macht den Transistor Q6' leitend, wodurch an der Ausgangskiemme e ein Rechteckwellensignal Vd erzeugt wird, dessen Impulsbreite der Zeitperiode entspricht, während^dessen der Transistor Q6' leitend ist. Demzufolge wird an der Verbindungsstelle f, die der gemeinsamen Verbindung der Ausgangsklemmen c¹ und e entspricht, ein Signal Vf erzeugt, das in Fig. 12 (f) gezeigt und die Resultante des zweiten Sägezahnsignals Vb und des Rechteckwellensignals Vd ist.

Die Triggersignal-Erzeugungsschaltung 104 sendet ein Triggersignal an die Zündschaltung 2, wenn der zweite Zeitimpuls Pc2 von der Impulsgeberspule Ib erzeugt wird oder wenn die Vergleichsschaltung 107 das Steuersignal in Erwiderung darauf abgibt, daß der Signalpegel des resultierenden Signals Vf den Signalpegel des ersten Sägezahnsignals Va überschreitet. Zuerst wird nachfolgend die Erzeugung des Triggersignals für den Fall beschrieben, daß der zweite Zeitimpuls Pc2 erzeugt wird.

Der Transistor Q5 wird durch die Vorderflanke des zweiten Zeitimpulses Pc2 eingeschaltet und der Kondensator C8 beginnt sich zu entladen, worauf der Transistor Q6¹ in den leitenden Zustand gesteuert wird, um den Kondensator C4 und demzufolge den Kondensator C3 zu entladen. Der leitende Zustand des Transistors Q6¹ bewirkt ein Einschalten der Transistoren Q7 und Q3, wodurch das Triggersignal zum Einschalten des Thyristors SCR erzeugt wird. Als Folge dessen wird die Ladung des Kondensators Co über den Thyristor SCR entladen und ein großer Entladestromfluß in die Primärwicklung 3a der Zündspule 3 hervorgerufen. Dies wiederum ruft die Erzeugung einer Hochspannung in der Sekundärwicklung 3b der Zündspule 3 hervor, was eine Zündung der Zündkerze 4 bewirkt. Die Zündeinstellung zu diesem Zeitpunkt entspricht

• 48 ·

dem maximalen Verzögerungswinkel, wie dies in Fig. 14 an der Stelle 8a dargestellt ist. Die Zündeinstellung des maximalen Verzögerungswinkels wird somit durch die Vorderflanke des zweiten Zeitimpulses Pc2 gesteuert.

Steigt die Motordrehzahl von N2 beim Leerlauf auf N3 zum Verstellen der Einspritzeinstellung und dann auf N4 bei hoher Motorgeschwindigkeit sukzessive an, so stellt die Zündeinstellung bei jedem Beispiel den Zeitpunkt dar, bei dem der Signalpegel des resultierenden Signals Vf den Pegel des ersten Sägezahnsignals Va überschreitet, wobei diese Signalpegel mit Hilfe der Vergleichsschaltung 107 verglichen werden. Ist dies der Fall, so schickt die Vergleichsschaltung 107 das Steuersignal an den Transistor Q7, der eingeschaltet wird. Unmittelbar darauf wird der Transistor Q3 leitend, wodurch die Zündkerze 4 gezündet wird, wie oben erwähnt. Wie an der Stelle 8b in Fig. 14 verdeutlicht, wird die Zündeinstellung zu diesem Zeitpunkt auf einem Wert gehalten, der einer konstanten unteren Kurbelwinkellage im Bereich der Motordrehzahl N2 (Leerlauf) entspricht, und zwar infolge der Beziehung zwischen der Signalwellenform des resultierenden Signals Vf und der Signalwel1enform des ersten Sägezahnsignals Va. Wird die Motordrehzahl N3 erreicht (d.h. bei der oder oberhalb derer die Einspritzeinstellung verstellt werden soll), so schneidet der allmählich ansteigende Teil des resultierenden Signals Vf das erste Sägezahnsignal Va, so daß beim Ansteigen der Motordrehzahl die Zündeinstellung allmählich verstellt wird, wie dies an der Stelle 8b in Fig. 14 verdeutlicht wird. Wird der Bereich der hohen Motordrehzahl N4 erreicht, wird die Zündeinstellung auf einen konstanten Wert gehalten, der einer konstanten hohen Kurbelwinkellage entspricht, wie dies an der Stelle 8b in Fig. 14 dargestellt ist. Dies ermöglicht eine zweistufige Verstellwinkelkurve für die Zündeinstellung.

Die zweistufige Verstellwinkelkurve entsprechend dem ersten Ausführungsbeispiel ermöglicht die Erzielung einer optimalen

Verbrennung in den Motorzylindern in Übereinstimmung mit Änderungen der Motordrehzahl. Außerdem kann die Zündeinstellung des maximalen Verzögerungswinkels auf der Basis eines Bezugswertes festgelegt werden, der die Vorderflanke des zweiten Zeitimpulses Pc2 darstellt, wobei diese Flanke des Impulses durch eine instabile Drehung des Motors, z.B. wenn der Motor gestartet wird, nicht beeinflußt wird. Die Zündeinstellung des maximalen Verzögerungswinkels kann demzufolge auf exakte Weise gesteuert und die Erzeugung eines Gegendrehmoments wirksam unterdrückt werden. Demzufolge ist es nicht erforderlich, die Motorfestigkeit infolge des Auftretens eines Gegendrehmoments zu steigern, was eine Reduzierung des Motorgewichts ermöglicht.

Nachfolgend wird mit Bezug auf die Fig. 15 bis 19 das zweite Ausführungsbeispiel der ZUndeinstellungs-Steuervorrichtung gemäß der Erfindung beschrieben, bei dem die Zündsignal-Erzeugungsschaltung (Verstellwinkel schaltung 5) und die Zündsteuerschaltung (die Schaltung zur Vermeidung eines Gegendrehmoments) 6, die in Fig. 5 gezeigt sind, in integrierter Weise ausgeführt sind, um die Schaltung zu vereinfachen und die Hardware zu reduzieren.

Wie aus Fig. 15 ersichtlich, umfaßt die Zündeinstel1ungs-Steuervorrichtung gemäß dem zweiten Ausführungsbeispiel

- eine Stromversorgungsschaltung 101,

- eine Impulserzeugungsschaltung 108 zum Erzeugen erster und zweiter Impulssignale, von denen jedes einem vorbestimmten Kurbelwinkel der Motorkurbelwelle entspricht,

- eine Rechteckwellen-Erzeugungsschaltung 109 zum Erzeugen einer Rechteckwelle, die mit einer vorbestimmten Steigung vom Zeitpunkt der Erzeugung des ersten Impulssignals ansteigt und ab dem Zeitpunkt der Erzeugung des zweiten Impulssignals mit einer sanften Steigung abfällt,

- eine Entscheidungsschaltung 110 zur Erzeugung einer Ausgangsgröße mit dem logischen Pegel "0", falls der Span-

nungspegel des Rechteckwellensignals größer als ein vorbestimmter Pegel ist,

- eine Dreieckwellen-Erzeugungsschaltung 111 zum Erzeugen einer Dreieckwelle, die mit einer konstanten sanften Steigung ab dem Zeitpunkt ansteigt, zu dem die Entscheidungsschaltung 110 eine Ausgangsgröße mit dem logischen Pegel "1" erzeugt, und mit einem vorbestimmten Winkel ab dem Zeitpunkt abfällt, bei dem das erste Impulssignal erzeugt wird und dann zum "O"-Pegel zu dem Zeitpunkt zurückkehrt, •JO bei dem das zweite Impulssignal erzeugt wird,

- eine Zündsignal-Erzeugungsschaltung 112 zum Erzeugen eines ZUndsignals, nachdem Signale mit dem Pegel "0" von der Entscheidungsschaltung 110 und der Dreieckwellen-Erzeugungsschaltung 111 empfangen wurden.

•J5 Die Impulserzeugungsschaltung 108 umfaßt Dioden D8 und D9, die über den Widerstand R12 in zueinander entgegengesetzten Richtungen mit der Impulsgeberspule Ib verbunden sind. Eine Parallelschaltung bestehend aus dem Widerstand Rl4 und einer Zweirichtungs-Zenerdiode Dz2 ist zwischen Erde und der die Dioden D8 und D9 verbindenden Leitung geschaltet. Die Dioden D8 und D9 erzeugen die ersten (positiven) und zweiten (negativen) Impulssignale, die der Rechteckwellen-Erzeugungsschaltung 109 zugeführt werden. Die Diode Dz2 dient dem Schutz der Schaltung vor übermäßigen Impulsspannungen, die von der Impulsgeberspule Ib erzeugt werden.

Die Rechteckwellen-Erzeugungsschaltung 109 umfaßt einen ersten Inverter 9a, dessen Eingangsklemme mit der Verbindungsstelle zwischen dem Widerstand R32 und einem Transistor Q4 verbunden ist, wobei der Widerstand R32 und der Transistor Q4 eine Reihenschaltung ausbilden, die zwischen eine Stromversorgungsleitung 8 und Erde geschaltet ist. Die Basis des Transistors 4 steht über eine Parallelschaltung aus einem Widerstand R13 und einem Kondensator C5, die der Rauschunterdrückung dient, mit einer Diode D8 der Impulserzeugungs-

schaltung 108 in Verbindung. An die Ausgangsklemme des Inverters 9a ist in Durchlaß- bzw. Vorwärtsrichtung eine Diode DlO geschaltet. Ein Kondensator CIl und ein Widerstand R33 sind parallel zwischen Erde und der Ausgangsleitung der Diode DlO geschaltet, wobei diese Ausgangsleitung über einen Widerstand R40, eine in Vorwärtsrichtung geschaltete Diode DlT und eine in Sperrichtung geschaltete Diode Dl2 mit Erde verbunden ist. Die Verbindungsstelle der Dioden DIl, DI2 steht über den Transistor Q5 mit der Diode D9 der Impulsgeberschaltung 108 in Verbindung.

Die Entscheidungsschaltung 110 umfaßt einen zweiten Inverter 9b, dessen Eingangsklemme mit der Ausgangsleitung der Diode DlO der Rechteckwellen-Erzeugungsschaltung 109 verbunden ist. Der Inverter 9b weist ein internes Transistorschaltelement auf, dessen Inversions-Schwellenpegel Eth (etwa 0,7 V) für den Betrieb des Inverters 9b vorbestimmt ist.

Die Dreieckwellen-Erzeugungsschaltung 111 umfaßt eine Reihenschaltung bestehend aus einer in Sperrichtung geschalteten Diode D13, einem Widerstand R41 und einem Kondensator C18, die zwischen Erde und der Ausgangsleitung des zweiten Inverters 9b geschaltet ist. Parallel zu der Reihenschaltung aus Diode DI3 und Widerstand R41 ist ein Widerstand R42 geschaltet. Die nichtgeerdete Seite des Kondensators C18 steht über eine in Durchlaßrichtung geschaltete Diode DI4 mit der VerbindungsstelIe der Dioden DIl und DI2 der Rechteckwellen-Erzeugungsschaltung 109 in Verbindung.

Die Zündsignal-Erzeugungsschaltung 112 weist ein NAND-Glied 10 auf. Dieses NAND-Glied 10 hat zwei Eingangsklemmen, von denen eine mit der Ausgangsklemme des zweiten Inverters 9b und die andere mit der nichtgeerdeten Seite des Kondensators CI8 der Dreieckwellen-Erzeugungsschaltung 111 verbunden ist. Die Ausgangsklemme des NAND-Glieds 10 steht über ein Tiefpaßfilter bestehend aus einem Widerstand R43 und einem

Kondensator Cl 2 mit dem GÄTE-Anschluß des Thyristors SCR in Verbi ndung.

Mit Bezug auf die Fig. 16 bis 19 wird nachstehend die Funktionsweise des in Fig. 15 dargestellten, zweiten Ausführungsbeispiels beschrieben.

Wird der Motor gestartet, beginnt der Generator 1 sich zu drehen, so erzeugen die Erregerspule la und die Impulsgeberspule Ib jeweils eine Spannung. Die Erregerspule la ruft einen Ausgangsstrom hervor, der den Kondensator Co der Zündschaltung 2 lädt. Gleichzeitig wird der Kondensator C2 der Stromversorgungsschaltung 101 auf eine Spannung aufgeladen, die von der Zenerdiode DzI stabilisiert wird. Liefert die Impulsgeberspule Ib den ersten Zeitimpuls Pci an die Impulserzeugungsschaltung 108 (Fig. 16 (a)), so führt die Diode D8 das Signal als erstes Impulssignal dem Transistor Q4 zu, woraufhin der Transistor Q4 in den leitenden Zustand gesteuert wird, um den Eingangspegel des ersten Inverters 9a auf-Erdpotentia] zu ändern, wodurch die Ausgangsklemme des Inverters 9a auf die logische "1" geht. Infolge dieser Ausgangsgröße mit dem logischen Pegel "1" wird der Kondensator CIl aufgeladen. Die aufgeladene Spannung entlädt sich danach allmählich über den Widerstand R33 (Fig. 16 (b)). Liefert nun die Impulsgeberspule Ib den zweiten Zeitimpuls Pc2 an die Impulserzeugungsschaltung 108 (Fig. 16 (a)), so führt die Diode D9 das Signal als zweites Impulssignal dem Transistor Q5 der Rechteckwellen-Erzeugungsschaltung 109 zu, wodurch der Transistor Q5 eingeschaltet wird. In Erwiderung darauf, wird die im Kondensator CIl geladene Spannung mit einer Steigung entladen, die sanfter als die beim Spannungsanstieg ist. Dies wird durch eine Entladezeitkonstante geregelt, die z.B. durch die Widerstände R40 und R41 bestimmt wird. Demzufolge erzeugt die Rechteckwellen-Erzeugungsschaltung 109 das Rechtecksignal Vg, das in Fig. 16 (b) dargestellt i st.

Wie oben erwähnt, wird der Betriebspegel des zweiten Inverters 9b auf einen vorbestimmten Schwellenwert Eth festgelegt. Die Entscheidungsschaltung 110 erzeugt das Ausgangssignal Vh mit dem logischen Pegel "0", wenn der Pegel des Rechteckwellensignals Vg den vorbestimmten Schwellenwert Eth des Inverters 9b übersteigt, und erzeugt das Ausgangssignal mit dem logischen Pegel "1", wenn der Pegel des Rechteckwellensignals Vg unterhalb des vorbestimmten Schwellenpegels liegt; d.h. es wird ein zwei pegeliges Signal Vh, wie in Fig. 16 (c) gezeigt, erzeugt. Fällt das Rechteckwellensignal Vg mit einer sanften Steigung in Erwiderung auf den zweiten Zeitimpuls Pc2 ab und fällt unter den vorbestimmten Pegel Eth, so erzeugt der zweite Inverter 9b den Ausgangspegel von "1" des zweipegeligen Signals Vh. Wie aus Fig. 16 ersichtlich, tritt die Vorderflanke des Impulses mit dem Pegel "1" zu einem Zeitpunkt auf, der geringfügig später als der Zeitpunkt liegt, bei dem der zweite Zeitimpuls Pc2 erzeugt wird. Zu dem Zeitpunkt, bei dem die Ausgangsgröße des zweiten Inverters 9b von "0" auf "1" ansteigt, beginnt der Kondensator C18 der Dreieckwellen-Erzeugungsschaltung 111 mit dem Ladevorgang, und zwar mit einer sanften Steigung entsprechend einer Ladezeitkonstante, die von dem Widerstand R42 und der Kapazität des Kondensators C18 bestimmt wird. Zu dem Zeitpunkt, bei dem die Ausgangsgröße des zweiten Inverters 9b auf den Pegel von "0" zurückkehrt (d.h. wenn der erste Zeitimpuls Pci erzeugt wird), fällt die im Kondensator C18 geladene Spannung ab, d.h. sie wird mit einer festen Steigung entsprechend einer Entladezeitkonstante, die durch eine derartige Schaltung wie die Parallelschaltung aus den Widerständen R41 und R42 bestimmt wird, entladen (Fig. 16 (d)). Wird der zweite Zeitimpuls Pc2 während des Abfalls dieses Spannungssignals erzeugt, so wird der Transistor Q5 eingeschaltet. Zu dem Zeitpunkt, bei dem dies eintritt, wird der Kondensator C18 rasch auf den Pegel von "0" entladen. Somit wird ein Dreieckwellensignal Vi, das in Fig. 16 (d) dargestellt ist, von der nichtgeerdeten Seite des Kondensators C18 der Dreieckwellen-Erzeugungsschal-

tung 111 der Zündsi gnal-Erzeugungsschal tung Π2 zugeführt. Wie oben erwähnt, liegt der Zeitpunkt, bei dem die Ausgangsgröße Vh des zweiten Inverters 9b auf den Pegel "1" ansteigt, geringfügig später als der Zeitpunkt, bei dem das zweite Zeitimpulssignal Pc2 erzeugt wird, und das Potential oder das Signal Vi an der nichtgeerdeten Seite des Kondensators C18 kehrt zu dem Zeitpunkt auf den Pegel "0" zurück, bei dem der zweite Zeitimpuls Pc2 erzeugt wird. Liegen demzufolge die beiden Eingangssignale mit dem Pegel "0" an dem NAND-Glied 10 an, so erzeugt das NAND-Glied 10 synchron mit der Erzeugung des zweiten Zeitimpulses Pc2 eine Ausgangsgröße als Zündsignal Vj. Als Folge dessen liefert die Zündsignal-Erzeugungsschaltung 112 das in Fig. 16 (e) gezeigte Zündsignal. Dieses Signal schaltet den Thyristor SCR ein, so daß die Zündkerze mit Hilfe der Zündspule 3 zündet. Da das verdeutlichte Beispiel Anwendung findet, wenn der Motor sich in einem niedrigen Drehzahl bereich befindet, entspricht die Zündeinstellung zu diesem Zeitpunkt dem maximalen Verzögerungswinkel .

Nachfolgend wird die Zündwinkelverstel1ung bei einer Zunahme der Motordrehzahl wie auch die Verhinderung eines Gegendrehmoments erläutert.

Steigt die Motordrehzahl an, so wird das Zeitintervall zwischen der Erzeugung der ersten und der zweiten Zeitimpulse Pci, Pc2 kürzer, und somit auch das Ladezeitintervall des Kondensators Cl8 in der Dreieckwellen-Erzeugungsschaltung Demzufolge verkleinert sich allmählich die Impulsbreite des Dreieckwellensignals Vi, wie dies anhand der Fig. 17 (a) bis (e) dargestellt ist. Da die Ladezeit bei niedriger Motordrehzahl lang ist, ist der Signalpegel des Dreieckwellensignals Vi ausreichend größer als der Betriebs-oder Schwellenpegel Eth¹ des NAND-Glieds 10. Demzufolge entspricht der Zeitpunkt, in dem das Dreieckwellensignal Vi in Erwiderung auf die Erzeugung des zweiten Zeitimpulse Pc2 steil abfällt, dem Zeit-

punkt, bei dem der Thyristor SCR eingeschaltet wird (Fig. 17 (a) und (b)). Da der Scheitelwert des Dreieckwellensignals Vi infolge des kürzeren Ladezeitintervalls des Kondensators C18 abfällt, was durch einen Anstieg der Motordrehzahl hervorgerufen wird, wird der Schnittpunkt zwischen dem Dreieckwellensignal und dem Betriebspegel Eth¹ des NAND-Glieds 10 allmählich nach links verschoben, wie dies in den Fig. 17 (a) bis (e) dargestellt ist, so daß die Zündeinstellung ihren Winkel entsprechend dieser linksgerichteten Verschiebung des Schnittpunktes gemäß den Fig. 17 (a) bis (e) verstellt, und zwar unter der Bedingung, daß das Rechteckwellensignal der Rechteckwellen-Erzeugungsschaltung 109 den Schwellenpegel Eih des zweiten Inverters 9b übersteigt. Steigt die Motordrehzahl noch höher an, so daß der Scheitelwert des Dreieckwellensignals Vi unter den Betriebspegel Eth' des NAND-Glieds 10 fällt, wie in Fig. 17 (e) gezeigt, so geht eine Eingangsklemme des NAND-Glieds 10 auf den Pegel "0" und bleibt dort. Demzufolge entspricht der Punkt, bei dem die Ausgangsgröße Vh des zweiten Inverters 9b abfällt, dem Zeitpunkt, bei dem der Thyristor SCR eingeschaltet wird. Die Zündeinstellung zu diesem Zeitpunkt entspricht dem maximalen Verstellwinkel.

Fig. 18 stellt eine Kurve dar, die die vorstehend ausgeführte Zündwinkel verstellung verdeutlicht. So wird beim Ansteigen der Motordrehzahl die Zündeinstellung allmählich vom Beginn j des Verstel1 Vorganges (der der Fig. 17 (b) entspricht) an verstellt und wird beim maximalen Verstellwinkel, dem das Ende k des Verstell Vorganges (das der Fig. 17 (d) entspricht) folgt, konstant.

Zur Vermeidung eines Gegendrehmoments fällt das Rechteckwellensignal Vg, das in Fig. 16(b) dargestellt ist, bei sehr niedriger Motordrehzahl infolge der Entladung über den Widerstand R33 stets sanft ab. Das Rechteckwellensignal Vg fällt deshalb unter den Schwellenpegel Eth des zweiten Inverters 9b,

ehe der zweite Zeitimpuls erzeugt wird, wie dies in den Fig. 19 (a) und (b) gezeigt ist. Demzufolge bleibt zu dem Zeitpunkt, bei dem der zweite Zeitimpuls Pc2 erzeugt wird, die Ausgangsgröße Vh des zweiten Inverters 9b immer auf dem

SCR
Pegel "1", so daß der Thyristör·nicht eingeschaltet werden kann. Dies verhindert eine Zündung, die eine Ursache für ein Gegendrehmoment ist, falls der Fahrer auf den Kick-Hebel niedertritt.

Gemäß dem zweiten Ausführungsbeispiel der Erfindung arbeiten die Entscheidungsschaltung 110 und die ZUndsignal-Erzeugungsschaltung 112 auf der Grundlage binärer Signale "0" und "1", was die Verwendung eines logischen Schaltkreises ermöglicht. Demzufolge kann ein Universal-IC verwendet werden, um die Bestückungsdichte zu erhöhen, und dadurch die Größe, das Gewicht und die Herstellungskosten zu reduzieren. Ferner braucht die Zündsteuerschaltung zur Verhinderung eines Gegendrehmoments nicht getrennt von der Zündsignal-Erzeugungsschaltung 112 für die Winkelverstel1ung vorgesehen werden. Stattdessen werden die beiden Schaltungen in eine einzige Schaltung integriert, die sowohl eine Winkelverstel1ung als auch den Ausschluß eines Gegendrehmoments durchführt. Dadurch kann sogar eine noch größere Reduzierung der Abmessungen, des Gewichts und der Kosten erzielt werden. Da für eine Schaltung, wie z.B. die Entscheidungsschaltung 110, Universal-Logik-ICs vom C-MOS-Typ verwendet werden, kann der Leistungsverbrauch reduziert und die von der Erregerspule erzeugte Leistung wirksam als Zündkerzen-Zündenergie verwendet werden.

- Leerseite -

Claims

10

Patentansprüche:

.yZündeinstellungs-Steuervorrichtung für einen Verbrennungs· motor, die eine Zündschaltung (2), eine Zündspule (3) und eine Zündkerze (4) aufweist und ein Triggfersignal der Zündschaltung (2) zuführt, die in Erwiderung auf das Triggersignal an die Zündspule (3) zur Ansteuerung der Zündkerze (4) einen Hochspannungsimpuls abgibt, gekennzeichnet durch

- eine Impulserzeugungseinrichtung (1) zum Erzeugen erster und zweiter Zeitimpulse, die jeweiligen, vorbestimmten Kurbelwinkeln des Motors entsprechen,

- eine erste Sägezahnwellen-Erzeugungsschaltung (103), die auf den zweiten Zeitimpuls (Pc2) der Impulserzeugungseinrichtung (1) anspricht und ein erstes Sägezahnsignal (Va) mit einer vorbestimmten Steigung synchron mit der Vorderflanke des zweiten Zeitimpulseserzeugt,

- eine zweite Sägezahnwellen-Erzeugungsschaltung (102), die auf die ersten und zweiten Zeitimpulse (Pci, Pc2) der Impulserzeugungseinrichtung (1) anspricht und ein zweites Sägezahnsignal (Vb) erzeugt, das mit der Vor derflanke des ersten Zeitimpulse (Pci) im allgemeinen senkrecht ansteigt, mit der Vorderflanke des zweiten Zeitimpulses (Pc2) im allgemeinen senkrecht abfällt und zwischen den Vorderflanken der ersten und zweiten Zeitimpulse (Pci, Pc2) mit einer Steigung ansteigt, die größer als die vorbestimmte Steigung des ersten Sägezahnsignals (Va) ist,

- eine dritte Sägezahnwellen-Erzeugungsschaltung (105), die mit der ersten und zweiten Sägezahnwellen-Erzeugungsschaltung (103,102) verbunden ist und ein drittes Sägezahnsignal■(Vc¹) erzeugt, das mit der Vorderflanke des ersten Zeitimpulses (Pci) mit einer Steigung ansteigt, die größer als die Steigung des ersten Sägezahnsignals (Va) ist, und mit der Vorderflanke des zweiten Zeitimpulses (Pc2) im allgemeinen senkrecht abfällt, - eine Rechteckwel1ensignal-Erzeugungsschal tung (106), die die ersten und dritten Sägezahnsignale (Va, Vc¹) vergleicht und ein Rechteckwellensignal (Vd) mit einem Pegel erzeugt, der größer als der des zweiten Sägezahnsignals (Vb) ist,und zwar von dem Zeitpunkt ab, bei dem die Signalpegel der ersten und dritten Sägezahnsignale (Va, Vc¹) übereinstimmen, und bis zu dem Zeitpunkt, bei dem die Vorderflanke des zweiten Zeitimpulses (Pc2) vorliegt,

- eine Vergleichsschaltung (107), die das erste Sägezahnsignal (Va) mit einem aus dem zweiten Sägezahnsignal (Vb) und dem Rechteckwellensignal (Vd) resultierenden Signal (Vf) vergleicht und ein Steuersignal erzeugt, wenn die Signalpegel der beiden verglichenen Signale (Va, Vf) übereinstimmen, und - eine Triggersignal-Erzeugungsschaltung (104), die das Steuersignal der Vergleichsschaltung (107) empfängt und ein Triggersignal in Erwiderung auf das Steuersignal erzeugt.

2. Zündeinstellungs-Steuervorrichtung für einen Verbrennungsmotor, gekennzeichnet durch

- eine Impulserzeugungsschaltung (108), die erste und zweite Impulssignale (Pci, Pc2) erzeugt, die jeweils vorbestimmten Kurbelwinkeln des Verbrennungsmotors entsprechen,

- eine Rechteckwellen-Erzeugungsschaltung (109), die auf die ersten und zweiten Impulssignale;(Pci, Pc2) der Impulserzeugungsschaltung (108) anspricht und ein Recht-

^⁰ eckwellensignal (Vg) erzeugt, das vom Zeitpunkt der Erzeugung des ersten Impulssignals (Pci) mit einer vorbestimmten Steigung ansteigt und ab dem Zeitpunkt der Erzeugung des zweiten Impulssignals (Pc2) mit einer Steigung abfällt, die geringer als die vorbestimmte Steigung ist,

- eine Entscheidungsschaltung (110), die auf das Recheckwellensignal (Vg) der Rechteckwellensignal-Erzeugungsschaltung (109) anspricht und eine Ausgangsgröße mit logischem Pegel "0" erzeugt, wenn der Signalpegel des

^ Rechteckwellensignals (Vg) größer als ein vorbestimmter Pegel (Eth) ist, und eine Ausgangsgröße mit logischem Pegel "1" erzeugt, wenn der Signalpegel niedriger als der vorbestimmte Pegel (Eth) ist,

- eine Dreieckwellen-Erzeugungsschaltung (111), die mit

" der Entscheidungsschaltung (110) verbunden ist und ein Dreieckwellensignal (Vi) erzeugt, das ab einem Zeitpunkt, bei dem die Entscheidungsschaltung (110) eine Ausgangsgröße mit logischem Pegel "1" erzeugt, mit einer konstanten, leichten Steigung ansteigt, ab einem Zeitpunkt,

bei dem das erste Impulssignal (Pci) erzeugt wird, mit einer einen vorbestimmten Winkel bildenden Steigung abfällt und dann zum Zeitpunkt der Erzeugung des zweiten Impulssignals (Pc2) im allgemeinen senkrecht auf einen logischen Pegel "0" abfällt?und

* - eine Zündsignal-Erzeugungsschaltung (112), die mit der Enfccheidungsschaltung (110) und der Dreieckwellen-

Erzeugungsschaltung (111) verbunden ist und ein Zündsignal erzeugt, wenn die Entscheidungsschaltung (110) als auch die Dreieckwellen-Erzeugungsschaltung (111) Ausgangsgrößen mit logischem Pegel "0" erzeugen.