DE3121344C2 - Luftverdichtende, direkteinspritzende Brennkraftmaschine - Google Patents

Abstract

Die Erfindung bezieht sich auf eine luftverdichtende, direkteinspritzende Brennkraftmaschine, welche im Kolben einen rotationskörperförmigen Brennraum mit eingeschnürter Überströmöffnung aufweist und bei der die Gemischbildung überwiegend durch Kraftstoffwandauftragung erfolgt. Die Arbeitsweise der Brennkraftmaschine soll dahingehend verbessert werden, daß durch Beeinflussung der beim Einströmen der Luft in den Brennraum entstehenden Quetschströmungen bessere Betriebsdaten, insbesondere im unteren und mittleren Drehzahlbereich des Motors erreicht werden. Nach dem neuen Vorschlag wird dies im wesentlichen dadurch erreicht, daß die Überströmöffnung (4) einen ovalförmigen Querschnitt aufweist und bei der Einspritzung des Kraftstoffes bestimmte Kraftstoffstrahlrichtungen (durch die Winkelbereiche γ und δ festgelegt) sowie ein bestimmter Bereich für die Lage des Strahlabspritzpunktes (15) eingehalten werden.

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine luftverdichtende, direkteinspritzende Brennkraftmaschine, welche im Kolben einen rotationskörperförmigen Brennraum mit

eingeschnürter Überströmöffnung, welche in Umfangsrichtung eine unterschiedliche Wandhöhe besitzt aufweist und bei der der einströmenden Verbrennungsluft durch bekannte Mittel eine Drehbewegung um die Brennraumlängsachse erteilt wird, bei der der Kraftstoff über eine außermittig in der Nähe des Brennraumöffnungsrandes im Zylinderkopf angeordneten Einspritzdüse mit nur einem Strahl derart in Richtung der rotierenden Verbrennungrluft in Jen Brennraum eingespritzt wird, daß an der Brennraumwand die Bildung eines Kraftstoffilms möglich ict, wobei der Auftreffpunkt des Kraftstoffstrahles auf die Brennraumwand durch entsprechende Wahl des Düsenwinkels und der Düsenlage im unteren Viertel des Brennraumes liegt, wobei — in Draufsicht auf den Brennraum gesehen — der Abstand des Strahlabspritzpunktes zur Brennraummitte das 035- bis OJOfache des Brennraumdurchmessers beträgt und die geometrische Kraftstoffstrahlrichtung einmal, in einer zur Brennraumlängsachse senkrechten Ebene projeziert, mit einer Geraden, die durch

so die Brennraumlängsachse (Brennraummitte) verläuft, im Strahlabspritzpunkt einen ersten Winkel (γ) von 10 bis 50^ einschließt und zum weiteren, mit einer zur Brennraumlängsachse senkrechten Ebene einen zweiten Winkel (<5) von 20 bis 60' bildet.

Eine derartige Brennkraftmaschine ist aus der Literaturstelle »Kraftfahrzeugtechnik 5/76, Seiten 142 bis 145« bekannt. Die Überströmöffnung des Brennraumes weist dort durch die vorhandene Schnaupe in Umfangsrichtung eine unterschiedliche Wandhöhe auf und die Kraftstoffeinspritzung erfolgt in der Weise, daß sie innerhalb der obig angegebenen Bereiche liegt.

Bei Brennkraftmaschinen, bei denen die Gemischbildung überwiegend durch Kraftstoffwandauftragung erfolgt, kommt der Luftbewegung im Brennraum eine doppelte Bedeutung zu; sie muß erstens eine genügend schnelle und wirksame Ablösung des durch die warme Brennraumwand aufbereiteten Kraftstoffes bewirken und zweitens eine nachfolgende Vermischung des

Kraftstoffes mit der Luft ergeben.

Die Luftbewegung wird dabei durch zwei Maßnahmen hervorgerufen: durch die genannte Drehung der Verbrennungsluft (initiale Luftdrehung) um die Brennraumlängsachse entstehend während des Ansaughubes und dadurch, daß der Brennraum nach oben hin eingezogen ist, so daß beim Einströmen der Luft in den Brennraum (beim Verdichtungshub) eine turbulente Quetschströmung entsteht Dabei ist natürlich die achsensymmetrische Drehbewegung, die im oberen Totpunkt des Kolbens ihre höchste Geschwindigkeit erreicht, für die Ablösung des aufgespritzten Kraftstof-J fes besonders geeignet; da aber die Luftbewegung genügend heftig sein muß, um den Kraftstoff schnell und sicher ablösen zu können, wird man bemüht sein, zu der ; Drehbewegung noch die Quetschströmung heranzuzie-• hen, denn durch die Oberlagerung der rotierenden ' horizontalen Strömung der angesaugten Luft mit der annähernd rechtwinkelig dazu auftretenden Strömung durch das Überschieben der Luft in den Brennraum wird eine intensive Turbulenz erzeugt, wobei durci· die Einschnürung eine turbulenzfördernde Geschwindigkeitserhöhung der Überschiebeströmung erreicht wird. Daraus resultiert eine rasch ablaufende, ausgezeichnete Gemischaufbereitung und in weiterer Folge ein wesentlich günstigerer Verbrennungsablauf. Dies gilt aber überwiegend nur für den oberen Drehzahlbereich. Im niedrigen Drehzahlbereich können zu starke Quetschwirbel sich aber wieder negativ auf die Verbrennung auswirken, da sie den in den Brennraum eintretenden Kraftstoffstrahl, der im niedrigen Drehzahlbereich nur eine geringe kinetische Energie besitzt, beim Eintauchen in den Brennraum zur Brennraumwand ablenken können. Gerade im niedrigen Drehzahlbereich soll aber wegen der noch relativ kühlen Brennraumwand eine geringe Wandauftragung erfolgen und mehr eine unmittelbare Vermischung des Kraftstoffes mit der Luft stattfinden.

Bei den bekannten Brennkraftmaschinen wird dies zuerst einmal durch die größere freie Länge des Kraftstoffstrahles erreicht. Auch trägt noch zusätzlich die im Durchmesser etwas größer gewählte Überströmöffnung und auch die Senkung der Drehfrequenz der Luft im Brennraum dazu bei (vgl. hierzu insb. DE-PS 201,3 048).

Es hat sich nun herausgestellt, daß auch bei diesen Brennkraftmaschinen die Que'schwirbel bzw. Sekundärwirbel oftmals die Ursache für eine nicht ganz optimale Verbrennung im niedrigen Drehzahlbereich waren, da, so muß es wenigstens angenommen werden, anscheinend immer noch eine £\x intensive Ablenkung an die noch zu kühlende Brennraumwand erfolgte. Eine noch stärkere Vergrößerung des Überströmöffnungsdurchmessers würde zwar für den niedrigen Drehzahlbereich eine weitere Verbesserung bringen, würde aber die Werte im oberen Drehzahlbereich stark verschlechtern.

Hier setzt nun die Erfindung ein, der die Aufgabe zugrunde liegt, bei einer Brennkraftmaschine der eingangs beschriebenen Art die entstehenden Quetschwirbel in einfacher, unkomplizierter Weise im Bereich des Kraftstoffeintrittes in den Brennraum so zu beeinflussen, daß — bei einem möglichst breit gewählten Kraftstoffauitr^ffbereich im unteren Viertel des Brennraumes und bet weitgehend freier Wahl der Brennraumform — im Leet',auf und im unteren und mittleren Teillastgebiet des Motors eine bestmögliche Verminderung der Blau- und Weißrauchbildpng erreicht wird, ohne daß eine Verschlechterung der Betriebsdaten im oberen Last- bzw. Drehzahlbereich eintritt

Nach der Erfindung wird die Aufgäbe durch die Kombination der Merkmale gelöst, daß die Überströmöffnung einen ovalförmigen Querschnitt aufweist, daß, in Draufsicht auf den Brennraum gesehen, der größere Durchmesser des Halses durch die Brennraummitte in Richtung zum Strahlabspritzpunkt der Einspritzdüse verläuft, wobei der Strahlabspritzpunkt von der

ίο Richtung des größeren Durchmessers des Halses um maximal ±20° abweichen kann, und daß das Durchmesserverhältnis zwischen dem größten und kleinsten Durchmesser des ovalen Brennraumhalses zwischen 1,05 und 1,25 liegt

Durch die erfindungsgemäße Ausbildung und Lage der Überströmöffnung werden die Quetschwirbel im Bereich des Kraftstoffeintritts in den Brennraum derart abgeschwächt, daß der Kraftstoffstrahl innerhalb des angegebenen Lagebereichs des Strahlabspritzpunktes bzw. der Winkelbereiche der geometrisci«en Kraftstoffstrahlrichtungen weniger stark an die Brenm aumwand angelenkt wird. Dies wird folgendermaßen erklärt: erstens verringert sich in den Endbereichen des größeren Durchmessers der ovalen Überströmöffnung durch die geringere Entfernung der Brennraumöffnung zur Zylinderwandung die Intensität der Quetschströmung und zweitens liegt in diesen Bereichen auch eine geringere Hinterschneidung von der Überströmöffnung zur Brennraumseitenwand vor. Dadurch werden die Quetschwirbel weniger stark zur Brennraumseitenwand umgelenkt bzw. die Umlenkung wird durch die unter Umständen größere Wandhöhe in diesen Bereichen tiefer in den Brennraum verlegt, wodurch die Intensität der Kraftstoff-Wandanlagerung nachläßt Der weniger starke Quetschwirbel wirkt sich somit nur positiv hinsichtlich Ablenkung des Kraftstoffstrahles in Richtung Wand aus, d. h. er fördert im unteren Drehzahlbereich die unmittelbare Vermischung mit der Luft Dabei ergeben sich auch in den oberen Drehzahl- bzw.

♦o Lastbereichen keine Verschlechterungen, und zwar schon deshalb, weil in den Bereichen des kleineren Durchmessers der Überströmöffnung eine stärkere Quetschwirbelbildung stets beibehalten wird bzw. die im oberen Drehzahlbereich energiestärkeren KraftstcJf-

■»5 strahlen stets die Brennraumwand erreichen, nicht zuletzt auch wegen der höheren Drehfrequenz der Luft Somit wird in allen Drehzahlbereichen eine bessere Aufbereitung des Kraftstoffes erzielt, was zu einer deutlichen Verbesserung der Abgaswerte führt.

so Überströmöffnungen ovalen Querschnitts sind an sich bekannt. So zeigt beispielsweise die US-PS 28 42 106 eine eiförmige und die US-FS 29 75 773 neben anderen

auch eine eliipsenförmige Überströmöffnung.

Der US-PS 28 42 106 liegt die Aufgabe zugrunde, die Ablenkung des eingespritzten Kraftstoffes in Anpassung an die jeweiligen Betriebsbedingungen der Brennkraftmaschine mit einfachen Mitteln (Bimetallstreifen im Bereich der Kraftstoffeinspritzung) selbsttätig zu erreichen und dadurch insbesondere für den Kaltstart günstige Bedingungen zu schaffen. Der Zweck der eiförmigen Überströmöffnung, mit einem aus einer Figur zu entnehmenden Durchmesserverhältnis von d\ldi von 1,25, ist der Druckschrift nicht zu entnehmen. Zudem liegt eine ande/e Kraftstoffeinspritzung vor (Finspritzung mit mehreren Kraftstoffstrahlen und kurzer freier Strahllänge).

Eine derartige Kraftstoffeinspritzung ist auch Gegenstand der US-PS 29 75 773. Hier soll durch eine

besondere Ausgestaltung des Brennraumes die filmartige Ausbreitung des Kraftstoffes auf der Brennraumwand nach jeder Richtung hin begünstigt werden. Wie bereits erwähnt, werden in dieser Druckschrift mehrere Arten von Überströmöffnungen vorgestellt. Ein Hinweis, daß durch die ellipsenförmige Überströmöffnung Quetschwirbel im Bereich des Kraftstoffeintritts in den Brennraum beeinflußt werden sollen, ist in dieser Vorveröffentlichung nicht enthalten.

Bei beiden Entgegenhaltungen liegen aber die Strahlabspritzpunkte ziemlich genau bei den längeren Achsen der ovalförmigen Überströmöffnungen.

Die Überströmöffnung kann die Form einer Ellipse oder die Form eines Langloches aufweisen.

Nach einer Weiterbildung der Erfindung kann die Wandung der Überströmöffnung vertikal, d. h. parallel zur Brennraumlängsachse ausgebildet sein. Dabei ist die Wandhöhe in den Wandungsbereichen ucs gtüoeren Durchmessers d\ am größten und in den Wandungsbereichen des kleineren Durchmessers dk am kleinsten. In vorteilhafter Weise kann die grollte Wandhöhe zwischen 15 und 20% und die kleinste Wandhöhe zwischen 5 und 10% des Brennraumdurchmessers D betragen.

In bekannter Weise beträgt der Luftdrall der rotierenden Verbrennungsluft zwischen 130 und 180 Hz. Sofern ein kugelförmiger Brennraum Verwendung findet (an sich bekannt aus der Literaturstelle »Kraftfahrzeugtechnik 5/76. Seiten 142 bis 145«), wird ein besonders günstiger Verbrennungsablauf dann erreicht, wenn die Entfernung des Strahlabspritzpunktes zur Brennraummitte das 0,50- bis 0,55fache des Brennraumdurchmessers beträgt, der erste Winkel (j>) zwischen 15 und 40° und der zweite Winkel (ό) zwischen 40 und 50° liegt und das Durchmesserverhältnis d\ldi n i.lObisi.lSbcträgt.

Weitere Einzelheiten werden im folgenden näher erläutert. Es zeigt

F i g. 1 einen Längsschnitt durch den oberen Teil eines Kolbens im oberen Totpunkt mit zwei eingezeichneten geometrischen Kraftstoffstrahlen nach einem Ausführungsbeispiei,

F i g. 2 eine Draufsicht auf den Kolben nach einem Schnitt H-Il in Fig. 1,

Fig. 3 einen Schnitt in der Eben.: des einen Kraftstoffstrahles gemäß lll-III in Fig. 2 (Hilfskonstruktion).

Fig.4 eine Abwicklung der Wandhöhe der Überströmöffnung über einen Winkelbereich von 0 bis 180°.

In den Fig. 1 und 2 weist ein nur zum Teil dargestellter Kolben 1 in seinem Kolbenboden 2 einen kugelförmigen Brennraum 3 mit einem Durchmesser D auf. Der Brennraum 3, der auch andere rotationssymmetrische Formen aufweisen kann, ist durch eine eingeschnürte Überströmöffnung 4 mit dem Zylinderraum 12 verbunden. In der halsförmigen Überströmöffnung 4, die einen ovalförmigen Querschnitt in Form einer Ellipse oder eines Langloches aufweist ist eine Schnaupe 5 zur Einspritzung des Kraftstoffes durch eine Einspritzdüse 7, welche außermittig der Brennraumlängsachse 13 im Zylinderkopf 6 angeordnet ist, vorgesehen. Durch die ovale Formgebung der Überströmöffnung 4 ist aber die Notwendigkeit einer Schnaupe nicht Bedingung.

Die Äquatorebene des Brennraumes 3 ist durch eine strichpunktierte Linie 8 gekennzeichnet Die Einspritzung des Kraftstoffes erfolgt in das untere Viertel des Brennraumes 3. Dies erreicht man durch entsprechende Wahl des Düsenwinkels (Abweichung der Strahlrichtung von der Düsenachse) bzw. entsprechender Wahl der Düsenlage und/oder durch entsprechende Drehung der Einspritzdüse. Durch die Einspritzung des Kraftstoffes in den unteren Bereich des Brennraumes ergibt sich eine größere freie Länge des Kraftstoffstrahles.

Die Linien 9 und 9a zeigen die Richtung von zwei geometrischen Kraftstoffstrahlen an, die bei den Punkten 10 und 10a auf die Brennraumwand U auftreffen. Dabei wird die Kraftstoffstrahlrichtung so gewählt, daß der geometrische Kraftstoffstrahl, in einer zur Brennraumachse 13 senkrechten Ebene projeziert, mit einer Geraden 17 die vom Strahlabspritzpunkt 15 durch die Brennraumlängsachse 13 (Brennraummitte) verläuft, einen ersten Winkel γ zwischen 10 und 50° einschließt und zum weiteren, mit einer zur Brennraumlängsachse 13 senkrechten Ebene, beispielsweise Zylinderkcpfcbcr.e, einer, zweiten Wir.ke! 6 von 20 bis 60° bildet.

Im Ausführungsbeispiel ergibt sich für den Kraftstoffstrahl 9 ein y-Wert von etwa 17° und für den Kraftstoffstrahl 9a ein y.t-Wert von etwa 38°.

In der Fig. 2 ist eine ellipsenförmige Überströmöffnung 4 dargestellt. Der größere Durchmesser der Ellipse wird mit d\ und der kleinere Durchmesser mit c/2 bezeichnet. Das Durchmesserverhältnis d\/di liegt zwischen 1,05 und 1,25. Der Strahlabspritzpunkt 15 ist im Endbereich des größeren Durchmessers dt angeordnet und kann innerhalb des Bereiches 19 liegen. Er kann ±20° von der Richtung des größeren Durchmessers d\ abweichen; im Ausführungsbeispiel beträgt die Abweichung ca. 10°. Der Abstand des Strahlabspritzpunktes zur Brennraummitte ist mit / bezeichnet. Er kann das 0,35- bis 0,70fache des Brennraumdurchmessers D betragen. Im Ausführungsbeispiel ergibt sich für /etwa 0.-55 D. Der Pfeil 14 gibt die Drehrichtung der Luft an.

Bei einer Lageänderung des Strahlabspritzpunktes 15 innerhalb des in der F i g. 2 strichlinierten Bereiches 19 ergibt sich zwar auch jeweils eine andere Auftreffpunktlage des Kraftstoffstrahles auf der Brennraumwand 11, der Winkelwert für γ und ό bleibt aber dabei in etwa erhalten, vorausgesetzt, die anderen Bedingungen, wie z. B. der Düsenwinkel, werden beibehalten. Ganz exakt gilt dies nur für einen kugelförmigen Brennraum, mit dem man die besten Ergebnisse dann erzielt, wenn die Entfernung (I) des Strahlabspritzpunktes 15 zur Brennraummitte das 030- bis 0,55fache des Brennraumdurchmessers D beträgt, der Winkel γ zwischen 15 und 40° und der Winkel <5 zwischen 40 und 50° liegt und bei dem das Durchmesserverhältnis d\ldi des ovalen Brennraumhalses l.lObis 1,15beträgt

In der F i g. 3 ist der ό-Wert für den Kraftstoffstrahl 9 dargestellt Dieser hat in der Figur etwa 45°. Aus dieser Figur ist auch die tatsächliche Strahllänge des geometrischen Kraftstoffstrahles 9 entnehmbar. Dieser trifft in Punkt 10 auf die Brennraum wand auf. Der Punkt 10 liegt dabei auf einem Kreis, welcher als Schnitt der Ebene IH-HI gemäß Fig.2 mit dem kugelförmigen Brennraum entsteht Die Fig.3 dient lediglich als Hilfskonstruktion für die Darstellung des Winkels ό. wobei die zur Zylinderachse senkrechte Ebene, z. B. Zylinderkopfebene, mit 16 bezeichnet ist

Die F i g. 4 zeigt die Abwicklung der Wandhöhe der Überströmöffnung 4 über einen Winkelbereich von 8 bis 180°.

Durch die Erfindung wird bei einer Brennkraftmaschine der eingangs genannten Art mit einfachen Mitteln, nämlich durch besondere Ausgestaltung des

Brennraumhalses bei Einhaltung bestimmter Voraussetzungen für die Einspritzung des Kraftstoffes in den Brennraum, eine jeweils erwünschte Gemischbildung selbsttätig herbeigeführt, wobei der Übergang von Teillast- auf Vollastbetrieb ebenfalls in selbsttätiger Anpassung an die jeweils erforderliche Luft- bzw. Wandvertt-fjng des Kraftstoffes erfolgt. Es sind dazu

keine besonderen mechanischen Hilfsmittel und/oder von außen her vorzunehmende Regelmaßnahmen zur Erreichung dieses Effektes notwendig. Außerdem ist es nicht erforderlich, daß so enge Bereiche für die Drehfrequenz der Luft wie beim Stand der Technik (DE-PS 20 38 048) eingehalten werden müssen.

Hierzu 2 Blatt Zeichnungen

Claims (8)

Patentansprüche:

1. Luftverdichtende, direkteinspritzende Brennkraftmaschine, weiche im Kolben einen rotationskörperförmigen Brennraum mit eingeschnürter Oberströmöffnung, weiche in Umfangsrichtung eine unterschiedliche Wandhöhe besitzt, aufweist und bei der der einströmenden Verbrennungsluft durch bekannte Mittel eine Drehbewegung um die Brennraumlängsachse erteilt wird, bei der der Kraftstoff über eine außermittig in der Nähe des Brennraumöffnungsrandes im Zylinderkopf angeordneten Einspritzdüse mit nur einem Strahl derart in Richtung der rotierenden Verbrennungsluft in den Brennraum eingespritzt wird, daß an der Brennraumwand die Bildung eines Kraftstoffflms möglich ist, wobei der Auftreffpunkt des Kraftstoffstrahles auf die Brennraumwand durch entsprechende Waiik des Düsenwinkels und der Düsenlage im unteren Vierte! des Brennrautnes liegt, wobei — in Draufsicht auf den Brennraum gesehen — der Abstand des Strahlabspritzpunktes zur Brennraummitte das 035- bis 0,70fache des Brennraumdurchmessers beträgt und die geometrische Kraftstoffstrahlrichtung einmal, in einer zur Brennraumlängsachse senkrechten Ebene projeziert, mit einer Geraden, die durch die Brennraumlängsachse (Brennraummitte) verläuft, im Strahlabspritzpunkt einen ersten Winkel (y) von 10 bis 50° einschließt und zum weiteren, mit einer zur Brennraumlängsachse senkrechten Ebene einen zweiten Winket (<5) von 20bis60° bildet, gekennzeichnet durch die Kombination der Merkmale, daß die Überströmöffnung (4) einen ovalförmige.i Querschnitt aufweist, daß, in Draufsicht auf den Brennraum gesehen, der größere Durchmesser (d\) des Halses (4) durch die Brennraummitte in Richtung zum Strahlabspritzpunkt (15) der Einspritzdüse (7) verläuft, wobei der Strahlabspritzpunkt (15) von der Richtung des größeren Durchmessers (Wi) des Halses (4) um maximal ±20° abweichen kann, und daß das Durchmesserverhältnis zwischen dem größten und kleinsten Durchmesser (d\ldi) des ovalen Brennraumhalses (4) zwischen 1,05 und 1,25 liegt.

2. Luftverdichtende, direkteinspritzende Brennkraftmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die ovale Überströmöffnung (4) die Form einer Ellipse hat.

3. Luftverdichtende, direkteinspritzende Brennkraftmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die ovale Überströmöffnung (4) die Form eines Langloches hat, welches aus zwei Halbkreisen und einem mittleren ebenen Zwischenstück gebildet ist.

4. Luftverdichtende, direkteinspritzende Brennkraftmaschine nach Anspruch 1 oder folgenden, dadurch gekennzeichnet, daß die Wandung der Überströmöffnung (4) vertikal, d. h. parallel zur Brennraumlängsachse (13) verläuft.

5. Luftverdichtende, direkteinspritzende Brennkraftmaschine nach Anspruch 1 oder folgenden, dadurch gekennzeichnet, daß die Wandhöhe der Überströmöffnung (4) in den Wandungsbereichen des größeren Durchmessers (d\) am größten und in den Wandungsbereichen des kleineren Durchmessers (ch) am kleinsten ist.

6. Luftverdichtende, direkteinspritzende Brennkraftmaschine nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet daß die Ideinste Wandhöhe der Überströmöffnung (4) 5 bis 10% und die größte Wandhöhe 15 bis 2O°/o des Brennraumdurchmessers fDJ beträgt

7. Luftverdichtende, direkteinspritzende Brennkraftmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Drehfrequenz der rotierenden Verbrennungsluft — bezogen auf den «vleßdurchmesser (0,7 Zylinder- bzw. Kolbendurchmesser) und

ίο maximalen Ventilhub sowie lOm/sec mittlerer Kolbengeschwindigkeit — zwischen 130 und 180 Hz beträgt

8. Luftverdichtende, direkteinspritzende Brennkraftmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet daß bei Verwendung eines kugelförmigen Brennraumes die Entfernung (I) des Strahlabspritzpunktes (15) zur Brennraummitte das 0,50- bis 0,55fache des Brennraumdurchmessers (D) beträgt, der erste Winkel (γ) zwischen 15 und 40° und der zweite Winke! (6) zwischen 40 und 50° liegt, und daß das Durchmesserverhältnis (di/di) 1,10 bis 1,15 beträgt