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DE3042066A1 - Drueckmittel fuer die erzflotation - Google Patents

Drueckmittel fuer die erzflotation

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Publication number
DE3042066A1
DE3042066A1 DE19803042066 DE3042066A DE3042066A1 DE 3042066 A1 DE3042066 A1 DE 3042066A1 DE 19803042066 DE19803042066 DE 19803042066 DE 3042066 A DE3042066 A DE 3042066A DE 3042066 A1 DE3042066 A1 DE 3042066A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
pressing
range
molecular weight
flotation
hydrolysis
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
DE19803042066
Other languages
English (en)
Inventor
Richard Martin Norwalk Conn. Goodman
Sim Koei Stamford Conn. Lim
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Wyeth Holdings LLC
Original Assignee
American Cyanamid Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by American Cyanamid Co filed Critical American Cyanamid Co
Publication of DE3042066A1 publication Critical patent/DE3042066A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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Description

30A2066
,sr·
1A-3421
27,948
AMERICAN CYANAMID COMPANY Wayne, N. J., USA
Drückmittel für die Erzflotation
Die vorliegende Erfindung betrifft hydrolysierte Polymerisate oder Copolymerisate mit geringem Molekulargewicht, die als Drücker bei der Erzflotation verwendet werden.
130021/0837
-f-lo.
Bei der Flotation zur Aufbereitung und Anreicherung von Erzen und anderen Nutzmineralien umfaßt der Begriff "Drücken" alle Verfahrensmaßnahmen, die zur Verhinderung der Flotation eines bestimmten Minerals durchgeführt werden. Bei Flotationssystemen mit einem Mineral werden gebräuchlic herweise sowohl die Gangartmaterialien als auch die Mittelsorten mit geringem Assay untengehalten. Bei differenzierten (selektiven) Flotationssystemen wird das Drücken dazu verwendet, eines oder mehrere der Materialien zurückzuhalten, die durch einen gegebenen Kollektor (Sammler) normalerweise zum Ausschwiinmen gebracht wurden.
Das Drücken wird herkömmlicherweise durch die Verwendung von Reagentien erreicht, die als Drückmittel oder, gebräuchlicher, als Drücker bezeichnet werden. Bei Zusatz zu den Flotationssystemen üben die Drückmittel auf das Material, das gedrückt werden soll, eine spezifische Wirkung aus und verhindern so das Aufschwimmen dieses Materials. Wie diese Wirkung genau zustandekommt, kann immer noch nur spekulativ beantwortet werden. Zur Erklärung dieser Wirkungsweise sind verschiedene Theorien entwickelt worden. Einige dieser Theorien umfassen folgendes: Die Drücker reagieren chemisch mit der Oberfläche des Minerals unter Bildung' unlöslicher Schutzfilme von benetzbarer Beschaffenheit, die nicht mit den Kollektoren reagieren; die Drücker verhindern durch verschiedene physikalisch-chemische Mechanismen, wie z.B. Oberflächenadsorption, Massenwirkungseffekte, Komplexbildung oder dergl., die Ausbildung eines Kollektorfilms; die Drücker wirken als Lösungsmittel für einen aktivierenden Film, der natürlicherweise mit dem Mineral assoziiert ist; die Drükker wirken als Lösungsmittel für den sammelnden Film; und dergl.. Diese Theorien scheinen eng miteinander ver-
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wandt zu sein. Bezüglich der tatsächlich korrekten Theorie mag sich letztendlich herausstellen, daß Elemente verschiedener, wenn nicht aller der genannten Theorien eine Rolle spielen.
In jüngster Zeit sind bei nicht-sulfidischen Flotationssystemen Drücker angewendet worden, die sich von natürlichen Substanzen, wie Stärken, Dextrinen, Gummi und dergl., ableiten (vergl. US-PSen 3 292 780 und 3 371 778). Die Verwendung derartiger Drücker wirft jedoch sowohl unter ökologischen Gesichtspunkten als auch im Hinblick auf wirtschaftliche Faktoren Probleme auf. Zum einen erhöht die Gegenwart derartiger Drücker als Rückstand im Abwasser den biologischen Sauerstoffbedarf und den chemischen Sauerstoffbedarf und verursacht dadurch bei der Ableitung dieser Abwasser ein Umweltschutzproblem. Zum anderen nimmt die Anzahl der Länder immer weiter zu, in denen die Verwendung von Reagent!en, welche einen Futterwert haben, wie Stärke, für kommerzielle Anwendungen verboten ist. Außerdem erfordern Drückmittel vom Stärketyp eine komplizierte Herstellung der Reagenslösung, wobei die Herstellung eine Kochstufe vor dem Auflösen einschließt. Das resultierende Reagens ist gegenüber bakterieller Zersetzung empfindlich und erfordert daher eine überwachung der Lagerung.
Folglich besteht ein Bedarf nach einem synthetischen Drückmittel, das zugleich die Unzulänglichkeiten der zur Zeit verwendeten, herkömmlichen Drückmittel vermeidet und dennoch eine gleich gute oder überlegene Wirkungsweise zeigt.
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Zur Lösung dieser Aufgabe wird gemäß der vorliegenden Erfindung ein Verfahren zum Drücken nicht-sulfidischer Mineralien in einem FIotationssystem geschaffen. Das Verfahren umfaßt den Zusatz einer wirksamen Menge eines synthetißchen Drückmittels zu dem Flotationssystem, wobei das synthetische Druckmittel ein teilweise liydrolyßlertes und ein geringes Molekulargewicht aufweisendes Polymerisat oder Copolymerisat oder wasserlösliches Salz derselben der allgemeinen Struktur:
CH2-C
ist, wobei R1 und Rp einzeln Wasserstoff oder eine Methylgruppe bedeuten; X ein Wasserstoffatom, ein Alkalimetalloder Ammoniumion bedeutet; η und m derartige ganze Zahlen bedeuten, daß der Hydrolysegrad innerhalb des Bereichs von 5 bis 65% beträgt,und n, m und a einen derartigen Zahlenwert haben, daß das Gesamtmolekulargewicht des Polymerisats oder Copolymerisats innerhalb des Bereichs von etwa 200 bis 85 000 liegt. Mit dem Verfahren gemäß der vorliegenden Erfindung werden nicht-sulfidische Mineralien gleich gut gedruckt wie bei vergleichbaren Verfahren, bei denen Drückmittel eingesetzt werden, die sich von natürlichen Substanzen, wie z. B. Stärke, ableiten. Dieser gleich gute Effekt wird erfindungsgemäß mit etwa einem Viertel der herkömmlichen Dosis erreicht. Neben Überwindung der Unzulänglichkeiten, die, wie weiter oben ausgeführt, mit der Anwendung nicht-synthetischer Druckmittel zusammenhängen, führt das vorliegende Verfahren nicht zu einer Flocculation der gedrückten Mineralwerte.
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Gemäß der vorliegenden Erfindung wird ein Verfahren zum Drücken nicht-sulfidischer Mineralien in einem Flotations sy stern geschaffen. Das Verfahren umfaßt den Zusatz eines synthetischen Drückmittels zu dem Flotationssystem während der Flotationsstufe. Das synthetische Druckmittel, das bei diesem Verfahren eingesetzt wird, ist ein nledrir;-molekulargewichtiges, teilweise hydrolysiertes Polymerisat oder Copolymerisat der allgemeinen Struktur I. Das Molekulargewicht des synthetischen Drückmittels sollte, wie durch Tab. Ii beispielhaft belegt, innerhalb des Bereichs von etwa 200 bis 85 000 und vorzugsweise innerhalb des Bereichs von etwa 1000 bis 10 000 liegen. Der Hydrolysegrad des synthetischen Drückmittels sollte von etwa 5% bis 65% und vorzugsweise etwa 20 bis 55% und besonders bevorzugt etwa 40 bis k5% betragen. Das hydrolysierte Polyacrylamid kann hergestellt werden, indem man zunächst Acrylamid polymerisiert und anschließend einige der Amidgruppen hydrolysiert. Es kann auch durch gleichzeitig ablaufende Polymerisation und Hydrolyse hergestellt werden oder es kann auf andere Weise hergestellt werden, wobei, diese anderen Verfahren eine Copolymerisation von Acrylsäure und Acrylamid oder eine Hydrolyse von Polyacrylnitril oder dergl. umfassen. In jedem Fall liegen zweckentsprechende Anteile an Amidgruppen vor, wobei Carboxylgruppen den Rest ausmachen und gewöhnlich in Form eines Alkalimetallsalzes vorliegen. Der Begriff "hydrolysiertes Polyacrylamid" wird im Rahmen dieser Beschreibung als bequem verständliche Terminologie verwendet und soll das Herstellungsverfahren in keiner Weis® beschränken. Reagentien, die sich für die Hydrolyse als besonders geeignet erwiesen habend umfassen NaOH, KOH und NH^OH.
Das resultierende, niedrig-molekulargewichtiße, teilweise hydrolysierte Polymerisat oder Copolymerisat zeigt bei
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seiner Verwendung als Drückmittel in dem Flotationssystem, verglichen mit herkömmlichen Drückmitteln, eine verbesserte Selektivität und Wiedergewinnung, und zwar bei wesentlich kleineren Dosismengen des Drückmittels. Das synthetische Drückmittel läßt sich leicht mit Wasser zur Schaffung einer Reagenslösung verdünnen, die wegen ihrer Unempfindlichkeit gegenüber bakterieller Zersetzung fast unbegrenzt lagerfähig ist. Die synthetischen Drückmittel sollten in einer wirksamen Menge zugesetzt werden, um den angestrebten Depressionsgrad zu erhalten. Wenn auch diese Menge von der Aufarbeitung des Erzes, dem angewendeten Flotationskollektor und anderen Veränderlichen abhängt, so liegt sie doch im allgemeinen in einer Größenordnung von etwa 0,09 bis 0,34 kg Drückmittel/long ton (1016 kg) Erz. Wie in Tab. iv gezeigt wird, ist dieser Wert nur von 1/6 bis 1/3 der Dosis, die normalerweise erforderlich ist, um mit einem Stärke-Depressionsmittel eine gleichermaßen gute Wiedergewinnung zu erzielen. Außerdem kann bei dem vorliegenden Verfahren eine Kombination der synthetischen Drückmittel mit einem herkömmlichen, sich von natürlichen Quellen ableitenden Drückmittel, wie Stärke und modifizierte Stärkederivate, angewendet werden. Man gelangt auf diese Weise zu im wesentlichen gleichwertigen oder verbesserten Wirkungsweisen, verglichen mit dem alleinigen Einsatz des herkömmlichen Drückmittels.
Es wird angenommen, daß das erfindungsgemäße Verfahren auf alle Flotationssysteme für nicht-sulfidische Erze anwendbar ist und mit diesen kompatibel ist. Derartige Flotationssysteme umfassen, ohne darauf beschränkt zu sein, die Abtrennung der Silikatgangart von oxidischen Eisenmineralienj des Kupfers von Molybdänit; des Galenit von Chalkopyrit und Sphalerit; des Apatits von Ilmenit;
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des Flußspat von Calcit; des Sylvin von Steinsalz und ri'on und dergl.
Im folgenden wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen und Vergleichsbeispielen näher erläutert, und es werden insbesondere Methoden zur Bewertung des Verfahrens zum Drücken von nicht-sulfidischen Min-eralien in einem Flotationssystem angegeben. Alle Teile und Prozentangaben sind durch das Gewicht ausgedrückt, sofern nicht anders angegeben.
Experimentelle Verfahrensweise Verfahrensstufe 1: Mahlen
600 Teile rohes Eisenerz mit einer Teilchengröße von -10 Maschen/2,5 cm (Tyler) werden mit 400 ml entsalztem Wasser, 5,0 ml einer 2%igen Natriumsilikat"N"-Lösung und 1,8 ml einer 25&Lgen NaOH-Lösung vermischt. Das resultierende Gemisch wird 50 min in einer Stangenmühle gemahlen und anschließend in einen 8 1 Zylinder überführt. In diesen Zylinder gibt man 200 ml einer 0,05%igen Ca(OH)ρ-Lösung und eine ausreichende Menge entsalztes Wasser, um den Zylinder bis zu der 8 1-Markierung zu füllen.
Verfahrensstufe 2: Entschlammung
Die Zylindermischung wird 1 min mechanisch gerührt. Während dieser Zeit werden 6,9 Teile einer 1%igen Maisstärkelösung als Entschlamraungshilfe zugesetzt. Das Rühren wird dann beendet und die Mischung wird 12 min absitzen lassen. Daraufhin werden etwa 7 1 der überstehenden Schicht abgesaugt und filtriert, wobei das Schlammprodukt resultiert.
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Verfahrensstufe 3: Grobflotation
Die zurückbleibende Menge von 11 Unterströmung wird in einen Flotationskessel überführt und Wasser, das 17 TpM Calcium als CaCO, enthält, wird dem Kessel zugegeben, bis der Flüssigkeitsspiegel den Rand erreicht. Die Masse wird kurz mit 1200 U/min gerührt. Anschließend wird durch Zugabe von 5 bis 10 Tropfen einer 10%ißen NaOIi-Lösung; der pH auf etwa 10,6 eingestellt. Daraufhin werden 27,3 Teile einer 1<&Lgen Stärkelösung als Drückmittel zugesetzt, und es wird eine 2minütige Konditionierungszeit vorgesehen.
Man gibt 4,9 Teile einer 1%igen Lösung eines im Handel erhältlichen Kollektors zu, sieht eine Konditionierungszeit von 30 see vor und nachfolgend einen 4minütigen Flotationszustand. Nach der Flotation werden wiederum 3i3 Teile einer 1%igen Lösung eines im Handel erhältlichen Kollektors zugesetzt, es werden wiederum 30 see Konditionierung gestattet und anschließend eine zweite 4 min-Flotation durchgeführt.
Der bei den ersten und zweiten Flotationen aufgefangene Schaum wird als Grobflotationsprodukt bezeichnet, und der Rückstand in dem Flotationskessel wird als Grobkonzentrat bezeichnet.
Verfahrensstufe 4; Reinigungsflotation
Das Grobflotationsprodukt wird in eine zweiten Flotationskessel überführt. Es werden 13,6 Teile einer 1%igen Maisstärkelösung als Drückmittel zugesetzt. Nach 2 min Konditionierung wird in den Kessel während 3 bis 4 min Luft eingeleitet. Der aufgefangene Schaum wird als Endschaum bezeichnet.
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-f-
Verfahrensstufe 5; Mittelproduktflotation
Die Unterströmung aus der Reinigungsflotation wird während 30 see mit 1,4 Teilen einer 1?$igen Lösung eines im Handel erhältlichen Kollektors weiter konditioniert und anschließend 3 min einer Flotation unterworfen. Diese Sequenz der Mittelproduktflotation wird ein zweites Mal wiederholt, und die bei den beiden Flotationen aufgefangenen und kombinierten Schäume werden als Mittelproduktschaum bezeichnet. Die zurückbleibende Unterströmung wird mit dem Grobkonzentrat kombiniert und als Konzentrat bezeichnet.
Vergleichsbeispiele A und B
Der oben beschriebenen, experimentellen Verfahrensweise in Jedem wesentlichen Detail folgend,werden als Drückmittel 0,68 kg Stärke/1016 kg Eisenerz in den Flotationsstufen eingesetzt. Die Testergebnisse sind in Tabelle I zusammengestellt.
Vergleichsbeispiel C
Der oben beschriebenen, experimentellen Verfahrensweise in jedem wesentlichen Detail folgend, werden als Druckmittel 0,34 kg Stärke/1016 kg Eisenerz bei den Flotationsstufen eingesetzt. Die Testergebnisse sind in Tabelle I zusammengestellt.
Beispiel 1
Es wird in jedem wesentlichen Detail entsprechend der oben beschriebenen, experimentellen Verfahrensweise vorgegangen. Dabei wird jedoch anstelle der während der Flotationsstufen verwendeten Stärke als Drückmittel 0,19 kg eines zu 45% hydrolysieren Polyacrylamide mit einem Molekulargewicht von 6200/1016 kg Eisenerz einge-
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- 1/1M
setzt. Die Testergebnisse sind in der Tabelle I aufgeführt.
Beispiel 2
Die oben beschriebene, experimentelle Verfahrensweise wird wiederum genau wiederholt. Es werden jedoch anstelle der während der Flotationsstufen verwendeten Stärke als Drückmittel 0,17 kg eines zu 29# hydrolysierten Polyacrylamids mit einem Molekulargewicht von 6200/1016 kg Eisenerz eingesetzt. Die Testergebnisse sind in Tabelle I aufgeführt.
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Tabelle I
Bei Drückmittel spiel ,A Maisstärke Leistungsfähigkeit der Entschlammung-Flotation von oxidiertem ] 21 ,5 12,7 40,6 4,14 4,69 '78,60 Sisenerz 4 ,58 • I t
VgIB. B « Dosis Gew.% Berechneter Druck 54 ,4 13,7 48,2 3,50 5,9 75,5 5 ,4
tt C » Ib/LT Schlamm Kon- End- Mittelpro
zentrat schaum duktschaum		 68 ,7 16,2 49,2 3,83 4,55 72,38 6 ,49 TV·'·'1·'
Il 1 synth.Mit
tel A		 1,5 19,11 42,17 34,60 4,10 36, 55 ,1 15,6 41,5 4,19 5,48 72,60 6 ,74
Bsp. 2 » B 1,5 19,7 40,9 35,3 4,1 36, 60 ,8 16,3 49,8 2,61 5,7 72,6 β ,0
Il 0,75 13,37 39,22 37,54 4,85 36, LT = 1016 kg
0,375 20,15 39,05 35,24 5,54 35, Eisenverteiluns synthetisches Mittel A = zu 45% hydrolysiertes Polyacrylamid (MW 6200)
ω 0,375 20,0 39,3 35,5 4,4 36, Schlamm Konz. End- Mittelpro- Konz. Schlamm Konz.
schaum duktschaum		 synthetisches Mittel B = zu 29% hydrolysiertes Polyacrylamid (MW 6200)
O
to 		. A 8,9 67: CO
""* VgIB. % Fe Assay Unlösliches 3 10,9 67, CD
CD
CO 		ti C 9,1 67: End- Mittelprodukt-
schauE schaum		 ► 2066
-J π 1 9,7 66; 12,12
Bsp. 2 10,1 67 13,2
η = 0,534 kg; 1 16,57
1 Ib 15,44
15,3
Beispiele 3 bis 6
Die oben beschriebene, experimentelle Verfahrensweise wiederum genau wiederholt. Anstelle der als Drückmittel in den Flotationsstufen verwendeten Stärke wird jedoch jetzt ein synthetisches Drückmittel eingesetzt. In jedem Fall handelt es sich bei dem eingesetzten, synthetischen Drückmittel um ein zu 42 bis 45% hydrolysiertes Polyacrylamid. Das Molekulargewicht wird bei jedem Beispiel variiert, um dessen Effekt auf die Wiedergewinnung und Selektivität zu demonstrierten. Die Testergebnisse sind in der folgenden Tabelle II zusammengestellt.
Tabelle II
Leistungsfähigkeit von ysynthetischen Drückmitteln als Funktion ihres Molekulargewichts
Bei- Drückmittel KoIl. %Rück- JftJnlös- Grade** spiel Mol.- % Hydro- Dosis dosis gewin- liches
Gew. lvse Ib/LT Ib/LT nung _____
3 1000
4 7000
5 29700
6 85000
Gütebewertungszahl (Grade) Beispiele 7 bis 10
Die oben beschriebene, experimentelle Verfahrensweise wird wiederum in allen Details wiederholt. Anstelle der bei den Flotationsstufen als Drückmittel verwendeten Stärke wird jedoch jetzt ein synthetisches Drückmittel eingesetzt. Das synthetische Drückmittel ist ein teilweise hydrolysiertes Polyacrylamid mit einem Molekulargewicht von 6000 bis 7000. Dabei werden Drückmittel mit unterschiedlichem Hydrolysegrad eingesetzt, um dessen Effekt auf Wiedergewinnung, Klassifizierung und unlösliche Anteile zu demonstrieren. Zur Verdeutlichung des
45 0,375 0,24 75,45 7,11 64,0
43 0,50 0,30 76,51 4,89 67,1
45 0,375 0,40 70,6 3,21 67,5
45 0,375 0,40 66,9 4,16 66,7
130021/0 8 37
Effekts der Nicht-Hydrolyse wird ein Kontrollbeispiel durchgeführt. Die Testergebnisse sind in der folgenden Tabelle III aufgeführt.
Tabelle III
Leistungsfähigkeit von synthetischen DrÜckmi % Hydro- Dosis
lyse lb/LT		 0,50 bis 15 Kollek % Rück- % tteln al π
Funktion des Hydrolyse/Grades 0 0,375 tor do
sis
lb/LT		 gewin- 1
nung
Bei Drückmittel 29 0,50 0,4 64,23 Unlö s- Klas
spiel MoI-
Gew.		 43 0,375 0,3 68,06 iches sifi
zier.
(Grade)
Kontr, .6000 66 0,50 0,3 76,51 2,89 68,2
7 6000 98 0,3 63,67 3,95 66,8
8 7000 0,4 57,14 4,89 67,1
9 7000 4,26 66,4
10 7000 2,62 68,1
Beispiele 11
Die oben beschriebene, experimentelle Verfahrensweise wird wiederum genau wiederholt. Anstelle der bei den Flotationsstufen als Drückmittel verwendeten Stärke wird jedoch jetzt ein zu k3% hydrolysiertes Polyacrylamid mit einem Molekulargewicht von 7000 verwendet. Es wird jeweils die Dosismenge variiert, um ihren Effekt auf Wiedergewinnung, Klassifizierung und unlöslichen Anteil zu zeigen. Die Testergebnisse sind in Tabelle IV aufgeführt.
Vergleichsbeispiele D und E
Die oben beschriebene, experimentelle Verfahrensweise wird wiederholt. Dabei werden jedoch 0,34 kg bzw. 0,68 kg Maisstärke/1016 kg Eisenerz bei den Flotationsstufen eingesetzt. Die Testergebnisse sind in Tabelle Ή zusammengestellt.
130021/0837
-ι/: /fi
Tabelle IV
Leistungsfähigkeit von synthetischen Drückmitteln als Funktion der angewendeten Dosis
Bei- Drückmittel Drück- KoIl. 9iRück- %Unlös- Klassifi-
spiel mittel- Dosis gewin- liches zierung
dosis Ib/Lt nung (Grado)
Ib /LT
Kontr. keines zu 43% hydro- 0,127 0,4 63,27 4,22 67,0
11 lisiertes 0,254 0,26 73,62 4,68 67,8
12 Polyacrylamid 0,375 0,26 76,78 5,2 65,7
13 mit MW 7000 0,50 0,4 72,60 4,19 66,1
14 0,75 0,3 76,51 4,89 67,1
15 I.D Maisstärke 0,75 0,3 77,51 4,8 65,3
VgIE E " 1,5 0,4 70,86 4,36 66,5
Il Beispiele 16 und 17 0,4 75,40 4,78 66,9
Die oben beschriebene, experimentelle Verfahrensweise wird wiederholt. Anstelle der bei den Flotationsstufen als Drückmittel verwendeten Stärke wird jedoch jetzt eine Mischung von Stärke und von zu 43% hydrolysiertem Polyacrylamid mit einem Molekulargewicht von 6200 eingesetzt, um den Effekt dieser Mischung auf die Wiedergewinnung, die Klassifizierung und den unlöslichen Anteil zu demonstrieren. Zu Vergleichszwecken mit der Mischung werden zwei Kontrollbeispiele benutzt. Die Testergebnisse sind in der Tabelle V zusammengestellt.
130021/0837
Tabelle V
Leistungsfähigkeit von Stärke/synthetiüchen Drückmittel-Mischungen
Bei- Drückmittel- Mischungs- KoIl. %Rück- %Un- %Klasspiel mischung dosis,Ib/LT Dosis gewin- lös- sifi;:. lg/LT nuns; liches (Grade)
Kontr.
A Maisstürke/ 1,ü/0 0,4 '/8,4 /|,."1 dii," kein sD+
B äthoxylierte 1,5/0 0,4 70,58 3,51 67,0 Maisstärke/
kein sD
16 Maisstärke/ 0,75/0,375 0,4 77,77 3,82 67,5 zu 43% hydrolysiert. PAM
17 äthoxylierte 0,75/0,375 0,4 79,24 3,56 67,3 Maisstärke/
zu 43% hydrolysiert. PAM
sD = synthetisches Drückmittel
Beispiel 18
Falls man die oben beschriebene,experimentelle Verfahrensweise auf das Flotationsverfahren anwendet, bei dem Kupfer von Molybdänit abgetrennt wird, erhält man unter Verwendung eines zu 45% hydrolysierten Polyacrylamide mit einem Molekulargewicht von 7000 als Drückmittel einen im wesentlichen gleich guten Drückeffekt wie bei einem Eisenerz-Flotationssystem.
Beispiel 19
Wenn man die oben beschriebene, experimentelle Verfahrensweise auf das Flotationsverfahren anwendet, bei dem Galena von Chalcopyrit und Sphalerit abgetrennt wird, erreicht man bei Anwendung eines zu 45% hydrolysierten Polyacrylaraids mit einem Molekulargewicht von 500 als Drückmittel einen im wesentlichen gleich guten Drückeffekt wie bei einem Eisenerz-Flotationssystem.
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_ ψ.
Beispiel 20
Palls man die oben beschriebene, experimentelle Verfahrensweise auf das Flotationsverfahren anwendet, bei dem Apatit von Ilmenit abgetrennt wird, erreicht man unter Verwendung eines zu 45% hydrolysierten Polyacrylamide mit einem Molekulargewicht von 7000 als Druckmittel einen im wesentlichen gleich guten Drückeffekt wie bei einem Eisenerz-Flotationssystem.
Beispiel 21
Falls man die obige, experimentelle Verfahrensweise auf das Flotationsverfahren anwendet, bei dem Flußspat von Calcit abgetrennt wird, erreicht man bei Anwendung eines zu 45% hydrolysierten Polyacrylamids mit einem Molekulargewicht von 7000 als Drückmittel einen im wesentlichen gleich guten Drückeffekt wie bei einem Eisenerz-Flotationssystem.
Beispiel 22
Falls man die oben beschriebene Verfahrensweise auf das Flotationssystem anwendet, bei dem Sylvit von Halit und Ton abgetrennt wird, erreicht man bei Anwendung eines zu 10% hydrolysierten Polyacrylamids mit einem Molekulargewicht von 7000 als Drückmittel einen im wesentlichen gleich guten Drückeffekt wie bei einem Eisenerz-Flotationssystem.
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Claims (17)

Patentansprüche
1. Verfahren zum Drücken oxidischer Eisenmineralien in einem Flotationssystem, dadurch gekennzeichnet, daß man dem Flotationssystem als selektives Druckmittel eine wirksame Menge eines Polymerisate oder Copolymerisate oder wasserlöslicher Salze derselben der allgemeinen Struktur
zusetzt, wobei R-, und Rp einzeln Wasserstoff oder eine Methylgruppe bedeuten; X für ein Wasserstoff-, Alkalimetall- oder Ammoniumion steht; η und m solche ganze Zahlen sind, daß der Hydrolysegrad innerhalb des Bereiches von etwa 5 bis 65% beträgt, und n, m und a einen solchen Zahlenwert haben, daß das Gesamtmolekulargewicht des Polymerisats oder Copolymerisate innerhalb des Bereiches von etwa 200 bis 85 000 liegt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Molekulargewicht innerhalb des Bereiches von etwa 1000 bis 10 000 liegt.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Hydrolysegrad innerhalb des Bereichs von etwa 20% bis 55% liegt.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Hydrolysegrad innerhalb des Bereichs von etwa
40 bis 45% liegt.
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5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es sich bei dem Drückmittel um eine Mischung aus einem sich von natürlichen Quellen ableitenden Drückmittel und dem Polymerisat oder Copolymerisat oder wasserlöslichen Salzen derselben handelt.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das sich von natürlichen Quellen ableitende Drückmittel Stärke ist.
7. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das synthetische Druckmittel ein zu 45% hydrolysiertes Polyacrylamid mit einem Molekulargewicht in der Größenordnung von 7000 ist.
8. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die wirksame Menge des synthetischen Drückmittels etwa 56 bis 34-0 g/1016 kg des oxidischen Eisenerzes beträgt.
9. Verfahren zum Drücken von mit Sylvin assoziierter Gangart in einem Flotationssystem, insbesondere nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man dem Flotationssystem als selektives Drückmittel eine wirksame Menge eines Polymerisats oder Copolymerisats oder wasserlöslicher Salze derselben der allgemeinen Struktur
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zusetzt, wobei R1 und R2 einzeln Wasserstoff oder eine Methylgruppe bedeuten; X für ein Wasserstoff-, Alkalimetall- oder Ammoniumion steht; η und m solche ganze Zahlen sind, daß der Hydrolysegrad innerhalb des Bereiches von etwa 5 bis 66% beträgt, und n, m und a einen solchen Zahlenwert haben, daß das Gesamtmolekulargewicht des Polymerisats oder Copolymerisate innerhalb des Dereiches von etwa 200 bis 85 000 liegt.
10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß das Molekulargewicht innerhalb des Bereiches von etwa 1000 bis 10 000 liegt.
11. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß der Hydrolysegrad innerhalb des Bereichs von etwa 20% bis 55% liegt.
12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß der Hydrolysegrad innerhalb des Bereichs von etwa
40 bis 45% liegt.
13· Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß es sich bei dem Drückmittel um eine Mischung aus einem sich von natürlichen Quellen ableitenden Druckmittel und dem Polymerisat oder Copolymerisat oder wasserlöslichen Salzen derselben handelt.
14. Verfahren nach Anspruch 13» dadurch gekennzeichnet, daß das sich von natürlichen Quellen ableitende Drückmittel Stärke ist.
15. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß das synthetische Drückmittel ein zu 45% hydrolysier-
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tes Polyacrylamid mit einem Molekulargewicht in der Größenordnung von 7000 ist.
16. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die wirksame Menge des synthetischen Drückmittels etwa 56 bis 3^0 g/1016 kg SyIvit beträgt.
17. Verfahren zum Drücken nicht-sulfidischer Mineralien in einem Flotationssystem, dadurch gekennzeichnet, daß man es im wesentlichen nach einem Verfahren gemäß den Ansprüchen 1 bis 16 durchführt.
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