DE29723201U1

DE29723201U1 - Vorrichtung zur Regelung der Bewegungsbahn des Werkstückaufnahmekopfes eines Orbital-Vibrationsschweißsystems

Info

Publication number: DE29723201U1
Application number: DE29723201U
Authority: DE
Original assignee: Vectron Elektronik GmbH
Current assignee: Bonfiglioli Vectron De GmbH
Priority date: 1997-11-27
Filing date: 1997-11-27
Publication date: 1998-07-02
Anticipated expiration: 2007-11-28

Description

BESCHREIBUNG

Die Erfindung bezieht sich auf eine Vorrichtung zur Regelung der Bewegungsbahn des Werkstückaufnahmekopfes eines Orbital-Vibrationsschweißsystems gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1.

Vibrationsschweißgeräte für Werkstücke, insbesondere aus Kunststoff, bringen durch Druck und schnelle Bewegung der zu verschweißenden Werkstücke gegeneinander die Kontaktflächen zwischen diesen zum Aufschmelzen, um so eine Verschweißung ohne zusätzliche Materialzugabe zu erreichen. Die Frequenz dieser mechanischen Bewegung liegt in der Größenordnung von einigen 100 Hz. Meist wird für die Erzeugung der Bewegung ein System aus einer beweglichen ferromagnetischen Masse, die zwischen Federn gelagert ist, und mehreren Elektromagneten zur Anregung der Bewegung verwendet. Das System wird üblicherweise in der Nähe seiner mechanischen Resonanzfrequenz betrieben.

Bisher werden im wesentlichen Vibrationsschweißgeräte eingesetzt (DE 25 39 167 C3, US 3,920,504), deren Bewegung nur in einer Achse erfolgt (Linear-Vibrationsschweißsysteme). Hier ist nur eine Amplitudenregelung nötig, da die Bewegungsbahn durch den mechanischen Freiheitsgrad und den Zeitverlauf der Bewegung durch das mechanische Resonanzsystem festgelegt wird. Die Schweißnähte zeigen aber immer einen sichtbaren Austrieb in Richtung der Bewegung. Außerdem kommt die Bewegung an den beiden Umkehrpunkten jedesmal zum Stillstand, wodurch die mittlere Geschwindigkeit sinkt.

Daher wurden Vibrationsschweißgeräte entwickelt (EP 0 504 494 A2, US 5,160,393), deren mechanische Bewegung in erster Näherung eine Kreisbahn ist (Orbital-Vibrationsschweißsysteme). Mit diesen kann ein geringerer Austrieb an der Schweißnaht erreicht werden, da sich dieser gleichmäßig am Umfang der Kontaktfläche verteilt. Außerdem kann die gleiche mittlere Geschwindigkeit und somit Wärmeleistung mit einer um 29% geringeren (&Igr;&Lgr;/2-fachen) Amplitude als bei linearen Systemen erreicht werden. Zur Speisung der Elektromagneten werden handeis-

übliche Frequenzumrichter eingesetzt, die auch die Regelung der Bewegungsamplitude übernehmen (DE 25 39 167).

Da die Bahnkurve der Bewegung wesentlich durch das mechanische System vorgegeben ist, stellt sich nur dann eine Kreisbahn ein, wenn sowohl die Haltewerkzeuge als auch die zu verschweißenden Werkstücke bezüglich der Bewegungsachse nahezu rotationssymmetrisch sind. Dies ist im allgemeinen nicht der Fall. Bei nicht rotationssymmetrischen Werkstücken bildet sich daher eine elliptische Bahnkurve aus, durch welche die Vorteile des Orbitalschweißens bei solchen Werkstücken nicht oder nur zum Teil genutzt werden können. Daher ist eine aktive Regelung der Bewegungsbahn nötig.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung zur Regelung der Bewegungsbahn unabhängig von der sich durch die freie Bewegung des mechanischen Systems einstellenden Bahnkurve anzugeben. So sollen bei nichtrotationssymmetrischen Werkstücken Kreisbahnen, aber auch frei vorbestimmbare elliptische Bahnkurven möglich sein.

Zur erfindungsgemäßen Lösung der Aufgabe ist eine Vorrichtung mit den Merkmalen des Patentanspruchs 1 vorgesehen.

Die mit der Erfindung erzielbaren Vorteile bestehen insbesondere darin, daß durch die erfindungsgemäßen Maßnahmen auch bei nicht rotationssymmetrischen Werkstücken ohne apparativen Zusatzaufwand eine kreisförmige Bewegung erreicht werden kann. Es können handelsübliche Frequenzumrichter zum Ansteuern der Elektromagnete verwendet werden, deren Mikrokontroller eine zusätzliche Regelaufgabe erhält.

Weil einem Resonanzsystem - wie es die an Federn aufgehängte Masse des Werkstückaufnahmekopfes eines Orbitalwelders darstellt - nur unter extrem großem Leistungsaufwand eine Bewegung eingeprägt werden kann, die weit von seiner Resonanz entfernt ist, bieten sich als sinnvolle Bahnkurven, die mit einem vertretbaren Aufwand (Bauleistung des Stellgliedes) erreichbar sind, ellipsenförmige Bahnen inklusive ihrer beiden Extremformen Kreis und lineare Bewegung an. Alle diese Bahnkurven lassen sich als Überlagerung zweier entgegengesetzt rotierender Vekto-

ren gleicher Frequenz darstellen. Wählt man als Frequenz eine Frequenz in der Nähe der Resonanzfrequenz, so lassen sich die genannten Bahnkurven ohne Überdimensionierung der Bauleistung des Frequenzumrichters einprägen.

Zusätzlich besteht die bisher nicht vorhandene Möglichkeit bei speziellen Schweißaufgaben eine gewünschte parametrierbare ellipsenförmige Bewegung einzustellen. Da diese Ellipse auch den linearen Sonderfall beinhaltet, können mit nur einem Gerät sowohl Orbital- als auch Linear-Schweißaufgaben bewältigt werden.

So kann mit der erfindungsgemäßen Regelungsvorrichtung eine lineare Schwingung in einer frei einstellbaren Achse erreicht werden, um mit einem Orbital-Vibrationsschweißsystem auch Werkstücke zu verschweißen, die nur mit einem linearen System schweißbar sind. Dies war mit bisherigen Vorrichtungen nicht erreichbar.

Die Möglichkeit, die Bahnkurve der Bewegung einzustellen, bietet einen zusätzlichen Nutzeffekt dadurch, daß bewußt von der Kreisbahn abgewichen werden kann, um mit einer elliptischen Bahnkurve den Austrieb (im wesentlichen) an Stellen zu erzeugen, die beim fertigen Werkstück nicht sichtbar bzw. nicht störend sind.

Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet.

Die Erfindung wird nachstehend anhand der in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispiele erläutert.
Es zeigen:

Fig. 1 eine prinzipielle Anordnung des elektromechanischen Systems

eines Orbitalwelders im mechanischen Koordinatensystem,

Fig. 2 eine prinzipielle Anordnung des elektrischen Systems des Orbitalwelders im elektrischen Koorinatensystem,

Fig. 3 den gesamten Regelkreis mit Regler, Stellglied, Regelstrecke

und Meßwert erfas sung,

Fig. 4 einen Regler für die Bahnkurvenregelung,

Fig. 5 Ortskurven des Spannungsraumzeigers für verschiedene Modulationsgrade,

Fig. 6 Ortskurven des Spannungsraumzeigers für verschiedene Winkelargumente des Modulationsfaktors,

Fig. 7A Ortskurven von Soll- und Istwert und,

Fig. 7B Ortskurven der daraus gebildeten Regelabweichung in ständerfesten und rotierenden Koordinaten, und

Fig. 8 Bildung des Spannungsraumzeigers durch Addition eines

Grundschwingungsraumzeigers und eines Oberschwingungsraumzeigers mit 3-faeher Frequenz.

In Fig. 1 ist der prinzipielle mechanische Aufbau stark vereinfacht dargestellt. Der Werkstückaufnahmekopf W wird durch Federn F in seiner Ruhelage gehalten und kann um diese Ruhelage mit der mechanischen Resonanzfrequenz frei schwingen. Die mechanischen Anschläge, welche die Amplitude dieser Bewegung in jeder Richtung begrenzen, sind hier nicht gezeigt. Zur Anregung der gewünschten Bewegung sind Elektromagneten L vorhanden. Die Bewegung wird mit zwei Sensoren S erfaßt. Das mechanische X/Y-Koordinatensystem ist so ausgerichtet, daß die obere Spule L eine Kraft in Richtung der positiven X-Achse ausübt. Der Rotationssinn der Spulen L im mechanischen Koordinatensystem ist identisch mit dem im elektrischen Koordinatensystem (Fig. 2).

In Fig. 2 ist die Anordnung und Verschaltung der Spulen L der Elektromagneten im elektrischen Koordinatensystem dargestellt. Sind die Spulen elektrisch in Sternschaltung verbunden, werden sie als La, Lb und Lc bezeichnet und sind wie in Fig. 2 gezeigt im elektrischen Koordinatensystem ausgerichtet. Sind die Spulen elektrisch in Dreieckschaltung verbunden, werden sie als Ll, L2 und L3 bezeichnet und sind wie in Fig. 2 gezeigt im elektrischen Koordinatensystem ausgerichtet. Die Koordinatenachsen werden zur Unterscheidung vom mechanischen System mit &agr; und &bgr; bezeichnet.

Die Spulen L sind also entweder in Dreieckschaltung oder Sternschaltung an einen Frequenzumrichter 20 angeschlossen, dessen Ventile 21 mit einem netzge-

speisten Gleichrichter 22 verbunden sind. Die Ansteuerung der Ventile erfolgt von einer PWM-Stufe 23, die pulsweitenmodulierte Signale liefert, um innerhalb einer bestimmten Schaltperiode (Frequenz) das Verhältnis zwischen Ein- und Ausschaltzeit der Ventile 21 zu verändern. Die Ansteuerung mit Pulsweiten-Modulation ist bekannt und wird deshalb nicht weiter erläutert. Ferner ist die Pulsweiten-Modulation auch nur als Beispiel zu verstehen und kann durch andere Ansteuerungsarten ersetzt werden. Die PWM-Stufe 23 wird von einem Mikroprozessor 24 angesteuert, der mit dem Ausgang des in Fig. 4 dargestellten Sollspannungsgenerators 8 verbunden ist. Wenn die Rechenleistung des Mikroprozessors 24 ausreicht, kann dieser auch die Berechnung der gesamten hier dargestellten Regelung übernehmen.

Der Betrag der Kraft eines Elektromagneten auf einen passiven ferromagnetischen Körper (Anker) ist abhängig vom Betrag des Stromes durch die Spule, wobei die Kraft immer eine anziehende Kraft ist, die mit größerem Strombetrag größer wird, unabhängig vom Vorzeichen des Stromes. Der Betrag eines sinusförmigen Stromes schwingt mit der doppelten Frequenz wie der Strom selbst. Außerdem ist der Rotationssinn des elektrischen und des mechanischen Systems durch ebendiese Betragsfunktion entgegengesetzt: Ein in mathematisch positiven Sinn rotierender Stromraumzeiger (im elektrischen System) bewirkt einen in mathematisch negativem Sinn rotierenden Kraftvektor (im mechanischen System) doppelter Frequenz. Dies hat zur Folge, daß die Frequenz des elektrischen Systems halb so groß sein muß wie die mechanische Resonanzfrequenz.

In Fig. 3 ist der gesamte Regelkreis schematisch dargestellt. Vom Anwender werden als Sollwerte die Parameter der gewünschten Bewegungsellipse vorgegeben. Aus diesen Sollparametern werden in einem Sollwertgenerator 1 jeweils die aktuellen Koordinaten des Bewegungsvektors (Vektor der Bewegungsbahn) berechnet. Diese werden in 3 mit den gemessenen Istwerten verglichen. Die so gefundene Regelabweichung wird einem Regler 16 übergeben, der den benötigten Spannungsraumzeiger berechnet. Dieser Sollspannungsraumzeiger wird dann dem Stellglied-Leistungsteil 17 übergeben, der aus den in Fig. 2 dargestellten Komponenten

20 bis 24 besteht und der die gewünschte Ausgangsspannung zur Ansteuerung der Spulen L moduliert.

Die Regelstrecke selbst kann gedanklich in zwei hintereinander geschaltete Blöcke zerlegt werden. Der erste Block 18 symbolisiert das elektrische System mit den Spulen L, in dem der elektromagnetische, Kraftvektor erzeugt wird. Der zweite Block 19 symbolisiert das mechanische System mit seiner trägen Masse M, den Federn F, der Dämpfung durch die Last und den Sensoren S. Diese liefern die Istwert-Koordinaten des Bewegungsvektors an den Regler, so daß ein geschlossener Regelkreis entsteht. Durch die sich abhängig vom Lagevektor des mechanischen Systems

&iacgr;&ogr; verändernden Luftspalte der Spulen L gibt es eine direkte Rückwirkung des mechanischen Systems auf das elektrische System.

In Fig. 4 ist ein Regler für die Bahnkurvenregelung dargestellt. Dieser umfaßt die in Fig. 3 gezeigten Blöcke Sollwertgenerator 1 und Regler 16. Der Sollwertgenerator 1 berechnet aus den Ellipsenparametern, nämlich dem Amplitudenscheitelwert a, der Elliptizität &egr; und der Ellipsenlage &dgr; die Augenblickswerte des Soll-Bewegungsvektors in mechanischen Koordinaten. Wie bereits erläutert, schwingen die Soll- und Istwerte des mechanischen Systems mit der doppelten Frequenz des elektrischen Systems. In komplexer Darstellung lautet die Beziehung wie folgt:

1 — &egr; · ■ &egr;

?n z_soii= a( e ^{J(Pm (pm} + - e^J(pm~ ^(pm) e^J mit &phgr;_&Igr;&Tgr;1 = 2&pgr;&Ggr;_&Ggr;&eegr;&iacgr;

Die Größe cp_m ist die Winkellage des Sollbewegungsvektors im mechanischen Koordinatensystem bei Bewegung auf einer Kreisbahn, nämlich das Produkt Kreisfrequenz &ohgr; (Schwingungsfrequenz f_m) und der Zeit t. Der Ausdruck Acp_m bestimmt eine Abweichung der Winkellage cp_m zum Zeitpunkt t = 0, die dadurch zustande kommt, daß das mechanische System gegenüber dem elektrischen System zeitverzögert ist. Diese Werte cp_m und Acp_m für die Winkellage werden zur Synchronisierung dem Sollwertgenerator 1 und dem Transformer 4 eingespeist.

In der Vergleichsstufe 3 wird ein Vergleich von Soll- und Istwert des Be-

wegungsvektors in mechanischen Koordinaten durchgeführt. Die Regelabweichung wird in einem Koordinatensystemtransformer 4 in ein rotierendes Koordinatensystem transformiert. In diesem rotierenden Koordinatensystem stellt die Abweichung zwischen zwei Ellipsen lediglich eine Konstante dar, der die Amplitudendifferenz als Wechselanteile mit doppelter mechanischer Frequenz überlagert ist. Der dem Transformer 4 nachgeschaltete Bahnkurvenregler 5 kann somit den Bahnfehler ausregeln, ohne durch den Amplitudenfehler zu stark beeinflußt zu werden. Die Ausgangsgröße oder Stellgröße des Bahnkurvenreglers 5 ist ein komplexer Modulationsfaktor m, mit dem die Kurvenform der Spannung bestimmt wird, die im

&iacgr;&ogr; Sollspannungsgenerator 8 erzeugt wird. Der Modulationsfaktor m als Eingangsgröße für den Sollspannungsgenerator 8 bestimmt somit die Bewegungsbahn (elliptisch, kreisförmig oder linear)(entsprechend dem Wert &egr;) und die Lage der elliptischen bzw. linearen Schwingung im mechanischen Koordinatensystem (entsprechend dem Winkel &dgr;). Dies wird noch anhand der Fig. 5 und 6 erläutert.

Außerdem wird aus dem Istwert des Bewegungsvektors der Amplitudenscheitelwert bestimmt. Hierzu wird in bekannter Weise im Block 12 aus den Meßwerten &khgr; und y der Sensoren S der Absolutwert x² + y² bestimmt. Dieser Wert wird im Block 13 gespeichert und dann im Wurzelbildner 14 der Schwingweiten-lsrwert gebildet, der in einer Vergleichsstufe 6 mit dem Schwingweiten-Sollwert a verglichen wird. Die Regelabweichung wird einem Schwingweitenregler 7 zugeführt. Dieser bestimmt die Sollamplitude a_u der Ausgangsspannung. Damit wird sichergestellt, daß unabhängig von der aktuellen Form der Bahnkurve der Scheitelwert der Schwingweite nicht größer wird als der Sollwert, so daß ein Anschlagen des Werkstückaufnahmekopfes W an den mechanischen Anschlägen (nicht dargestellt) auch bei dynamischen Vorgängen des Bahnkurvenreglers 5 sicher verhindert wird.

Der Sollspannungsgenerator 8 berechnet aus der Sollamplitude a_u und dem Modulationsfaktor m den Raumzeiger der Sollspannung. Dieser wird im einfachsten Fall aus zwei gegeneinander rotierenden Spannungsraumzeigern zusammengesetzt. Dabei rotiert ein Spannungsraumzeiger mit der Frequenz f_e der elektrischen Grund-Schwingung, während der zweite Spannungsraumzeiger in umgekehrter Richtung

mit der dreifachen Frequenz 3 f_e der elektrischen Grundschwingung rotiert. Der Sollspannungsraumzeiger wird durch folgende Gleichung definiert:

u = a_u ( ei<P^e + m e"J³9^et) mit cp_e =

Wie Fig. 8 zeigt, führt diese Modulation des Spannungsraumzeigers zu einer Verzerrung der Ortskurve. In Fig. 8 dreht sich der Raumzeiger GRZ kreisförmig mit der Grundschwingung und dreht sich der Raumzeiger ORZ für die Oberschwingung mit der dreifachen Frequenz. Damit ergibt sich ein Summenraumzeiger SRZ

&iacgr;&ogr; als Summe von Grundschwingungsraumzeiger GRZ und Oberschwingungsraumzeiger ORZ und damit die Ortskurve OK für den Spannungsraumzeiger.

In Fig. 5 sind unterschiedliche Ortskurven des Spannungsraumzeigers für verschiedene Werte des Modulationsfaktor m dargestellt. So ergibt sich für m = 0 eine kreisförmige Bahnkurve. Bei wachsendem Betrag des Modulationsfaktors m ergeben sich kissenförmig verzerrte Ortskurven, die dann im mechanischen System zu immer stärker ausgeprägten elliptischen Bahnkurven führen. Mit einem Modulationsfaktor m = 0,5 läßt sich eine nahezu lineare Schwingung im mechanischen System erzeugen. Der Raumzeiger der Sollspannung kann auch durch Überlagerung weiterer Oberschwingungsraumzeiger zusammengesetzt werden. Damit lassen sich gegebenenfalls eine höhere Dynamik und eine schmälere Kraftellipse erzielen, so daß auch extreme Regelanforderungen erfüllt werden können. Im Normalfall ist aber die Zusammensetzung des Raumzeigers aus der Grundschwingung und der Oberschwingung mit dreifacher Frequenz ausreichend, um allen Anforderungen gerecht zu werden.

Fig. 6 zeigt die sich ergebenden Ortskurven des Spannungsraumzeigers für verschiedene Winkelargumente arg(m) des Modulationsfaktors m bei einem Betrag des Modulationsfaktors m von 0,33. Wie in Fig. 5 ist auch in Fig. 6 die Sollamplitude a_u = 1.

Fig. 7 A zeigt Ortskurven im mechanischen System. So schwingt das mechanische System beispielsweise auf einer Kreisbahn (Istwert) mit dem Amplitu-

denscheitelwert a = 1,0 und der Elliptizität &egr; = 0. Als Sollwert dem Sollwertgenerator 1 vorgegeben ist aber eine elliptische Bahnkurve mit den Parametern a = 0,9, &egr; = 0,5 und &dgr; = 40° im mechanischen System. Hieraus wird in Vergleichsstufe 3 die Regelabweichung ermittelt, die in Fig. 7B dargestellt ist. Der Ausgang der Vergleichsstufe 3 liefert somit die ständerfeste Regelabweichung, also die Regelabweichung der stationär angeordneten Spulen L, während von dem Koordinatensystemtransformer 4 die rotierende Regelabweichung erzeugt wird, die dem Bahnkurvenregler 5 zugeführt wird.

Im folgenden soll erläutert werden, wie die Abweichung A(p_m der Winkellage des Sollbewegungsvektors korrigiert wird. So wird im Phasenrechner 2 der Fig. 4 aus dem Sollwert und dem Istwert des Bewegungsvektors eine Phasendifferenz &Dgr;&phgr; berechnet. In dieser Phasendifferenz &Dgr;&phgr; ist auch eine Phasenverschiebung &Dgr;&phgr;^ des Systems enthalten (nicht dargestellt). Die Phasenverschiebung A(ps rührt davon her, daß das mechanische System auf das elektrische System mit einer Zeitverzögerung antwortet, wie dies bereits erwähnt wurde. Die Folge davon ist, daß die Regelabweichung, die der Bahnkurvenregler 5 ausregeln soll, infolge der systemeigenen Phasenverschiebung &Dgr;&phgr;₃ nicht zu Null wird, auch wenn die Ist-Ortskurve gleich der Soll-Ortskurve ist. Um diesen Fehler zu eliminieren, ist ein Phasenregler 9 vorgesehen, von dem die Phasenlage des Soll-Bewegungsvektors im Sollwertgenerator 1 so eingestellt wird, daß der Mittelwert der Phasendifferenz &Dgr;&phgr; zu Null wird. Der S oll wert generator 1 erhält deshalb die im Phasenregler 9 ermittelte Abweichung &Dgr;&phgr;_{&idiagr;&eegr;} der Winkellage als Korrekturwert. Zur Durchschaltung des Wertes &Dgr;&phgr;™ ist ein Betriebsartenumsteller 11 vorgesehen, der in diesem Fall auf eine feste Frequenz f_e = f_S0|| eingestellt ist.

In der anderen Lage des Betriebsartenumstellers 11 wird dagegen eine fest vorgegebene Phasenlage &Dgr;&phgr;_{&eegr;1 )Sol)} für den Sollwert des Bewegungsvektors dem Sollwertgenerator 1 aufgeschaltet. Zur Bildung des Korrekturwertes ist ein Frequenzregler 10 vorgesehen, der die Frequenz des Spannungsraumzeigers so verändert, daß die frequenzabhängige Phasenverschiebung der Regelstrecke den Mittelwert des Phasenfehlers zu Null ergänzt. In diesem Fall ist also Aq>_m fest vorgegeben und die

Winkellage des Sollbewegungsvektors cp_m wird verändert und dient als Korrekturwert, der dem Sollwertgenerator 1 aufgeschaltet wird.

Die geschilderte Abstimmung kann während des Regelvorgangs erfolgen (online-tune). So kann bei bekannter optimaler Phasenverschiebung der Regelstrecke die benötigte elektrische Leistung für eine gewünschte Bahnkurve minimiert werden, so daß ein maximaler Wirkungsgrad erreicht wird.

Claims

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DR.-ING. H. NEGENBANK <-*1973> * * ! I*

HAUCK, GRAALFS, WEHNEk

HAMBURG · MÜNCHEN · DÜSSELDORF

VECTRON Elektronik GmbH
Europark Fichtenhain A6
47807 Krefeld

Akte: M-9609

Vorrichtung zur Regelung der Bewegungsbahn des Werkstückaufnahmekopfes

eines Orbital-Vibrationsschweißsystems

SCHUTZANSPRÜCHE

1. Vorrichtung zur Regelung der Bewegungsbahn des Werkstückaufnahmekopfes eines Orbital-Vibrationsschweißsystems, bei dem der an Federn befestigte und mit Elektromagneten angetriebene Werkstückaufnahmekopf in einer Schwingungsebene in elliptische, orbitale Schwingungen zum Verschweißen von Werkstücken, insbesondere aus Kunststoff, versetzt wird, wobei die Elektromagneten durch einen Frequenzumrichter gespeist werden, dadurch gekennzeichnet, daß ein Sollwertgenerator (1) vorgesehen ist, der entsprechend der gewünschten Form der Bewegungsbahnkurve den aktuellen Soll-Bewegungsvektor berechnet, welcher zum einen einem Phasenrechner (2) zugeführt wird und zum anderen einem Soll/Istwertvergleicher (3), welcher durch Subtraktion des gemessenen Bewegungsvektors vom Soll-Bewegungsvektor die Regelabweichung des Bahnkurvenreglers bestimmt, welche dann in ein rotierendes Koordinatensystem transformiert (4) wird, in dem der zweidimensionale Bahnkurvenregler (5) arbeitet, der aus der so gebilde-

2 ·

ten Regelabweichung den benötigten komplexen Modulationsfaktor m berechnet, um die Regelabweichung zu Null zu regeln, daß der Amplitudenscheitelwert des Soll-Bewegungsvektors mit dem Amplitudenscheitelwert des gemessenen Bewegungsvektors verglichen (6) wird und einem Schwingweitenregler (7) zugeführt wird, der die Sollamplitude des Spannungsraumzeigers so bestimmt, daß die Regelabweichung am Eingang des Schwingweitenregler zu Null wird, daß ein Sollspannungsgenerator (8) aus der Sollamplitude des Spannungsraumzeigers und dem Modulationsfaktor m den aktuellen Spannungsraumzeiger berechnet und einem Leistungsteil (17) zuführt, das die Ausgangsspannung eines Frequenzumrichters so einstellt, daß sie dem gewünschten Spannungsraumzeiger entspricht.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß ein Phasenregler (9) die Phasenlage des Sollwertgenerators (Acpm) so verstellt, daß der vom Phasenrechner (2) berechnete Phasenfehler (&Dgr;&phgr;) im Mittel zu Null wird.
3. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß ein Fre-

quenzregler (10) die Frequenz des Spannungsraumzeigers (f_e) so verstellt, daß der vom Phasenrechner (2) berechnete Phasenfehler (&Dgr;&phgr;) im Mittel zu Null wird.
4. Vorrichtung nach Ansprüchen 2 und 3, dadurch gekennzeichnet, daß mit einer Betriebsartenumschaltung (11) zwischen den beiden Reglern nach Anspruch und Anspruch 3 im Betrieb und außer Betrieb gewechselt werden kann.