DE2346742A1

DE2346742A1 - Verfahren zur entfernung von kohlenstoffpartikeln aus einer waessrigen dispersion

Info

Publication number: DE2346742A1
Application number: DE19732346742
Authority: DE
Inventors: John Carleton Ahlborn; Edward Taylor Child; George Neal Richter; William Leon Slater
Original assignee: Texaco Development Corp
Current assignee: Texaco Development Corp
Priority date: 1972-12-29
Filing date: 1973-09-17
Publication date: 1974-07-11
Also published as: CA1017264A; YU334273A; FI55862C; FR2212293A1; AU6309773A; DE2346742B2; BE807938A; BR7310091D0; GB1406968A; ES421335A1; YU39522B; IT1002357B; ZA738998B; DK139710C; AT329477B; JPS49101289A; ATA821673A; FI55862B; FR2212293B1; DE2346742C3

Description

Patentas.sessor Hamburg, den 11.9.1973

Dr. G. Schupfner T 73097 (D 73,357-F)

DEUTSCHE TEXACO AG 769/HH

2000 Hamburg 76

Sechslingspforte 2 23Λ6742

TEXACO DEVELOPMENT CORPORATION" 135 East 42nd Street New York 10017, N.Y. U. S. A.

Verfahren zur Entfernung von Kohlenstoffpartikeln aus einer

wässerigen Dispersion

Die Erfindung betrifft die Herstellung eines CO- und Hp-ha.ltigen oder Heizgases aus fossilen Brennstoffen durch Reaktion derselben mit Sauerstoff. Die Erfindung bezieht sich insbesondere auf ein Verfahren zur Abtrennung kohlenstoffhaltiger Peststoffe, die in den gasförmigen, aus der Reaktion mit fossilen Brennstoffen entstammenden Produkten mitgerissen wurden, indem die Produkte mit Wasser gewaschen und kohlenstoffhaltige Feststoffe aus dem Waschwasser abgetrennt werden.

Die Erzeugung von Heizgas oder CO- und Hp-haltigen Gases durch Partialoxidation fossiler Brennstoffe ist ein sehr wirtschaftliches Verfahren. Beim Partialoxidationsverfahren reagiert ein fossiler Brennstoff, beispielsweise Kohle, Erdöl oder Erdgas, mit einem sauerstoffhaltigen Gas in einer geschlossenen, kompakten Reaktionszone bei einer autogenen Temperatur von etwa 982 bis 1927⁰C, vorzugsweise etwa 982 bis 1538⁰C. Im allgemeinen ist eine Vorwärmung der Reaktanden wünschenswert;. In

der Reaktionszone wird ein Druck oberhalb etwa 0,70 kg/cm

aufrechterhalten und kann bis zu etwa 211 kg/cm hoch. sein.

—2—

409828/0645

Dampf kann zur Unterstützung bei der Mspergierung des flüssigen Brennstoffs im Reaktor, zur Unterstützung bei der Steuerung· der Reaktionstemperatur und als Reaktand, um den relativen Anteil des erzeugten H₂ zu erhöhen, in die Reaktionszone eingeführt werden. Das Produkt besteht größtenteils aus CO und Hp oder, wenn es sich- um die Herstellung von Heizgas handelt, aus CO, H₂ und CH. und enthält auch wechselnde Wasserdampf meng en, CO₂ und mitgerissene, kohlenstoffhaltige Peststoffe in Form feiner Kohlenstoffteilchen, die sich leicht mit Wasser benetzen lassen.

Der Anteil freien, der Reaktionszone zugeführten Sauerstoffs ist begrenzt, so daß nahezu maximale Ausbeuten gewünschter Produktgase erhalten werden. Luft, sauerstoffangereicherte Luft oder im wesentlichen reiner Sauerstoff können im Verfahren eingesetzt werden. Sauerstoff großer Reinheit ist durch Luftzerlegung leicht verfügbar. Wirtschaftliche Sauerstoffanlagen, die in der Lage sind, große Mengen hochreinen Sauerstoff zu liefern, erzeugen Ströme mit mehr als 95 Mol.-% Sauerstoff. Sauerstoff dieser Reinheit kann allein oder zur Luftanreicherung eingesetzt werden.

Die Produktgase der Gaserzeugungsstufe enthalten einen großen Anteil fühlbarer Wärme. Diese Wärme kann zur Umwandlung von Wasser in Dampf verwendet werden. Wird beispielsweise in ein Verfahren, das Zusatzdampf benötigt, Synthesegas geführt, wie "beispielsweise in das Wassergas-Umwandlungsverfahren, kann Dampf durch direktes Eingeben des Wassers in den Gasgeneratorausstrom erzeugt werden. Wird kein mit Synthesegas vermischter Dampf benötigt, kann die Wärme des GasgeneratorausStroms gewonnen v/erden, indem die Gase durch Wärmetauscher oder Abhitzkessel strömen. Dampf für das Verfahren oder zur Energieerzeugung wird vorteilhafterweise in derartigen Abhitzkesseln erzeugt. Das Vorwärmen von Verfahrensströmen, beispielsweise von Brennstoff vor der Gaserzeugungsstufe, kann in Wärmetauschern bewirkt werden. Werden die Produktgase durch indirekten Wärmetausch abgekühlt, wird es bevorzugt, die Gase nur auf- eine

-3-' 409828/0 645

oberhalb des Taupunktes liegende Temperatur bei dem herrschenden Druck abzukühlen, um die Ablagerung der Wärmetauscheroberflächen durch Wasserkondensation und Adhäsion mitgerissenen Kohlenstoffs zu vermeiden.

Mitgerissener Kohlenstoff wird aus den Produktgasen durch Umsetzen des abgekühlten Synthesegases mit Wasser in einer Gas-Flüssig-Kontaktvorrichtung, wie beispielsweise Sprühtürmen, Blasentürmen, Venturimisehern und ähnlichem, wirkungsvoll entfernt. Abkühlen des Synthesegases kann auch in einer Waschzone durch Verdampfen eines Teils des Waschwassers, durch Kühlen des Waschwassers oder beides bewirkt werden. Es ist erwünscht, den Feststoffgehalt des Wassers in der Waschzone beiweniger als etwa 2 % und vorzugsweise bei etwa 0,5 bis 1 % für eine befriedigende Pumpbarkeit aufrechtzuerhalten. Der Feststoffgehalt wird durch Abziehen eines Teils der Feststoffdispersion im allgemeinen vom Boden der Waschzone, Entfernen der Feststoffe aus derselben und Zurückführen des geklärten Wassers auf den Kopf der Waschzone gesteuert. Da der Dispersionsanteil, der zur Feststoffentfernung behandelt werden muß, bei gegebener Kohlenstofferzeugung umgekehrt mit dem Feststoff gehalt der Dispersion variiert, wird es bevorzugt, den Feststoffgehalt der vom Boden des Wäschers abgezogenen Dispersion bei etwa 0,5 bis 1 % aufrechtzuerhalten. Jedoch kann ein wirkungsvolles Waschen höhere Flüssigkeitsgeschwindigkeiten benötigen als der Flüssigkeitsanteil, der zur Suspendierung des abgetrennten Kohlenstoffs benötigt wird, und so kann ein Teil der Feststoffdispersion zur Bereitstellung ausreichender Waschflüssigkeit im Kreislauf geführt werden. Die Temperatur der aus der Waschzone abgezogenen Dispersion wird vorteilhafterweise bei einem hohen Wert aufrechterhalten, um die nachfolgenden Verfahrensschritte zu erleichtern. Die Waschtemperatur kann natürlich nicht höher als der Siedepunkt des Wassers beim herrschenden Druck sein. Ein beträchtlicher Temperaturunterschied kann in der Waschzone durch Eingabe abgekühlten Waschwassers am Kopf der Waschzone aufrechterhalten werden, so daß sauberes, gewaschenes Gas bei relativ niedriger Tempe-

409828/0645

2 3 U 6 7 A 2

ratur und entsprechendem niedrigen Wasserdampfgehalt abgezogen wird. Es ist erwünscht, den Wascher bei hohem Druck, d.h. im wesentlichen der Druck im Gasgenerator vermindert um den Druckabfall durch die Leitungen und die Wärmetauschausrüstung, zu betreiben. Der Einsatz von Hochdruck macht den Einsatz relativ hoher Temperaturen in der ,Waschzone möglich, bewirkt Vorteile in den nachfolgenden Kohlenstoffabtrennungsstufen und liefert ein Produktgas, das zum Einsatz nur geringfügig komprimiert werden muß.

Die Kohlenstoffabtrennung aus den gasförmigen Produkten der Partialoxidation in Form einer Kohlenstoff-Wasser-Dispersion liefert große Wasser enthaltende Mengen mit etwa 0,5 bis 1 Gew.-?o Kohlenstoff. Wirtschaftliche Gesichtspunkte und die Vermeidung einer Wasserverunreinigung verlangen, daß der Kohlenstoff von mindestens einem Hauptteil des Wassers abgetrennt wird, um eine Wiederverwendung des Wassers und des Kohlenstoffs in verwerfbarer Form zu gestatten. Es wurde vorgeschlagen, Kohlenstoff aus dem Waschwasser durch engen Kontakt des V/assers mit einer Kohlenwasserstoff-Flüssigkeit, wie beispielsweise mit dem in der Synthesegaserzeugung eingesetzten Brennstoff, wieder zu gewinnen. Da jedoch der Brennstoff des Gasgenerators gewöhnlich ein schweres Öl ist, benötigt die Trennung der Öl-Wasser-Mischung in eine Öl- und eine Wasserphase häufig viel Zeit und gelegentlich werden lästige Emulsionen gebildet.

Es ist auch vorgeschlagen worden, den Ruß durch Mischen des kohlenstoffhaltigen Waschwassers mit einem leichten Kohlenwasserstoff, wie beispielsweise einem Naphtha , zur Übertragung des Russes vom Waschwasser auf das Naphtha und anschliessendem Absetzen der Mischung in eine Öl- und eine Wasserphase wieder zu gewinnen. Nach der Phasentrennung wird das rußhaltige Naphtha mit dem als Brennstoff für den Gasgenerator verwendeten schweren Öl vermischt. Das Naphtha wird dann vom schweren Öl zur Wiederverwendung bei der Kohlenstoffentfernung aus zusätzlichem Waschwasser abdestilliert und das Koh.orstoff enthaltende schwere Öl dem Gasgenerator eingespeist. Ein solches

-5- _;_v .^409828/0645

Verfahren ist in der US-Patentschrift Nr. 2 992 906, Prank E, G-uptill, Jr., "beschrieben und hat beträchtlichen wirtschaftlichen Erfolg gehabt. Jedoch werden relativ große Volumina leichten Kohlenwasserstofföls bei der Übertragung des Kohlenstoffs aus dem Wasser auf den leichten Kohlenwasserstoff gebraucht, da das zur Kohlenstoffentfernung aus dem Waschwasser verwendete Kohlenwasserstofföl in einem Anteil von mindestens dem 5-fachen und vorzugsweise dem 10- bis 30-fachen des Kohlenstoffgewichts eingesetzt wurde. Die relativ grossen Volumina leichten Kohlenwasserstofföls benötigen einen entsprechend großen Dekanter zur Trennung der Mischung in zwei Phasen und einen entsprechend großen Abtreiber zur Trennung des leichten KohlenwasserstoffÖls vom Heizöl.

Eine Aufgabe dieser Erfindung besteht darin, die Möglichkeit der Emulsionsbildung bei der Trennung des kohlenstoffhaltigen Öls vom Waschwasser zu vermindern. Weiter ist es eine Aufgabe dieser Erfindung, eine bessere Trennung durch Herstellen einer Ölphase mit einem Minimumölgehalt zu bewirken. Die Verminderung der Absetzzeit bei der Kohlenstoffentfernung aus dem Wasser und die Verkleinerung des Abtreibers oder Fraktion!erers sind weitere Aufgaben der Erfindung.

Gemäß der Erfindung wird das kohlenstoffhaltige Waschwasser mit einem leichten Kohlenwasserstofföl in einem ausreichenden Anteil gemischt, um den Kohlenstoff hydrophob zu halten. Die Mischung wird zum Absetzen stehen gelassen und weitere Kohlen- · Wasserstoff-Flüssigkeit der Absetzzone unter minimalem Mischen zugeführt, um eine Kohlenwasserstoff-Kohlenstoff-Auf schlämmung zu bilden, die aus der Absetzzone abgezogen wird und zur Erzeugung zusätzlichen Synthesegases oder als Ofen- oder Erhitzerbrennstoff eingesetzt werden kann. Geklärtes Wasser wird ebenfalls aus der Absetzzone abgezogen und kann beseitigt oder zum weiteren Einsatz, wie beispielsweise zum Waschen, behandelt oder in die Gaserzeugungszone eingeführt werden.

Das'beim anfänglichen Mischen" verwendete Kohlenwasserstoff-"

409828/0645 ORIGrNAt INSPECTEO

Flüssigkeit oder -Öl kann jeder Kohlenwasserstoff sein, der bei Betriebsbedingungen flüssig ist. Er braucht nicht notwendigerweise rein zu sein. Jeder leichte Kohlenwasserstoff, wie beispielsweise Butane, Pentane, Hexane, Gasolin, Naphtha, Kerosin, leichte Gasö'le und ähnliches, sowie Mischungen derselben, kann eingesetzt werden. Die Kohlenwasserstoff-Flüssigkeiten können auch Verunreinigungen, wie beispielsweise schwefelhaltige oder stickstoffhaltige Verbindungen, organische Säuren, e.t.c, in geringen Mengen enthalten. Die prinzipielle Eigenschaft des Öls ist die, daß sein Kontakt mit dem dispergierten Ruß denselben hydrophob macht. Vorzugsweise v/eist die Kohlenwasserstoff-Flüssigkeit eine API-Dichte Ton mindestens 20° auf. Vorteilhafterweise wird ein leichtes Kohlenwasserstofföl verwendet, das leicht vom schweren Kohlenwasserstoff, beispielsweise durch einfaches Vakuumverdampfen, abtrennbar ist, wenn ein solcher bei der zweiten Zugabe eingesetzt wird.

Die Kohlenwasserstoff-Flüssigkeit oder das -Öl werden mit dem Wasser, das gewöhnlich etwa 0,5 bis 1 Gew.-% Kohlenstoff enthält, unter Bedingungen, die einen innigen Kontakt zwischen Öl und dem dispergierten Kohlenstoff ermöglichen, vermischt. Es ist nicht wesentlich, wenn das Mischen unter Bedingungen extremer Bewegung bewirkt wird, da gefunden wurde, daß infolge des geringen Anteils an verwendeter Kohlenwasserstoff-Flüssigkeit extreme Bewegung nicht zur Bildung von Emulsionen führt. Das Mischen kann durch übliche Vorrichtungen bewirkt werden.

Das Kohlenwasserstofföl wird in einem Anteil zugesetzt, der ausreichend ist, um allen Kohlenstoff hydrophob zu machen. Als Ergebnis trennt sich der Kohlenstoff schnell und im wesentlichen vollständig von Wasser und schwimmt als trocken erscheinender, nicht agglomerierter Ruß auf der Oberfläche. Die zuzusetzende Ölmenge kann experimentell auf einfache Weise durch Probennahme Ύοη Waschwasser und anteilige Ölzugabe mit zwischengeschaltetem Schütteln bestimmt werden, bis genügend Öl zugegeben wurde, um eine schnelle Kohlenstoffabt^'rmung und Aufschwimmen auf der Oberfläche des geklärten V/assers erzielt

-7-ORlGlNALiNSPECTEO 409828/06 4 5

■ - 7 -

ist. Falls die Wasserphase schwarz ist, muß weiteres Öl zugegeben werden. Wenn die Wasserphase klar ist und der Kohlenstoff "trocken" und locker, ist der Ölanteil optimal. Erscheint der Kohlenstoff mehr "feucht" als "trocken" und locker, sollte der Ölanteil vermindert werden. Der zugesetzte Ölanteil wird ungefähr im Bereich zwischen dem 1- bis 2-fachen der Öladsorptionszahl des Rußes liegen und kann etwa 0,68 bis 4,54 kg Öl/ 0,454 kg Kohlenstoff, bevorzugt 0,68 bis 2,27, betragen.

Die Mischung von leichtem Öl, Kohlenstoff und Wasser wird in eine Absetzzone oder Dekanter eingegeben, wo der mit dem Öl verbundene Kohlenstoff schnell an die Wasseroberfläche steigt. Weiten öl wird dem oberen Abschnitt der Absetzzone oder Dekanter bei minimaler Vermischung, um Turbulenz an der Phasengrenze zu vermeiden, zugegeben. Dieses sekundäre Öl kann beispielsweise durch einen Sprüher, der der Phasengrenze benachbart ist, oder am Boden der Absetzzone zugegeben werden und durch eine einregulierbare Standleitung nach oben steigen und nahe der Phasengrenze austreten. Im letzteren Fall kann die Höhe der Austritts öffnung der Standleitung einreguliert v/erden, um Veränderungen der Phasengrenzhöhe l,;. kompensieren.

Dieses sekundäre Kohlenwasserstofföl kann jedes Kohlenwasserstofföl sein, wie beispielsweise das bei der Anfangszugabe verwendete. Jedoch wird aus wirtschaftlichen Gründen schweres Heizöl, das im allgemeinen als Beschickung für die Gaserzeugungszone verwendet wird, bevorzugt. Das sekundäre Öl sollte ein solches spezifisches Gewicht haben, daß keine Penetration der oberen Ölschicht in die untere Wasserschicht erfolgt. Wenn die Dichte des sekundären Öls nur zu einer unbefriedigenden Bildung zweier getrennter, flüssiger Phasen führt, kann dies durch Verdünnen mit einem leichteren Öl, wie beispielsweise mit einem Gasöl, Kerosin, Naphtha oder ähnlichem, korrigiert werden. Das sekundäre Öl wird in einem ausreichenden Anteil zugesetzt, um eine Dispersion mit etwa 1 bis 5 Gew.-% Kohlenstoff im Öl auszubilden.

-8-409828/0645

Der sich von der Wasserphase trennende Kohlenstoff ist in der oberen Ölschicht durch minimale Agitation dispergiert, um eine Zerstörung der Phasengrenze zu vermeiden. Die Agitation kann durch Abgabe des sekundären Öls in der Nähe der Phasengrenze in horizontaler Richtung herbeigeführt werden, wodurch ein Überstreichen der Phasengrenzfläche und Dispergieren des Kohlenstoffs in der oberen Phase bewirkt wird. Andere Formen milder Agitation können ebenfalls eingesetzt werden.

Die Temperatur in der Absetzzone oder Separator sollte bei mindestens 82⁰C liegen. Die obere Temperaturgrenze ist nicht kritisch, obgleich übermäßige Temperatur vermieden werden sollte, wenn die Wasser-Kohlenstoff-Suspension aus der Waschzone austritt. Sie liegt normalerweise bei etwa 246 C. Vorzugsweise beträgt die Temperatur im Separator etwa 121 bis 177°C. Der Druck in der Absetzzone sollte ausreichend sein, um Kohlenwasserstoff und Wasser in flüssigem Zustand zu halten. Geeignet sind mindestens 7,03 kg/cm bis hin zum Gaserzeugungsdruck. Es ist nicht notwendig, daß die obere und untere Schicht die gleiche Temperatur aufweisen. Jedoch kann es gelegentlich, wenn die Dichten von oberen und unteren Flüssigkeiten sich aneinander nähern, von Vorteil sein, die Temperatur der oberen Ölschicht über der der unteren Wasserschicht zu halten.

Die mäßige Agitation der oberen Schicht erlaubt das Dispergieren des abgetrennten Kohlenstoffs in derselben und die resultierende Dispersion und das geklärte Wasser werden getrennt aus der Absetzzone abgezogen.

Der Hauptvorteil des zweistufigen Zugabeverfahrens liegt in der Vermeidung von Emulsionsbildungen unabhängig davon, ob oder ob" keine emulgierenden Agentien entweder im leichten Kohlenwasser-· stofföl oder in der Wasser-Kohlenstoff-Dispersion vorhanden sind. Bei der anfänglichen Zugabe wird der Kohlenwasserstoff begrenzt, so daß der benötigte Anteil, um den Ruß hydrophob zu machen und damit ein schnelles und vollständiges Aufschwimmen an die Wasseroberfläche zu erhalten, und aller überschüs-

-9-409828/0645

siger Kohlenwasserstoff auf einem Minimum gehalten wird. Emulsionen werden vermieden, wenn das Öl in einem Anteil zugesetzt wird, der kleiner ist, als zur Bildung einer fluiden Kohlenwasserstoffphase benötigt. Das sekundäre Kohlenwasserstofföl, das in größeren Anteilen als bei der anfänglichen Zugabe eingesetzt wird, wird der Absetzzone oder Dekanter mit einem Minimum an Vermischung mit dem Wasser zugeführt, so daß Emulsionsbildung vermieden wird, auch wenn emulgierende Agentien vorhanden sind. Das erfindungsgemäße Verfahren zeigt stark verbesserte Betriebsbedingungen mit den gleichen Beschickungen, die schlechte Leistungen bei üblichem Betrieb zeigen.

In einer Ausführungsform, in der ein Rückstandsbrennstoff oder eine Mischung desselben mit einem leichten Kohlenwasserstofföl bei der sekundären Zugabe verwendet wird, wurde die resultierende Kohlenstoff-Öl-Dispersion in eine Verdampfungszone überführt, in der das leichte Kohlenwasserstofföl abgedampft und die resultierende, zurückbleibende Heizöl-Kohlenstoff-Dispersion als Beschickung für einen Synthesegasgenerator oder als Brennstoff für einen Erhitzer oder Ofen verwendet wurde.

Beispiel:

Als Dispersion wurde eine 1,5 Gew.-% Kohlenstoff enthaltende Wasser-Dispersion, die durch Waschen von durch Partialoxidation eines Rückstandsöls erzeugten Synthesegas erhalten wurde, eingesetzt. In den Versuchen A und B wa? das Anfangsöl ein 70° API-ITaphtha, während das Sekundär öl im Versuch A Naphtha und im Versuch B eine Mischung, enthaltend 55 Gew.-% California Reduced Crude und 45 Gew.-% Naphtha, war. Pur die anfängliche Naphthazugabe wurde ein Mischerventil verwendet, während die Sekundärölzugabe nach oben durch eine Standleitung erfolgte und das Sekundär öl. gegen einen Verteilungsboden, der etwas über dem Wasserniveau angeordnet war, ausströmte. Die Verfahrensbedingungen lauteten:

-10-409828/0645

Kohlenstoff, kg/Stunde Öladsorpti'onszahl, mg/g Anfangsnaphtha, kg/Stunde

» : Kohlenstoff kg/kg Sekundäröl, kg/Stunde Gesamtkohlenwasserstoff, kg/Stunde

Kohlenstoff kg/kg

Dekanterbetrieb

Temperatur, ⁰C

	.234-742
A	■ B
30,92	15,60
2,26	2,92
128,35	77,11
4,2	4,9
515,28	312,07
643,65	389,18
21	25
135,5	149,5
10,5	18,57
2,18	4,64
4,48	3,68

Druck, kg/cm^

% HpO in der Kohlenwasserstoff-

•Kohlenstoff-Dispersion % C " . »

Die Daten zeigen im wesentlichen vollständige Kohlenstoffentfernung aus dem Waschwasser und, daß die 'obere Kohlenwasserstoff-Kohlenstoff-Schicht weniger als 5 % Wasser enthält. Der kleine, bei der anfänglichen Zugabe eingesetzte Naphthaanteil und das minimale Vermischen von Wasser und Öl während der
Sekundärzugabe eliminieren die Möglichkeit der Emulsionsbildung im Dekanter.

ORiGlNALiNSPECTED

409828/0645

Claims

234R742 T 73097 Patentansprüche

1.) Verfahren zur Entfernung von Kohlenstoffpartikeln aus einer Wasserdispersion, dadurch gekennzeichnet, daß eine Dispersion mit einem Kohlenwasserstofföl in einem Anteil, der zur Herstellung trockener und flockiger Kohlenstoff teilchen ausreichend ist, vermischt wird, die Mischung in eine Absetzzone überführt wird, damit die Kohlenstoffteilchen an die Wasseroberfläche steigenj und

die Kohlenstoffteilchen von der Wasseroberfläche durch Dispergieren derselben in einem Kohlenwasserstofföl entfernt werden unter Bildung einer Kohlenwasserstofföl-Kohlenstoff-Dispersion und Entfernen derselben aus der Absetzzone.

2.) Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Kohlenwasserstofföl für die Vermischung mit der Kohlenstoffteilchen-Wasser-Dispersion eine Erdölfraktion, siedend im C^-Naphtha-Bereich, wobei diese Fraktion vorzugsweise Naphtha enthält, eingesetzt wird.

3.) Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das für die Bildung der Kohlenwasserstofföl-Kohlenstoff-Dispersion eingesetzte Kohlenwasserstofföl einen Erdölrückstand, vorzugsweise einen Erdölrückstand und Naphtha, enthält.

4.) Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die C^-Naphtha-Fraktion aus der Kohlenwasserstoff öl-Kohlenstof f-Dispersion nach Entfernung aus der Absetzzone verdampft wird.

5.) Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Kohlenwasserstofföl in einem Anteil, der das 1- bis 2-fache

409828/0645 -;- ..

der Öladsorptionszahl des Kohlenstoffs ist, vorzugsweise 0,680 bis 4,54 kg/Öl / 0,454 kg Kohlenstoff in der Dispersion, zugesetzt wird.

6.) Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Verdampfungsrückstand zur Erzeugung eines CO und Hp enthaltenden Gases durch Partialoxidation eingesetzt wird.

7.) Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Kopfprodukt der Verdampfungszone in die Mischzone zurückgeführt wird.

8.) Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß eine 0,5 bis 4 Gew.-% enthaltende wässrige Dispersion behandelt wird.

♦Kohlenstoff

409828/0645