DE2160685B2 - Wirbelbettvorrichtung zur Wärmebehandlung - Google Patents

Description

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Die Erfindung betrifft eine Wirbelbettvorrichtung zur Wärmebehandlung, insbesondere zur Verbrennung von partikelförmigem Feststoff material, mit einer innerhalb eines Gehäuses gebildeten Kammer, welche in ihrem unteren Bereich zur Bildung einer Wirbelbettzone über wenigstens eine gasdurchlässige Verteilerplatte mit einer Druckgasquelle verbunden ist.

Es ist bekannt, daß ein Wirbelbett insbesondere don von Nutzen ist, wo ein partikelförmiger Feststoff i.i innige Berührung mit einem Gas gebracht werden soll. Dieses Gas kann beispielsweise nur ein Wärmeübertragungsmedium (ebenso wie ein fluidisierendes Medium) sein, es kann jedoch vorgesehen sein, daß es in irgendeiner Weise mit dem Material des Wirbelbettes oder einem weiteren in das Wirbelbett eingeführten Material reagiert. Das Wirbelbettmaterial kann auch als Katalysator für eine Reaktion zwischen zwei Gasen wirken. Der Begriff »Reaktion« umfaßt in diesem Zusammenhang auch einen Verbrennungsprozeß, wie er in Wirbelbettöfen vor sich geht Bekannte Wirbelbettöfen und auch andere Ausführungsformen einer Wirbelbettvorrichtung sind Einschränkungen im Verhältnis zwischen der Menge an Material im Wirbelbett und der Strömungsrate des fluidisierenden Gases unterworfen. Wenn die Strömungsgeschwindigkeit gering ist, fluidisiert das Wirbelbett nicht und wenn die Strömungsgeschwindigkeit zu hoch ist, geht das Beitmatenal in Suspension über und das Bett bricht auf. Darüber hinaus neigt das Wirbelbett auch dazu, seine Homogenität zu verlieren, wenn die Strömungsgeschwindigkeit zu hoch wird, wobei sich große Gastaschen darin bilden. Weiterhin besteht bei Wirbelbettöfen das Problem, daß die Menge an Gas, beispielsweise Luft, die für die Fluidisierung nutzbar ist, nicht ausreicht, um eine schnelle und vollständige Verbrennung des in das Wirbelbett eingeführten Materials zu gewährleisten. Nach dem Stand der Technik mußten daher stets beträchtlich überdimensionierte Wirbelbettöfen verwendet werden oder aber auf eine zum vollständigen Ablauf der Reaktion erforderliche Menge an Gasdurchsatz verzichtet werden.

Die der Erfindung zugrunde liegende Aufgabe besteht darin, eine Wirbelbettvorrichtung der eingangs genannten Gattung zu schaffen, die bei kompakter Bauform ein hohes Verhältnis von Gasdurchsatz zur Materialmenge ermöglicht.

Gemäß der Erfindung wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß die Kammer ringförmig mit einem axial verengten Zentralbereich ausgebildet ist, welcher durch konische Vorsprünge in den Seitenwänden des Gehäuses geformt ist, daß in der Kammer in einer vertikalen Ebene ringförmig aneinander anschließend eine an die Wirbelbettzone angrenzende Suspensionszone im Bereich einer an die untere Verteilerplatte angesetzten zweiten gasdurchlässigen Verteilerplatte, eine Rezirkulationszone im oberen Bereich der Kammer und eine die Rezirkulationszone mit der Wirbelbettzone verbindende defluidisierte Zone gebildet sind, daß unterhalb der unteren Verteilerplatte ein Gaseinlaß und oberhalb der Rezirkulationszone ein Gasauslaß im Gehäuse vorgesehen sind und daß die Kammer eine einen Gasstrom in den oberen Bereich der Suspensionszone und durch die Rezirkulationszone lenkende Gaszutrittsöffnung aufweist.

Mit dieser Vorrichtung werden verschiedene Vorteile erreicht. Obgleich die Menge an Gas, die der Wirbelbettzone ohne eine vollständige Suspension des Wirbelbettes hervorzurufen zugeführt werden kann, begrenzt ist, kann zusätzliches Gas der Suspensioijszone zugeleitet werden, in welcher jeglicher Prozeß, zu dessen Ausführung die Vorrichtung benutzt wird, weiter fortgeführt werden kann. Beim Betrieb dieser Vorrichtung tritt danach das suspendierte Material in die Rezirkulationszone über der Wirbelbettzone ein. durch welche es unter intensiver Umwälzbewegung zu der

Jefluidisierten Zone geleitet wird. Dabei bildet das Material quasi eine Decke an rezirkulierendem Material, die da/u beiträgt, die Stabilität des Wirbelbettes in der Wirbelbettzone selbst bei hohen Luftströmungsraten aufrechtzuerhalten. Das von der Wirbelbettzone in die Suspensionszone strömende fluidisierte Material wird durch defluidisiertes Material ersetzt, das aus der defluidisierten Zone wieder zurückgeführt wird. Darüber hinaus werden Blasen oder Leerräume, die dazu neigen, in der Wirbelbettzone zu entstehen, durch das rezirkulierte Feststoffniaterial aufgebrochen, das aus der Rezirküiationszone und der defluidisierten Zone in die Wirbelbettzone gelangt.

Durch die erfindungsgemäße, in einer vertikalen Ebene ringförmige Anordnung der einzelnen Bearbei- r, lungszonen in der Kammer ergeben sich insbesondere die folgenden Vorteile:

a) Die Verteilung der den einzelnen Zonen zugeführlen Gasströmungen gestaltet sich sehr sehr einfach;

b) die Strömungsgeschwindigkeiten des iugeführten ²⁽⁾ Gases können den Erfordernissen der einzelnen Zonen leicht angepaßt werden;

c) die Partikelgröße des Bettmaterials ist relativ unkritisch;

d) die Beschickung des frisch zugeführten, zu bearbei- ' tenden Materials ist nicht an eine bestimmte Zone gebunden;

e) die Reaktionsprodukte können leicht abgeführt werden;

f) durch die angepaßte Gaszufuhr sind höhere " Wirbelbettemperaturen und eine schnellere und vollständigere Verbrennung erzielbar;

g) die Vorrichtung kann sehr kompakt aufgebaut

werden.

)^ri

Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform ist vorgesehen, daß die Umfangsbegrenzung der Kammer durch die untere und die zweite Verteilerplatte, durch eine mit der zweiten Verteilerplatte verbundene, undurchlässige, die Suspensionszone seitlich begrenzen- m> de Platte, eine erste Prallplatte im Bereich der Rezirkulationszone, eine dazu beabstandete, zweite Prallplatte am Übergang zur defluidisierten Zone und im Bereich der defluidisierten Zone durch die seitlich benachbarte, sich an das freie Ende der unteren Vertcilerplatte anschließende Wand des Gehäuses gebildet ist, daß die Kammer über die Lücke zwischen den Prallplatten mit dem Gasauslaß verbunden ist und daß die Gaszutrittsöffnung zwischen der undurchlässigen Platte und der ersten Prallplatte gebildet ist.

Zur einfachen Festlegung der in einzelnen Bearbeitungszonen zugeführten Gasmengen ist vorteilhafterweisc vorgesehen, daß Zahl und Querschnitt der in der zweiten Verteilerplatte vorgesehenen Gasdurchtrittsöffnungen bezüglich der Zahl und dem Querschnitt der in der unteren Verteilerplatte vorgesehenen Gasdurchtriltsöffnungen so bemessen ist, daß der Gasdurcnsatz durch die zweite Verteilerplatte etwa das 2- bis bfaehe des Gasdurchsatzes durch die untere Verteilerplatte beträgt.

Die Erfindung wird im folgenden beispielsweise an Hand der Zeichnung beschrieben. In dieser zeigt

F i g. 1 eine Wirbelbettvorricb'ung zur Abfallverbrennung im Querschnitt, und

F i g. 2 eine Schnittansicht längs der Linie 11-11 in der Fig. 1.

Wie in den F i g. 1 und 2 dargestellt ist, umfaßi eine Wirbelbettvorrkhtiing zur Abfallverbrennung ein äußeres Gehäuse 1 mit ein^m Gaseinlaß 3 für Luft, einen Gasauslaß 4 für Verbrennungsgase, einer Beschickungs Öffnung 10 für den Abfall und einer Austragsöffnung 12 für die Asche. In dem Gehäuse 1 ist eine Verbrennungskammer 2 teilweise durch die Wände des Gehäuses und teilweise durch die Platten 14, 14', 15. 16 und 18 begrenzt. Gemäß F i g. 2 weisen gegenüberliegende Seitenwände des Gehäuses 1 kegelstumpfförmige Vorsprünge 5, 5' auf, die nach innen in die Verbrennungskammer 2 hineinragen, so daß die Verbrennungskammer 2 im allgemeinen ringförmig ist, mit einem verengten Zentralbereich 6, in den der zu verarbeitende Abfall durch die Eintragsöffnung 10 mittels einer Förderschnecke 8 eingeführt wird, nachdem er vorher so zerkleinert worden ist, daß er durch Gitter bzw. Siebe mit einer Maschenweite von typisch 5 cm hindurchfällt. Der zerkleinerte Abfall fällt zu dem Boden der Kammer 2, der durch die geneigte perforierte, untere Verteilerplatte 14 gebildet ist. Die Platten 14, 14' und 15 begrenzer, zusammen mit den angrenzenden Wänden des Gehäuses 1 eine Luftkammer für die Luft, die durch den Gaseinlaß 3 von einer Pumpe oder einem Gebläse her (nicht dargestellt) eintritt.

Die untere Verteilerplatte 14 ist perforiert, so daß Luft von der Luftkammer in die Verbrennungskammer 2 hindurchtreten kann: die Verteilung und die Gesamtflache der Perforierungen, sowie die Konstruktion der Platte sind entsprechend der bekannten Wirbelbett-Technik ausgebildet, so daß eine Fluidisierung des festen Materials über der Platte erzeugt wird, wobei dieses Material aus dem oben bereits erwähnten Abfall und einer Menge Sand besteht, der in der Hauptsache in der Vorrichtung umgewälzt wird.

Die zweite Verteüerplatte 14' ist ebenfalls perforiert, so daß weitere Luit eintreten kann, die dazu beiträgt, das fluidisierte Material, das in die Verbrennungszone über und in der Nähe der Platte 14' strömt, in volle Suspension zu bringen.

Die undurchlässige Platte 15 ist nicht perforiert und leitet die verbleibende Luft aus der Luftkammer heraus in die Verbrennungskammer 2 durch eine Gaszutrittsöffnung 17 unter der Prallplatte 16, wobei diese Öffnung und die Prallplatte 16 so ausgerichtet sind, daß die Luft über den oberen Teil der Verbrennungskammer 2 unter der Prallplatte 15 geleitet wird. Eine weitere Prallplatte 18 lenkt festes Material, das durch die Luftströmung mitgerissen wird, abwärts und trägt dazu bei, eine Zirkulation des festen Materials in der Verbrennungskammer herum hervorzurufen, während Verbrennungsgase und überschüssige Luft durch den Spalt zwischen den Platten 16 und 18 zum Gasauslaß 4 entweichen können. Nur relativ leichtes, festes Material wird in diesen entweichenden Gasen mitgerissen, da schwere Teilchen von dem Spalt unter dem Einfluß der Schwerkraft wegfallen oder auf Grund ihrer eigenen Trägheit an diesem vorbeigetragen werden. Solche leichten Staubpartikel können von den Gasen durch eine bekannte Gasreinigungsanlage entfernt werden, die in einem Abzug gelegen ist, der mit dem Gasauslaß 4 verbunden ist, beispielsweise einen Naßreiniger, einen elektrostatischen Ausfällapparat oder einen Zyklonabscheider.

Die größeren Klumpen von Asche und Klinker, die weniger leicht fluidisiert werden, neigen dazu, aus der Verbrennungskammer 2 die geneigte Platte 14' herab au.' Grund der Schwerkraft durch die Austragsöffnung 12 in einen Förderbehälter zu wandern, von wo sie durch einen Schneckenförderer 13 entfernt werden

können. Da die Asche von dem Abfall dazu tcndicri. größer zu sein als die Partikel des in der Verbrennungskammer enthaltenen Sandes, wird die Asche aus dem Verbrennungsofen bevorzug! zum Sand entladen, obgleich ein gewisser Verlust an Sand auftreten wird. Lin Teil des Sandes kann jedoch wiedergewonnen werden, indem die durch den Förderer 13 entfernte Asche gesiebt wird, und dieser Sand kann dem in die Vorrichtung eintretenden Abfall zusammen mit etwas frischem Sand zum Ausgleich der Verluste zugesetzt werden. Durch die Rez.irkulierung des wiedergewonnenen Sandes ist es ebenfalls möglich einen Teil der Wärmeenergie, die in dem von der Vorrichtung entfernten Material enthalten ist, wieder in den Kreislauf einzuführen.

Reim Betrieb einer solchen Abfallverbrennungsanlagc wurde gefunden, daß ein autothermischer Betrieb erreicht werden kann, wenn der Vorrichtung ein Abfallmaterial zugeführt wird, das einen Bruttoheizwert von etwa 1100 bis 1400 kcal/kg aufweist. Außer wenn bei der Luftversorgung eine Vorwärmung erfolgt, erfordert Abfall mit einem geringeren Wärmewert die Einführung von zusätzlichem Brennstoff, was geeigneterweise mittels eines Brenners 20 erfolgt, der mit flüssigem oder gasförmigem Brennstoff versorgt wird. Dabei wird der Brenner 20 ebenfalls anfänglich gezündet, um die Vorrichtung auf die Temperatur zu bringen, bei der die Verbrennung sich selbst erhält.

Der Massendurchsatz an Luft durch die Platten 14 und 14' und durch die Gaszutrittsöffnung 17 wird so eingestellt, daß ein geringfügiger Überschuß an Luft gegenüber derjenigen Menge vorgesehen wird, die für eine vollständige Verbrennung des in die Vorrichtung eingeführten Abfalls erforderlich ist. Obgleich es zugelassen werden kann, daß Gase in gewissem Umfang in dem System umgewälzt werden, sollte die Massenströmungsrate an Luft durch die untere Verteilerplattc 14 ziemlich nahe bei der minimalen Slrömungsrate liegen, die erforderlich ist, um das Bettmaterial zu fluidisieren, typischerwcise also im Bereich von 10—30% um diese Strömungsrate liegen. Da dies jedoch nur einen kleinen Anteil der gesamten Luft darstellt, die für die Verbrennung erforderlich ist, wird etwa das zwei- bis sechsfache dieser Massenströmungsrate durch die zweite Verteilcrpiatte 14' hindurchgeführt, die die Hauptmenge der für die Verbrennung erforderlichen Luft liefert, wobei der noch zur Gesamtmenge verbleibende Rest an Luft durch die Gaszutrittsöffnung 17 zugeführt wird.

Die Aufteilung der Luftströmung zwischen den zwei Verteilerplatten und der Gaszutrittsöffnung 17 wird erreicht, indem die Größe der Gaszuirittsöffnung 17 und die Größe und die Anzahl der Perforationen in den Platten 14 und 14' eingestellt wird. Auf Grund dessen kann der in der Luftkammer erforderliche Druck zum Erreichen der gewünschten Strömungsraten auf ein Minimum herabgesetzt werden, was die Benutzung einer unkomplizierten und billigen Einrichtung zur Zuführung von Druckluft zur Luftkammer durch den Gaseinlaß 3 gestattet.

Die Betriebsweise der oben beschriebenen Verbrennungsvorrichtung wird in Verbindung mit F i g. 1 erläutert. Dabei ist insbesondere beispielsweise der Vorgang der Abfallverbrennung betrachtet.

Der Betrieb der Vorrichtung umfaßt zwei Grundprozessc in einer einzigen Kammer, die teilweise mit einem Ben von Panikein wie Sand gefüllt ist. Diese Prozesse sind die »Fluidisierung« und die »vollständige Suspension« (oder Übcrfluidisierung), sic werden nachfolgend beschrieben.

Ls wird angenommen, daß die Verbrennungskammer

2 vier Zonen umfaßt, eine dcfluidisiertc Zone A. eine

, Wirbelbetlzonc Ii (in ücr das Material fluidisiert ist).

eine Suspensionszone C"(in der das Material vollständig suspendiert ist) und eine Rezirkulationszone D.

Wenn die Vorrichtung zum Verbrennen von zerkleinertem städtischen Müll benutzt wird, wird dieser durch i,, die Beschickungsöffnung 10 in der Zone 6 eingegeben, die sich oberhalb der fluidisierten Zone B befindet. Wenn das Material in die Zone 6 eingeführt ist, bildet das defluidisierte Material eine Teildichtung gegen die von der Kammer 2 über die Beschickungsvorrichtung 8 ·,; entweichenden Gase.

In der Wirbelbettzone ß wird die Gasströmung durch

das Teilchenbett durch die Einführung von Luft durch die perforierte Platte 14 über diejenige Geschwindigkeit hinaus erhöht, bei der der Gegendruck das Gewicht des Betlmatcrials trägt.

Das Bett nimmt dann die Eigenschaften eines Fluides an. Die wesentlichen Merkmale dieser Fluidisierung sind:

1. relativ niedrige Gasgeschwindigkeiten,
'' 2. hohe Konzentration der Partikel,

3. Verlängerbarkeit der Verweilzeit der Partikel in dieser Zone,

4. sehr schneller Wärmeübergang auf Grund der innigen Berührung der Gase mit den Feststoffen.

5. sehr hoher Grad an Belüftung bzw. Auflockerung,

6. sehr hoher Grad an mechanischer Bewegung, und

7. kontinuierlicher Durchbruch der Verbrennungs-Grenzbedingungen durch bewegliche Sandpartikel, die einen größeren Zugang der Luft zu den tatsächlichen Verbrennungspunkten gestatten.

Typischerwcise wird etwa ein Fünftel bis ein Drittel der gesamten Verbrennungsluft in die Wirbcl-Zonc B eingeführt, so daß die Verbrennung in diesem Abschnitt

in nur teilweise erfolgt, wobei die Produkte aus dieser teilweisen Verbrennung inerte und brennbare Gase.

verkohltes Material und wieder umgewälzte Asche von vollständig verbranntem Material sind.

Das verkohlte Material und die Asche tendieren

ι ί zusammen mit dem Sand dazu, in die Suspensionszone C zu strömen, wo der Hauptanteil der Verbrennungsluft durch die zweite Verteilerplatte 14' eingeführt wird. Hier befindet sich das Bett in einem Zustand vollständiger Suspension, einer »Übcrfluidisierung«.

.(ι Hier werden hohe Gasgeschwindigkeiten benutzt, um ein schnelles Ausbrennen des verkohlten Materials und der Asche zu gewährleisten. Schweres Aschenmaterial aus den Zonen B und C sinken auf Grund der Schwerkraft durch die Austragsöffnung 12 zu der

.·, Austragsvorrichtung 13. welche durch defluidisiertes Bettmaterial abgedichtet ist.

Der Zustand der vollständigen Suspension wird begleitet von einer Aufwärtsströmung des Bcttmaterials in der Suspensionszone C. An der Oberseite der

mi Suspensk>nszone C wird Sekundärluft für ein endgültiges Verbrennen der brennbaren Gase usw. (von den Zonen Bund C)horizontal durch die Gaszutrittsöffnung 17 eingeführt. Somit wird dafür gesorgt, daß das Bettmaterial an der Oberseite der Suspensionszone C

hi durch die Rezirkulationszone D zu der Oberseite der defluidisierten Zone A wandert, wo es defluidisiert wird. Das von der Oberseite der Zone C durch die Rezirkulationszone D zur defluidisierten Zone A

übertragene Material setzt sich zusammen aus Bettmaterial, das von der Wirbelbettzone B zu der Basis der Suspensionszone Cströmt, wobei die Wirbelbettzone B mit defluidisiertem Material von dem unteren Bereich der defluidisierten Zone A wieder aufgefüllt wird. Das Material zirkuliert somit im Ofen in einer vertikalen Ebene herum.

Die Rezirkulationszone D ist durch eine Prallplatte 16 in der Kontur so bestimmt, daß das Bettmaterial dazu neigt, horizontal unter dem Gasauslaß 4 für die die Verbrennungskammer verlassenden Gase vorbeizuwandern. Dies führt zu einer verringerten Mitnahme von Bettmaterial durch die Abgase, während der Sandgehalt des mitgerissenen Materials die Wirkung eines kontinuierlich erneuerten, porösen, keramischen Brenners unmittelbar unter dem Gasauslaß 4 hat. Darüber hinaus bildet das durch diese Zone hindurchgehende feste Material eine Abdeckung über der Oberseite der Wirbelbettzone B, wodurch sowohl die Stabilität der Wirbelbettzone erhöht als auch das Aufbrechen von Blasen oder Hohlräumen in der Wirbelbettzone unterstützt wird.

Es wurde festgestellt, daß eine nach diesen Prinzipien arbeitende Verbrennungsvorrichtung eine äußerst vollständige Verbrennung des Materials bewirkt, das in die Verbrennungskammer mit nur einem sehr geringen Überschuß an Verbrennungsluft eingeführt wird, mit dem Ergebnis, daß die Abzugsgase im wesentlichen frei von Ruß, flüchtigem Material und Harzen sind, und daß sie leicht mittels bekannter Einrichtungen, beispielsweise Zyklonen, Wasserwäschern oder elektrostatischen Abscheidern gereinigt werden können. Im Vergleich mit modernden Verbrennungsanlagen mit mechanischem Rost ist jedoch vorteilhafterweise die Belastung an der Gasreinigungsanlage nur näherungsweise halb so groß auf Grund des geringen Luftüberschußbedarfes.

Die Vorrichtung kann ebenso benutzt werden für die Verbrennung von festen, flüssigen oder sogar gasförmigen Brennstoffen oder Brennstoffen gemischter Aggregatzustände, mit geringem oder hohem Wärmewert, die

ίο in das Bettmaterial an Stelle des oben erwähnten Mülls eingeführt werden. Eine ähnliche Vorrichtung kann auch für eine Wärmebehandlung von partikelförimigem Feststoffmaterial benutzt werden, das in das Bett eingeführt wird, welches auf die erforderliche Temperatür entweder durch die Einführung eines festen, flüssigen oder gasförmigen Brennstoffes oder durch Erhitzen des der Vorrichtung zugefOhrten Gases angehoben wird. An Stelle des inerten Sandes kann ein alternatives Partikelmaterial benutzt werden, das entweder mit dem benutzten Gas oder einer Komponente von diesem reagiert oder als Katalysator für eine Reaktion zwischen Gasen in einer der Vorrichtung zugeführten Mischung wirkt: Tatsächlich können die Vorrichtung und das erfindungsgemäße Verfahren sowohl zur Ausführung der meisten Prozesse benutzt werden, die in einer bekannten Wirbelbettvorrichtung ausgeführt werden können, als auch zur Ausführung weiterer Prozesse, für die das erforderliche Gasvolumen im Verhältnis zu den vorhandenen Feststoffen bei bekannten Wirbelbetten zu hoch ist.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

Claims (3)

Patentansprüche:

1. Wirbelbettvorrichtung zur Wärmebehandlung, insbesondere zur Verbrennung von parlikelförmi- '> gem Feststoffmaterial, mit einer innerhalb eines Gehäuses gebildeten Kammer, welche in ihrem unteren Bereich zur Bildung einer Wirbelbettzone über wenigstens eine gasdurchlässige Verteilerplatte mit einer Druckgasquelle verbunden ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Kammer (2) ringförmig mit einem axial verengten Zentralbereich (6) ausgebildet ist, welcher durch konische Vorsprünge (5,5') in den Seitenwänden des Gehäuses (1) geformt ist, daß in der Kammer (2) in einer vertikalen Ebene ringförmig aneinander anschließend eine an die Wirbelbettzone (B) angrenzende Suspensionszone (C) im Bereich einer an die untere Verteilerplatte

(14) angesetzten zweiten gasdurchlässigen Verteilerplatte (14'), eine Rezirkulationszone (D) im oberen Bereich der Kammer (2) und eine die Rezirkulationszone (D) mit der Wirbelbettzone (B) verbindende defluidisierte Zone (A) gebildet sind, daß unterhalb der unteren Verteilerplatte (14) ein Gaseinlaß (3) und oberhalb der Rezirkulationszone (D) ein Gasauslaß (4) im Gehäuse (1) vorgesehen sind und daß die Kammer (2) eine einen Gasstrom in den oberen Bereich des Suspensionszone (C) und durch die Rezirkulationszone (D) lenkende Gaszutrittsöffnung (17) aufweist, «ι

2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Umfangsbegrenzung der Kammer (2) durch die untere und die zweite Verteilerplatte (14, 14'), durch eine mit der zweiten Verteilerplatte (14') verbundene, undurchlässige, die Suspensionszo- i^r> ne (C) seitlich begrenzende Platte (15), eine erste Prallplatte (16) im Bereich der Rezirkulationszone (D), eine dazu beabstandete, zweite Prallplatte (18) am Übergang zur defluidisierten Zone (A) und im Bereich der defluidisierten Zone (A) durch die seitlich benachbarte, sich an das freie Ende der unteren Verteilerplatte (14) anschließende Wand des Gehäuses (1) gebildet ist, daß die Kammer (2) über die Lücke zwischen den Prallplatten (16,18) mit dem Gasauslaß (4) verbunden ist und daß die Gaszutritt- « söffnung (17) zwischen der undurchlässigen Platte

(15) und der ersten Prallplatte (16) gebildet ist.

3. Vorrichtung nach einem der Ansprüche I oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß Zahl und Querschnitt der in der zweiten Verteilerplatte (14') w vorgesehenen Gasdurchtrittsöffnungen bezüglich der Zahl und dem Querschnitt der in der unteren Verteilerplatte (14) vorgesehenen Gasdurchtrittsöffnungen so bemessen ist, daß der Gasdurchsatz durch die zweite Verteilerplatte (14') etwa das 2- bis bfache des Gasdurchsatzes durch die untere Verteilerplatte (14) beträgt.