DE2016323C3 - Verfahren zur Durchführung exothermer Reaktionen mit hoher Starttemperatur - Google Patents

Description

Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur Durchführung exothermer Reaktionen mit hoher Starttemperatur, wobei das frische Reaktionsgemisch durch Wärmetausch mit ausreagiertem Gemisch auf die erforderliche Starttemperatur gebracht wird, und v>r Reaktionsbeginn gegebenenfalls eine Vorheizung erfolgt, welches dadurch gekennzeichnet ist, daß das gesamte ausreagierte Gemisch mit dem frischen Reaktionsgemisch auf der gesamten Länge des Reaktionsraumes unter indirekten Wärmeaustausch im Gleichstrom durch den Reaktor geführt wird, wobei das frische Reaktionsgemisch gegebenenfalls mit ausreagiertem Gemisch verdünnt werden kann.

Es gibt Reaktionen, die exotherm verlaufen, jedoch zu ihrer Einleitung relativ hohe Starttemperaturen benötigen. Man benutzt deshalb in vielen Fällen Katalysatoren, um die Anregungsenergien und damit die Reaktionstemperaturen zu erniedrigen, wobei oftmals gleichzeitig das Gleichgewicht der Reaktion merklich in die gewünschte Richtung verschoben wird. Dennoch gibt es aber Reaktionen, für die noch keine oder keine genügend wirksamen Katalysatoren gefunden wurden, oder die Benutzung solcher aus Gründen der Wirtschaftlichkeil oder wegen anderer Nachteile umgangen werden sollte.

Exotherme Reaktionen mit Wärmetönimgen von > 10 Kcal/Mol, wie sie beispielsweise beim Öffnen von Doppelbindungen oder Dreiringen sowie bei Halogenierungs-Reaktionen auftreten, bedingen bei äquimolekularen Mischungen der Reaktionskomponenten mitunter Temperaturerhöhungen in flüssiger Phase, je nach der spezifischen Wärme der Reaktionsprodukte, von einigen KKTC; das ist insbesondere dann nachteilig, wenn für die betreffende Reaktion eine relativ hohe Starttemperaiur erforderlich ist und die Reaktionswärme abgeführt werden muß.

Diese kann im Prinzip direkt durch das Reaklionsmedium oder indirekt über Wärmetauschflächen abgeführt werden, und zwar in Form von spezifischer

ίο Wärme oder Verdampfungswärme.

Sofern es die Betriebbedingungen gestatten, ist es gebräuchlich, die Reaktionskomponenten zu verdünnen, wobei das Verdünnungsmittel inert sein oder den Überschuß einer Reaktionskomponente oder des Reaktionsproduktes darstellen kann. Letzteres wird z. B. in der deutschen Patentschrift 843 842, Seite 2, Zeile 81 bis 97 beschrieben.

Gleichermaßen kann die Reaktionswärme auch in Form von Verdampftingswärme einer überschüssigen

so Reaktionskomponente abgeführt werden, wie es die USA.-Patentschrift 3 117 998, S. 2, Zeile 33 ff. bei der Herstellung von Polypropylenglykol vorschlägt.

Weiterhin kann die Reaktionswärme in Form von

spezifischer Wärme mittels relativ hoher Umlaufmengen eines Kühlmittels indirekt abgeführt werden. Bei Anwendung einer Festbcttkaialyse mit definiertem Reaklionsraum eignet sich gegebenenfalls das Rohstoffgemisch als Wärmeüberträger, dessen Temperatur außerhalb der Austauschzone geregelt wird (schweizerische Patentschrift 145 140). Es kann auch ein artfremdes Medium als Wärmeüberträger verwendet werden, gemäß Verfahren zur Anlagerung von Alkylenoxiden an hydroxylgruppenhaltige organische Verbindungen (deutsches Patent 735 418, S. 2, Zeile i8 ff.). Die gewünschte Konstanz des Wärmebades wird noch besser erreicht, wenn ein verdampfendes Kühlmittel eingesetzt wird, dessen VerdampfungstemperaUir durch Druckhaltung gesteuert wird (britische Patentschrift 736 991, USA.-Patentschrift 2 988 572, deutsche Auslegeschrift 1 255 653).

Den Verfahren dieser Prinzipien liegt die gleichlautende Aufgabe zugrunde, eine Reaktionstemperatur aufrechtzuerhalten, die einerseits für die Reaktionsführung, andererseits für die Beständigkeit der Reaktionsteilnehmer, Qualität der Reaktionsprodukte oder die technische Ausführung der Apparaturen einen Grenzwert darstellt. Die Schwierigkeit besteht darin, den Grenzwert für eine maximale Raum-Zeit-Ausbeute gefahrlos auszuschöpfen. Dabei ist es erforderlich, daß technisch bedingte Schwankungen der Regelgrößen aufgenommen werden.

Der indirekte Wärmetausch kann durch einen dem Reaktionsgefäß vorgeschalteten Gegenstromwärmetauscher erreicht werden, wobei das ausreagierle heiße Reaktionsprodukt dazu ausgenutzt wird, um das Rohstoffgemisch im Gegenstrom auf die erforderliche Starttemperatur zu bringen. Letzteres Verfahren wird häufig für flüssige Medien angewendet, so z. B. bei der Herstellung von Glykol durch Anlagerung von Äthylenoxid an Wasser (s. Ost-Rassow. Chem. Technologie, 27. Auflage, S. 1104 bis 1105) und ist nur geeignet, solange die adiabatische Temperaturerhöhung unter etwa 150"C bleibt. Dennoch besteht der Nachteil eines solchen Verfahrens darin, daß bei der Aufheizung des Rohgemisches im Gegenstrom ein sehr enger Temperaturbereich eingehalten werden muß, innerhalb dessen Grenzen die Reaktion hinreichend schnell anspringt, d. h. in Gang kommt, aber

noch nicht im Wärmetauscher durchgehl und zum wesentlichen Teil unter Erreichen unerwünscht hoher Temperaturen abreagiert. In Erkenntnis dieser Schwierigkeit wurde auch schon vorgeschlagen, im Reaktionsteil zusätzliche Wärmetauschflächen anzuordnen, um im Bedarfsfall von außen her heizen oder kühlen zu können (s.Ullmann, Enzyklopädie der technischen Chemie, 3. Auflage, 3. Bd., 1953, S. 137 und 138). Diese Maßnahme ist unwirtschaftlich und regeltechnisch wegen der Phasenverschiebung kaum durchführbar.

Auch wurde vorgeschlagen, exotherme Reaktionen in röhrenförmigen Reaktoren durchzuführen, wie in der deutschen Auslegeschrift 1 061 764 beschrieben ist, zur Herstellung von Alkylenglykolen bzw. deren Monoäthern zwecks Vermeidung von Rückmischungen, die zur Bildung unerwünschter höherer Polymerisationsgrade führen.

AU diese bekannten Verfahren beinhalten die Notwendigkeit, dk Reaktionskomponenen vorzu- : heizen und die Reaktionswärme hinreichend schnell abzuführen. Zum Teil werden die Vorgänge räumlich definiert getrennt, zum Teil wird ein Wärmemedium benutzt, das auf einem annähernd gleichbleibenden mittleren Temperaturniveau gehalten wird, das geeignet ist, sowohl die Reaktionskomponenten vorzuheizen, wie auch das Reaktionsgemisch abzukühlen. Daraus resultiert, daß sowohl für die Aufheizung wie auch für die Abkühlung eine nur relativ unbefriedigende Temperaturdifferenz zur Verfügung ^eht. Um die Wärme dennoch in technisch ausreichendem Maße abführen zu können, werden sehr große Mengen Kühlmittel umgewälzt oder Wärmebäder mit siedenden Flüssigkeiten benutzt, deren Siedetemperatur durch Einstellung des korrespondierenden Sättigungsdampfdruckes geregelt wird.

Die vorliegende Anmeldung befaßt sich nun mit der Aufgabe, ein System zu finden, das imstande ist, mit möglichst geringem technischen Aufwand sehr schnell aufzuheizen und im Moment des Einsetzens der stark exothermen Reaktion intensiv zu kühlen. Die abzuführende Wärmemenge pro Zeiteinheit beträgt:

Produkt im Gleichstrom führt, Damit Funktionen des •'Wärmetauscher^, und de gleitend in einem »Gleichstromre*Kioi

übergeführt. . _71ir Durch-

Ein bevorzugter Gleichstromreaktor zur

führung des erfindungsgemaße^™_nzenlrisch im Prinzip-aus zwei '^m *^e*f"¹^_n »Mantelrohr, angeordneten Rohren - im, folp:nden ^.^

genannt _, die «> angeordnet jmd dau „ Gemisch in e.nes de,"Rohre rrtt;

Rohr durchfließt und dieses als

lUerFi^

dargestellt. Er besteht aus
dem Innenrohr 1 und dem
über den Stutzen 3 tnit
das Außenrohr 2 e.n, verlaßt

wird.

|J _emisch in 4 Sd gelangt

I. Ta t

Tu, = Te + Tau

30

β =A-FJ7-

F- \T

wobei Q die Wärmemenge, / die Zeiteinheit, A: der Wärmedurchgang, F die Austauschfläche, AT die Temperaturdifferenz, \, und \₂ die Wärmeübergangszahlen an den Phasengrenzflächen Produkt ^-r Rohrleitung sowie Rohrleitung ■*—?■ Wärmebad, c/die Rohrwandstärke und / die Wärmeleitfähigkeit der Rohrwandung darstellt. Es ist hieraus leicht zu ersehen, daß die Verbesserung der Wärmeübergangszahl \₂ im Falle der Verdampfungskühlung nur wenig zur Beschleunigung der Wärmeabführung beitragen kann, sofern *i relativ klein ist und nicht verbessert werden kann. Dagegen geht AT direkt proportional in die Gleichung ein. Deshalb wurde ein Weg gesucht, ein möglichst großes .17" bei turbulenter Strömung innerhalb der Reaktionsstrecke selbstregelnd sicherzustellen. Es wurde nun gefunden, daß diese technisch so erstrebenswerte Bedingung nahezu erreicht wird und man die Reaktion in hohem Maße isotherm, mithin auch gefahrloser ablaufen lassen kann, wenn man mit Hilfe von Wärmetausch ein frisches und ausreagiertes Dabei bedeuten:

Ta Anfangsiemperalur,

Tad adiabatische Temperaturerhöhung,

Tf. Endtemperauir.

Tau Temperaturabsirahlung.

Dabei hängt die adiabatische Temperaturerhöhung Tad bei gegebener Wärmetönung wesentlich vom Verdünnungsgrad und der spezifischen Wärme des Reaktionsgemisches ab. Die Abstrahlungswärme Tau \o wird man im Sinne einer maximalen Energierückgewinnung durch entsprechende Isolierung kleinhalten. Bei den folgenden Betrachtungen wird sie deshalb

vernachlässigt.

In den F i g. 1 und 2, bei denen die Gleich- und Gegenstromfahrweise bei gleichen Durchsätzen für den Fall der Glykolherstellung aus Äthylenoxid und Wasser verglichen werden, ist der Temperaturverlauf über den durchschrittenen Reaktionsvolumen aufgetragen, wobei Fiel den in den genannten Literaturstellen gegebenen Verhältnissen entspricht. Bei der Gegenstromfahrweise wird das Rohstoffgemisch im Abschnitt A aufgeheizt, d. h. gegen das ausreagierte Reaktionsprodukt wärmegetauscht, !m Bereich B reagiert das Gemisch, im Bereich C — dieser ist gespiegelt übei bereich A wiedergegeben - wird Wärme im Austausch gegen A abgegeben. Es ist hieraus abzulesen, daß der Übergang A -*■ B definiert erfolgt, indem das Rohstoffgemisch den Gegenstrom-Wärmetauscher verläßt und in den Reaktor eintritt. Da die Reaktionsgeschwindigkeitskonstante progressiv mit der Temperatur zunimmt, muß ein relativ großes Reaktionsvolumen als Reaktor bereitgestellt werden, weil die soeben angesprungene Reaktion sich anfangs nur langsam entfalten kann. F 1 g. 2 gibt den Tempera-65 turverlauf in einem Gleichstromreaktor wieder. Der Teil A zeigt den Wärmetausch, der wesentlich kürzer ist als in Fig. 1. Die Erwärmung des Rohstoffgemisches erfolgt anfänglich durch Austausch von

spezifischer Wärme. Beim Überschreiten der Anspringtemperalur Tu Überlager¹, sich die Reaktionswärme additiv bis zum Punkt Λ'. Der Schnittpunkt X stellt für den Temperaturverlauf des Rohstoffgeniisches a den Wendepunkt und für den Temperalurverlauf des Reaktionsproduktes b das Minimum dar. Der Wärmetausch kehrt sich um. Im Teil B findet der Haiipiantcil der eigentlichen Reaktion statt. Am Ende dieser Strecke bildet sich das Temperaturmaximum aus als Tcilstück des größten Umsatzes pro laufendem Meter. Das Maximum am Punkt )' ergibt sich zwangläufig, weil die Reaktionsgeschwindigkeit proportional der Verarmung der Reaktionskomponenten abnimmt, jedoch mit der Temperatur im Sinne einer überproportionalen Funktion zunimmt. Der Teil C dient einem weitgehenden Temperaturausgleich. Der nochmalige Durchlauf des Reaktionsproduktes im Mantelrohr dient zusätzlich der Vervollständigung der Reaktion.

Die Umkehr des Wärmetausches am Punkt A' hat zur Voraussetzung, daß die Reaktion anspringt, d. h.. daß

7".υ =

Ta τ

T_n ist. Ist Tm > T_n

wird der Teil A sehr kurz sein. Der Übergang von Teil A nach Teil B ist ausschließlich von der Umkehr des Wärmclausches abhängig. Hier liegt ein wesentliches Merkmal d?r Erfindung. Beim herkömmlichen Verfahren wird die zum Anspringen der Reaktion notwendige Wärmemenge empirisch zugeführt. Prozeßstörungen durch bereits geringe ■Regelschwankungen von Rohstoffzufuhr, Temperatur u. a. können leicht zum »Einschlafen« oder »Durchgehen« der Reaktion führen. Um solche extremen Reaktionsbedingungen wieder ins Gleichgewicht zu bringen, müssen die im Reaktor angebrachten Wärmetauschrohre mit Dampf oder mit Kühlwasser betrieben werden.

Das soeben am Beispiel der Glykolherslcllung geschilderte Verfahren ist anwendbar zur Herstellung von Produkten, die aus ihren Komponenten exotherm entstehen und eine rclatix hohe Starltcmperalur erfordern. Auf diese Weise können Gasreaktionen durchgeführt werden, z. B. die Chlorierung von Methan: der größere Anwendungsbereich liegt auf dem Gebiet der Reaktionen in flüssiger Phase, z. B. Alkylierung mit olefinen, weiterhin die Umsetzung von Epoxiden, wie Äthylenoxid, Propylenoxid, Butylcnoxid, Epichlorhydrin u. a.. mit Verbindungen mit aktivem Wasserstoff, wie Wasser, Alkohole, Phenole. Ammoniak und Amine oder auch Phosphoroxychlorid.

Das erfindungsgemäße Verfahren bietet gegenüber dem ausgewiesenen Stand der Technik folgende Vorteile:

Die mittels des beschriebenen Glcichstromrcaktors erzielte Reaktionsführung vermeidet regcltcchnischc Unsicherheiten und gewährleistet Stabilität des Systems gemäß Gleichung i. Die räumliche Ausdehnung der Zonen A₁ B und C richtet sich selbstregelnd nach den gewählten Reaktionsbedingungen, woraus sich grundlegende Vorteile gegenüber den bisher geübten Verfahren ergeben.

Die Raum-Zcit-Ausheutc ist unter sonst vergleichbaren Bedingungen mehrfach so groß wie bei der Cicgcnstrom-Fahrwcisc. weil die Aufheizzone sehr kurz ist. Am Ende der Reaktionsstrecke treten /wangläiilig relative tlbcrhit/imgen auf, deren Höhe gesteuert werden kann. Dies bedingt in idealer Weise eine Beschleunigung der Reaktion, die sonst isotherm infolge von Verarmung an Reaktionskomponenten sehr langsam ausklingen müßte. Demzufolge kann auch der Nachreaktionsraum sehr klein gehalten werden, zumal das umgesetzte Produkt durch die nochmalige Parallelführung zusätzlich Zeit gewinnt, um mit Sicherheit vollständig auszureagieren. Die Produktqualität wird durch kurze Reaktionszeiten

ίο in den meiste" Fällen verbessert.

Für homogen katalysierte Reaktionen ist es meist erwünscht, wenig Katalysator zu verwenden, ohne die Temperatur steigern zu müssen. Mit Hilfe des vorgeschlagenen Reaktors ist es infolge der Flexibilität der Bauelemente innerhalb weiter Grenzen möglich, zwei von den drei Variablen — Durchsatz, maximale Temperatur und angewandte Katalysatorkonzentration — zu variieren.

Da die Reaktionskomponenten in dem beschriebenen Reaktor mil relativ hohen Geschwindigkeiten durch die Rohre geführt werden, ergibt sich ein äußerst günstiger Wärmetausch. Gleichzeitig wird dadurch weitgehend vermieden, daß Rückmischlingen stattfinden; Mischungen zwischen Anteilen verschiedenen Reaktionsfortschritts können zu Qualitätsminderungen oder zu unerwünschtem Verteilungsspektrum führen. Infolge der Reaktionsführung gemäß Gleichung I fällt das Reaktionsprodukt, im Gegensatz zur Gegenstrom-Fahrweise, mit einer relativ hohen Endtcmperatur an. Das ist besonders bei solchen Reaktionen von Bedeutung, bei denen eine Destillation nachgeschaltel ist, wie beispielsweise bei der Alkylierung von Phenolen mit Olefinen oder bei der Umsetzung von Alkylenoxide!! mit Wasser, Alkoholen. Ammoniak oder Aminen zu niedermolekularen Produkten. In solchen Fällen wird man die möglichst heiße Reaktionslösung direkt über einen Mehrslufcinerdampfcr entspannen.

Die apparative Gleichheit der Teile A. B und C gestalte! es. den Reaktor in seiner Kapazität nach Art des Baukastenprinzips zu variieren. Auf diese Weise ist die Frage kurzfristiger Kapazitätserweiterungen stufenlos möglich, unter Verwendung aller bereits investierten Bauteile. Auch der Aufwand für meßtechnische Regel- und Kontrollfunkiionen ist wesentlich kleiner als bei der Gegenstromfahrweise.

Beispiel 1

In einem Mantelrohr \on einer Gesamtlänge von 200 m, einem Durchmesser des Innenrohres \ on 50 mm und einem Durchmesser des Außenrohres von SO mm wird Äthylenoxid mit Wasser im Voluinenvcrhältnis von 1 : 7 unter Verwendung von NaOH als Katalysator umgesetzt. Der Wärmelauscher ist als Paket waagrecht angeordneter Rohre ausgebildet, mit einsprechenden Umlenkungcn; das Paket ist im ganzen isoliert. Es wird eine Vorheiztemperatur von 160 C eingestellt. Das Produkt verläßt den Reaktor mit 220 C. Im Innenrohr wird das Alhylcnoxid-Wasser-Geniiseh. im Mantelrohr die Reaktionslösung geführt. Bei Inbetriebnahme des Reaktors ist das System mit Wasser von ^ 200 C gefüllt. Bei einem Durchsatz von 2000 l/h Oxid kehrt sich der Wärmetausch nach etwa (ι? lfdin des Mantelrohres um. Das Tempcraturniavimuni ^:m Innenrohr wird nach etwa 120 1fdm erreicht, es Heul bei 22^l) C. Nach 150Ifdm ist ein Um>atz im Innenrohr von J?¹^.*)",, erreicht. Der Tcmner.iturverlaui ist in I i e. 4 wicdcnieeebcn.

Verfährt man in gleicher Weise, wählt jedoch einen Durchsatz von 3200 l/h Oxid, wird die Umkehrung des Wärmetauschers bei etwa lOOIfdm erreicht. Nach 200 lfdm beträgt der Umsatz 98¹Y_n- Die restlichen 2°/₀ werden in der Mantelrohrführung umgesetzt. Für den Wärmetausch ist die entsprechende Wärmetönung von 1,3°C unwesentlich.

Beispiel 2

In einem Mantelrohr der Gesamtlänge von 100 m, einem Durchmesser des Innenrohres von 65 mm und einem Durchmesser des äußeren Rohres von 100 mm wird Propylenoxid mit Wasser im Volumenverhältnis von 1:4 umgesetzt. Die Anordnung der Wärmetauscher entspricht dem Beispiel 1. Es wird mit KOH katalysiert und eine Vorheiztemperatur von 120⁰C eingestellt. Das Produkt verläßt den Reaktor mit 210°C. Beim Durchsatz von 1600 l/h Propylenoxid kehrt sich der Wärmetausch nach 35 lfdm um. Das Temperaturmaximum wird nach 60 lfdm erreicht in Höhe von 230⁰C.

Beispiel 3

Unter Verwendung einer technischen Apparatur gemäß Beispiel 1 wird Äthylenoxid mit Methanol im Volumenverhältnis von 1:10 umgesetzt. Die Vorheiztemperatur beträgt 150⁰C. Als Katalysator wird KOH benutzt. Das Produkt verläßt den Reaktor mit etwa 220°C. Nach 180 lfdm ist ein Umsatz von > 99,9% erreicht.

Beispiel 4

In einem kupfernen Mantelrohr der Länge von 6 m, einem lichten Durchmesser des Innenrohres von 6 mm, einem lichten Durchmesser des Außenrohres . von 10 mm bei einer Wandstärke von I mm wird Äthylenoxid mit Tributylphenol im Molverhältnis 1,8:1 umgesetzt. Die Rohstoffe werden bei Zimmertemperatür gemischt und in das Mantelrohr eingeführt. Der Reaktor wird vor Inbetriebnahme mittels Reakdonslösung auf 150°C vorgeheizt. Als Katalysator wird KOH oder NaOH benutzt. Die Reaktion setzt sofort _e;_n ß_ej _cmem Durchsatz von 2 l/h Äthylenoxid tritt vollständiger Umsatz ein.

Re- ' 15

In einem Mantelrohr der Abmessungen gemäß Beispiel 4 wird Phosphoroxichloiid mit Äthylenoxid

¹S im Verhältnis 1: 3 zu Tris-(/?-chloräthyi)-phosphat umgesetzt. Der durch die Reaktionswärme bedingte Temperaturanstieg wird durch Verdünnung der Rohstoffe mit der 8fachen Menge Fertigprodukt entsprechend verringert. Bei einer Anfangstemperatur von 20⁰C wird unter Berücksichtigung der Ab-Strahlungswärme eine Endtemperatur von 80°C erreicht. Als Katalysator wird TiCl₄ verwendet. Bei einem Durchsatz von 3 l/h Äthylenoxid erreicht man vollständigen Umsatz.

Beispiel 6

In einem Mantelrohr gemäß Beispiel 4 wird Pheno mit einem Gemisch von λ- und /?-ButyIen zu Tri-sek.-Butylphenol umgesetzt. Als Katalysator dient BF₃. Die Rohstoffe werden mit dem 2,5fachcn Volumen ^des Reaktionsprodukte⁵ gemischt und bei Zimmertemperatur in den auf 180⁰C vorgeheizten Reaktor eingeführt. Bei einem Durchsat von 2 I/h Butylen erreicht man vollständigen Umsatz.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

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Claims (4)

Patentansprüche:

1. Verfahren zur Durchführung exothermer Reaktionen mit hoher Starttemperatur, wobei das frische Reaktionsgemisch durch Wärmetausch mit ausreagieriem Gemisch auf die erforderliche Slartlemperatur gebracht wird und vor Reaktionsbeginn gegebenenfalls eine Vorheizung erfolgt, dadurch gekennzeichnet, daß das gesamte ausreagierte Gemisch mit dem frischen Reaktionsgemisch auf der gesamten Länge des Reaktionsraumes unter indirektem Wärmeaustausch im Gleichstrom durch den Reaktor geführt wird, wobei das frische Reaktionsgemisch gegebenenfalls mit ausreagiertem Gemisch verdünnt werden kann.

2. Gleichsiromreaktor zur Durchführung exothermer Reaktionen mit hoher Starttemperatur, bestehend aus zwei konzentrisch zueinander angeordneten Rohren, dadurch gekennzeichnet, daß die Zuführung (3) der Reaktionspartner am Eingang des einen der beiden Rohre (2) und der Austritt (4) am anderen Ende desselben Rohres liegt, wobei dieser Austritt jeweils mit dem Beginn des anderen Rohres wieder verbunden (6) und die Ableitung (7) für das ausreagierte Gemisch am Ende dieses anderen Rohres angeordnet ist.

3. Gleichstromreaktor nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß derselbe aus Einzelteilen besteht, die baukastenartig zusammengesetzt werden können

4. Gleichstromreaktor nach Anspruch 3 und 4, dadurch gekennzeichnet, daß derselbe haarnadelförmig waagrecht geführt und als Paket zusammen isoliert ist.