DE2012041C3

DE2012041C3 - Mangan-Zink-Ferritkern und Verfahren zu dessen Herstellung

Info

Publication number: DE2012041C3
Application number: DE19702012041
Authority: DE
Inventors: Ingrid Dr. 8000 Muenchen Hanke
Original assignee: Siemens AG
Current assignee: Siemens AG
Priority date: 1970-03-13
Filing date: 1970-03-13
Publication date: 1978-09-28
Also published as: DE2012041B2; GB1344132A; DE2012041A1; FR2084559A5

Description

49 bis 53 Mol-% Fe₂O₃.
31 bis 35 Mol-% MnO,

7 bis 19 Mol-% ZnO,

1,5 bis 3,5 Mol-% TiO₂,

zusätzlich etwa

0,05 bis 0,2 Mol- % CaO.

3. Verfahren zur Herstellung eines Mangan-Zink-Ferritkerns einer Anfangspermeabilität < etwa 1800 nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausgangsoxide gemischt, gegebenenfalls vorgesintert und anschließend mit etwa 0,05 bis 0,2 Gew.-% CaCO₃ oder einer entsprechenden Menge CaO versetzt, gepreßt, in Luft oder in inerter Atmosphäre auf eine Sintertemperatur von etwa 1000 bis 1200⁰C aufgeheizt, etwa 1 bis 4 Stunden in einer inerten Atmosphäre (Sauerstoffgehalt < etwa 0,5 Vol.-%) gesintert und in inerter Atmosphäre abgekühlt werden.

4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausgangsoxide gemischt, gegebenenfalls vorgeüintert und anschließend mit etwa 0,05 bis 0,2 Gew.-% CaCO₃ oder einer entsprechenden Menge CaO versetzt, gepreßt, in Stickstoff auf eine Sintertemperatur von etwa 1100 bis 1200⁰C aufgeheizt, etwa 2 Stunden in einer inerten Atmosphäre (Sauerstoffgehalt < etwa 0,05 Vol.-%) gesintert und in reinem Stickstoff (Sauerstoffgehalt < etwa 0,01 Vol.-%) abgekühlt werden, wobei wenigstens bis 500°C die Abkühlung mit etwa 200⁰C pro Stunde erfolgt.

5. Verfahren zur Herstellung eines hochpermeablen Mangan-Zink-Ferritkcrns nach einem der Ansprüche 3 und 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausgangsoxide gemischt, gegebenenfalls vor-Für den Einsatz, insbesondere als Ferromagnetika

für magnetische Spulen in elektromagnetischen Filtern, in einem weiten Betriebstemperaturbereich, z. B. zwischen —60 und +8O⁰C, sind mittel- oder hochpermeable ferromagnetische Bauelemente erforderlich, deren gesamte Eigenschaften nicht nur den höchsten Ansprüchen bei Raumtemperatur genügen, sondern diese Eigenschaften sollen sich in einem weiten Betriebstemperaturbereich nur wenig ändern. Insbesondere für die vorerwähnten Filterzwecke benötigt man Ferromagnetika, die sich in einem weiten Tempe-

raturbereich durch einen konstanten oder äußerst geringen Temperaturkoeffizienten der Anfangspermeabilität, des bezogenen Verlustfaktors und des bezogenen Hysteresebeiwertes auszeichnen. Dafür ist eine hohe Curietemperatur besonders vorteilhaft.

Die Erfindung betrifft geeignete Ferromagnetika, nämlich mittel- oder hochpermeable Mangan-Zink-Ferritkerne, und ein Verfahren zur Herstellung dieser Kerne.
Wie an sich bekannt ist, weisen Mangan-Zink-

Ferrite hohe Anfangspermeabilitäten von mehr als μι = 1000 und geringe Verluste auf, wenn ihr Anteil an Fe₂O₃ in der Ausgangsmischung mehr als 50 Mol-% betrügt. Der den Betrag von 50 Mol-% Fe₂O₃ übersteigende Eisenoxidanteil wird bei der Fertigung des

Ferrits teilweise oder vollständig in die zweiwertige Form FcO umgesetzt und als FeO · Fe₂O₃ in das kubische Spinellgitter des Ferrits eingebaut. So enthält beispielsweise die DE-AS 10 54 002 den Hinweis, daß optimale Gütewerte dann erreichbar sind, wenn das gesinterte Endprodukt 49,7 bis 50,6 Mol-% Fe₂O₃ und 0,3 bis 7,5 Mol-% FeO aufweist. Der Anteil an Manganoxid in der Ausgangsmischung beträgt dabei 24 bis 38 Mol-% (als MnO berechnet). Der Rest besteht im wesentlichen aus Zinkoxid. Es ist durch diese Patentschrift auch bekannt, daß man eine äußerst gute Temperaturstabiität derartiger Ferritkerne erreichen kann, wenn eier MnO-Anteil 31 Mol-% und der Fe₂O₃-Anteil der Ausgangsmischung 53,6 Mol-%

beträgt. Die Anfangspermeabilität eines solchen Kernes ist 2710, während seine bezogenen Hystereseverluste h/μϊ¹ = 0,375 · ΙΟ"³ cm/kA bei 100 kHz sind. Dabei soll darauf geachtet werden, daß der Verunreinigungsgrad des Ferrits 0,2 Gew.-% der Gesamtmasse nicht überschreitet. Neben anderen störenden Verunreinigungen ist vor allem Titan als nachteilig bezeichnet, das allenfalls nur in Spuren im Ferrit auftreten soll.

Durch die französische Patentschrift 14 04 042 ist es bekannt, daß Mangan-Zink-Ferrite mit geringen Verlustfaktoren erhältlich sind, wenn neben 0,05 bis 0,5 Gew.- % Kalziumoxid auch geringe Anteile Titanoxid in der gleichen Größenordnung bei der Herstellung des Ferrits verwendet werden. Dabei ist eine Anfangspermeabilität von 1780 und ein bezogener Verlustfaktor tan δ/μι = 1,1 · 10~^β bei 100 kHz erreichbar. Gesintert wird ein derartiger Kern bsi 1200⁰C 3 Stunden in einer 7VoI.-% Sauerstoff enthaltenden Stickstoffatmosphäre. Die Oxide der Ausgangsmischung werden vor dem Sintern eine Stunde bei 85O⁰C thermisch vorbehandelt und erst anschließend, d. h. zwischen Vorbehandlung und Sinterung, mit Kalziumkarbonat versetzt und 2 Stunden gemahlen. Die Abkühlung nach der Sinterung erfolgt mit einer Geschwindigkeit von 100° C pro Stunde. Die Stabilität dieser, 53,5 Mol-% Fe₂O₃ enthaltender Mangan-Zink-Ferrite läßt jedoch sehr zu wünschen übrig.

Durch die DE-AS 11 23 243 ist es bereits bekannt, zur Verbesserung des Verlustfaktors von Mangan-Zink-Ferrit diesem neben 0,05 bis 0,3 Gew.-% Kalziumoxid 0,005 bis 0,035 Gew.-% Siliziumdioxid zuzugeben. Dabei wird auch bereits beschrieben, zur Verbesserung des Temperaturkoeffizienten der Permeabilität Oxide des Aluminiums, Zinns und des Titans in Anteilen von etwa 0,5% zuzusetzen. Bei einem Anteil von 54 MoI-% Fe₂O₃, 35 Mol-% MnO, Rest Zinkoxid, weist dieser Ferrit in einem Temperaturbereich zwischen 0 und +40⁰C einen bezogenen Temperaturbeiwert «///( = 0,8 · 10~^e/°C bei einem bezogenen Hysteresebeiwert Ιι/μ^ — 0,25 · 10~³ cm/kA bei 100 kHz auf.

Zur Verbesserung der Temperatur- und der zeitlichen Stabilität der Anfangspermeabilität von derartigen Mangan-Zink-Ferritkernen, die geringe Verluste bei mittlerer und hoher Anfangspermeabilität aufweisen, d. h. zur Verminderung der Desakkommodation und der Temperaturabhängigkeit der Anfangspermeabilität, schlägt das Hauptpatent 16 71035 einen Ferrit folgender Zusammensetzung der Ausgangsoxide vor:

51,5 bis 53,5 Mol-% Fe₂O₃ und TiO₂,

davon 0,7 bis 3,5 Mol-% TiO₂ und mindestens
etwa 49 bis höchstens
52,8 Mol-% Fe₂O₃,

MnO,

ZnO,

26 bis 30,5 Mol-%
17 bis 22 Mol-%

zusätzlich etwa 0,05 bis 0,2 Gew.-% Kalziumoxid.

Dieser Mangan-Zink-Ferritkern kann so zusammengesetzt sein, daß die Summe der Anteile an Fe₂O₃ und TiO₁, 52 bis 53 Mol-% ist, wobei der Titandioxidanteil 0,7 bis 2,0 Mol-% beträgt. Dieser Ferrit enthält 28 bis 30 MoI-% Manganoxid und 17,5 bis 19,5 Mol-% Zinkoxid.

Die vorliegende Verbesserung der Lehre nach dem Hauptpatent beruht auf der Erkenntnis, daß ein mit geringstmöglichen Verlusten und einem in einem weiten Temperaturbereich konstanten oder äußerst geringen Temperaturkoeffizienten der Anfangspermeabilität, des bezogenen Verlustfaktors und der bezogenen Hysteresebeiwerte ausgezeichneter Mangan-Zink-Ferrit möglich ist, wenn die Curietemperatur nach hohen Temperaturen verschoben wird.

Hierzu sei bemerkt, daß es bisher nur bekannt war, daß sich die Curietemperatur durch Zugabe einer geringen, beispielsweise etwa 1 Mol-% betragenden Fe_äO₃-Menge um jeweils mehrere Grade nach höheren Temperaturen verschieben läßt, wobei jedoch durch die Fe₂O₃-Zugabe in Höhe von 1 Mol- % der Desakkommodationsbeiwert D etwa vervierfacht und das für die Einstellung kleiner Verluste im Anwendungstemperaturbereich erforderliche sekundäre Maximum der Anfangspermeabilität um etwa 60°C nach tiefen Temperaturen verschoben wird.

Erst Untersuchungen, die schließlich zur vorerwähnten Erkenntnis führten, haben gezeigt, daß zwischen der Curietemperatur, der Temperaturlauge des sekundären Permeabilitätsmaximums und der Zusammensetzung des Ferrits der folgende Zusammenhang besteht:

Änderung der Komponenten	Änderung der Curietemperatur	Änderung der Temperatur lage des sek. //(-Maximums
+ 1 Mol-% Fe₂O₃	+ 12,8 grd	as -60 grd
+ 1 Mol-% TiO₂	+9,9 grd	* 100 bis -130 grd
+ 1 Mol-% ZnO	-8,5 grd	as —10 grd

Ausgehend von der aus diesen Untersuchungen gewonnenen Erkenntnis schlägt die Erfindung zur Schaffung eines mittel- oder hochpermeablen Mangan-Zink-Ferritkerns, der sich durch die eingangs bzw. vorstehend erwähnten Eigenschaften auszeichnet, die folgende auf die Ausgangsoxide bezogene Zusammensetzung vor:

49 bis 53 Mol-% Fe₂O₃,
31 bis 35 MoI-%O MnO,
7 bis 19 Mol-% ZnO,
1 bis 5 Mol-% TiO₂, insbesondere
1,5 bis 3,5 Mol-% TiO₂,

zusätzlich etwa 0,05 bis 0,2 Gew.-% CaO. Die Summe aus den Mol-% Fe₂O₃ und den Mol-% TiO₂ soll 54 Mol-% nicht überschreiten.

Eine hohe Curietemperatur ohne gleichzeitige Erhöhung des Desakkommodationsbeiwertes läßt sich erzielen, wenn man innerhalb der vorerwähnten Grenzen den Zinkoxidgehalt vermindert, den Manganoxidgehalt erhöht und die Verschiebung des sekundären Permeabilitätsmaximums nach höheren

Temperaturen infolge derZinkoxidverminderung durch Erhöhung des TiO₂-Anteils ausgleicht, wobei je -1 Mol-% ZnO die Zugabe von +0,1 Mol-% TiO₂ ausreicht. Bei Beachtung dieser Lehre wird der Desakkommodationsbeiwert praktisch nicht beeinflußt. Bei einem Mangan-Zink-Ferrit mit einem Fe₂O₃-Anteil um etwa 50 Mol- % und einem MnO-Gehalt von über 31 Mol-% lassen sich somit durch die vierte Ferritkomponente, nämlich TiO₂, der TK. der Anfangspermeabilität und die Verlustbeiwerte in einem weiten Temperaturbereich steuern.

Zur Herstellung eines Mangan-Zink-Ferritkerns einer mittleren Anfangspermeabilität, d. h. einer Permeabilität < etwa 1800 und ^l 800, schlägt die Erfindung vor, daß die Ausgangsoxide gemischt, gegebenenfalls vorgesintert und anschließend mit etwa 0,05 bis 0,2 Gew-% CaCO₃ oder einer entsprechenden Menge CaO versetzt, gepreßt, in Luft oder in inerter Atmosphäre auf eine Sintertemperatur von etwa 1000 bis 1200⁰C aufgeheizt, etwa 1 bis 4 Stunden in einer inerten Atmosphäre (Sauerstoffgehalt < etwa 0,5 VoI-%) gesintert und in inerter Atmosphäre abgekühlt werden. Die Abkühlung erfolgt vorzugsweise in reinem Stickstoff (Sauerstoffgehalt < etwa 0,01 VoI-%), wobei wenigstens bis unterhalb 500⁰C die Abkühlung mit etwa 200⁰C pro Stunde erfolgen soll.

Zur Schaffung hochpermeabler Mangan-Zink-Ferritkerne empfiehlt es sich, die in vorerwähnter Weise gemischten, vorgesinterten und mit Kalziumkarbonat bzw. CaO versetzten und gepreßten Kernpreßlinge in Luft oder in inerter Atmosphäre, vorzngsweise Stickstoff, auf eine Sintertemperatur von etwa 1200 bis 1350⁰C aufzuheizen, etwa 1 bis 4 Stunden in einer etwa 3 bis 10 VoI-% Sauerstoff enthaltenden Stickstoffatmosphäre zu sintern und die gesinterten Ferritkerne in reinem Stickstoff (Sauerstoffgehalt < etwa 0,01 VoI-%) abzukühlen, wobei wenigstens bis unterhalb 900° C die Abkühlung mit etwa 300 bis 500⁰C pro Stunde erfolgen soll.

Da TiO₂ Flußmitteleigenschaften besitzt, lassen sich diese Mangan-Zink-Ferrite bei vergleichsweise niedrigen Temperaturen sintern.

Die Erfindung wird nachstehend anhand einiger Ausführungsbeispiele näher erläutert:

Beispiel A

von etwa 200°C pro Stunde in reinem Stickstoff (O₂-Anteil < 0,01 VoI.-%) abgekühlt.

Es wurden für die in vorstehender Weise gefertigten Ferritringkerne folgende Daten gemessen:
5

μι bei 20⁰C 1200 bis 1600, wobei diese Werte

jeweils durch spezielle Sinterbedingungen wählbar sind;

tan<5///₍ (H-O-O, 20⁰C, 100 kHz) = 1,3 · 10"^e, ίο wobei

tan δ/μ_{ (H -t O, 20° C, 500 kHz) < 5 · 10"^e für μι = < 1400;

Λ/μί² (100 kHz) = 0,25 cm/M A;

—Dfrir (gemessen bei 60⁰C, zwischen 2 h und 20 h und nach einem magnetischen Vollschock (Wechselfeldentmagnetisierung)) < 2 · 10~^e;

οίίμι (+20 ... +60⁰C und höher) = 0,8 bis 1,2-10-⁶Z⁰C;

α/μι (-60 ... +20⁰C) = 1,5 bis 2,5 · 10"⁶/°C; Tc «» 180°C.

Hierbei bedeuten:

μι — Anfangspermeabilität;

tan δ/μι = bezogener Verlustfaktor des Werkstoffs bei H ->O;

Λ/μι² = bezogener Hysteresebeiwert;

—DIμι = negativer bezogener Desakkommodationsbeiwert;

χ/μι = bezogener Temperaturbeiwert des Werkstoffes ;

Tc = Curietemperatur
35

Soweit Frequenz-, Temperatur- und Zeitangaben in Klammern gesetzt sind, bedeutet dies, daß die ermittelten Werte unter diesen Bedingungen gemessen worden sind.

Der Ferrit nach Beispiel A ist ein sogenannter mittelpermeabler Ferrit, d. h. μι etwa < 1800°C mit einer Curietemperatur Tc etwa 18O⁰C und kleinsten Verlusten bei gleichzeitigkleinembezogenenDesakkommodulationsbeiwert ϋ\μι für einen normalen Temperaturbereich zwischen 20 bis 60⁰C und höher.

Eine durch die folgende Zusammensetzung und durch einen niedrigen Verunreinigungsgrad (< 0,2%) gekennzeichnete Mischung der Ausgangsoxide von

52,5 Mol-% Fe₂O₃ und TiO₂,

davon 1,9 Mol-% TiO₂,

32 Mol-% MnO,
15 Mol-% ZnO

55

60

wurde 4 h naß gemahlen, bei 85O⁰C 1 Stunde thermisch vorbehandelt und anschließend 2 h naß gemahlen. Dabei wurde eine solche Menge CaCO₃ zugegeben, daß im Endprodukt mindestens 0,06 Gew.-% CaO enthalten war. Die mit 1 t/cm² verpreßten Ringkerne wurden bei etwa 1100 bis 1200⁰C in einer sauerstoffarmen Atmosphäre (O₂-Anteil < 0,5 Vol.-%) gesintert und mit einer Abkühlungsgeschwindigkeit

Beispiel B

Die nachstehenden, mit ihrer auf die Ausgangsoxide bezogenen Zusammensetzung (Einwaagezusammensetzung) und mit ihren gemessenen, interessierenden Daten tabellarisch jeweils in benachbarten Spalten zusammengefaßten Beispiele betreffen Ferrite mittlerer Permeabilität mit Isopermschleife und annähernd konstantem Temperaturkoeffizienten in verschiedenen Temperaturbereichen. Die Linearisierung des Temperaturkoeffizienten oder/und Verkleinerung desselben bei Temperaturen unter +2O⁰C und die Erhöhung der Curietemperatur T_c erfolgt durch Erhöhung des TiO₂-Gehalts im Ferrit, wie der Tabelle zu entnehmen ist. Die Hystereseschleifen sind im gesamten Anwendungstemperaturbereich isopermartig.

Die Herstellung der in der Tabelle aufgeführten Ferrite unterschiedlicher Zusammensetzung der Ausgangsoxide erfolgt gemäß Beispiel A, weshalb sich ihre Wiederholung erübrigt.

Titangehalt Mol.-% 1,95 2,2 2,4

MnO Mol- °_o 32,5 32,4 32,3

Fe₂O₃ Mol- °_u 50,5 50,4 50,3

Rest jeweils ZnO
μ< bei 2O⁰C 1000 bis 1500, wobei diese Werte jeweils durch spezielle Sinterbedingungen

	8	3,1
2,65	2,9	32,0
32,2	32,1	49,9
50,1	50,0

	wählbar sind.	1,5	1,7	1,8	1,9	2,0
ίαηδ/μ₍[10-η bei 2O⁰C	1,3	3,0	2,7	2,5	2,5	3,0
(H ->0, bei -6O⁰C	3,5	2,3	2,5	2,5	2,6	2,6
2O⁰C, 100 kHz) bei+6O⁰C	2,0	0,25	0,35	0,4	0,5	0,6
h//i,^!![cm/MA]bei20^cC	0,2	1,0	0,7	0,7	1,0	1,0
gemessen bei 100 kHz bei -60°C	1,3	0,6	0,7	0,7	1,0	1,0
gemessen bei 100 kHz bei -1-6O⁰C	0,6	0,9	1,0	0,9	1,0	1,0
a/^([10-7°C] 20 ... 8O^gC*)	1,1	1,2	1,0	0,9	1,0	0,8
O ... 2O⁰C	1,6	1,3	1,2	1,0	1,0	0,8
-20 ... +2O⁰C	2,0	1,5	1,5	1,2	1,0	0,8
-60 ... 2O⁰C	2,0	<2	< 2	< 2	<2,5	<3
-/V, (ΙΟ"⁶] (bei 6O⁰C	<2
gemessen, zwischen 2 h u. 20 h
und nach magnetischem Vollschock		185	186	187	188	189
Tc [⁰C]	184

·) Da auf mittlere Permeabilitäten ausgesinterte TiO₂-haltige Stoffe auch kein ausgeprägtes Curiemaximum der Permeabilität haben, ändert sich der Temperaturkoeffizient bis über 10O°C nur wenig gegenüber dem zwischen 20 und 80 C gültigen.

Beispiel C wurde in der in Beispiel A erläuterten Weise na£

gemischt, thermisch vorbehandelt, erneut naß ge-

Eine durch die folgende Zusammensetzung und mahlen, mit CaCO₃ versetzt, gepreßt und — im Unter-

durch einen geringen Verunreinigungsgrad gekenn- 35 schied zu den Beispielen A bis C — bei etwa 128O⁰C

zeichnete pulverförmige Mischung der Ausgangsoxide in einer etwa 5Vol.-% O₂ enthaltenden N₂-Atmo-

53 3 Mo!-° Fe O und TiO Sphäre gesintert und in reinem Stickstoff (O₂-Anteil

' ° davon 1 9 MoI-V TiO < °'^{01 Vo}'-"°o) mit einer Geschwindigkeit zwischen

31,8 Mol-% MnO, ' " ° ²' 300 bis 500°C/h abgekühlt.

14 9MoI-⁰' ZnO ⁴° Es wurde ein hochpermeabler Ferrit mit einer Curie-

^c temperatur Tc > 180°C und mit einem Temperaiur-

wurde in der in Beispiel A erläuterten Weise auf- koeffizienten ungefähr 0 in einem sehr weiten Tempe-

bereitet und gesintert. raturbereich erhalten, der folgende Daten besitzt:
Folgende Daten des Ferrits wurden gemessen:

/κ bei 20 C etwa 1400: ⁴⁵ μι bei 20°C ^ 2500;

tanii->, (H-O, 2O = C, 100 kHz) = 2,1 · 10"^e; _tan δ/μ, (H-* O, 20⁰C, 100 kHz) = 3,5 · 10-⁶

^ΗΙμη· ^a(^n^kr^Z\ Γ κ°"⁵ ™ J^ ■ u ν ., ^tan *■'/'« (^H "* °- "⁴^ C, 100 kHz) = 2,6 i 10-»

— ΰ!μί (OC, 2 h bis 20 h, masnetischer Voll- ./ ^v , ' ^_Λ= ' „,„ : ' _1Λ .

schock) = ■- 3 · ΙΟ-⁶· " ^tan <V<"'· <^H -* °> +6O⁰C, lOO kHz) = 5,0 · 10"⁶

ιχίμχ (-60 ... +60--C) = - 0.5 · lO-^e/ = C: ⁵° W? (20^rC lOOkHz) = l,2cm/MA;

Tc > 18O°C. Ι,ίμ^ (-2O⁰C, lOOkHz) = l,0cm/MA;

^BeisP^iel D /,/^2 ( ₊ 60°C, lOOkHz) = l,5cm/MA;

Eine durch die folgende Zusammensetzung und α/μ₍ (+20... +60⁰C) = ±0,1 - 10-⁶/°C;

durch einen niedrigen Verunreinigungsgrad gekenn- 55 _a^₍ (0...20⁰C) = —0,5 · 10-⁶/°C;

zeichnete pulverförmige Mischung der Ausgangsoxide . , ₂q +20⁰C) = 01- 10-^s/°C·

52,6 Mol-% Fe₈O₃ und TiO₂, «'* <·~^ω ■ · ■ +²⁰°^C) = °'⁵ ' ¹⁰^⁰C'

davon 2,2 bis 2,4 Mol-% TiO₂, -Dlμι (60° C, 2 h ... 20 h, magnetischer VoII-

32,4 Mol-% MnO, 60 schock) < 2 · 10"⁶;
15,0 Mol-% ZnO T₀ «« 190⁰C.

Claims

Patentansprüche:

ϊ. Mittel- oder hochpermeabler Mangan-Zink-Ferritkern mit hoher Curietemperatur und mit in einem weiten Temperaturbereich konstantem oder äußerst geringem Temperaturkoeffizienten der Anfangspermeabilität, des bezogenen Verlustfaktors und des bezogenen Hysteresebeiwerts, der einen Anteil an TiO₂ und sehr geringe Zusätze CaO enthält, nach Patent 16 71 035, gekennzeichnet durch folgende auf die Ausgangsoxide bezogene Zusammensetzung:

49 bis 53 Mol-% Fe₂O₃.
31 bis 35 Mol-% MnO,

7 bis 19 Mol-% ZnO,

Ibis 5 Mol-% TiO₂, ao

zusätzlich etwa

0,05 bis 0,2 Mol-% CaO.

2. Mangan-Zink-Ferritkern nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende auf die Ausgangsoxide bezogene Zusammensetzung:

gesintert und anschließend mit etwa 0,05 bis 0,2 Gew.- % CaCO₃ oder einer entsprechenden Menge CaO versetzt, gepreßt, in Luft oder inerter Atmosphäre auf eine Sintertemperatur von etwa 1200 bis 1350⁰C aufgeheizt, etwa 1 bis 4 Stunden in einer etwa 3 bis 10 Vol.-% Sauerstoff enthaltenden Stickstoffatmosphäre gesintert und in reinem Stickstoff (Sauerstoffgehalt < etwa 0,01 Vol.-%) abgekühlt werden, wobei wenigstens bis 900⁰C die Abkühlung mit etwa 300 bis 500° C pro Stunde erfolgt.

6. Verfahren nach einem der Ansprüche 3 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausgangsoxide gemischt, bei etwa 800 bis 90O⁰C vorgesintert, unter Zugabe einer entsprechenden Menge CaCO₃ naß gemahlen und anschließend gepreßt v/erden.