DE19927998C2

DE19927998C2 - Gleitelement

Info

Publication number: DE19927998C2
Application number: DE19927998A
Authority: DE
Inventors: Motonobu Onoda; Katsuaki Ogawa; Keiichi Kanemitsu
Original assignee: Nippon Piston Ring Co Ltd
Current assignee: Nippon Piston Ring Co Ltd
Priority date: 1998-06-18
Filing date: 1999-06-18
Publication date: 2001-08-16
Anticipated expiration: 2019-06-19
Also published as: JP3742220B2; DE19927998A1; US6315840B1; JP2000001766A

Description

Hintergrund der Erfindung

Die Erfindung betrifft ein Gleitelement, insbesondere ein solches mit einer ver besserten Verschleißfestigkeit, einer verbesserten Freßbeständigkeit und ei ner verbesserten Eigenschaft, die Abriebsmenge an einem gegenüberliegen den Material nicht zu erhöhen (nachstehend als Gegenelement- Angriffseigenschaften bezeichnet), wie es beispielsweise als Gleitelement ei nes Verbrennungsmotors verwendet wird.

Auf die Gleitoberfläche eines Kolbenrings als einem Gleitelement für einen Verbrennungsmotor wurden bereits konventionelle Oberflächenbehandlungen angewendet, z. B. eine Hartverchromung und eine Nitrierhärtung, um dessen Oberflächen zu behandeln zum Zwecke der Verbesserung ihrer Verschleiß festigkeit, um die Haltbarkeit zu verbessern.

Da Kolbenringe in den letzten Jahren zunehmend härteren Betriebsbedingun gen ausgesetzt sind als Folge von höheren Motorleistungen und einer Ge wichtsverminderung eines Verbrennungsmotors, können die Kolbenringe, die unter Anwendung konventioneller Oberflächenbehandlungen bearbeitet wur den, ihre Funktion, beispielsweise eine ausreichende Verschleißfestigkeit, nicht mehr erfüllen.

Aus diesem Grunde ist es erforderlich, daß ein Gleitelement, beispielsweise ein Kolbenring, einen Film aufweist oder einer Oberflächenbehandlung unterzogen wird, der (die) zu einer Verbesserung der Qualität, beispielsweise zu einer verbesserten Verschleißfestigkeit, einer verbesserten Freßbeständigkeit und verbesserten Gegenele ment-Angriffseigenschaften, führt.

Um diesen Problemen gerecht zu werden, werden einige Verbrennungsmotoren oder Teile derselben mit einem harten Film, beispielsweise einem Film aus Chromnitrid (CrN) oder Titannitrid (TiN) beschichtet, der hergestellt wird unter Anwendung eines physikali schen Dampfabscheidungs-Verfahrens (PVD-Verfahrens), um die Verschleißfestigkeit zu verbessern. Aus der JP 09060642 A ist es bereits bekannt, zur Verminderung des Verschleißes von Gleitoberflächen auf dieselben Bornitrid aufzutragen. Bei diesen Filmen tritt jedoch das Problem auf, daß sie gelegentlich einen hohen Abrieb (Ver schleiß) an einer Zylinderlaufbuchse als einem gegenüberliegenden Material verursa chen, obgleich die Verschleißfestigkeit derselben verbessert ist.

Zusammenfassung der Erfindung

Im Hinblick auf die obengenannten Ausführungen besteht ein Ziel der Erfindung darin, das bei konventionellen Oberflächenbehandlungen auftretende Problem zu lösen und ein Gleitelement zu schaffen, das mit einem Film beschichtet ist, der eine verbesserte Verschleißfestigkeit, eine verbesserte Freßbeständigkeit und verbesserte Gegenele ment-Angriffseigenschaften aufweist.

Dieses Ziel kann erfindungsgemäß erreicht werden mit einem Gleitelement, das mit einem Legierungsfilm aus Chrom (Cr) - Bor (B) - Stickstoff (N) auf seiner äußeren Oberfläche beschichtet ist. In diesem Fall ist es bevorzugt, daß der Cr-B-N- Legierungsfilm durch Anwendung einer physikalischen Dampfabscheidung, insbesonde re durch Ionenplattierung, Vakuumabscheidung oder Sputtern (Kathodenzerstäubung), aufgebracht wird. Es ist ferner bevorzugt, daß der Bor (B)-Gehalt innerhalb des Bereiches von 0,05 bis 20 Gew.-% liegt.

Da der auf die äußere Oberfläche des Gleitelements aufgebrachte Cr-B-N- Legierungsfilm eine verbesserte Verschleißfestigkeit, eine verbesserte Freß beständigkeit und verbesserte Gegenelement-Angriffseigenschaften aufweist, ist es erfindungsgemäß möglich, ein Gleitelement zur Verfügung zu stellen, das im Hinblick auf die gewünschten Eigenschaften auch dann den Anforde rungen genügt, wenn das Gleitelement strengen (harten) Betriebsbedingungen ausgesetzt ist.

Es ist ferner bevorzugt, daß eine Nitrierhärtungsschicht (Nitrierschicht) auf der gesamten Oberfläche oder auf mindestens einer äußeren Oberfläche des Gleitelements erzeugt wird und daß der Cr-B-N-Legierungsfilm auf die Nitrier härtungsschicht aufgebracht wird. Da die harte Nitrierschicht auf der Oberflä che des Gleitelements erzeugt worden ist, weist das erfindungsgemäße Gleite lement noch bessere Eigenschaften auf in bezug auf die Verschleißfestigkeit, die Freßbeständigkeit und die Gegenelement-Angriffseigenschaften in Kombi nation mit dem Effekt der Beschichtung mit dem Cr-B-N-Legierungsfilm.

Da bei dem erfindungsgemäßen Gleitelement der Cr-B-N-Legierungsfilm auf eine Gleitoberfläche des Gleitelements aufgebracht ist, weist das Gleitelement noch einen weiter verbesserten Effekt oder eine weiter verbesserte Funktion in bezug auf Verschleißfestigkeit, Freßbeständigkeit und Gegenelement- Angriffseigenschaften auf als ein Gleitelement, wie es in der Praxis teilweise verwendet wird, das einen Cr-N-Legierungsfilm aufweist.

Das erfindungsgemäße Gleitelement kann in einem Hochleistungs-Motor und in einem Hochtemperatur/Hochleistungs-Motor verwendet werden, wie er in der Zukunft entwickelt werden wird.

Kurze Beschreibung der Zeichnungen

In den beiliegenden Zeichnungen zeigen:

Fig. 1A eine vergrößerte Schnittansicht eines Beispiels eines erfindungs gemäßen Gleitelements für einen Verbrennungsmotor;

Fig. 1B eine perspektivische Ansicht des teilweise unterbrochenen Glei telements, wie es in Fig. 1A dargestellt ist;

Fig. 2 ein Diagramm, das die Verschleißfestigkeit (den Verschleißfe stigkeitsindex) und die Freßbeständigkeit (den Freßbeständig keitsindex) zeigt;

Fig. 3 ein Diagramm, das die Ablösungsbeständigkeit (den Ablösungs beständigkeitsindex) und die Gegenelement-Angriffseigen schaften (den Gegenelement-Angriffseigenschaftsindex) zeigt; und

Fig. 4A und 4B schematische Schnittansichten, die den Ablösungsbeständig keitstest bei Verwendung der Schlagtest-Vorrichtung vom NPR- Typ zeigen.

Beschreibung bevorzugter Ausführungsformen

Die Fig. 1 zeigt die Struktur eines Kolbenringes 1, bei dem es sich um ein Bei spiel für ein Gleitelement für einen Verbrennungsmotor handelt, wobei die Fig. 1A eine vergrößerte Ansicht von 1a in der Fig. 1B darstellt; und die Fig. 1B zeigt in perspektivischer Ansicht eine teilweise unterbrochene Oberfläche 1a des Kolbenrings 1. Auf die äußere Umfangs-Oberfläche 3 eines Trägermateri als 2 des Kolbenrings 1 ist ein Cr-B-N-Legierungsfilm 4 aufgebracht. Obgleich das erfindungsgemäße Gleitelement nachstehend anhand eines Kolbenrings erläutert wird, kann das Gleitelement beispielsweise auch für andere Auto mobilteile oder Kompressorteile stehen und es ist nicht auf einen Kolbenring beschränkt.

Als Trägermaterial 2 für den Kolbenring 1 wird im allgemeinen ein rostfreier Stahl oder ein nitriergehärteter rostfreier Stahl verwendet. Da eine harte Ni trierschicht 5 durch Diffusionscarburierung von Stickstoff in eine Oberfläche des rostfreien Stahls durch Nitrierung erzeugt werden kann, wird sie Vorzugsweise als Gleitelement, beispielsweise insbesondere als Kolbenring 1, ver wendet. Die Nitrierhärtung (Nitrierung) kann unter Anwendung eines konven tionellen Verfahrens durchgeführt werden.

Der Cr-B-N-Legierungsfilm 4 wird vorzugsweise auf die äußere Umfangs- Oberfläche 3 des Kolbenringes 1 aufgebracht. Da die äußere Umfangs- Oberfläche 3 des Kolbenrings 1 mit einer Zylinderlaufbuchse als gegenüber liegendem Material während des Gleitens in Kontakt kommt, erhält der Kol benring 1 eine verbesserte Verschleißfestigkeit, eine verbesserte Freßbe ständigkeit und verbesserte Gegenelement-Angriffseigenschaften durch Bil dung des Cr-B-N-Legierungsfilms 4 auf mindestens der äußeren Umfgangs- Oberfläche 3. Es ist möglich, den Cr-B-N-Legierungsfilm 4 auch auf die Ober fläche neben der äußeren Umfangs-Oberfläche 3 aufzubringen, es besteht daher keine Beschränkung in bezug darauf, wo der Cr-B-N-Legierungsfilm 4 gebildet wird. Außerdem weist der Cr-B-N-Legierungsfilm 4 insbesondere ver besserte Gegenelement-Angriffseigenschaften gegenüber dem gegenüberlie genden Material (Element), beispielsweise einer Zylinderlaufbuchse auf, die aus Gußeisen oder einer Aluminium-Legierung hergestellt ist, er wird daher vorzugsweise auf das Gleitelement aufgebracht, das in Kombination mit dem vorstehend beschriebenen gegenüberliegenden Element verwendet wird.

Der Cr-B-N-Legierungsfilm 4 wird im allgemeinen durch PVD (physikalische Dampfabscheidung) auf der äußeren Umfangs-Oberfläche 3 des Kolbenrings 1 erzeugt. Bei der PVD wird die Ionenplattierung, die Vakuumabscheidung oder das Sputtern angewendet. Die Dicke des gebildeten Cr-B-N-Legierungsfilms 4 liegt vorzugsweise im allgemeinen innerhalb des Bereiches von 1 bis 70 µm, die Erfindung ist darauf jedoch nicht beschränkt.

Es ist bevorzugt, daß der erhaltene Cr-B-N-Legierungsfilm 4 Bor (B) in einer Menge innerhalb des Bereiches von 0,05 bis 20 Gew.-% enthält. Der durch Zugabe von Bor (B) zu einer Cr-N-Legierung gebildete Cr-B-N-Legierungsfilm 4 weist insbesondere verbesserte Gegenelement-Angriffseigenschaften sowie eine verbesserte Verschleißfestigkeit und eine verbesserte Freß-Beständigkeit auf. Wenn der Borgehalt weniger als 0,05 Gew.-% beträgt, kann der erwartete Effekt in bezug auf Freß-Beständigkeit und Gegenelement-Angriffseigen schaften nicht erzielt werden. Wenn der B-Gehalt mehr als 20 Gew.-% beträgt, kann der Kolbenring seine Funktion nicht erfüllen, weil der Legierungsfilm 4 hohe innere Spannungen aufweist und die Zähigkeit des Legierungsfilms 4 abnimmt, so daß Risse und eine Schichtentrennung in dem Legierungsfilm 4 auftreten. Der besonders bevorzugte Bereich für den Borgehalt liegt bei 0,5 bis 12 Gew.-%.

Der Cr-Gehalt in dem Cr-B-N-Legierungsfilm 4 liegt vorzugsweise innerhalb des Bereiches von 78,4 bis 69,3 Gew.-% und der N-Gehalt liegt vorzugsweise innerhalb des Bereiches von 21,1 bis 18,7 Gew.-%.

Beispiel

Nachstehend wird die Erfindung anhand bevorzugter Ausführungsbeispiele näher erläutert.

Zuerst wurde ein Läppen auf einer Seite einer ebenen Stahlplatte mit der Grö ße 18 mm × 12 mm × 6 mm durchgeführt, dann wurde diese Oberflächen behandelt, so daß sie eine Oberflächenrauheit von nicht mehr als 1 µm auf wies, und als Testprobe verwendet. Die so erhaltene Probe wurde in einem organischen Lösungsmittel einer Ultraschall-Reinigung unterzogen. Anschlie ßend wurde der Cr-B-N-Legierungsfilm 4 durch Lichtbogen-Ionenplattierung unter Anwendung der folgenden Stufen aufgebracht.

Stufen zur Erzeugung des Cr-B-N-Legierungsfilms

Die Probe wurde in der Kammer (einem Vakuum-Behälter) einer Lichtbogen- Ionenplattierungs-Vorrichtung fixiert. Die Kammer wurde bis auf 5 × 10^-3 Torr evakuiiert. Das an der Oberfläche der Probe haftende oder adsorbierte Gas wurde durch Erhitzen mittels einer in die Kammer eingebauten Heizeinrichtung freigesetzt. Als Target wurde eine Cr-B-Legierung mit einer vorgegebenen Zu sammensetzung verwendet. Die Lichtbogenentladung wurde auf der Oberflä che derselben erzeugt, dann wurden Cr- und B-Ionen freigesetzt. Die Sputter- Reinigung (Ionenbombardierung) der Oberfläche der Probe wurde durch Anle gen einer Spannung von -800 V an die Probe durchgeführt. Danach wurde Stickstoffgas in die Kammer eingeleitet, in der die Lichtbogen-Entladung er zeugt wurde, dann wurde der Cr-B-N-Legierungsfilm 4 in einer Dicke von 20 µm auf der Oberfläche der Probe erzeugt durch Anlegen einer Vorspannung von -50 V an die Probe.

Es wurden Cr-B-N-Legierungsfilme 4 mit variierendem Borgehalt erzeugt durch Verwendung eines Cr-B-Legierungs-Targets mit unterschiedlicher Zusammen setzung. Auf den Testproben (erfindungsgemäßes Beispiel) wurden nach dem vorstehend beschriebenen Verfahren Cr-B-N-Legierungsfilme 4 mit einem Borgehalt von 0,05 Gew.-%, 10 Gew.-%, 20 Gew.-% und 30 Gew.-% erzeugt.

Verschleißtest

Dei Bewertung der Verschleißfestigkeit erfolgte unter den folgenden Ver schleißtest-Bedingungen unter Verwendung der Testprobe, die nach dem vor stehend beschriebenen Verfahren hergestellt worden war. Es wurde auch eine praktisch verwendbare Probe hergestellt, auf der sich ein Cr-N-Legierungsfilm befand, die als Vergleichsprobe bewertet wurde (Vergleichsbeispiel).

Der Verschleißtest wurde durchgeführt unter Verwendung einer Verschleiß test-Vorrichtung vom Amsler-Typ. Die Testproben und die Vergleichsproben (jede von ihnen hatte eine Größe von 18 mm × 12 mm × 6 mm) wurden als fi xiertes Werkstück verwendet und ein Doughnut-förmiges Material (äußerer Durchmesser: 40 mm, innerer Durchmesser 16 mm, Dicke 10 mm) wurde als gegenüberliegendes Material (rotierendes Werkstück) verwendet. Die Test probe und die Vergleichsprobe wurden so angeordnet, daß der aufgebrachte Legierungsfilm mit dem Doughnut-förmigen rotierenden Werkstück in Kontakt kam. Die Ergebnisse des Tests sind in der Fig. 2 dargestellt.

Die Verschleißfestigkeit wurde bewerter anhand des Verschleißfestigkeits- Index gegenüber der Vergleichsprobe, dargestellt durch den Abriebsverlust der Testprobe (erfindungsgemäßes Beispiel), wobei der Abriebsverlust der Vergleichsprobe (Vergleichsbeispiel) auf 100 festgesetzt wurde. Wie in Fig. 2 dargestellt, lag der Verschleißfestigkeitsindex der Testprobe (erfindungsgemäßes Beispiel) unter 100. Dies zeigt, daß der Abriebsverlust der Testprobe (erfindungsgemäßes Beispiel) geringer war als der Abriebsver lust der Vergleichsprobe (Vergleichsbeispiel). Daraus ergibt sich eindeutig, daß die Testprobe (erfindungsgemäßes Beispiel) eine bessere Verschleißfe stigkeit aufwies als die Vergleichsprobe (Vergleichsbeispiel).

Gleichzeitig wurden auch die Gegenelement-Angriffseigenschaften beurteilt durch Bestimmung des Abriebsverlustes bei dem rotierenden Werkstück, bei dem es sich um das gegenüberliegende Material handelt. Ähnlich wie die Ver schleißfestigkeit wurden die Gegenelement-Angriffseigenschaften bewertet anhand des Index, der dargestellt ist durch den Abriebsverlust an dem rotie renden Werkstück unter Verwendung der Testprobe (erfindungsgemäßes Bei spiel), wobei der Abriebsverlust an dem rotierenden Werkstück bei Verwen dung der Vergleichsprobe (Vergleichsbeispiel) auf 100 festgesetzt wurde. Wie in der Fig. 3 dargestellt, lag der Index des rotierenden Werkstückes bei Ver wendung der Testprobe (erfindungsgemäßes Beispiel) unter 100. Dies zeigt, daß der Abriebsverlust an dem rotierenden Werkstück bei Verwendung der Testprobe (erfindungsgemäßes Beispiel) geringer war als der Abriebsverlust an dem rotierenden Werkstück bei Verwendung der Vergleichsprobe (Vergleichsbeispiel). Daraus ergibt sich somit eindeutig, daß die Testprobe (erfindungsgemäßes Beispiel) bessere Gegenelement-Angriffseigenschaften aufweist als die Vergleichsprobe (Vergleichsbeispiel).

Verschleißtest-Bedingungen

Testvorrichtung: Verschleißtest-Vorrichtung vom Amsler-Typ;
Verfahren: Der Verschleißtest wurde so durchgeführt, daß etwa die Hälfte des rotierenden Werkstückes in Öl eintauchte, das fixierte Werkstück mit dem ro tierenden Werkstück in Kontakt kam und das Gewicht aufgelegt wurde;
gegenüberliegendes Material: FC25 (HRB98).
Schmieröl: Lageröl
Öl-Temperatur: 80°C.
Umfangs-Geschwindigkeit: 1 m/s (478 UpM).
Belastung: 150 kg
Dauer: 7 h
Bestimmung des Abriebsverlustes: der Abriebsverlust (µm) wurde mittels eines Profils mit unterschiedlicher Höhe bestimmt.

Freßbeständigkeitstest

Die Freßbeständigkeit wurde bewertet unter Verwendung der vorstehend be schriebenen Testprobe (erfindungsgemäßes Beispiel) und der vorstehend be schriebenen Vergleichsprobe (Vergleichsbeispiel) unter den folgenden Bedin gungen für den Freßbeständigkeitstest. Die Testergebnisse sind in der Fig. 2 dargestellt.

Der Freßbeständigkeitsindex wurde verwendet zur Beurteilung der Freßbe ständigkeit. Der Freßbeständigkeits-Index ist dargestellt durch die ein Fressen verursachende Belastung der Testprobe (erfindungsgemäßes Beispiel), wobei die ein Fressen hervorrufende Belastung der Vergleichsprobe (Vergleichsbei spiel) auf 100 festgesetzt wurde. Wenn daher der Freßbeständigkeits-Index der Testprobe mehr als 100 beträgt, so bedeutet dies, daß die ein Fressen verursachende Belastung der Testprobe größer ist als diejenige der Vergleich sprobe. Wie aus Fig. 2 ersichtlich, wies die Testprobe (erfindungsgemäßes Beispiel) eine bessere Freßbeständigkeit auf als die Vergleichsprobe (Vergleichsbeispiel).

Freßbeständigkeitstest-Bedingungen

Testvorrichtung: Verschleißtest-Vorrichtung vom Amsler-Typ;
Verfahren: der Freßbeständigkeits-Test wurde so durchgeführt, daß das Schmieröl an dem Test-Werkstück haftete und ein Gewicht aufgelegt wurde, bis ein Fressen auftrat;
gegenüberliegendes Material: FC25 (HRB98);
Schmieröl: Spindelöl Nr. 2.
Öl-Temperatur: je nach Ablauf der Vorgänge;
Umfangs-Geschwindigkeit: 1 m/s (478 UpM);
Belastung: bis ein Fressen auftrat;
Dauer: je nach Ablauf der Vorgänge

Ablösungstest (Abblätterungstest)

Der Ablösungs- bzw. Abblätterungstest wurde beurteilt anhand der Verwen dung der vorstehend beschriebenen Testprobe (erfindungsgemäßes Beispiel) und der vorstehend beschriebenen Vergleichsprobe (Vergleichsbeispiel) unter den folgenden Bedingungen des Ablösungs- bzw. Abblätterungstests. Die Te stergebnisse sind in der Fig. 3 dargestellt.

Der Ablösungsbeständigkeitsindex wurde verwendet zur Bewertung der Ablö sungsbeständigkeit. Die Ablösungs- bzw. Abblätterungs-Beständigkeit (Index) ist dargestellt durch die eine Ablösung bei der Testprobe hervorrufende Zeit (erfindungsgemäßes Beispiel), wobei die Zeit bis zum Auftreten einer Ablö sung in der Vergleichsprobe mit 100 angenommen wurde (Vergleichsbeispiel). Wenn in diesem Fall die Ablösungs-Beständigkeit (Index) der Testprobe weni ger als 100 beträgt, so bedeutet dies, daß die Ablösungs-Beständigkeit der Testprobe (erfindungsgemäßes Beispiel) schlechter war als diejenige der Vergleichsprobe (Vergleichsbeispiel), weil die Ablösung in der Testprobe nach einer kürzeren Zeit auftrat als die Ablösung in der Vergleichsprobe. Die Schlagtest-Vorrichtung vom NPR-Typ ist in den Fig. 4A und 4B dargestellt.

Ablösungstest-Bedingungen

Testvorrichtung: verbesserte Ausführungsform der Schlagtest-Vorrichtung vom NPR-Typ (erläutert in der japanischen Patentpublikation Nr. 36-19604, quanti tative Testvorrichtung zur Bestimmung des Grads der Plattierungshaftung).
Verfahren: die Bewertung wurde durchgeführt durch Messung der Zeit, bis ei ne Ablösung (Abblättern) auftrat für den Fall, daß eine Schlagenergie, die 43,1 mJ (44 kg/mm) pro Zeiteinheit betrug, auf die Oberfläche des PVD- Legierungsfilms einwirken gelassen wurde;
Auftreten einer Ablösung: Betrachtung der auf das 15-fache vergrößerten Oberfläche.

Testergebnisse

In bezug auf die Testprobe (erfindungsgemäßes Beispiel), auf welcher der Cr- B-N-Legierungsfilm 4, der einen Borgehalt von 0,05 Gew.-% aufwies, erzeugt worden war, wurde gezeigt, daß der Verschleißfestigkeitsindex und die Ge genelement-Angriffseigenschaften (Index) abnahmen und der Freßbeständig keits-Index zunahm, so daß die Testprobe bezüglich der Verschleißfestigkeit, der Freßbeständigkeit und der Gegenelement-Angriffseigenschaften verbes sert war.

Bezüglich der Testprobe (erfindungsgemäßes Beispiel), auf der ein Cr-B-N- Legierungsfilm 4, der mehr als 20 Gew.-% Bor enthielt, erzeugt worden war, war die Ablösungsbeständigkeit (Index) vermindert, so daß die Ablösungsbe ständigkeit schlechter war.

In bezug auf die Testprobe (erfindungsgemäßes Beispiel), auf der ein Cr-B-N- Legierungsfilm 4, der 0,05 bis 20 Gew.-% Bor enthielt, erzeugt worden war, gilt, daß sie verbessert war in bezug auf alle Eigenschaften: Verschleißfestig keit, Freßbeständigkeit, Gegenelement-Angriffseigenschaften und Ablösungs beständigkeit.

Claims

1. Gleitelement, gekennzeichnet durch eine äußere Oberfläche, auf die ein Cr-B-N-Legierungsfilm aufgebracht ist.

2. Gleitelement nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Cr-B- N-Legierungsfilm durch physikalische Dampfabscheidung erzeugt worden ist.

3. Gleitelement nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die physi kalische Dampfabscheidung nach einem Verfahren, ausgewählt aus der Grup pe, bestehend aus Ionenplattierung, Vakuumabscheidung und Sputtern, durchgeführt worden ist.

4. Gleitelement nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeich net, daß der Borgehalt in dem Cr-B-N-Legierungsfilm innerhalb des Bereiches von 0,05 bis 20 Gew.-% liegt.

5. Gleitelement nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeich net, daß auf der gesamten Oberfläche oder mindestens auf der äußeren Ober fläche des Gleitelements eine Nitrierhärtungsschicht erzeugt worden ist und daß der Cr-B-N-Legierungsfilm auf die Nitrierhärtungsschicht aufgebracht ist.