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DE19541855C1 - Diebstahlschutzsystem für ein Kraftfahrzeug - Google Patents

Diebstahlschutzsystem für ein Kraftfahrzeug

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DE19541855C1
DE19541855C1 DE19541855A DE19541855A DE19541855C1 DE 19541855 C1 DE19541855 C1 DE 19541855C1 DE 19541855 A DE19541855 A DE 19541855A DE 19541855 A DE19541855 A DE 19541855A DE 19541855 C1 DE19541855 C1 DE 19541855C1
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DE
Germany
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transponder
resonant circuit
antenna
frequency
impedance
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DE19541855A
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Herbert Zimmer
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Continental Automotive GmbH
Original Assignee
Siemens AG
Siemens Corp
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Publication date
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Priority to GB9623504A priority patent/GB2307146B/en
Priority to US08/745,499 priority patent/US5905444A/en
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Description

Die Erfindung betrifft ein Diebstahlschutzsystem für ein Kraftfahrzeug. Sie betrifft insbesondere ein Schließsystem durch das eine Wegfahrsperre des Kraftfahrzeugs freigegeben wird.
Ein bekanntes Diebstahlschutzsystem (DE 44 30 360 C1) weist einen tragbaren Transponder auf, der eine Codeinformation trägt. Eine im Kraftfahrzeug angeordnete Antenne ist Teil ei­ nes Schwingkreises auf, der durch einen Schwingkreis im Transponder amplitudenmoduliert wird. Wenn auf der Fahrzeug­ seite keine modulierte Schwingung erfaßt wird, so wird der Schwingkreis verstimmt, um bei einem nächsten Versuch eine modulierte Schwingung zu erfassen. Dies kann dadurch gesche­ hen, daß die Erregerfrequenz oder die Resonanzfrequenz des Schwingkreises geändert wird.
Das Problem der Erfindung ist es, ein Diebstahlschutzsystem zu schaffen, bei dem ein frequenzmoduliertes Sendesignal ei­ nes Transponders möglichst gut erfaßt wird.
Das Problem wird erfindungsgemäß durch die Merkmale von Pa­ tentanspruch 1 gelöst. Dabei weist ein fahrzeugseitiger Sen­ der einen Schwingkreis auf, der mit einem Schwingkreis eines tragbaren Transponders in einem Schlüssel induktiv gekoppelt ist. Im Sender wird ein Magnetfeld oder ein Energiesignal er­ zeugt, das zu dem Transponder übertragen wird und dort den Energiespeicher auflädt. Durch Entladen des Energiespeichers wird im Transponder eine frequenzmodulierte Sendesignal er­ zeugt, die induktiv zu dem fahrzeugseitigen Schwing­ kreis übertragen wird. Damit das Sendesignal oder die Schwin­ gung sicher erfaßt wird, wird die Resonanzfrequenz des fahr­ zeugseitigen Schwingkreises mit Hilfe einer Verstärkerschal­ tung an die Resonanzfrequenz des Transponderschwingkreises angepaßt.
Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Un­ teransprüchen gekennzeichnet.
Ausführungsbeispiele der Erfindung ist anhand der schemati­ schen Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 ein schematisches Blockschaltbild des erfindungsge­ mäßen Diebstahlschutzsystems,
Fig. 2a bis 2d Signaldiagramme eines Transponders und eines Transceivers des Diebstahlschutzsystems,
Fig. 3 eine Resonanzkurve eines Schwingkreises und
Fig. 4 eine Schaltungsanordnung (Ersatzschaltbild) zum Ver­ ändern der Resonanzfrequenz fRA eines Antennen­ schwingkreises.
Ein erfindungsgemäßes Diebstahlschutzsystem weist einen im Kraftfahrzeug angeordneten Transceiver 1 (Fig. 1) auf, der mit einem tragbaren Transponder 2 über eine induktive Kopplung zusammenwirkt, wenn sich der Transponder 2 in der Nähe des Transceivers 1 befindet. Der Transceiver 1 er­ zeugt ein magnetisches Wechselfeld, durch das Energie zu dem Transponder 2 übertragen wird, wodurch dort ein Energiespei­ cher (im folgenden als Ladekondensator 3 bezeichnet) im Transponder 2 aufgeladen wird.
Wenn genügend Energie in dem Ladekondensator 3 gespeichert ist, wird der Transponder 2 durch diese Energie aktiviert. Der Transponder erzeugt dabei eine Schwingung, die im Takte einer Codeinformation frequenzmoduliert ist. Diese Schwingung wird als Sendesignal zurück zu dem Transceiver 1 übertragen.
Zur Energieübertragung und Sendesignalrückübertragung weist der Transceiver 1 einen Schwingkreis auf (im folgenden als Antennenschwingkreis bezeichnet), der zum Erzeugen der Ener­ giesignale mit Hilfe eines Oszillators 4 mit einer Erreger­ frequenz fE zum Schwingen angeregt wird. Der Antennenschwing­ kreis weist hierzu zumindest einen Antennenkondensator 5 und eine Spule (Antenne 6) auf. Die Antenne 6 kann beispielsweise um das Zündschloß gewickelt sein.
Der Antennenschwingkreis 5, 6 wird durch den Oszillator 4 mit einer Erregergröße zu einer Schwingung mit einer Erregerfre­ quenz fE gezwungen. Als Erregergröße kann die Ausgangsspan­ nung oder -strom des Oszillators 4 verwendet werden. Zwischen dem Oszillator 4 und dem Antennenschwingkreis 5, 6 kann zu­ sätzlich noch ein Frequenzteiler 15 angeordnet sein, der die Oszillatorfrequenz auf die gewünschte Erregerfrequenz fE her­ unterteilt. Durch die Schwingung werden Energiesignale zu dem Transponder 2 übertragen.
Der Transponder 2 weist ebenfalls einen Schwingkreis (im fol­ genden als Transponderschwingkreis bezeichnet) mit einer Spu­ le 7 und einem Transponderkondensator 8 auf. Wenn die Antenne 6 und die Spule 7 nahe beieinander angeordnet sind, so findet eine induktive Energieübertragung von der Antenne 6 auf die Spule 7 und anschließend eine induktive Sendesignalrücküber­ tragung von der Spule 7 zu der Antenne 6 statt.
Dies ist beispielsweise dann der Fall, wenn der Transponder 2 auf einem Zündschlüssel angeordnet ist. Sobald der Zünd­ schlüssel in das Zündschloß gesteckt und der Zündschlüssel verdreht wird, sind die Antenne 6 und die Spule 7 miteinander elektrisch gekoppelt.
Die Schwingung des Transponderschwingkreises 7, 8 wird durch einen Zusatzkondensator 10 im Takte einer Codeinformation frequenzmoduliert. Hierzu weist der Transponder 2 einen Schalter 9 auf, der im Takte der Codeinformation den Zusatz­ kondensator 10 zu dem Transponderkondensator 8 des Transpon­ derschwingkreises 7, 8 hinzuschaltet. Dadurch wird die Reso­ nanzfrequenz f₀ des Transponderschwingkreises 7, 8 im Takte des Zu- und Wegschaltens des Zusatzkondensators 10 geändert, da sich jeweils die Gesamtimpedanz des Transponderschwing­ kreises 7, 8 ändert.
Der Schalter 9 wird dabei von einer Transponder-Steuereinheit (Transponder-IC 12) gesteuert, die als integrierter Schalt­ kreis ausgebildet sein kann.
Sobald der Zündschlüssel im Zündschloß verdreht wird, erzeugt der Transceiver 1 das magnetische Wechselfeld mit einer hohen Feldstärke (Energiesignale; vgl. hierzu Fig. 2a). Innerhalb einer vorbestimmten Zeitdauer (Ladephase) werden die Energie­ signale erzeugt, hier beispielsweise 50 ms lang. Sie haben eine Amplitude von etwa 100 V. Je nach Grad der Kopplung zwi­ schen Transponder 2 und Transceiver 1, d. h. je nach von dem Transponder empfangener Feldstärke, laden diese Energiesigna­ le den Ladekondensator 3 unterschiedlich schnell auf (Fig. 2b). Bei hoher Güte des Schwingkreises wird der Ladekondensa­ tor 3 schnell aufgeladen (gepunktete Linie in Fig. 2b).
Wenn das Aussenden der Energiesignale beendet ist, kehrt sich die Signalrichtung um. Der Transponder 2 erzeugt nun ein fre­ quenzmoduliertes Wechselfeld (Fig. 2c), d. h. das Sendesi­ gnal, mit nur geringer Feldstärke und induziert in der Anten­ ne 6 eine entsprechende Spannung in der Größenordnung von einigen mV (Fig. 2d) analog zu der Codeinformation des Transponders 2 (Lesephase).
Das Sendesignal (oder auch als Codesignal bezeichnet) ist ein Signal mit einer geringen Amplitude, beispielsweise von etwa 1 mV, und steht etwa 20 ms lang an. Die Amplitude des Codesi­ gnals nimmt ständig ab, da der Ladekondensator 3 die Energie für den Transponderschwingkreis sowie zum Schalten des Schal­ ters 9 liefert und infolgedessen stetig entladen wird.
Der Antennenschwingkreis 5, 6 ist derart abgestimmt, daß sei­ ne Resonanzfrequenz fRA zunächst etwa 134 kHz beträgt. Mit dieser Frequenz werden die Energiesignale zu dem Transponder 2 übertragen. Die Schwingung des Transponderschwingkreises 7, 8, 10 schwingt infolge der Frequenzmodulation bei zwei ver­ schiedene Resonanzfrequenzen fRT, und zwar bei etwa 134 kHz und etwa 123 kHz, je nach zugeschaltetem Zusatzkondensator 10.
Die während der Lesephase im Antennenschwingkreis 5, 6 indu­ zierte Spannung wird von einem Demodulator 13 demoduliert und in einer Steuer- und Auswerteeinheit 14 ausgewertet. Hierzu werden die Periodendauern oder die Frequenzen der modulierten Schwingung gemessen. Wenn die Frequenz der modulierten Schwingung unter einem Schwellwert von beispielsweise 129 kHz liegt, so wird eine logischer High-Zustand oder eine "1" des modulierten Signals erkannt und wenn die Frequenz über 129 kHz liegt, so wird ein logischer Low-Zustand oder eine "0" erkannt (Fig. 2e). Auf diese Weise wird die Codeinformation des Transponders 2 aus der frequenzmodulierten Schwingung, d. h. aus dem Sendesignal, demoduliert.
Die Codeinformation wird in der Steuer- oder Auswerteeinheit 14 mit einer vorgegebenen Sollcodeinformation verglichen. Bei Übereinstimmung der beiden wird ein Freigabesignal an ein Si­ cherheitsaggregat im Kraftfahrzeug gesendet.
Ein solches Sicherheitsaggregat kann beispielsweise ein Tür­ schloß oder eine Wegfahrsperre sein. Bei berechtigtem und korrektem Codesignal wird das Türschloß entriegelt oder die Wegfahrsperre deaktiviert, so daß ein Starten des Motors mög­ lich ist.
Jeder Schwingkreis besitzt eine Eigenfrequenz oder auch Reso­ nanzfrequenz fR genannt, die durch die Gesamtimpedanz der verwendeten Bauelemente des Schwingkreises bestimmt wird, d. h. beim Antennenschwingkreis im wesentlichen durch die In­ duktivität der Antenne 6 und durch die Kapazität des Anten­ nenkondensators 5 und beim Transponderschwingkreis durch die Induktivität der Spule 7 und durch die Kapazität des Konden­ sators 8 sowie gegebenenfalls durch die Kapazität des Zusatz­ kondensators 10.
Die erzeugte Schwingungsintensität I (Amplitude) des durch den Transceiver 1 empfangenen Sendesignals ist am größten, wenn der Antennenschwingkreis mit einer Erregerfrequenz fE erregt wird, die gleich seiner Resonanzfrequenz fRA ist. Die Signalintensität wird anhand einer Resonanzkurve (Fig. 3) verdeutlicht, bei der die Frequenz f auf der Abszisse (x-Achse) und die Schwingungsintensität I infolge der Erreger­ größe, d. h. infolge der induktiv auf den Transceiver 1 über­ tragenen Transponderschwingung, auf der Ordinate (y-Achse) aufgetragen sind.
Wenn die Frequenz der empfangene Schwingung des Transponders 2 (= Resonanzfrequenz fRT) gleich der Resonanzfrequenz fRA des Antennenschwingkreises 5, 6 ist, so befindet sich der Ar­ beitspunkt Pi im Resonanzpunkt P₀ (durchgezogene Resonanzkur­ ve). Die in dem Antennenschwingkreis 5, 6 induzierte Intensi­ tät der Spannung ist also am größten, wenn die Resonanzfre­ quenz fRA des Antennenschwingkreises 5, 6 mit der Resonanz­ frequenz fRT des Transponderschwingkreises 7, 8, 10 überein­ stimmt. Wenn die Frequenz der empfangene Schwingung des Transponders 2 von der Resonanzfrequenz fRA des Antennen­ schwingkreises 5, 6 abweicht, so liegt der Arbeitspunkt Pi unterhalb des Resonanzpunkt P₀, und zwar in dem Arbeitspunkt P₁. Die empfangene Intensität I₁ der Schwingung ist dabei we­ sentlich kleiner als die empfangene Intensität I₀ im Reso­ nanzpunkt P₀.
Da die Resonanzfrequenz fRT des Transponderschwingkreises 7, 8, 10 infolge des Zuschaltens des Zusatzkondensators 10 zwi­ schen zwei Werten wechselt, wird in einem Wert (134 kHz = lo­ gische Low-Zustand) zwar die maximale Intensität I₀ der Span­ nung induziert, jedoch im anderen Wert (123 kHz = logischen High-Zustand) nur eine geringe Intensität I₁ der Spannung in­ duziert (Arbeitspunkt P₁). Damit in beiden logischen Zustän­ den eine möglichst hohe Intensität (Arbeitspunkte P₂ und P₃ mit den Intensitäten I₂ bzw. I₃) der Spannung induziert wird, wird erfindungsgemäß die Resonanzfrequenz fRA des Antennen­ schwingkreises 5, 6 verschoben (dies entspricht einer Ver­ schiebung der Resonanzkurve = punktiert gezeichnete Resonanz­ kurve). Und zwar so, daß die Resonanzfrequenz fRA etwa in der Mitte zwischen den beiden Werten der Resonanzfrequenz fRT des Transponderschwingkreises 7, 8, 10, hier beispielsweise Reso­ nanzfrequenz fRT = 129 kHz, liegt. Somit ist der Antennen­ schwingkreises 5, 6 für beide logischen Zustände etwa gleich empfindlich. Dies hat überdies den Vorteil, daß der Signal­ störabstand größer wird, so daß das Sendesignal des Transpon­ ders 2 sicher demoduliert wird.
Um die Resonanzfrequenz fRA zu ändern, findet erfindungsgemäß eine gewichtete Beeinflussung der Bauelemente des Antennen­ schwingkreises 5, 6 statt.
Hierzu ist eine Impedanz Zr (Fig. 4) vorgesehen, die zwi­ schen dem Ausgang eines invertierenden Verstärkers 19 und dem Antennenkondensator 5 angeordnet ist. Der Verstärker 19 und die Impedanz Zr sind zwischen der Antenne 6 sowie dem Konden­ sator 5 (= Kondensator CA) und dem Demodulator 13 angeordnet. Der Schwingkreis mit der Antenne 6 wird in der Ladephase über den Oszillator 4 und gegebenenfalls den Frequenzteiler 15 er­ regt. In der Lesephase ist der Oszillator 4 inaktiv und wird auf Masse gelegt, so daß die Antenne 6 und der Kondensator 5 (= Kondensator CA in der Fig. 4) parallel zueinander wirken.
Der Verstärker 19 ist als Operationsverstärker realisiert, dessen Spannungsverstärkung V durch die Werte von Widerstän­ den R₁ und R₂ bestimmt wird: V = R₂/R₁. Je nach eingestellter Spannungsverstärkung V wird ein anderer Spannungspegel an den Ausgang des Verstärkers 19 (Ausgangsspannung Ua) und damit an die Impedanz Zr gelegt. Dies führt dazu, daß die Impedanz Zr abhängig von dem Spannungsverstärkung V unterschiedlich stark auf den Antennenschwingkreis 5, 6 rückgekoppelt und damit auf die Resonanzfrequenz fRA einwirkt, da die Impedanz Zr wie eine Parallelschaltung zu dem Kondensator CA wirkt, der Bestand­ teil des Antennenschwingkreises 5, 6 im Transceiver 1 ist.
Durch den Verstärker 19 wird die Spannung Uc am Antennenkon­ densator 5 mit der Spannungsverstärkung -V (da invertierender Verstärker) zu seiner Ausgangsspannung Ua verstärkt. Durch eine Rückkopplung über die Impedanz Zr wird ein Zusatzstrom Ir in einen Knotenpunkt K eingespeist. Der Zusatzstrom Ir ist dabei proportional zu Uc.
Dadurch wirkt die Impedanz Zr gewichtet auf den Kondensator CA und somit auf den Antennenschwingkreis 5, 6 ein. Die Ge­ samtimpedanz des Antennenschwingkreises 5, 6 ändert sich und hierdurch seine Resonanzfrequenz fRA. Außerdem kann der An­ tennenschwingkreis 5, 6 dadurch zusätzlich bedämpft werden.
Das Verschieben der Resonanzfrequenz fRA wirkt nur in der Le­ sephase, wenn der Verstärker 19 in seinem linearen Arbeitsbe­ reich arbeitet, d. h. wenn Signale mit kleiner Amplitude (im Bereich von einigen mV) an seinem Eingang anliegen. Dann wirkt der Verstärker 19 mit seiner Spannungsverstärkung V parallel zu der Impedanz Zr auf den Antennenkondensator CA ein.
In der Ladephase ist der Verstärker weit übersteuert, da die Energiesignale einen Spannungswert von etwa 100 V haben. Dann ist die Spannungsverstärkung V = 0 und die Ausgangsspannung des Verstärkers 19 ist an ihren Grenzen bei etwa +5V. Somit wirkt nur noch die Impedanz Zr parallel zu dem Kondensator CA auf den Antennenschwingkreis 5, 6 ein.
Erfindungsgemäß wird die Resonanzfrequenz fRA derart verscho­ ben, daß sie etwa in der Mitte zwischen den durch die Fre­ quenzmodulation durch den Transponder 2 erzeugten Frequenzen im Low-Zustand und im High-Zustand liegt. Somit werden sowohl im Low-Zustand als auch im High-Zustand etwa gleiche Intensi­ täten der induzierten Spannung detektiert.
Das Ändern der Resonanzfrequenz fRA durch Ändern der Gesamt­ impedanz des Antennenschwingkreises 5, 6 wird im folgenden unter Zuhilfenahme des Ersatzschaltbildes nach Fig. 4 und anhand der Kirchhoffschen Gesetze näher erläutert:
Die Knotengleichung der in den Knoten K zwischen der Antenne 6 und dem Kondensator CA hineinfließenden und der aus dem Knoten K herausfließenden Ströme lautet wie folgt:
I = I₁ + Ir + Ic (1)
Durch eine Maschenanalyse ergeben sich die Teilströme I₁, Ir und Ic folgendermaßen:
I₁ = Uc/(R₁) (2)
unter der Annahme, daß am Verstärker 19 die Eingangsspan­ nung Ue ≈ 0 ist;
Ir = (Ua - Uc)/Zr
wobei die Impedanz Zr beliebig aus Kondensatoren und/oder Spulen sowie Widerständen durch Parallel- oder Reihen­ schaltung zusammengesetzt sein kann. Als Beispiel wird die die Resonanzfrequenz fRA bestimmende Gesamtimpedanz des Antennenschwingkreises 5, 6 mit einer zuschaltbaren Impedanz Zr bestehend aus einer Reihenschaltung eines Wi­ derstands Rr und eines Kondensators Cr hergeleitet:
dabei ist die inverse Gesamtimpedanz = Admittanz = 1/Zr = Yr = 1/(Rr + 1/jωCr) und
mit Ua = -V*Uc erhält man den Strom Ir:
Ir = Uc * (1+V) * 1/(Rr + 1/jωCr) (3)
Ic = Uc * jωCA (4)
wobei CA der Antennenkondensator 5 und ω die Kreisfre­ quenz ist.
Werden die Gl. (2) bis (4) in die Gl. (1) eingesetzt, so er­ gibt sich der Strom I zu:
I = Uc * [1/(R₁) + (1+V) * 1/(Rr + 1/jωCr) + jωCA] (5)
Aus der Gl. (5) läßt sich die Gesamtimpedanz Z oder der Kehr­ wert davon, nämlich die Admittanz X des Schwingkreises be­ stimmen:
Y = I/Uc = 1/(R₁) + (1+V) * 1/(Rr + 1/jωCr) + jωCA (6)
Wenn die Admittanz Y von Gl. (6) in ihren Realteil (Re{Y}) und Imaginärteil (Im{Y}) zerlegt wird, so werden die den Schwingkreis bestimmenden Elemente deutlich:
Der Realteil Re{Y} steht für die Schwingkreisbedämpfung und der Imaginärteil Im {Y}*1/ω ist die sich ergebende Gesamtka­ pazität, die die Resonanzfrequenz fRA in Verbindung mit der Induktivität der Antenne 6 bestimmt. Somit hängt die Gesam­ timpedanz des Antennenschwingkreises 5, 6 von der Spannungs­ verstärkung V ab, die über die Widerstände R₁ und R₂ einge­ stellt werden kann, und von der Impedanz Zr.
Für die Erfindung ist es wesentlich, daß durch diese Impedanz Zr abhängig von der Spannungsverstärkung V die Schwingungsei­ genschaften, und zwar die Resonanzfrequenz fRA des Antennen­ schwingkreises verändert werden. In der Ladephase wird die Resonanzfrequenz fRA nur wenig verschoben, da die Spannungs­ verstärkung V ≈ 0 ist. In der Lesephase findet eine starke Verschiebung der Resonanzfrequenz fRA statt, da die Span­ nungsverstärkung V < 0, z. B. V = 5 ist.
Die Spannungsverstärkung V kann auch in vorgegebenen Schrit­ ten oder kontinuierlich innerhalb eines vorbestimmten Ver­ stärkungsbereichs verändert werden. Dies wird durch regelbare Widerstände erreicht, die die Widerstände R₁ und R₂ ersetzen.
Die Steuer- oder Auswerteeinheit 14 kann durch einen Mikro­ prozessor oder durch eine funktionell gleichwertige Schal­ lungsanordnung realisiert werden. Daher kann die Funktion des Demodulators 13 auch durch den Mikroprozessor übernommen wer­ den. Die Sollcodeinformation mit der die vom Transponder 2 gelieferte Codeinformation verglichen wird, ist in einem nicht dargestellten Speicher (ROM, EEPROM) gespeichert.
Die Codeinformation kann in dem Transponder 2 ebenfalls in solchen Speichern gespeichert sein.
Der Schalter 9 kann auch durch einen integrierten Schaltkreis realisiert werden, in dem auch der Zusatzkondensator 10 ent­ halten ist. Der Schalter 9 und der Zusatzkondensator 10 kön­ nen auch in dem Transponder-IC 12 enthalten sein. Statt des Zusatzkondensators 10 kann auch eine Spule hinzugeschaltet werden.
Für die Erfindung ist es unwesentlich, in welchem Frequenzbe­ reich die Resonanzfrequenzen fRT und fRA liegen. Wesentlich ist nur, daß die Resonanzfrequenz fRA des Antennenschwing­ kreises 5, 6 in der Lesephase an eine Frequenz zwischen den beiden Resonanzfrequenzen fRT des Transponderschwingkreises 7, 8, 10 gewichtet angepaßt wird.

Claims (4)

1. Diebstahlschutzsystem für ein Kraftfahrzeug mit
  • - einer im Kraftfahrzeug stationär angeordneter Sende-/Empfangseinheit (1), die einen Antennenschwingkreis (5, 6) aufweist, dessen Resonanzfrequenz (fRA) durch seine Bautei­ le bestimmt ist,
  • - einem Oszillator (4), der dem Antennenschwingkreis eine Schwingung aufzwingt, um Energiesignale zu einem tragbaren Transponder (2) zu übertragen,
  • - mit dem Transponder (2), der einen Energiespeicher (3) auf­ weist, der von den Energiesignalen aufgeladen wird, um eine Codeinformation mit Hilfe einer Schwingung eines Transpon­ derschwingkreises (7, 8, 10), die abhängig von der Codein­ formation mit zwei verschiedenen Resonanzfrequenzen (fRT) schwingt, zurück zu der Sende-/Empfangseinheit (1) zu über­ tragen, und
  • - einer Auswerteeinheit (13), der die von dem Transponder (2) erzeugte und von der Sende-/Empfangseinheit (1) empfangenen Schwingung zugeführt wird,
  • - wobei die empfangene Schwingung durch die Auswerteeinheit (13) erfaßt, die Codeinformation daraus demoduliert, in ei­ nem Komparator (14) mit einer Sollcodeinformation vergli­ chen wird und bei Übereinstimmung ein Freigabesignal an ein Sicherheitsaggregat gesendet wird, und
  • - wobei die Resonanzfrequenz (fRA) des Antennenschwingkreises (5, 6) in Abhängigkeit vom Aussenden der Energiesignale oder vom Empfangen der Schwingung über einen Verstärker durch gewichtetes Hinzuschalten einer Impedanz (Zr) an eine Frequenz angepaßt wird, die zwischen den beiden Resonanz­ frequenzen (fRT) des Transponderschwingkreises (7, 8, 10) liegt.
2. Diebstahlschutzsystem nach Anspruch 1, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Impedanz (Zr) durch die Spannungsverstär­ kung (V) des Verstärker (19) gewichtet zugeschaltet wird.
3. Diebstahlschutzsystem nach Anspruch 2, dadurch gekenn­ zeichnet, daß der Verstärker (19) parallel zu der Impedanz (Zr) angeordnet ist.
4. Diebstahlschutzsystem nach Anspruch 1, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Impedanz (Zr) eine Serien- und/oder eine Parallelschaltung eines Kondensators (Cr) und/oder einer Spu­ le und/oder eines Widerstands (Rr) aufweist.
DE19541855A 1995-11-09 1995-11-09 Diebstahlschutzsystem für ein Kraftfahrzeug Expired - Fee Related DE19541855C1 (de)

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