DE1660339C3

DE1660339C3 - Verfahren zum Vergleichsmäßigen des Elastizitätsmoduls von Streckzwirnfäden

Info

Publication number: DE1660339C3
Application number: DE1660339A
Authority: DE
Inventors: Hans Ulrich Dr. 8765 Erlenbach Herwig
Original assignee: Enka AG
Current assignee: Enka AG
Priority date: 1966-04-14
Filing date: 1967-02-24
Publication date: 1981-05-21
Also published as: LU55347A1; CH461324A; NL160890C; DE1660339A1; NL6801596A; NL6703990A; SE303665B; DE1660939A1; FR1568935A; NL160890B; US3477221A; US3428008A; BE709407A; CH433929A; FR1514841A; DE1660339B2; ES338504A1; DK121216B; BE695622A; GB1220487A

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Vergleichmäßigen des Elastizitätsmoduls von Streckzwirnfäden während der Herstellung üblicher Streckzwirn wickel mit Durchmesserverjüngung nach beiden Enden und im wesentlichen zylindrischem Mittelteil bei über den Aufwickelvorgang beeinflußbarer mittlerer Aufwickelspannung im auflaufenden Faden auf einer Streckzwirnmaschine mit Ringbank.

Der Elastizitätsmodul wird mit Hilfe einer Dehnkraftmessung gemäß DIN 53 829 bestimmt; er wird in p/den ausgedrückt.

Es ist bekannt, daß die beim Aufwickeln eines Fadens unmittelbar nach dem Strecken sich am »Auflaufpunkt« einstellende Fadenspannung während der nachfolgen-

"· den Lagerung des Garnkörpers gewisse Veränderungen des Fadens hervorruft. Diese Veränderungen können beim Abzug des Fadens vom Garnkörper — durch Messung des Elastizitätsmoduls am laufenden Faden — als Schwankungen festgestellt werden und führen beispielsweise in Gewebebahnen zu sehr unangenehmer und schwer zu beseitigender Streifigkeit. Der Elastizitätsmodul wird in seiner Größe in überwiegendem Maße von der Lage des jeweiligen Fadenteils im Wicke! bestimmt. Normalerweise ist er im Wickelmittelteil wesentlich kleiner als im Bereich der beiden Umkehrpunkte.

Bei einem bekannten Verfahren der eingangs genannten Art (US-PS 32 59 337) soll der Elastizitätsmodul durch ein besonderes Legeschema und eine Veränderung der Ringbankgeschwindigkeit zwischen den Umkehrpunkten vergleichmäßigt werden. Die Ergebnisse dieses Verfahrens sind jedoch nicht befriedigend.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, bei einem Verfahren der eingangs genannten Art die mit der Ringbankbewegung zusammenhängenden Schwankungen im Elastizitätsmodul des Fadens zu vermeiden und zu erreichen, daß sein Wert für den gesamten Wickel im Wickelmitteiteil und in den beiden Umkehrbereichen

jo gleich oder doch praktisch gleich ist.

Nach der Erfindung wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß die Fadenspannung im auflaufenden Faden an den Umkehrpunkten der Ringbank und in ihrer Nähe im Vergleich zu derjenigen im zylindrischen Mittelteil, beginnend mit dem Aufwickelvorgang, kontinuierlich verringert wird, bis sie bei Erreichen von 1/4 bis '/2 des Garngewichtes des fertigen Wickels einen Wert erreicht, der kleiner ist als ²Ii der Fadenspannung im zylindrischen Mittelteil, und dann kontinuierlich wieder so an den Wert im zylindrischen Mittelteil angeglichen wird, daß am Ende des Aufwickelvorganges die Fadenspannung während des Ringbankhubes gleich bleibt.

Hierbei wird sowohl über den Verlauf des Hubes als auch während des gesamten Aufwickelvorganges an den Stellen des Garnkörpers, die beim Aufwickeln nach den bekannten Verfahren später einen vom Wert für den Wickelmittelteil abweichenden Elastizitätsmodul aufweisen würden, die Aufwickelspannung so moduliert, daß sich nach dem inneren Spannungsausgleich während der Lagerung nach dem Streckzwirnen ein weitgehend gleichmäßiger Elastizitätsmodul im weiter zu verarbeitenden Faden ergibt.

Die Änderung der Fadenspannung kann erfolgen, indem bei konstanter Streckauslaufgeschwindigkeit die Spindeldrehzahl variiert wird, wobei die bei Beginn des Wickelvorganges über den gesamten Ringbankhub gleiche Spindeldrehzahl im Bereich der Umkehrpunkte und in Richtung auf die Umkehrpunkte im Verhältnis

bo zur Drehzahl im Wickelmittelteil zunehmend stärker abgesenkt bzw. von den Umkehrpunkten nach der Mitte zu wieder angehoben wird. Die Spindeldrehzahl kann dabei in der Nähe und an den Umkehrpunkten linear abgesenkt und im Bereich des beschriebenen Minimums

b5 mit einem Knick wieder linear angehoben werden. Sie kann aber auch nach einer stetigen Kurve verändert werden, deren Minimum in dem Bereich um das erste Drittel des aufgewickelten Garngewichtes liegt. Es

können auch beide Drehzahlen gleichzeitig verändert werden, wobei man beispielsweise ein Minimum für die Umkehrpunkte und ein Maximum für den Kopsmittelteil gleichzeitig durchlaufen werden kann.

Ein für den Verlauf der Fadenspannung entscheidender Faktor isi die Verhältnisgröße n/v. worin η die Spindeldrehzahl in min-' und ν die Streckauslauf geschwindigkeit in m/min ist. Zur veränderung der Fadenspannung muß im erfindungsgemäßen Sinn der Quotient n/v verändert werden, was durch entsprechende Änderung einer der beiden Größen oder aber beider erfolgen kann.

Die Änderung der Fadenspannung kann demnach auch dadurch erfolgen, daß bei konstanter oder in an sich bekannter Weise über den gesamten Aufwickelvorgang gesteuerter Spindeldrehzahl bei konstant bleibendem Streckverhältnis die Streckauslaufgeschwindigkeit variiert wird, wobei für deren Veränderung der der gesteuerten Spindeldrehzahl sinngemäß entsprechende Verlauf eingehalten wird. Es können auch beide Möglichkeiten der Steuerung der Aufwickelspannung zusammen benutzt werden.

Das erfindungsgemäße Verfahren erfordert eine Streckzwirnmaschine mit getrenntem Antrieb für den Streckteil einerseits und den Aufwickelteil andererseits. Als einfachste Möglichkeit für die Veränderung der Spindeldrehzahl in der beschriebenen Weise hat sich das Abschalten bzw. Herunterschalten des Spindelantriebs jeweils bei Annäherung der Ringbank an den unteren bzw. oberen Umkehrpunkt und Wiedereinschalten bei Erreichen der Umkehrpunkte erwiesen. Diese Maßnahme kann durch einen gesteuerten Abbremsvorgang bzw. durch eine drehzahlabhängige Kontrolle der Beschleunigung nach dem Wiedereinschalten oder Umschalten des Antriebs unterstützt werden. Die beste Lösung ergibt sich jedoch durch eine Steuerung der Spindeldrehzahl oder der Streckgeschwindigkeit oder beider abhängig von der Stellung der Ringbank und dem Ablauf des Aufwickelvorganges oder dem Wicksldurchmesser durch an sich bekannte drehzahlveränderliche Antriebsmotore oder durch Zwischenschalten von Regelgetrieben zwischen Antrieb und Aufwickelteil und/oder Streckteil.

Die Beeinflussung der Fadenspannung durch Veränderung der Spindeldrehzahl ist an sich nicht neu. So lehrt beispielsweise die britische Patentschrift 10 23 103 die Steuerung der Spindeldrehzahl bzw. der Fadenspannung zwischen Streckauslauf und sog. Ballonfadenführer nach einem empirisch ermittelten festgelegten Programm, wobei die Fadenspannung je nach Fadenart und gewünschtem Aufbau des Garnkörpers während des Aufwickelvorganges konstant, kontinuierlich ansteigend oder abfallend verlaufen kann.

Ferner ist es durch die US-PS 23 03 112 bekannt, bei einer Ringspinnmaschine die Spindeldrehzahl an den Umkehrpunkten der Ringbank und in ihrer Nähe im Vergleich zu derjenigen im zylindrischen Wickelmittelteil zu verändern.

Diese Maßnahmen hatten jedoch zum Zweck, durch Anpassung der Spindeldrehzahl an die jeweils im Hinblick auf die maximal zulässige Fadenspannung maximal mögliche Ringläufergeschwindigkeit den Wirkungsgrad der Maschinen so weit wie möglich gegenüber der Arbeitsweise mit konstanter Spindeldrehzahl anzuheben oder die Fadenspannung konstant zu halten. Eine von der Ringbankperiode abhängige Regelung der Fadenspannung war nicht vorgesehen, so daß auch die nach dier.en Lehren hergestellten Garnwickel nach der Verarbeitung und Anfärbung die durch Streifigkeit sich kennzeichnenden, durch die vorliegende Erfindung beseitigten Nachteile zeigten.

In Ausgestaltung der Erfindung soll die Fadenspannung an den Umkehrpunkten bei Erreichen von >Λ bis 1/2 des gesamten Garngewichtes gemäß Anspruch 2 etwa '/ίο bis ²h, vorzugsweise gemäß Anspruch 4 etwa i/s bis ^l/2, der Aufwickelspannung im Wickelmiueltei! betragen. Die Spindeldrehzahl im Wickelmitteiteii.

in welche nur zu Beginn und am Ende des Aufwickelvorganges gleich den Drehzahler, an den Umkehrpunkten, im gesamten Bereich des übrigen Aufwickelvorganges jedoch immer größer ist, kann während des gesamten Aufwickelvorganges konstant gehalten oder nach

is einem bestimmten Programm in an sich bekannter Weise verändert werden. Dabei kann sowohl gemäß Anspruch 6 derart vorgegangen werden, daß die Fadenspannung in den Umkehrpunkten konstant bleibt, als auch gemäß Anspruch 5 so, daß sie im Wickelmittelteil einen konstanten Wert beibehält; es können auch gemäß Anspruch 7 beide Fadenspannungen entsprechend verändert werden. In allen Fällen wird bei erfindungsgemäßer Wahl des jeweiligen Verlaufs die erfindungsgemäße Aufgabe gelöst.

Das erfindungsgemäße Verfahren wird durch die nachfolgenden Beispiele und Schaubilder erläutert. Um einen Vergleich zu erleichtern, wurden die Ergebnisse aus den Beispielen in einer Tabelle zusammengefaßt. Außerdem wurde bei den ersten vier Beispielen so vorgegangen, daß die Programmierung der Spindeldrehzahl nur im Bereich des unteren Umkehrpunktes erfolgte, wodurch eine augenfällige Demonstration der Wirkungsweise des erfindungsgemäßen Verfahrens möglich wurde.

Die beiden letzten Beispiele gehören zusammen. Beispiel 5 zeigt die Ergebnisse eines sowohl über den Ringbankhub als auch — in an sich bekannter Weise — über den gesamten Ablauf programmierten Aufwickelvorganges. Daß der Vergleich zwischen den Ergebnissen der beiden Beispiele 5 und 6 möglich ist, zeigen die Beispiele 1 bis 4 deutlich; die Tendenz im Verhalten des Elastizitätsmoduls ändert sich bei Steuerung der Drehzahl über den Aufwickelvorgang allein nicht.

Allerdings können durch Kombination der an sich bekannten Steuerung der Spindeldrehzahl über den Aufwickelvorgang und der Veränderung des Quoiienten n/v abhängig von der Ringbankbewegung offenbar die besten Ergebnisse erzielt werden, da sich dann die an sich bekannten Vorteile aus der Drehzahlsteuerung über die gesamte Aufwicklung mit denjenigen aus den erfindungsgemäßen Maßnahmen vereinigen.
Bei den Beispielen waren folgende Werte gleich:

	Verstreckung	Beispiel	5, 6
55	⁶⁰ Streckauslauf (m/min)	1, 2, 3,4	Nr.
	Changierdauer	Tabelle lfd.	IV, V
	(Doppelhub) (s)	I, II, HI	1 : 2,93
Hülsenlänge (mm)	1 : 3,01	820
b5 Hü'sendurchmesser (mm)	710
Paketdurchmesser (mm)		2X40
Paketgewicht (netto) (kg)	2X15	380
Titer (den)	380	50
50	115
115	1,8
1,6	40/10
60/12

Der Elastizitätsmodul wurde nach Htätiger Lagerung der Spulen im sog. Normalklima gemessen. Die Werte wurden aus der Dehnkraftmessung in Anlehnung an DIN 53 829 bei 5% Dehnung mit 50 m/min gewonnen:

den

1 ₌ J

100

Kraft [p]

2 χ Titer [den] "Dehnung [%] '

Der Index 0 bezieht sich auf den zylindrischen Kopsmittelteil (auf halber Hubhöhe), die Indizes 1 und 2 auf den unteren bzw. oberen Umkehrpunkt. Dabei bedeutet π die Drehzahl in l/min, Fdie Aufwickelspannung in p, Eden Elastizitätsmodul in p/den und 4Fdie Differenz der E-Modulwerte, ebenfalls in p/den.

Es gilt

Ay E=E_t -E₀

Diese beiden Größen sind bei den ersten vier Beispielen jeweils unterschiedlich, da dort nur der untere Umkehrbereich gesteuert war. Bei den beiden letzten Beispielen sind die Werte gleich; beim fünften Beispiel wurde eine Steuerung in beiden Umkehrbereichen vorgenommen. Der Versuch zu Beispiel 6 lief ohne Steuerung ab.

In der letzten Spalte der Tabelle sind die durch die erfindungsgemäßen Maßnahmen erzielten Effekte in % einmal für die Steuerung Ober den Ringbankhub allein und einmal für die Steuerung sowohl über den Ringbankhub als auch Ober die Laufzeit eingetragen. Bei den beiden letzten Beispielen ist eine Feststellung des Effektes der Steuerung über den Hub allein nicht möglich, da keine Vergleichsbasis vorliegt Der Effekt für die Steuerung über Laufzeit und Hub ist für das dritte und das fünfte Beispiel eingetragen. Es ergibt sich aus dem Vergleich zwischen den Beispielen 2 und 3 bzw. 5 und 6, und zwar:

Beispiel 3:

Effekt = -

I₂E(I)-Zl₁E(II) /I₂E(I)

Beispiel 5: Effekt =

/I_1-2E(IV) I₁ _aE (V) /I₁ _Λ E(IV)

In den Zeichnungen zeigt

F i g. 1 das Wickelschema für eine sog. HV-Wicklung (Hubverlagerungs- oder Etagenwicklung),

F i g. 2 das Wickelschema für eine sog. HM-Wicklung (Hubminderungs- oder bikonische Parallelwicklung), (in F i g. 1 und 2 ist schraffiert der Bereich eingezeichnet, in dem der Quotient n/vverkleinert wird),

Fig.3 den Verlauf der Spindeldrehzahlen (3a), Fadenspannung (36) und des Elastizitätsmoduls (3c) nach Beispiel 2,

F i g. 4 den Verlauf der Schwankungen des Elastizitätsmoduls über das Wickelnettogewicht für den oberen und den unteren Umkehrpunkt verglichen mit dem Wickelmittelteil,

Fig.5 entsprechend Fig.3, den Verlauf der Werte für das Beispiel 4 und > F i g. 6 den Verlauf der Schwankungen des Elastizitätsmoduls für verschiedenen Ablauf des Aufwickelvorganges.

In F i g. 1 ist ein übliches Wickelschema einer HV-Wicklung wiedergegeben. Dabei zeigen die Linien 1 ίο und 2 die Lage der Umkehrpunkte des Hubes Hfür das auf der Abszisse 3 aufgetragene Wickelgewicht G an. Die durch die Linien 1 und 2 einerseits und die gestrichelten Linien 4 und 5 andererseits eingeschlossenen schraffierten Flächen deuten dabei ungefähr den Bereich an, in dem die Aufwickelspannung in erfindungsgemäßer Weise durch Variation des Quotienten n/v über den Ringbankhub H verändert wird. Das Maximum der Veränderung liegt etwa bei Uz des fertigen Wickelgewichtes wie durch die Linie € angedeutet.

Das Wickelschema für eine HM-Wicklung gibt F i g. 2

wieder. Die Linien 7 und 8 zeigen die Lage der

Umkehrpunkte, während die durch diese und die

gestrichelten Linien 9 und 10 eingeschlossenen Flächen den Bereich der Variation des Quotienten n/v angeben.

Die Beschreibung der F i g. 3 bis 6 erfolgt in Verbindung mit den zugehörigen Beispielen.

jo B e i s ρ i e 1 1

(in der Tabelle nicht enthalten)

Ein Polyamidgarn von Titer 60/12 wurde mil HV-Wicklung aufgewickelt, wobei die Drehzahl im Kopsmittelteil einschließlich dem oberen Umkehrpunki über den gesamten Aufwickelvorgang konstant gehalten wurde, während sie in der Nähe des unterer Umkehrpunktes über den Aufwickelvorgang bis zi etwa V3 des Kopsnettogewichtes kontinuierlich abge senkt und anschließend wieder angehoben wurde. Dei Verlauf der Drehzahlen ebenso wie der Fadenspannung und des Elastizitätsmoduls ist in Fig.3 in konkreter Werten festgehalten. F i g. 3a zeigt den Drehzahlverlauf wobei die Linie 11 die Drehzahl für den Mittelteil unc den oberen Umkehrpunkt und die Linien 12, 13 der Verlauf der Drehzahl am unteren Umkehrpunk darstellen. Das Minimum der Drehzahl am unterer Umkehrpunkt liegt etwa bei 1/3 des Kopsnettogewich tes (Linie 14).

Bei einer solchen Drehzahlsteuerung ergibt sich füi

den Kopsmittelteil der Fadenspannungsverlauf 15, dei oberen Teil der Fadenspannungsverlauf 16 und dei unteren Teil der Fäucnspannüngäverlauf 17 (F i g. 3b).

F i g. 3c zeigt den Verlauf des Elastizitätsmoduls Efüi

γ-, die drei Bereiche. Es ist der E-Modulverlauf im Mitteltei durch die Kurve 18, am unteren Umkehrpunkt durch di< Kurve 19 und am oberen Umkehrpunkt durch die Kurvi 20 gekennzeichnet Im Diagramm Fig.4 sind dii Schwankungen des Ε-Moduls über dem Kopsnettoge wicht aufgetragen. Und zwar zeigt die ausgezogen! linie 21 die Differenz AE zwischen dem Wert an oberen nicht programmierten Umkehrpunkt die gestri chelte Linie 22 die Differenz dazwischen dem Wert an unteren programmierten Umkehrpunkt und den Kopsmittelteil in p/den. Die starke Verminderung de Schwankungen des Elastizitätsmoduls durch die Pro grammierung der Drehzahl am unteren Umkehrpunk ist deutlich ersichtlich.

Beispiel 2 Beispiel 5

Ein Nylongarn entsprechend Beispiel 1 wurde mit HM-Wicklung aufgewickelt. Die übrigen Bedingungen entsprachen denen des Beispiels 1.

Das Ergebnis ist in der Tabelle unter I festgehalten.

Beispiel 3

Ein Faden gleicher Beschaffenheit wie in Beispiel 1 und 2 wurde zu einer HM-Wicklung aufgewickelt. Die Spindeldrehzahl wurde im zylindrischen Mittelteil und am oberen Umkehrpunkt so gesteuert, daß die Fadenspannung etwa konstant blieb, während im unteren Umkehrpunkt und in der Nähe des unteren Umkehrpunktes die Drehzahl gegenüber der Drehzahl im Kopsmittelteil entsprechend der F i g. 2 herabgesetzt wurde. Wie aus der Tabelle zu ersehen, war auch hier gegenüber dem Verlauf des Elastizitätsmoduls am oberen, nicht programmierten Umkehrpunkt eine deutliche Verbesserung des Ergebnisses zu verzeichnen. Außerdem läßt das Beispiel erkennen (s. Tabelle), daß eine wesentliche Verbesserung des Elastizitätsmoduls beim Arbeiten nach dem britischen Patent 10 23103 nicht erreicht wird.

Beispiel 4

Gleiches Material wie in den Beispielen 1 bis 3 wurde zu einer HM-Wicklung entsprechend F i g. 2 aufgewikkelt. Dabei wurde die Drehzahl im unteren Umkehrpunkt derart gesteuert, daß die Fadenspannung hier konstant blieb. Die F i g. 5 gibt die einzelnen Werte wieder:

F i g. 5a gibt den Verlauf der Spindeldrehzahlen an, wobei die Linie 23 die Drehzahl im Mittelteil und im oberen Umkehrpunkt und die Linie 24 die Drehzahl im unteren Umkehrpunkt angibt

F i g. 5b gibt den Verlauf der Fadenspannung F an. Entsprechend der vorgegebenen Programmierung ist die Fadenspannung im unteren Umkehrpunkt (gestrichelte Linie 25) konstant, während die Fadenspannung F im Mittelteil und im oberen Umkehrpunkt gemäß Linie 26 bis etwa zum Erreichen des ersten Drittels des Kopsgewichtes ansteigt, um dann wieder abzufallen.

F i g. 5c gibt den Verlauf des Elastizitätsmoduls füber dem Kopsgewicht G wieder. Es ist aus dem Verlauf der Linie 29 für den oberen Umkehrpunkt zu der Linie 28 für den Kopsmittelteil und der Linie 27 für den unteren Umkehrpunkt deutlich zu erkennen, wie gut die Angleichung des Wertes im unteren Umkehrpunkt an denjenigen im Kopsmittelteil gelungen ist Das gleiche Bild ergibt sich dann aus der Tabelle.

Verwendetes

Fadenmaterial: Nylon 6 40/10 den

Wicklungsart: Hubminderungswicklung(HM)

Die Fadenspannung wurde am oberen und am unteren Umkehrpunkt (Ft bzw. Fi) etwa konstant auf 0,6 ρ gehalten (nur der erste Wert fällt etwas heraus; s.

Tabelle). Zu diesem Zweck war es notwendig, die Spindeldrehzahl in den Umkehrpunkten über die Gesamtlaufzeit von 6400 min-' auf 3450 min-' zu senken. Während jedes Hubes wurde jeweils nach erfolgter Umkehrung der Ringbankbewegung nach oben und unten die Spindeldrehzahl erhöht, so daß die auf halber Hubhöhe im zylindrischen Kopsmittelteil genommenen Werte der Fadenspannung (Fo) über die Laufzeit ein Maximum durchlaufen und insbesondere nach etwa '/3 der Laufzeit erheblich größer sind als der Wert an den Umkehrpunkten. Der beeinflußte Hubabschnitt war der gleiche wie bei den übrigen Beispielen (Fig-2).

Die in der Tabelle festgehaltenen Ergebnisse zeigen, daß die dritte festgehaltene Einstellung des Beispiels zu

einer Überkompensation der Schwankungen im Elastizitätsmodul führte. Gegenüber dem Wert im Kopsmittelteil liegt eine Abweichung nach unten vor. Dies zeigt deutlich, daß mit den erfindungsgemäßen Lehren die der Erfindung zugrunde liegende Aufgabe mit beliebiger Genauigkeit gelöst werden kann.

Beispiel 6

Um zur Beurteilung der Maßnahme nach Beispiel 5 einen Vergleichsmaßstab zu haben, wurde in einem zweiten Versuch das gleiche Material bei durchweg konstanter Drehzahl aufgewickelt, wobei sich die in der Tabelle festgehaltenen Werte ergaben.

Zur Demonstration des bereits mit einfachen Mitteln bei Befolgung der erfindungsgemäßen Lehren Erreichbaren sind in Fig. 6 die Schwankungen Δ Ε des Elastizitätsmoduls für verschiedenen Ablauf des Aufwickelvorganges gegeneinandergestellt Bei im übrigen gleichen Bedingungen wurde einmal normal, d. h. mit konstanter Drehzahl, einmal mit Programmierung über den Ringbankhub und einmal mit Programmierung sowohl über den Ringbankhub als auch über den Aufwickelvorgang gearbeitet.

Die Ergebnisse sind die Kurve 32 für ersteren, die Kurve 30 für den zweiten und die Kurve 31 für den letzten Fall.

In der nachfolgenden Tabelle sind die Ergebnisse der Beispiele mit HM-Wicklung (2 bis 6) zusammengestellt.

LIU	Gegen	Material	Garn-	0	Spindeldrehzahl	''(I	''I	Fadenspannung	3,6	3,7	Elastizitätsmodul	A,	^D]	E-Modul-	J, D	GW 13 K,	durch	Laufzeit	O	-
Nr.	stund	Titcr	ni;tto-	240		6400	6400		5,7	3,5		33,6	33,6		0,0		Steuerung über	und Hub	100
			gcwicht	610			5500		6,3	3,3		25,3	29,0	Schwankungen	3.7	Effekt (%	Hub		113
				870			5000		6,3	3,9		24,1	27,5		3,4		allein		91
			(ß)	1230	(I/min)		5400	(P)	6,4	5,0	(p/den)	23,8	29,3		5,5				93
				1620			5800		6,4	6,4		19,5	23,9	(p/den)	4.4	-		100
				0	lh		6400	F₂	3,6	3,7	02	30,3	30,3		0,0	58		65
I	Beispiel 2	Nylon 6;	.300	6400		6400	3,5	3,2	1,2	33,6	33,0	33,0	A₂D	0,0	62
		Titer	i510			4700	5,6	3,4	1,1	34,1	23,2	26,2	0,0	3,0	24
		60/12 den	350			4100	6,2	3,0	1,4	33,1	21,9	24,6	8,8	2.7	0
			1210			4050	6,2	3,1	2,2	31,0	21,6	24,3	9,0	2,7		60 ^
			1610			4300	6,3	3,1	3,1	23,<J	21,6	24,9	7,2	3,3	-	70 ^
			0		6400	4700	6,3	1,1	1,1	30,3	25,0	25.0	4.4	0,0	48	63 g
II	Beispiel 3		280		5800	5500	3,5	3,2	1,0	33,0	28,6	28.6	0,0	0,0	60	²⁵ S
			.560		5400	4900	3,2	3,6	1,0	29,0	23,8	25,8	0,0	2,0	60	U)
			300		4900	4500	3,4	2,9	1,0	28,6	21,8	23,8	5,8	2,0	18
			1300		4750	4500	3,0	1,5	1,0	28,3	20,4	22,5	6,7	2,1	--
			1610		4700	3700	3,1	1,2	1,2	25,6	21,5	24,0	6,7	2.5	-
				6400	5500	4000	3,1			25,0	23,8	23,8	4,0	0.0	69
III	Beispiel 4		0	5800	6000		1,1	0,8	0,9	28,6			0.0		64
			230	5400	6000	6400	3,1	2,3	0,6	30,3	29,4	29,4	0,0	0,0	59
			470	4900	5600	5200	3,5	2,7	0,6	27,4	23,8	23,8	6,5	0,0	33
			680	4750	4100	4800	2,9	2,7	0,6	25,5	23,8	23,0	5,6	- 0.8	-
			900	4700	4000	4550	1,5	2,0	0,6	25,2	24,3	25,0	5,1	0,7
			1080	5500		4250	1,2	1,7	0,6	23,8	22,5	23,0	3,7	0,5
			1520	6000	6400	4080		1,1	0,6		23,1	23,1	0,0	0,0
IV	Beispiel 5	Nylon 6;	1810	6000	6400	3800	0,8	0,7	0,6	29,4	21,3	23,0		1,7
		Titer	5600	6400	3450	0,6		23,8	21,9	21,9	0,0	0.0
		40/10 den	4100	6400	0,6		23,0		0.0
			4000	5700	0,6		25,0		- 0,8
				5300	0,6		23,0		0,7
			6400	4500	0,6		23,1		0,5
			5200	3700	0,6		23,0		0,0
			4800		0,6		21,9		1,7
4550				0,0
4250
4080
3800
3450

X FS'

Ul

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=r 3 C a OQ

rorlsclZimt!	Gegen- Material	Garn-	0	Spindeldreh/ahl	Fadenspannung	I l.isliziüitsmodul	A,	lh	H-Modul-	.I₁/)	GW 1316
Lfd.	stund Tiler	nctlo-	200				» 27	27,7		~- 0
Nr.		guwicht	400				22,9	27,2		4.3	Hflekt (".'„) durch
			620				21,7	27,9	Schwiinkungcn	6.2	Steuerung über
		(6)	840	(l/min)	(pt	(p/den)	21,1	28,6		7.5	Hub Laiilzcit
			1050				21,0	28,5		7.5	allein und Hub
			1550	Hi /l(\|	"ι I: /·„ /·,	O:	22,8	30,2	(p/den ι	7.4
	Beispiel 6	1790	6400 6400	6400 0,8 0,8 0.8	27,7	26,0	30,9		4.9
V					27,2	« 31	31,6	.J iß	= 0
					27,9			« 0
					28,6		4,3
				28,5		6,2
				30,2		7,5
				30,9		7,5
				31,6 -		7,4
			nicht gemessen			4,9
			« 0

CTi

CT) O

U) UJ

Claims

Patentansprüche:

1. Verfahren zum Vergleichmäßigen des Elastizitätsmoduls von Streckzwirnfäden während der Herstellung üblicher Streckzwirnwickel mit Durchmesserverjüngung nach beiden Enden und im wesentlichen zylindrischem Mittelteil bei über den Aufwickelvorgang beeinflußbarer mittlerer Fadenspannung im auflaufenden Faden auf einer Streckzwirnmaschine mit Ringbank, dadurch gekennzeichnet, daß die Fadenspannung im auflaufenden Faden an den Umkehrpunkten der Ringbank und in ihrer Nähe im Vergleich zu derjenigen im zylindrischen Mittelteil, beginnend mit dem Aufwickelvorgang, kontinuierlich verringert wird, bis sie bei Erreichen von ¹At bis '/2 des Garngewichtes des fertigen Wickels einen Wert erreicht, der kleiner ist als ²/3 der Fadenspannung im zylindrischen Mittelteil, und dann kontinuierlich wieder so an den Wert im zylindrischen Mittelteil angeglichen wird, daß am Ende des Aufwickelvorganges die Fadenspannung während des Ringbankhubes gleich bleibt.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der maximale Unterschied zwischen der Fadenspannung an den Umkehrpunkten und der im zylindrischen Mittelteil V3 bis ⁹/io der Fadenspannung im Mittelteil beträgt.

3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Fadenspannung an den und in der Nähe der Umkehrpunkte der Ringbank im Vergleich zu derjenigen im zylindrischen Mittelteil, beginnend mit dem Aufwickelvorgang, kontinuierlich verringert wird, bis sie bei Erreichen von etwa '/3 des Garngewichtes des fertigen Wickels einen Wert erreicht, der kleiner ist als ²/3 der Fadenspannung im zylindrischen Mittelteil.

4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der maximale Unterschied zwischen der Fadenspannung an den Umkehrpunkten und der im zylindrischen Mittelteil '/2 bis "Λ der Fadenspannung im Wickelmittelteil beträgt.

5. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Fadenspannung im Wickelmittelteil während des gesamten Aufwickelvorganges konstant gehalten wird.

6. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Fadenspannung während des gesamten Aufwickelvorganges an den Umkehrpunkten konstant gehalten wird und im Wickelmittelteil verändert wird.

7. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Fadenspannung während des Aufwickelvorganges sowohl im Wickelmittelteil als auch an den Umkehrpunkten verändert wird.