DE1219985B

DE1219985B - Monostable multivibrator for frequency division

Info

Publication number: DE1219985B
Application number: DES82848A
Authority: DE
Inventors: Dipl-Ing Hans-Norber Toussaint
Original assignee: Siemens Corp
Current assignee: Siemens Corp
Priority date: 1962-12-13
Filing date: 1962-12-13
Publication date: 1966-06-30

Description

Monostabile Kippschaltungsanordnung zur Frequenzteilung Die Erfindung betrifft eine monostabile Kippanordnung zur Frequenzteilung mit einer ,=de, die zusammen mit einem induktiven und einem ohmschen Widerstand in einem Ring geschaltet ist.Monostable multivibrator for frequency division The invention relates to a monostable multivibrator for frequency division with one, = de, the connected in a ring together with an inductive and an ohmic resistor is.

Unter dem Namen »Tunneldioden« sind Halbleiterelemente mit Dynatroncharakteristik bekanntgeworden, die sich wegen ihrer kürzeren Schaltzeiten und wegen ihrer niedrigen Speisespannung von beispielsweise 0,5 V vorteilhaft als elektrische Schalter verwenden lassen. Mit diesen Halbleiterelementen ;können gleichermaßen astabile, monostabile oder .bistabile Kippstufen aufgebaut werden.Under the name "tunnel diodes" are semiconductor elements with dynatron characteristics became known because of their shorter switching times and because of their low Use a supply voltage of 0.5 V, for example, advantageously as an electrical switch permit. With these semiconductor elements; astable, monostable or .bistable multivibrators are built up.

Es ist eine Frequenzteilerschaltung bekannt, die mit Tunneldioden aufgebaut ist. Bei dieser Schaltung wird eine Frequenzteilung dadurch erreicht, daß nach Anlegen eines Steuerstromes an die Teileranordnung der Ruhearbeitspunkt erst nach mehreren Schwingungen des Steuerstromes so weit verlagert wird, daß schließlich der Kippvorgang einsetzt. Zur Verlagerung des Arbeitspunktes wird von dem ',Effekt Gebrauch gemacht, daß bei Ansteuerung von Elementen mit gekrümmter Kennlinie ein Richtstrom entsteht. Dieser Richtstrom überlagert auch den durch die Vorspannung erzeugten Arbeitsruhe-Strom, wodurch der Ruhearbeitspunkt allmählich so weit verschoben wird, daß dann nach einer gewünschten Anzahl von Schwingungen des Steuerstromes der Kippvorgang einsetzt. Der Teilungsfaktor ergibt sich dann aus der Anzahl der Schwingungen, die notwendig sind, um den Kippvorgang einzuleiten. Damit die Umlaufzeit des Arbeitspunktes auf der Tunneldiodenkennlinie nicht allzusehr in das Teilungsverhältnis eingeht, ist es daher erforderlich, daß diese Umlaufzeit klein gehalten wird. Das wird dadurch erreicht, daß die in der Teileranordnung eingeschaltete Induktivität klein gehalten wird. Eine derartige Bemessung hat jedoch den Nachteil, Saß das Teilungsverhältnis sehr stark von der jeweiligen Kennlinie der Tunneldioden abhängig ist. Bei Ausfall einer Tunneldiode und Einbau einer Ersatztunneldiode muß deshalb sehr darauf geachtet werden, daß der Kennlinienverlauf der Ersatztunneldiode dem Kennlinienverlauf der vorher eingesetzten Tunneldiode nach Möglichkeit vollkommen entspricht. Ferner ist diese Schaltungsanordnung gegen Störspannungen sehr stark anfällig, da diese Störspannungen ebenfalls einen Richteffekt zur Folge haben, wodurch der Ruhearbeitspunkt aus seiner ursprünglichen Lage verschoben wird, so daß dadurch der Kippvorgang je nach Art der Störspannung früher oder später einsetzt und das Teilungsverhältnis verändert. Wegen der großen Empfindlichkeit gegen Störspannung muß deshalb auch bei Kopplung von mehreren Frequenzteilerstufen auf unbedingte Rückwirkungsfreiheit gesehen werden.A frequency divider circuit is known which uses tunnel diodes is constructed. With this circuit a frequency division is achieved by that after applying a control current to the divider arrangement, the idle working point only after several oscillations of the control current is shifted so far that finally the tipping process begins. The 'Effect Made use that when controlling elements with a curved characteristic a Directional current arises. This directional current also superimposes that caused by the bias generated idle work current, whereby the idle work point gradually shifted so far is that then after a desired number of oscillations of the control current the tipping process begins. The division factor then results from the number of Vibrations that are necessary to initiate the tilting process. So that the cycle time of the working point on the tunnel diode characteristic does not affect the division ratio too much is received, it is therefore necessary that this circulation time is kept small. That is achieved in that the inductance switched on in the divider arrangement is kept small. However, such a dimensioning has the disadvantage that the division ratio is very much dependent on the respective characteristic curve of the tunnel diodes. In the event of failure a tunnel diode and installation of a replacement tunnel diode must therefore be taken very carefully that the characteristic curve of the replacement tunnel diode corresponds to the characteristic curve of the previously used tunnel diode completely corresponds if possible. Furthermore is this circuit arrangement is very susceptible to interference voltages, since these interference voltages also have a straightening effect, whereby the rest work point from its original position is shifted, so that the tilting process depending on the type the interference voltage sets in sooner or later and the division ratio changes. Because of the high sensitivity to interference voltage, it must therefore also be used for coupling can be seen from several frequency divider stages for unconditional freedom from feedback.

Aufgabe der Erfindung ist es, eine Frequenzteilerschaltung, die insbesondere für Pulsteilung geeignet ist, zu schaffen.The object of the invention is to provide a frequency divider circuit, in particular is suitable for pulse division to create.

Gemäß der Erfindung wird die Kippschaltungsanordnung dabei so ausgebildet, daß die Tunneldiode mit einer Gleichstromquelle derart vorgespannt ist, daß ihr Arbeitspunkt im Ruhezustand noch im stabilen Betriebsbereich liegt und der Kippvorgang mittels nur eines Impulses einer ihr zugeführten Impulsspannung mit der zu teilenden Frequenz, die gleich oder ein ganzzahliges Vielfaches der Kippfrequenz ist, auslösbar ist, so daß eine Pulsspannung mit der geteilten Frequenz, die gleich der Kippfrequenz ist, entsteht und daß der induktive Widerstand so bemessen ist, daß die Größe der Induktivität proportional ist der Zeit To, die vergeht, bis der Arbeitspunkt auf der Kennlinie der Tunneldiode einmal vollständig umgelaufen ist.According to the invention, the flip-flop circuit arrangement is designed in such a way that that the tunnel diode is biased with a DC power source so that you The operating point in the idle state is still in the stable operating range and the tilting process by means of only one pulse of a pulse voltage supplied to it with the one to be divided Frequency that is equal to or an integral multiple of the toggle frequency can be triggered is so that a pulse voltage with the divided frequency that is equal to the sweep frequency is, arises and that the inductive resistance is such that the size of the Inductance is proportional to the time To, which elapses until the operating point the characteristic curve of the tunnel diode has been completely revolved once.

In weiterer Ausgestaltung der Erfindung kann die Kippschaltung so ausgebildet sein, daß der induktive Widerstand durch die Sekundärwicklung eines Eingangsübertragers und die Primärwicklung eines Ausgangsübertragers gebildet ist und dem Eingangsübertrager die Pulsspannung mit der zu teilenden Frequenz zugeführt und am Ausgangsübertrager die Pulsspannung mit der geteilten Frequenz abnehmbar ist. Es ist vorteilhaft, die Induktivität der Sekundärwicklung des Eingangsübertragers kleiner als die Induktivität der Primärwicklung des Ausgangsübertragers zu bemessen.In a further embodiment of the invention, the flip-flop can be be designed that the inductive resistance through the secondary winding of a Input transformer and the primary winding of an output transformer is formed and the pulse voltage with the frequency to be divided is fed to the input transformer and the pulse voltage with the divided frequency can be removed at the output transformer is. It is advantageous to reduce the inductance of the secondary winding of the input transformer smaller than the inductance of the primary winding of the output transformer.

Die Pulsspannung mit der zu teilenden Frequenz läßt sich auch über einen Kondensator parallel zur Tunneldiode zuführen, wobei der induktive Widerstand zugleich Primärwicklung des Ausgangsübertragers sein kann. Je, nach erforderlichem Teilerverhältnis lassen sich auch mehrere Kippstufen in Reihe schalten. Ferner ist es von Vorteil, den Ausgangsübertrager der Vorstufe zugleich als Eingangsübertrager der nachfolgenden Stufe auszubilden.The pulse voltage with the frequency to be divided can also be fed in parallel to the tunnel diode via a capacitor, whereby the inductive resistor can at the same time be the primary winding of the output transformer. Depending on the required divider ratio, several flip-flops can also be connected in series. It is also advantageous to design the output transformer of the preliminary stage at the same time as the input transformer of the subsequent stage.

Die Vorspannung für die Tunneldioden läßt sich bei allen Ausführungsformen über einen ohmschen Widerstand zuführen. Das Teilungsverhältnis der einzelnen Stufen kann von Stufe zu Stufe verschieden i sein.The bias voltage for the tunnel diodes can be changed in all embodiments Feed through an ohmic resistor. The division ratio of the individual levels can be different from level to level i.

Bei Anwendung der Maßnahmen nach der Erfindung erhält man eine besonders einfache, von der Kurvenform der Eingangsspannung unabhängige Frequenzteilerschaltung; bei der, verglichen mit bekann- 1 ten Frequenzteilerschaltungen, wesentlich größere ganzzahlige Teilerverhältnisse erreichbar sind, ohne daß der Teiler unstabil wird. Von besonderem Vorteil ist ferner, daß durch Änderung der Amplitude der Spannung mit der zu teilenden Frequenz das Teilungsverhältnis der Pulsteilerschaltungsanordnung verändert werden kann. Unter Verwendung derzeit bekannter Tunneldibden ist die Speisespannung dabei kleiner als 0,5 V. Je nach Bedarf läßt sich die Spannung mit der zu teilenden Frequenz parallel oder in Reihe. zur Tunneldiode zuführen, so daß der Eingangswidestand in weiten Grenzen veränderbar und eine Anpassung an die jeweilige Vorstufe möglich ist. - ` Ferner werden bei der Kippschaltungsanordnung nach der Erfindung alle Nachteile vermieden, die der eingangs beschriebenen Frequenzteilerschaltung anhaften. Das wird unter anderem dadurch erreicht, daß der Ruhearbeitspunkt auf die Tunneldiodenkennlinie so gelegt ist, daß bereits beim ersten auftretenden Steuerimpuls ein Umkippen der Anordnung erreicht wird und daß ferner der induktive Widerstand der Kippschaltungsanordnung so bemessen ist, daß die Größe der Induktivität proportional ist der Zeit To, die vergeht, bis der Arbeitspunkt auf der Kennlinie der Tunneldiode einmal vollständig umgelaufen ist. Der Teilungsfaktor ist dann im wesentlichen gegeben durch die Zeit, die vergeht, bis der vollständige Kippvorgang beendet ist. Die Verschiedenheit der Diodenkennlinien untereinander spielt durch diese Bemessungsweise keine Rolle mehr, so daß auf eine Auswahl entsprechender Tunneldioden nicht mehr geachtet zu werden braucht. Auch auftretende Störspannungen beeinflussen das Teilungsverhältnis nicht, da bereits mit dem ersten Steuerimpuls ein Umkippen der Kippschaltungsanordnung erreicht wird. Da nunmehr auch bei mehrstufigen Frequenzteilern die Rückwirkung der nachgeschalteten auf die vorgeschaltete Stufe nicht mehr von Bedeutung ist, kann der Teileraufbau wesentlich einfacher vorgenommen werden als der Teileraufbau bei der bekannten Frequenzteileranordnung, da zur Entkopplung nun nicht mehr aktive Bauelemente, wie Dioden und Transistoren, verwendet werden müssen, sondern es ist ausreichend, wenn die Kopplung der einzelnen Teilerstufen mit Übertragern vorgenommen wird. Da man bei Übertragern den Frequenzgang durch geeignete Bemessung günstig wählen kann, entfällt auch der bei der bekannten Schaltung genannte Nachteil, daß nämlich bei Kopplung der Teilerstufen mit Transistoren darauf geachtet werden muß, daß die Transistoren frequenzmäßig nicht überfordert werden. An Hand der schematisch dargestellten Ausführungsbeispiele der F i g. 1, 4 und 5 und der Diagramme der F i g. 2 und 3 soll die Erfindung näher erläutert werden. Dabei zeigt F i g. 1 eine monostabile Kippschaltung unter Verwendung einer Tunneldiode, F i g. 2 die Strom-Spannungs-Charakteristik der Tunneldiode mit dem durch die Vorspannung festgelegten Arbeitspunkt im Ruhezustand, F i g. 3. die Kurvenform der Kippschaltung, F i g. 4 einen mehrstufigen induktiv gekoppelten Frequenzteiler, F i g. 5 einen mehrstufigen kapazitiv gekoppelten Frequenzteiler.When the measures according to the invention are applied, a special one is obtained simple frequency divider circuit independent of the waveform of the input voltage; in which, compared to known frequency divider circuits, 1 is much larger integral divider ratios can be achieved without the divider becoming unstable. It is also of particular advantage that by changing the amplitude of the voltage with the frequency to be divided, the division ratio of the pulse divider circuit arrangement can be changed. Using currently known tunnel dibs, the supply voltage is thereby less than 0.5 V. Depending on requirements, the voltage can be divided with the Frequency in parallel or in series. to the tunnel diode so that the input resistance Can be changed within wide limits and can be adapted to the respective prepress is. - `Furthermore, all disadvantages are in the flip-flop circuit arrangement according to the invention avoided that adhere to the frequency divider circuit described above. That is achieved, among other things, that the idle working point on the tunnel diode characteristic is placed in such a way that the first control pulse causes the Arrangement is achieved and that also the inductive resistance of the flip-flop circuit arrangement is so dimensioned that the size of the inductance is proportional to the time To, the passes until the operating point on the characteristic curve of the tunnel diode is complete has circulated. The division factor is then essentially given by the time which passes until the complete tilting process is finished. The diversity of Diode characteristics no longer play a role due to this method of measurement, so that one no longer has to pay attention to a selection of appropriate tunnel diodes needs. Interference voltages that occur do not influence the division ratio either, since the flip-flop circuit arrangement tumbles over with the first control pulse is achieved. Since now also with multi-stage frequency dividers the retroactive effect the downstream to the upstream stage is no longer relevant, the construction of the divider can be made much easier than the construction of the divider in the known frequency divider arrangement, since it is no longer active for decoupling Components, such as diodes and transistors, need to be used, rather it is sufficient if the coupling of the individual divider stages is carried out with transformers will. Since the frequency response of transformers is favorable by suitable dimensioning can choose, the disadvantage mentioned in the known circuit that namely, when coupling the divider stages with transistors, care must be taken, that the transistors are not overloaded in terms of frequency. Using the schematic illustrated embodiments of FIG. 1, 4 and 5 and the diagrams of F i g. 2 and 3 the invention is to be explained in more detail. F i g. 1 one monostable multivibrator using a tunnel diode, FIG. 2 the current-voltage characteristic the tunnel diode with the operating point determined by the bias in the idle state, F i g. 3. the waveform of the flip-flop circuit, FIG. 4 a multi-stage inductive coupled frequency divider, F i g. 5 a multi-stage capacitively coupled frequency divider.

Bei der Schaltungsanordnung nach F i g. 1 ist die Tunneldiode 1 in Reihe mit der Induktivität 2, dem ohmschen Widerstand 3 und der Gleichspannungsquelle 4 geschaltet. Die Spannung der Gleichspannungsquelle 4 sowie der Widerstand 3 sind so bemessen, daß der Arbeitspunkt der Tunneldiode im Ruhezustand unmittelbar vor dem Kippunkt liegt. Wird durch einen in den Stromkreis eingekoppelten Impuls die an der Tunneldiode liegende Spannung kurzzeitig erhöht, so wird der Kippvorgang eingeleitet.In the circuit arrangement according to FIG. 1 is the tunnel diode 1 in Series with the inductance 2, the ohmic resistor 3 and the DC voltage source 4 switched. The voltage of the DC voltage source 4 and the resistor 3 are dimensioned so that the working point of the tunnel diode in the idle state immediately before the tipping point. When a pulse is coupled into the circuit, the The voltage applied to the tunnel diode is briefly increased, so the tilting process is started initiated.

Das Diagramm nach F i g. 2 zeigt die Strom-Spannungs-Kennlinie 42 einer in Durchlaßrichtung geschalteten Tunneldiode und die Strom-Spannungs-Kennlinie 43 der Versorgungsstromquelle. Der Schnittpunkt beider Kennlinien ergibt zugleich den Arbeitspunkt So der Tunneldiode im Ruhezustand. Bedingt durch die in F i g. 1 gezeigte Induktivität 2, wächst die an der Tunneldiode 1 liegende Spannung an. Sie erreicht das Maximum bei dem Punkt S1, und von da springt der Arbeitspunkt wegen der folgenden fallenden Kennlinie zum Punkt S2 der Strom-Spannungs-Kennlinie der Tunneldiode 1. Auf Grund des monostabilen Charakters der Schaltungsanordnung wandert der Arbeitspunkt auf der Kennlinie abwärts bis zum Minimum S3, und von da tritt wieder ein Sprung des Arbeitspunktes zum Punkt S4 am ansteigenden Ast der Kennlinie auf. Schließlich stellt sich wieder der stabile Arbeitspunkt So ein, und der Kippvorgang ist beendet. Die für den Weg vom Punkt S1 über die Punkte S2, S3, S4 und zum Punkt So benötigte Zeit To ist der Größe der Induktivität 2 proportional.The diagram according to FIG. 2 shows the current-voltage characteristic curve 42 a tunnel diode connected in the forward direction and the current-voltage characteristic 43 of the supply power source. The point of intersection of the two characteristics results at the same time the working point So of the tunnel diode in the idle state. Due to the in F i g. 1, the inductance 2 shown at the tunnel diode 1 increases. It reaches the maximum at point S1, and from there the operating point jumps of the following falling characteristic to point S2 of the current-voltage characteristic of the Tunnel diode 1. Due to the monostable character of the circuit arrangement migrates the operating point on the characteristic curve down to the minimum S3, and from there it occurs Another jump of the operating point to point S4 on the rising branch of the characteristic curve on. Finally, the stable working point So is set again, and the tilting process is finished. The one for the way from point S1 via points S2, S3, S4 and to the point The time To thus required is proportional to the size of the inductance 2.

Beim Diagramm nach F i g. 3 ist die bei einmaliger Auslösung des Kippvorgangs entstehende Ausgangsspannung U als Funktion der Zeit aufgetragen. Werden in Reihe mit der Tunneldiode Pulse in den Ring eingekoppelt, so sind diese Pulse in der Lage, die monostabile Kippstufe zu synchronisieren. Wird beispielsweise die Zeit zwischen zwei Impulsen mit T1 bezeichnet, und ist T1 To, so wird die Kippschaltung durch jeden dritten Impuls angestoßen. Die Kippfrequenz ist in diesem Fall ein Drittel der Pulsfolgefrequenz. Das ganzzahlige Teilerverhältnis ist nach oben hin bezüglich seiner Größe nur durch die Streuung in den Eigenschaften der Bauelemente begrenzt. Ist keine Streuung vorhanden bzw. die Streuung gering, dann sind beliebig große ganzzahlige Teilerverhältnisse möglich.In the diagram according to FIG. 3 is the one when the tipping process is triggered once resulting output voltage U plotted as a function of time. Be in series coupled into the ring with the tunnel diode, these pulses are able to to synchronize the monostable multivibrator. For example, the time between two pulses with T1, and T1 is To, then the flip-flop is through triggered every third impulse. The sweep frequency in this case is a third the pulse repetition rate. The integer division ratio is upward with respect to its size is only limited by the variation in the properties of the components. If there is no scatter or if the scatter is small, then it is arbitrarily large whole-number dividing ratios possible.

Der Frequenzteiler nach F i g. 4 ist dreistufig. Die erste Stufe des Teilers besteht aus einer Ringschaltung von Tunneldiode 5 mit der Primärwicklung 6 des Ausgangsübertragers 7 sowie dem ohmschen Widerstand 8 und der Sekundärwicklung 9 des Eingangsübertragers 10. Die beiden folgenden Stufen mit den Tunneldioden 18 bzw. 24, den Ausgangsübertragern 21 bzw. 27 und den ohmschen Widerständen 22 bzw. 28 gleichen in ihrem Aufbau der ersten Stufe. Die Reihenschaltung der Stufen erfolgt dabei so, daß der jeweilige Ausgangsübertrager der Vorstufe zugleich Eingangsübertrager der nachfolgenden Stufe ist. Die Zuführung der Vorspannungen für die Tunneldioden 5, 18 und 24 erfolgt über ohmsche Widerstände 12, 23 und 29, deren eines Ende jeweils an den Verbindungspunkt der jeweiligen Primärwicklung des Ausgangsübertragers mit dem ohmschen Widerstand der jeweiligen Stufe verbunden und dessen anderes Ende an den positiven Pol der Versorgungsspannungsquelle 11 geführt ist. Der negative Pol der Batterie'11 ist mit der Basisleitung der Teileranordnung verbunden. Die ohmschen Widerstände 8 und 12 sowie die Spannung der Batterie 11 sind so bemessen, daß ein monostabiler Betrieb der ersten Stufe möglich ist. Wird nun den Eingangsklemmen 13 als Pulsfolgefrequenz ein ganzzahliges Vielfaches der Kippfrequenz der ersten Stufe zugeführt, so wird dadurch auch entsprechend dem gewählten Teilerverhältnis die erste Kippstufe periodisch angestoßen. Die von der ersten Stufe ausgeführten Kippschwingungen gelangen über die Sekundärwicklung 14 des Ausgangsübertragers 7 der ersten Stufe zur zweiten Stufe. Da die Kippfrequenz der ersten Stufe wiederum ein Vielfaches der Kippfrequenz der zweiten Stufe und die Kippfrequenz der zweiten Stufe ein Vielfaches der Kippfrequenz der dritten Stufe ist, beginnen die einzelnen Kippstufen durch die jeweiligen vorhergehenden Kippstufen angeregt anzuschwingen, und an der Sekundärwicklung des Ausgangsübertragers 27 der dritten Stufe erhält man schließlich die Spannung mit der gewünschten geteilten Frequenz, die gleich der Kippfrequenz der dritten Stufe ist. Besitzt die Wicklung 9 des Eingangsübertragers 10 der ersten Stufe eine wesentlich kleinere Windungszahl als die Primärwicklung 6 des Ausgangsübertragers 7 dieser Stufe, so fällt die an der Tunneldiode liegende Wechselspannung zum überwiegenden Teil an der Primärwicklung 6 des Übertragers 7 ab. Gibt man weiterhin der Sekundärwicklung 14 des Ausgangsübertragers eine wesentlich kleinere Windungszahl als seiner Primärwicklung 6, so wird die an der Primärwicklung 6 liegende Spannung zur Sekundärwicklung 14 herab transformiert. Durch eine solche Bemessung des Ausgangsübertragers 7 bzw. der Ausgangsübertrager 21 und 27 wird erreicht, daß die den Klemmen 13 zugeführten Pulse nur abgeschwächt zur zweiten Stufe gelangen und diese nicht zu Schwingungen anstoßen können. Erst die entstehende Kippfrequenz der ersten Stufe bewirkt dann auf Grund ihrer größeren Amplitude das Anschwingen der zweiten Stufe.The frequency divider according to FIG. 4 is three-stage. The first stage of the divider consists of a ring circuit of tunnel diode 5 with primary winding 6 of output transformer 7 and ohmic resistor 8 and secondary winding 9 of input transformer 10. The two following stages with tunnel diodes 18 and 24, output transformers 21 and 27, respectively and the ohmic resistors 22 and 28 have the same structure as the first stage. The stages are connected in series in such a way that the respective output transformer of the previous stage is also the input transformer of the subsequent stage. The bias voltages for the tunnel diodes 5, 18 and 24 are supplied via ohmic resistors 12, 23 and 29, one end of which is connected to the connection point of the respective primary winding of the output transformer with the ohmic resistance of the respective stage and the other end to the positive pole the supply voltage source 11 is performed. The negative pole of the battery'11 is connected to the base line of the divider arrangement. The ohmic resistors 8 and 12 and the voltage of the battery 11 are dimensioned so that a monostable operation of the first stage is possible. If an integer multiple of the flip-flop frequency of the first stage is now fed to the input terminals 13 as the pulse repetition frequency, the first flip-flop is also triggered periodically in accordance with the selected division ratio. The relaxation oscillations carried out by the first stage reach the second stage via the secondary winding 14 of the output transformer 7 of the first stage. Since the toggle frequency of the first stage is in turn a multiple of the toggle frequency of the second stage and the toggle frequency of the second stage is a multiple of the toggle frequency of the third stage, the individual multivibrators begin to oscillate stimulated by the respective preceding multivibrator, and on the secondary winding of the output transformer 27 of the third Stage one finally obtains the voltage with the desired divided frequency, which is equal to the sweep frequency of the third stage. If the winding 9 of the input transformer 10 of the first stage has a significantly smaller number of turns than the primary winding 6 of the output transformer 7 of this stage, then the AC voltage across the tunnel diode drops for the most part at the primary winding 6 of the transformer 7. If the secondary winding 14 of the output transformer is also given a significantly smaller number of turns than its primary winding 6, the voltage across the primary winding 6 is transformed down to the secondary winding 14. Such a dimensioning of the output transformer 7 or the output transformers 21 and 27 ensures that the pulses fed to the terminals 13 only reach the second stage in a weakened manner and cannot trigger them to vibrate. Only the resulting tilting frequency of the first stage then causes the second stage to oscillate due to its larger amplitude.

Eine andere Ausführungsform zeigt F i g. 5. Hier erfolgt die Aussteuerung der einzelnen Stufen des Teilers über die differenzierenden Kondensatoren 15, 16 und 17. Die in der Schaltungsanordnung nach F i g. 4 erforderlichen Eingangsübertrager der drei Stufen entfallen. Die Tunneldioden 30 und 33 sind wieder mit den Primärwicklungen 39 bzw. 36, den Ausgangsübertragern 41 bzw. 38 und mit jeweils einem ohmschen Widerstand 31 bzw. 34 in einem Ring geschaltet. Die Einspeisung der Vorspannung über die Widerstände 32 und 35 gleicht der Art der Einspeisung nach F i g. 4. Die Schaltungsanordnung nach F i g. 5 hat den Vorteil, daß die Steuerspannung direkt und ohne Zwischenschaltung einer Übertragerwicklung an die Tunneldiode der jeweiligen Stufe gelangt.Another embodiment is shown in FIG. 5. The modulation takes place here of the individual stages of the divider via the differentiating capacitors 15, 16 and 17. The in the circuit arrangement according to FIG. 4 required input transformers of the three stages are omitted. The tunnel diodes 30 and 33 are again with the primary windings 39 and 36, the output transformers 41 and 38 and each with an ohmic resistor 31 or 34 connected in a ring. The supply of the bias voltage via the resistors 32 and 35 resembles the type of feed according to FIG. 4. The circuit arrangement according to FIG. 5 has the advantage that the control voltage is supplied directly and without interconnection a transformer winding reaches the tunnel diode of the respective stage.

Claims

Claims: 1. Monostable multivibrator circuit for frequency division with a tunnel diode that works together with an inductive and an ohmic resistor is connected in a ring, characterized in that the tunnel diode with a DC source is biased so that its operating point is still in the idle state is in the stable operating range and the tilting process by means of only one. Impulse a pulse voltage supplied to it with the frequency to be divided, which is equal to or is an integer multiple of the sweep frequency, can be triggered, so that a pulse voltage with the divided frequency, which is equal to the tilting frequency, and that the inductive resistance is dimensioned so that the size of the inductance is proportional is the time To which elapses until the operating point on the characteristic curve of the tunnel diode has circulated completely once.

2. Monostable multivibrator circuit arrangement according to claim 1, characterized in that the inductive resistance through the secondary winding of an input transformer and the primary winding of an output transformer and the input transformer is supplied with the pulse voltage with the frequency to be divided and the pulse voltage with the divided frequency can be removed at the output transformer is.

3. Monostable multivibrator circuit arrangement according to claim 1 or 2, characterized in that that the inductance of the secondary winding of the input transformer is less than the inductance of the primary winding of the output transformer.

4. Monostable multivibrator circuit arrangement according to claim 1, characterized in that the pulse voltage is to be divided with the Frequency fed through a capacitor in parallel to the tunnel diode and the inductive Resistance is also the primary winding of an output transformer.

5. Monostable Trigger circuit arrangement according to one of the preceding claims, characterized in that that several flip-flops are connected in series.

6. Monostable multivibrator circuit arrangement according to one of the preceding claims, characterized in that the output transformer the preliminary stage is also the input transformer of the subsequent stage.

7. Monostable Trigger circuit arrangement according to one of the preceding claims, characterized in that that the bias of the tunnel diode is fed through an ohmic resistor. Considered publications: Telekommunikation, 1962, Issue 7, pp. 253 bis 256.