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DE1282312B - Photographisches Teleobjektiv - Google Patents

Photographisches Teleobjektiv

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Publication number
DE1282312B
DE1282312B DEZ9801A DEZ0009801A DE1282312B DE 1282312 B DE1282312 B DE 1282312B DE Z9801 A DEZ9801 A DE Z9801A DE Z0009801 A DEZ0009801 A DE Z0009801A DE 1282312 B DE1282312 B DE 1282312B
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
lens
refractive powers
limits
sum
glass
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
DEZ9801A
Other languages
English (en)
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Carl Zeiss SMT GmbH
Original Assignee
Carl Zeiss SMT GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Carl Zeiss SMT GmbH filed Critical Carl Zeiss SMT GmbH
Priority to DEZ9801A priority Critical patent/DE1282312B/de
Publication of DE1282312B publication Critical patent/DE1282312B/de
Pending legal-status Critical Current

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Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/02—Telephoto objectives, i.e. systems of the type + - in which the distance from the front vertex to the image plane is less than the equivalent focal length

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Lenses (AREA)

Description

  • Photographisches Teleobjektiv Die Erfindung betrifft photographische Teleobjektive, die aus einer vorderen sammelnden Linsengruppe und einer von dieser durch Luftraum getrennten hinteren zerstreuenden Linsengruppe zusammengesetzt sind, wobei diese beiden Linsengruppen je aus zwei luftraumgetrennten Einzellinsen von entgegengesetzter Brechkraft bestehen derart, daß diese Objektive aus vier luftraumgetrennten Einzellinsen bestehen, und zwar einer sammelnden unsymmetrischen bikonvexen ersten Linse, welche die Fläche der absolut stärkeren Krümmung dem Aufnahmegegenstand zukehrt, einer zerstreuenden unsymmetrischen bikonkaven zweiten Linse, welche die Fläche der absolut stärkeren Krümmung der ersten Linse zukehrt, einer sammelnden unsymmetrischen dritten Linse, welche die Fläche der absolut stärkeren Krümmung der zweiten Linse zukehrt. und einer zerstreuenden meniskenförmigen vierten Linse, welche die hohle Fläche der dritten Linse zukehrt. wobei zwischen der Brechzahl n, des Glases der ersten Linse und der Brechzahl n" des Glases der zweiten Linse die Beziehung 1,45 < n, < 1,70 < n" < 1,95 und zwischen der Abbeschen Zahl r, des Glases der ersten Linse und der Abbeschen Zahl j"" des Glases der zweiten Linse die Beziehung 20 < @." < 35 < ", < 70 besteht. Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde. für das Kleinbildformat ein derartiges vierlinsiges Objektiv der Brennweite _/ = 135 mm zu entwickeln. welches in einen handelsüblichen Verschluß eingebaut werden kann. bei dem die Verschlußlamellen vorzugsweise im Bildraum hinter dem Objektiv liegen.
  • Durch weitere Untersuchungen wurde die weitere Erkenntnis gewonnen, daß sich die erfindungsgemäß vorgeschlagene Bauform auch für andere Zwecke eignet. bei denen man nicht an der Verwendung eines Verschlusses der obenerwähnten Art interessiert ist.
  • Durch umfangreiche Untersuchungen wurde die Erkenntnis gewonnen, daß man ein Objektiv der oben beschriebenen Bauform dem erwähnten Verwendungszweck anpassen und dabei eine besonders gute chromatische Korrektion erzielen kann. wenn man es so aufbaut, daß es die sämtlichen folgenden Merkmale erhält: a) die Summe der Brechkräfte der den ersten Luftraum (dz) begrenzenden Flächen (2 und 3) liegt innerhalb der Grenzen -1,20 - 1/f und -0,65 - 1/f, b) die Summe der Brechkräfte der Flächen (3 und 4) der zweiten Linse liegt innerhalb der Grenzen -2,30- 1/f und -1,50- 1/f; c) die Summe der -Brechkräfte der den zweiten Luftraum begrenzenden Flächen (4 und 5) liegt innerhalb der Grenzen +0,10 - 1/f und +1,20 - l,lf, d) die Summe der Brechkräfte der Flächen (5 und 6) der dritten Linse liegt innerhalb der Grenzen + 1,10 - 1/J' und +2,50-1/f, e) die Summe der Brechkräfte der den dritten Luftraum begrenzenden Flächen (6 und 7) liegt innerhalb der Grenzen -3,20 - 1/f und -1,00 - 1/f, f1 die Summe der Brechkräfte der Flächen (7 und 8) der vierten Linse liegt innerhalb der Grenzen -2,80 - 1/f und - 1,00 - 1/f, wobei unter f die Brennweite des Objektivs verstanden werden soll.
  • In den unten angegebenen Tabellen 1 und 11 sind die Fertigungsdaten für zwei gemäß der Erfindung aufgebaute Objektive angegeben. Die Daten sind so normiert, daß sich für die Brennweite der Wert f = 1,00 ergibt. Die Offnung dieser Objektive hat den Wert f :4, sie sind korrigiert für einen Bildwinkel . von ±9".
  • Es versteht sich von selbst, daß ein Objektiv, dessen Konstruktionsdaten nicht genau mit den angegebenen Daten übereinstimmen, sondern nur in der Nähe dieser Daten liegen, einen etwa gleichen Korrektionszustand aufweisen kann, es empfiehlt sich aber, so dicht bei den angegebenen Daten zu bleiben, daß keine der Brechkräfte dem Betrage nach um mehr als 0,40 - 1/f von dem jeweils angegebenen Werte abweicht. In den unten angegebenen Tabellen III und IV sind die Fertigungsdaten für zwei weitere Objektive gemäß der Erfindung angegeben. Die Offnung dieser Objektive hat den Wert f : 5,6, das Objektiv gemäß der Tabelle III ist korrigiert für einen Bildwinkel von ±9°, das Objektiv gemäß Tabelle IV ist korrigiert für einen Bildwinkel von ±8'.
    Tabelle I
    Linsen Radien ' Scheitelabstände nd v 'I n
    r
    ri = +0,31702 - f -1-1,6818/f
    L, dl = 0,13570 f 1,53315 58,08
    r2 '-- -1,75784 - f +0,3033/f
    d2 = 0,05278- f
    r3 = -0,64l75 - f -1,2547/f
    Lii 43 = 0,06240 - f 1,80518 25,46
    r4 = +i,26205 - f -0,6380/f
    44 = 0,23457 f
    r5 = +0,36613 - f + 1,6476/f
    Li" d5- = 0,04060 - f 1,60323 42,51
    r6 = -1,12488 - f +0,5363/f
    d6 = 0,i2668 - f
    r7 = -0,22444 - f -2,7394/f
    Liv d7 = 0,02519 - f 1,61484 51,11
    r8 = -2,66762 - f +0,2305/f
    sö = 0,3050 - f
    Tabelle II
    Linsen Radien Scheitelabstände nä v A n
    r
    r, = +0,34791 - f +1,7458/f
    Li dl = 0,14162 - f 1,60738 56,66
    r2 = -1,75665 - f +0,3458/f
    d2 = 0,05860 f
    r3 = -0,64637 - f -1,2457/f
    L" 43 = 0,03757 - f 1,80518 25,46
    r4 = +1,01645 - f -0,7921/f
    d4 = 0,28550 - f
    r5 = +0,37116 - f + 1,5285/f
    L", d5 = 0,02254 f 1,56732 42,82
    r6 = =0,97340 - f +0,5828/f
    d6 = 0,12998 f
    r7 = -0,24279 - f' -2,5631/f
    Liv d, = 0,01127 f 1,62230 53,14
    r8 = -2,99110 - f +0,2081/f
    sö = 0,2908 - f
    Tabelle III
    Linsen Radien Scheitelabstände nd v 4 n
    r
    ri = -1-0,33704 @ f +1,8021/f
    L, di = 0,09041 f 1,60738 56,66
    r2 = -1,86821 - f +0,3251/f
    d2 = 0,07126 f
    r3 = -0,64403 - f -1,2502/f
    Lit d3 = 0,02746 f 1,80518 25,46
    r4 = + 1,08127 - f
    -0,7447/f
    Fortsetzung
    Linsen Radien Scheitelabstände nd v 1 n
    r
    44 = 0,28031 -.f
    +1,186?/f
    r5 = +0,48997 f
    L", d5 = 0,01778 f 1,58144 40,80
    r, = -0,89679 f +0,6484/f
    d£, = 0,12910-f
    r7 = -0,25456 @ f -2,4466/f
    L,v d, = 0,01382-f 1,62280 56,88
    r$ = -1,08l27 - f +0,5760/f
    sö = 0,32818 - f; Baulänge = 0,95832.
    Tabelle IV
    Linsen Radien Scheitelabstände nd v :1 n
    r
    r, = +0,34791 - f +1,7458/f
    L, dt = 0,14162 f 1,60738 56,66
    r2 = -1,75665 @ f +0,3458/f
    d2 = 0,05860 f
    r3 = -0,64637 - f -1,2457/f
    G" r4 = + 1,01645 d3 = 0,03757 - f 1,80518 25,46
    -0,7921/f
    , .f
    d4 = 0,28550 f
    r5 = +0,37116 - f' + 1,5285/f
    G", r, _ -0,97340 # f d5 = 0,02254 f 1,56732 42,82
    +0,5828/f
    d6 = 0,12998 - f
    r7 = -0,24279 -.f -2,5631/f
    L,v d., = 0,01127 @ f 1,62230 53,14
    r@ _ -2,99I 10 @ f +0,2081/f
    sQ = 0,2908 - f; Baulänge = 0,97780 - f.
    In den Zeichnungen F i g. 1, 2, 3, 4 sind die Linsenschnitte der Objektive gemäß den Tabellen I, 1I, III und IV dargestellt.

Claims (5)

  1. Patentansprüche: I. Photographisches Teleobjektiv, bestehend aus vier luftraumgetrennten Einzellinsen, und zwar einer sammelnden unsymmetrischen bikonvexen ersten Linse, welche die Fläche der absolut stärkeren Krümmung dem Aufnahmegegenstand zukehrt, einer zerstreuenden unsymmetrischen bikonkaven zweiten Linse, welche die Fläche der absolut stärkeren Krümmung der ersten Linse zukehrt, einer sammelnden unsymmetrischen dritten Linse, welche die Fläche der absolut stärkeren Krümmung der zweiten Linse zukehrt, und einer zerstreuenden meniskenförmigen vierten Linse, welche die hohle Fläche der dritten ' Linse zukehrt, wobei zwischen der Brechzahl n, des Glases der ersten Linse und der Brechzahl n" des Glases der zweiten Linse die Beziehung 1,45 < n, < 1,70 < n" < 1,95 und zwischen der Abbeschen Zahl v, des Glases der ersten Linse und der Abbeschen Zahl v" des Glases der zweiten Linse -die Beziehung 20 < v" < 35 < v, < 70 besteht, gekennzeichnet durch die Kombination der folgenden Merkmale: a) die Summe der Brechkräfte der den ersten Luftraum (d2) begrenzenden Flächen (2 und 3) liegt innerhalb der Grenzen - 1,20 - 1/f und -0,65 - I/f, b) die Summe der Brechkräfte der Flächen (3 und 4) der zweiten Linse liegt innerhalb der Grenzen -2,30 - I/f und -1,50 - 1/f, c) die Summe der Brechkräfte der den zweiten Luftraum begrenzenden Flächen (4 und 5) liegt innerhalb der Grenzen +0,10 - 1/f und +1,20 - I/f, d) die Summe der Brechkräfte der Flächen (5 und 6) der dritten Linse liegt innerhalb der Grenzen +1,10 - Il f und +2,50 - 1/f, e) die Summe der Brechkräfte der den dritten Luftraum begrenzenden Flächen (6 und 7) liegt innerhalb der Grenzen -3,20 - 1/f und -1,00 - 1/f, f) die Summe der Brechkräfte der Flächen (7 und 8) der vierten Linse liegt innerhalb der Grenzen -2,80 - I/f und - 1,00 - I/f, wobei unter f die Brennweite des Objektivs verstanden werden soll.
  2. 2, Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß seine Konstruktionsdaten so dicht bei den in der folgenden Tabelle angegebenen Werten liegen, daß keine der Brechkräfte dem Betrage nach um mehr als 0,40 - 1/f von dem jeweils angegebenen Werte abweicht: Tabelle I Linsen Radien Scheitelabstände nd n r 1,6818/f +0,31702 yf L, dt = 0,13570-f 1,53315 58,08 r2 = -1,75784 - f +0,3033/f r3 = - 0,64175 # f d2 = 0,05278 - f -1,2547/f L" d3 = 0,06240 -.f 1,80518 25,46 r4 = + 1,26205 @ .f -0,6380/f d4 = 0,23457 f r5 = +0,36613 -.f' +1,6476/f L", d5 = 0,04060 - f 1,60323 42,51 r,, _ -1,l2488 @ ,f +0,5363/f d,, = 0,12668 f r, = -0,22444 - ,f -2,7394/f L,v d, = 0,02519 -.f* 1,61484 51,11 rs = -2,66762 @ ,/' +0,2305/f s@ = 0,3050 - f
  3. 3. Photographisches Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß seine Konstruktionsdaten so dicht bei den in der folgenden Tabelle angegebenen Werten liegen, daß keine der Brechkräfte dem Betrage nach um mehr als 0,40 - 1 f von dem jeweils angegebenen Werte abweicht Tabelle 11 ' Linsen Radien Scheitelabstände - nd r + 1,7458.f' L, r, _ +0,34791 _f d, = 0,14I62 f 1,60738 56,66 r2 = - 1,75665 f +0,3458 .f d2 = 0,05860 r3 = -0,64637 f -1,2457 f LIA d3 = 0,03757 -.f 1,80518 25,46 r4 = + 1,01645 _f -0,7921 .f 44 = 0,28550 @ .1@ r5 = +0,37l16 - f +1,5285f Lii, d5 = 0,02254 ,f 1,56732 42,82 r@ _ -0,97340 _f +0,5828 ,f d,, = 0,12998 r" = -0,24279 .f - 2,5631 f Liv d-. = 0,01127 f' 1.62230 53,14 rs = - 2.99110 + 0.2081 f s@ = 0.2908 -.f
  4. 4. Photographisches Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß seine Konstruktionsdaten so dicht bei den in der folgenden Tabelle angegebenen Werten liegen, daß keine der Brechkräfte dem Betrage nach um mehr als 0,40 - 1/f von dem jeweils angegebenen Werte abweicht: Tabelle 111 Linsen Radien Scheitelabstände n" ,, t n r rt = +0,33704 - f + 1,8021/f L, dl = 0,09041 f 1,60738 56,66 r2 = -1,86821 - f +0,3251/f d2 = 0,07126 f r3 = -0,64403 - f -1,2502/f L" d3 = 0,02746 f 1,80518 25,46 r4 = + 1,08127 ' f -0,7447/f d4 = 0,28031 - f r5 = +0,48997 - f + 1,1867/f L", d5 = 0,01778 f 1,58144 40,80 r6 = -0,89679 - f +0,6484/f d6 = 0,12910 f r, = -0,25456 - f -2,4466/f L,v d7 = 0,01382 f 1,62280 56,88 r8 = -1,08127 -.f +0,5760/f sö = 0,32818 - f
  5. 5. Photographisches Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß seine Konstruktionsdaten so dicht bei den in der folgenden Tabelle angegebenen Werten liegen, daß keine der Brechkräfte dem Betrage nach um mehr als 0,40 - 1/f von dem jeweils angegebenen Werte abweicht Tabelle IV Linsen Radien Scheitelabstände n" , -In r r1 = +0,34791 - f +1,7458/f L, dl = 0,14162 f 1,60738 56,66 r2 = - 1,75665 - f +0,3458/f d2 = 0,05860_ f r3 = -0,64637 - f -1,2457/f Lt, d3 = 0,03757 f 1,80518 25,46 r4 = +l,01645 - f -0,7921/f 44 = 0,28550 f rs = +0,37116 - f + 1,5285/f L", ds = 0,02254 f 1,56732 42,82 r6 = -0,97340 - f +0,5828/f d6 = 0,12998 f r7 = -0,24279 - f -2,5631/f L,v d., = 0,01127 f 1,62230 53,14 r8 = -2,99l10 # f +0,2081/f s0 ' = 0,2908 - f
    In Betracht gezogene Druckschriften: Deutsche Patentschriften Nr. 932 162, 973 019, 1051528, 1096 057; deutsche Auslegeschrift Nr. 1086 911; britische Patentschrift Nr. 836 087.
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