DE1275143B

DE1275143B - Level control for an electrical communication system with remote-fed line amplifiers

Info

Publication number: DE1275143B
Application number: DE1964S0090968
Authority: DE
Inventors: Dipl-Ing Karl Scherer
Original assignee: Siemens Corp
Current assignee: Siemens Corp
Priority date: 1964-05-08
Filing date: 1964-05-08
Publication date: 1968-08-14

Description

Pegelsteuerung für ein elektrisches Nachrichtenübertragungssystem mit ferngespeisten Leitungsverstärkern Die Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung zum Ausgleich der durch Temperaturschwankungen verursachten Därnpfungsänderungen der Übertragungsleitungen für ein elektrisches Nachrichtenübertragungssystem, bei dem mehrere aufeinanderfolgende Zwischenverstärker von einer speisenden Verstärkerstelle aus über die Nachrichtenleitungen mit Betriebsstrom versorgt werden, der zusätzlich zu einer entsprechenden Verstärkungssteuerung dieser Zwischenverstärker benutzt wird.Level control for an electrical communication system with remotely fed line amplifiers The invention relates to a circuit arrangement to compensate for the attenuation changes caused by temperature fluctuations of the transmission lines for an electrical communication system several successive intermediate amplifiers from a feeding amplifier point are supplied with operating power via the communication lines, the additional used for a corresponding gain control of this repeater will.

Die temperaturabhängigen Dämpfungsänderungen der Kabelleitungen für Trägerfrequenzsysteine sind so groß, daß sie in der Regel nicht nur in den bemannten, sondern auch in den unbemannten fernstromversorgten Zwischenverstärkerstellen ausgeglichen werden müssen. Es ist bekannt, zu diesem Zweck eine Pilotschwingung von einer sendenden Endstelle auszusenden und in den Zwischenverstärkerstelleii Pilotempfänger und Regler vorzusehen, die den Pegel konstant halten. Der Aufwand für diese Pilotempfänger und ihr Leistungsbedarf, der ja ebenfalls von der Fernstromversorgung gedeckt werden muß, sind im Vergleich zum Aufwand und Leistungsbedarf der Leitungsverstärker nicht unerheblich. Es sind daher Trägerfrequenzsysteme gebaut worden, bei denen die Verstärkung der unbemannten Zwischenverstärker mittels temperaturabhängiger Widerstände nur durch die Umgebungstemperatur gesteuert wird. Dazu werden die Zwischenverstärker unter der Erde so eingebaut, daß ihre Umgebungstemperatur möglichst der Kabeltemperatur entspricht. Der Genauigkeit einer solchen Pegelhaltung durch örtliche Temperatursteuerung sind Grenzen gesetzt, da unter Umständen die Temperatur des Verstärkergehäuses von der für die Dämpfung maßgebenden mittleren Temperatur des Kabelabschnittes wesentlich abweichen kann; durch die, Summation der Verstärkungsfehler längs der Übertragungsstrecke können nämlich an den Zwischenverstärkerstellen Pegelabweichungen auftreten, die sich durch vermehrtes Rausch-oder Klirrgeräusch auf dieübertragungsgüte schädlich auswirken.The temperature-dependent changes in attenuation of the cable lines for Carrier frequency systems are so large that they are usually not only used in the manned, but also in the unmanned remote-powered repeater stations Need to become. It is known to send a pilot oscillation for this purpose End station to be sent out and in the intermediate amplifier stationii pilot receiver and controller provide that keep the level constant. The effort for this pilot receiver and their power requirements, which are also covered by the remote power supply must, are not in comparison to the effort and power requirements of the line amplifier irrelevant. There are therefore carrier frequency systems have been built in which the gain the unmanned repeater by means of temperature-dependent resistors only is controlled by the ambient temperature. To do this, the intermediate amplifiers installed underground so that their ambient temperature is as close as possible to the cable temperature is equivalent to. The accuracy of such level maintenance through local temperature control there are limits, as the temperature of the amplifier housing may be from the mean temperature of the cable section, which is decisive for the attenuation may differ; by the summation of the gain errors along the transmission path This is because level deviations can occur at the intermediate amplifier points detrimental to the transmission quality due to increased noise or clinking noise impact.

Aus den USA.-Patentschriften 2 151821 und 2 130 517 sind Nachrichtenübertragungssysteme ohne Fernstromversorgung der Zwischenverstärkerstellen bekannt. In der USA.-Patentschrift 2 151821 ist eine Einrichtung gezeigt, bei der als Kriterium für die Verstärkungssteuerung der Zwischenverstärker die temperaturbedingte Änderung des Widerstandes einer Leiterschleife dient, die sich über das jeweils unmittelbar vorangehende Verstärkerfeld erstreckt; zur Bildung dieser Leiterschleife werden zwei zusätzliche Kabeladern benötigt, die für die Nachrichtenübertragung verlorengehen. Bei der Schaltungsanordnung nach der USA.-Patentschrift 2 130 517 wird eine als Temperaturfühler dienende Leiterschleife durch die übertragungsleitung selbst gebildet. Diese Anordnung erlaubt außerdem eine Verstärkungseinstellung des Zwischenverstärkers auf der unbemannten Station von der bemannten Station aus, und zwar von Hand mit Hilfe eines einstellbaren Widerstandes. Bei beiden Schaltungsanordnungen werden zur Speisung der in eine Brückenschaltung einbezogenen Leiterschleife besondere Batterien benötigt.From the USA. Patents 2 151821 and 2130517 message transfer systems are known with no remote power supply, the repeater sites. US Pat. No. 2,151,821 shows a device in which the temperature-dependent change in the resistance of a conductor loop which extends over the respective immediately preceding amplifier field is used as the criterion for the gain control of the intermediate amplifiers; To form this conductor loop, two additional cable cores are required, which are lost for the message transmission. In the circuit arrangement according to the USA. Patent 2,130,517 serving as a temperature sensor conductor loop is formed by the transmission line itself. This arrangement also allows the gain of the repeater on the unmanned station to be adjusted from the manned station, to be precise by hand with the aid of an adjustable resistor. In both circuit arrangements, special batteries are required to feed the conductor loop included in a bridge circuit.

Einen ganz anderen Weg der Entwicklung zeigt die USA.-Patentschrift 2 272 735, aus der ein Nachrichtenübertragungssystem bekannt ist, bei dem mehrere aufeinanderfolgende Zwischenverstärkerstellen von einer speisenden Verstärkerstelle mit Energie versorgt werden, wobei die Nachrichtensignale und die Speiseströme über dieselben Nachrichtenleitungen übertragen werden. Die Verstärkerstellen als Verbraucher können dabei in Reihe oder parallel zur Speiseleitung geschaltet sein (Reihen- oder Parallelspeisung); im ersten Fall wird meist Gleichstrom, im zweiten Fall Wechselstrom mit Netzfrequenz zur Energieversorgung verwendet. Durch die temperaturbedingten Dämpfungsschwankungen der Übertragungsleitungen ändert sich die Speisespannung bzw. der Speisestrom in den ferngespeisten Verstärkerstellen, und diese Spannungs- bzw. Stromänderungen werden dazu benutzt, mit Hilfe spannungs- oder stromabhängiger Widerstände die Verstärkung der Leitungsverstärker zu steuern. Als Stellglieder für die Verstärkungssteuerung werden meist indirekt geheizte Heißleiter verwendet. Ihr Heizer liegt z. B. in der Diagonale einer Brückenschaltung, deren Zweige strom- oder spannungsabhängige Widerstände enthalten. Dadurch wird eine vergrößerte Steuersteilheit und eine Eliminierung des konstanten Anteils des Speisestroms bzw. der Speisespannung erreicht. Von Nachteil ist bei dieser Pegelsteuerung, daß Temperaturschwankungen, die in einem Verstärkerfeld auftreten, sich in unerwünschter Weise auch in allen nachfolgenden Verstärkerfeldern des Speiseabschnittes durch Änderung des Speisestroms bzw. der Speisespannung und mithin der Pegel auswirken. The United States patent specification 2 272 735 shows a completely different way of development, from which a communication system is known in which several successive intermediate repeater stations are supplied with energy from a feeding amplifier station, the communication signals and the feed currents being transmitted over the same communication lines. The amplifier points as consumers can be connected in series or parallel to the feed line (series or parallel feed); in the first case direct current is mostly used, in the second case alternating current with mains frequency is used for the energy supply. The temperature-related attenuation fluctuations in the transmission lines change the supply voltage or supply current in the remote-fed amplifier points, and these voltage or current changes are used to control the amplification of the line amplifiers with the aid of voltage-dependent or current-dependent resistors. Indirectly heated thermistors are usually used as actuators for the gain control. Your heater is z. B. in the diagonal of a bridge circuit, the branches of which contain current- or voltage-dependent resistors. This increases the control slope and eliminates the constant component of the feed current or the feed voltage. The disadvantage of this level control is that temperature fluctuations which occur in an amplifier field also have an undesirable effect in all subsequent amplifier fields of the feed section by changing the feed current or the feed voltage and therefore the level.

Bei einer Verstärkungssteuerung treten - im Gegensatz zu einer Regelung mit geschlossenem Regelkreis - Restfehler auf, die bei vielen aufeinanderfolgenden Zwischenverstärkerstellen einen störenden Gesamtfehler ergeben können. Der Großteil dieser Fehler ist systematisch, da die Temperatur im wesentlichen auf allen Abschnitten in gleicher Weise von der Jahreszeit abhängt, d. h., diese Fehler treten in allen Abschnitten zugleich in derselben Richtung auf. Es ist bekannt, zum Ausgleich der auflaufenden Fehler zumindest in den speisenden Verstärkerstellen den Pegel z. B. mit Hilfe von Pilotempfängern zu regeln. Weiterhin können diese Regler in den speisenden Verstärkerstellen dazu benutzt werden, auch die Speisespannung bzw. den Speisestrom der Stromversorgungseinrichtungen in dem Sinn zu steuern, daß sich die systematischen Restfehler innerhalb eines Speiseabschnittes verkleinern.In a gain control step - in contrast to a control with closed loop - residual error, which can result in an objectionable overall error in many successive intermediate repeater stations. The majority of these error is systematic, since the temperature depends substantially on all portions in the same manner on the season, d. That is, these errors occur in all sections at the same time in the same direction. It is known to compensate for the accumulating errors, at least in the feeding amplifier points, the level z. B. to regulate with the help of pilot receivers. Furthermore, these regulators in the feeding amplifier points can also be used to control the feed voltage or the feed current of the power supply devices in such a way that the systematic residual errors within a feed section are reduced.

Trotz der beschriebenen zusätzlichen Pegelkorrektur bleiben jedoch wegen der ungenauen Verstärkungssteuerung durch Summation der Verstärkungsfehler schädliche Pegelabweichungen an den ferngespeisten Zwischenverstärkern übrig, die - wie schon erwähnt - die übertragungsgüte verschlechtern. Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, bei einem übertragungssystem der eingangs genannten Art die Verstärkungssteuerung der ferngespeisten Zwischenverstärker vor allem dahingehend zu verbessern, daß ein möglichst kleiner Restfehler entsteht und keine unerwünschte Beeinflussung der anderen Verstärkerfelder auftritt.Despite the additional level correction described, however, because of the imprecise gain control by summing the gain errors, harmful level deviations remain at the remote-fed intermediate amplifiers, which - as already mentioned - worsen the transmission quality. The invention is based on the object of improving the gain control of the remotely fed intermediate amplifiers in a transmission system of the type mentioned at the outset, in particular to the effect that the smallest possible residual error occurs and there is no undesirable influence on the other amplifier fields.

Gemäß der Erfindung ist eine Schaltungsanordnung zum Ausgleich der temperaturabhängigen Dämpfungsänderungen derÜbertragungsleitungen für ein elektrisches Nachrichtenübertragungssystem der eingangs genannten Art dadurch gekennzeichnet, daß als Kriterium für die Verstärkungssteuerung der ferngespeisten Zwischenverstärker die temperatarbedingte Änderung des Widerstandes einer über das jeweils unmittelbar vorangehende Verstärkerfeld sich erstreckenden zusätzlichen Leiterschleife bei der Frequenz des Speisestroms (Gleich- oder Wechselstrom) dient und daß diese Leiterschleife gebildet wird entweder von wenigstens einem vom Speisestrom durchflossenen Leiter der Übertragungsleitung und einem Hilfsleiter oder von zwei vom Speisestrom gleichsinnig durchflossenen Leitern der übertragungsleitung, die Zweige einerBrückenschaltung mit jeweils v#esentlich verschiedenen Temperaturkoefizienten sind.According to the invention, a circuit arrangement for compensating for the temperature-dependent changes in attenuation of the transmission lines for an electrical Message transmission system of the type mentioned at the outset, characterized in that that as a criterion for the gain control of the remote-fed repeater the temperature-related change in the resistance one over the respective immediately previous amplifier field extending additional conductor loop at the Frequency of the supply current (direct or alternating current) is used and that this conductor loop is formed either by at least one conductor through which the feed current flows the transmission line and an auxiliary conductor or two of the supply current in the same direction through which the conductors of the transmission line flow, the branches of a bridge circuit each with considerably different temperature coefficients.

Tritt also in einem bestimmten Verstärkerfeld, z. B durch Erhöhung der Temperatur, eine Vergrößerung der Dämpfung der übertragungsleitung ein, so bewirkt die Steuerung eine entsprechende Erhöhung der Verstärkung des nächstfolgenden Zwischenverstärkers, während die anderen Zwischenverstärker völlig unbeeinflußt bleiben. Da als Kriterium für die Verstärkungssteuerung die Änderung des Widerstandes der übertragungsleitung dient, die sich sehr genau feststellen läßt, kann die Steuerung so eingestellt werden, daß der Ausgangspegel des Zwischenverstärkers nur einen sehr kleinen Restfehler aufweist.So occurs in a certain amplifier field, z. B by increasing the temperature, an increase in the attenuation of the transmission line, so causes the controller increases the gain of the next intermediate amplifier accordingly, while the other repeaters remain completely unaffected. As a criterion for gain control, the change in the resistance of the transmission line is used, which can be determined very precisely, the control can be set in such a way that that the output level of the intermediate amplifier has only a very small residual error having.

Ein Vergleich der Anordnungen mit Brückenschal--tung ergibt beispielsweise, daß die in den USA.-Patentschriften 2 151821 und 2 130 517 gezeigte Leiterschleife nur in einen Zweig der Brücke einbezogen ist und die beiden Leiter der Schleife in bezug auf die Signalübertragungsrichtung vom Meßgleichstrom in verschiedener Richtung durchflossen sind. Demgegenüber bildet beim Erfindungsgegenstand die Leiterschleife zwei Zweige der Brücke, die gleichsinnig von dem als Meßstrom verwendeten Speisestrom durchflossen werden; außerdem ist beim Gegenstand der Erfindung ein vorzugsweise temperaturanabhängiger Vorwiderstand in den einen Brückenzweig eingeschaltet.A comparison of the arrangements with bridge scarf - processing results, for example, that the in-USA. patents is incorporated conductor loop shown 2 151821 and 2130517 only in one branch of the bridge and the two conductors of the loop with respect to the direction of signal transmission from the measuring DC current in flowed through in different directions. In contrast, in the subject matter of the invention, the conductor loop forms two branches of the bridge through which the feed current used as the measuring current flows in the same direction; In addition, in the subject matter of the invention, a preferably temperature-dependent series resistor is switched into one branch of the bridge.

Zur Steuerung der Ausgangsgröße der Steuerkette - im vorliegenden Fall des Ausgangspegels des Zwischenverstärkers - ist eine geeignete Eingangsgröße erforderlich. Als Eingangsgröße eignet sich beispielsweise der Spannungsabfall, den der Speisestrom längs der übertragungleitung hervorruft; bei konstantem Speisestrom ist die Änderung des Spannungsabfalls der Änderung des Widerstandes der übertragungsleitung proportional.To control the output variable of the control chain - in the present case the output level of the intermediate amplifier - a suitable input variable is required. The voltage drop caused by the supply current along the transmission line is suitable as an input variable; With a constant supply current, the change in the voltage drop is proportional to the change in the resistance of the transmission line.

Weiterhin eignet sich als Eingangsgröße der Steuerkette der Querstrom einer vom Speisestrom durchflossenen Brückenschaltung, in der zwei Zweige die beiden gleichsinnig vom Speisestrom durchflossenen Leiter der übertragungsleitung enthalten, wobei der Temperaturkoeffizient des einen Brückenzweiges durch Zuschalten eines vorzugsweise temperaturunabhängigen Vorwiderstandes wesentlich gegenüber dem des anderen Zweiges verschieden ist. Die Brükkenschaltung erlaubt eine besonders genaueErfassung der Änderungen des mittleren Widerstandes der übertragungsleitung.The cross flow is also suitable as an input variable for the control chain a bridge circuit through which the supply current flows, in which two branches the two contain conductors of the transmission line through which the feed current flows in the same direction, where the temperature coefficient of a bridge branch by connecting one preferably temperature-independent series resistor significantly compared to that of the other branch is different. The bridge circuit allows particularly precise detection the changes in the mean resistance of the transmission line.

In jedem Fall ist es zur Feststellung der Widerstandsänderung der Übertragungsleitung erforderlich, in jedem Verstärkerfeld je Übertragungsrichtung eine Leiterhilfsschleife zu bilden. (Diese Hilfsschleifen sind zu unterscheiden von der sich über mehrere Verstärkerfelder erstreckenden Speisestromschleife für die Hin- und Rückleitung des Speisestroms.) Für diese zusätzliche Leiterschleife können im allgemeinen zwei vom Speisestrom gleichsinnig durchflossene Leiter der übertragungsleitung verwendet werden. In gewissen Fällen, z. B. bei der Auswertung des Spannungsabfalls längs einer symmetrischen übertragungsleitung, wird ein dritter Leiter als Hilfsleiter benötigt; hierzu kann eine Beipackader des Kabels dienen.In any case, to determine the change in resistance of the transmission line, it is necessary to form an auxiliary conductor loop in each amplifier field for each transmission direction. (These auxiliary loops are to be distinguished from the supply current loop, which extends over several amplifier fields, for the forward and return lines of the supply current.) Generally, two conductors of the transmission line through which the supply current flows in the same direction can be used for this additional conductor loop. In certain cases, e.g. B. when evaluating the voltage drop along a symmetrical transmission line, a third conductor is required as an auxiliary conductor; an accessory pack for the cable can be used for this purpose.

Mit besonderem Vorteil wird bei Verwendung einer Brückenschaltung diese selbstabgleichend betrieben, indem z. B. ein vom Brückenquerstrom gespeister Motor einen mit der Brücke in Reihe liegenden und vom Speisestrom durchflossenen Stellwiderstand verstellt. Die Brückenschaltung kann auch derart abgewandelt werden, daß in den beiden Brückenzweigen mit gleichen Temperaturkoeffizienten ein Differentialrelais liegt, dessen Kontakte einen den Stellwiderstand verstellenden Motor steuern.It is particularly advantageous when using a bridge circuit this operated self-balancing by z. B. a fed from the bridge cross-flow Motor one lying in series with the bridge and through which the supply current flows Variable resistor adjusted. The bridge circuit can also be modified in such a way that that in the two bridge branches with the same temperature coefficient there is a differential relay whose contacts control a motor that adjusts the variable resistor.

Bei Steuerschaltungen, deren Stellgröße außer von der Kabeltemperatur in geringem Maße. auch vom Speisestrom abhängt, kann diese Stromabhängigkeit zu einer zusätzlichen Pegelkorrektur benutzt werden um die bei der Temperatursteuerung auftretenden Restfehler zu verkleinern. Hierzu dient eine mit den Nachrichtenströmen übertragene Pilotschwingung,. die in der speisenden Verstärkerstelle über einen Pilotempfänger den Speisestrom bzw. die Speisespannung beeinflußt.With control circuits, the manipulated variable depends on the cable temperature at low level. also depends on the feed current, this current dependency can increase an additional level correction can be used for the temperature control occurring To reduce residual errors. This is done by using the Message streams transmitted pilot oscillation. those in the feeding amplifier point influenced the supply current or the supply voltage via a pilot receiver.

Die Erfindung wird im folgenden an Hand der Zeichnung an verschiedenen Ausführungsbeispielen näher erläutert. Den Ausführungsbeispielen ist eine Gleichstrom-Reihenspeisung zugrunde gelegt. Die wesentlichen Merkmale dieser Schaltungsanordnungen gelten jedoch sinngemäß auch bei Parallelspeisung und bei Speisung mit Wechselstrom. Die Zeichnung zeigt in F i g. 1 die Prinzipschaltung zur Erfassung des Spannungsabfalles längs der übertragungsleitung, F i g. 2 das Schaltbild einer Verstärkungssteuerung mit Hilfe des Spannungsabfalles bei Verwendung einer koaxialen übertragungsleitung, F i g. 3 das Teilschaltbild einer Verstärkungssteuerung mit Hilfe des Spannungsabfalles bei Verwendung einer symmetrischen übertragungsleitung, F i g. 4 das Prinzip einer Brückenschaltung zur unmittelbaren Erfassung der Widerstandsänderung der übertragungsleitung, F i g. 5 das Schaltbild einer Verstärkungssteuerung mit einer Brücke bei Verwendung einer koaxialen übertragungsleitung, F i g. 6 das Teilschaltbild einer Verstärkungssteuerung mit einer Brücke bei Verwendung einer symmetrischen übertragungsleitung, F i g. 7 das Schaltbild einer Verstärkungssteuerung mit einer sich selbst abgleichenden Brücke, F i g. 8 das Schaltbild einer Verstärkungssteuerung mit Hilfe einer sich selbst abgleichenden Differentialrelaisbrücke, F i g. 9 einen Fernspeiseabschnitt mit zehn ferngespeisten Verstärkerstellen mit Temperatursteuerung und einer zusätzlichen Pegelkorrektur durch den pilotgesteuerten Speisestrom.The invention is explained in more detail below with reference to the drawing using various exemplary embodiments. The exemplary embodiments are based on a direct current series feed. However, the essential features of these circuit arrangements also apply mutatis mutandis to parallel feed and to feed with alternating current. The drawing shows in FIG. 1 shows the basic circuit for detecting the voltage drop along the transmission line, FIG. 2 the circuit diagram of a gain control with the aid of the voltage drop when using a coaxial transmission line, FIG. 3 shows the partial circuit diagram of a gain control with the aid of the voltage drop when using a symmetrical transmission line, FIG. 4 the principle of a bridge circuit for the direct detection of the change in resistance of the transmission line, FIG. 5 shows the circuit diagram of a gain control with a bridge when using a coaxial transmission line, FIG. 6 shows the partial circuit diagram of a gain control with a bridge when using a symmetrical transmission line, FIG. 7 shows the circuit diagram of a gain control with a self-balancing bridge, FIG. 8 shows the circuit diagram of a gain control with the aid of a self-balancing differential relay bridge, FIG . 9 a remote feed section with ten remote-fed amplifier points with temperature control and an additional level correction by the pilot-controlled feed current.

Es sollen zuerst zwei Schaltungsanordnungen betrachtet werden, bei denen als, Eingangsgröße der Steuerkette der vom Speisestrom hervorgerufene Spannungsabfall längs der übertragungsleitung dient.Two circuit arrangements will first be considered at where the input variable of the control chain is the voltage drop caused by the supply current serves along the transmission line.

F i g. 1 zeigt die Prinzipschaltung zur Feststellung dieses Spannungsabfalles. Die Speiseleitung ist durch größere Strichstärke hervorgehoben, ihr Widerstand sei RL; dann ist der vom Speisestrom I hervorgerufene Spannungsabfall u = 1 - RL. Zur Bildung einer Meßschleife ist am Anfang des Verstärkerfeldes ein Hilfsleiter HL galvanisch mit der Speiseleitung verbunden. Am Ende der Meßschleife (Klemmen a, b) tritt eine Spannung u' auf, die zum Spannungsabfall u proportional ist. An den Klemmen a, b können also die Widerstandsänderungen erfaßt werden.F i g. 1 shows the basic circuit for determining this voltage drop. The feed line is emphasized by a thick line, its resistance is RL; then the voltage drop caused by the supply current I is u = 1 - RL. To form a measuring loop, an auxiliary conductor HL is galvanically connected to the feed line at the beginning of the amplifier field. At the end of the measuring loop (terminals a, b) a voltage u 'occurs which is proportional to the voltage drop u. The changes in resistance can therefore be recorded at terminals a, b.

In F i g. 2 ist ein Ausführungsbeispiel schematisch dargestellt, bei dem zwischen zwei ferngespeisten Zwischenverstärkerstellen ZSi und ZS2 ein Koaxialkabel KL liegt. Der Weg des Speisestroms I, der über den Innenleiter des Koaxialkabels fließt, ist in der Strichstärke hervorgehoben. Am Eingang und am Ausgang des Leitungsverstärkers LY, dessen Speisespannung mit Hilfe einer Zenerdiode Z konstant gehalten wird, trennen Stromversorgungsweichen die Nachrichtenströme vom Speisestrom. Die Weichen sind durch Spulen L und Kondensatoren C angedeutet; der Widerstand der Spulen L kann bei den folgenden Betrachtungen vernachlässigt werden. Als Hilfsleiter zur Erfassung des Spannungsabfalles u längs der übertragungsleitung dient der Außenleiter der Koaxialleitung. Die eigentliche Steuerkette beginnt an den Klemmen a, b mit einer Spannungsvergleichschaltung Sv, in der durch Vergleich mit einer konstanten Spannung der variable Anteil A d der Eingangsspannung gewonnen wird. Die Spannung A u' beeinflußt über einen Gleichstromverstärker GY das Stellglied Sg, das auf die Verstärkung des Leitungsverstärkers LV einwirkt.In Fig. 2 shows an exemplary embodiment in which a coaxial cable KL is located between two remotely fed intermediate amplifier points ZSi and ZS2. The path of the supply current I, which flows over the inner conductor of the coaxial cable, is highlighted in the line thickness. At the input and output of the line amplifier LY, the supply voltage of which is kept constant with the aid of a Zener diode Z, power supply switches separate the message flows from the supply current. The switches are indicated by coils L and capacitors C ; the resistance of the coils L can be neglected in the following considerations. The outer conductor of the coaxial line serves as an auxiliary conductor for detecting the voltage drop u along the transmission line. The actual control chain begins at terminals a, b with a voltage comparison circuit Sv, in which the variable component A d of the input voltage is obtained by comparison with a constant voltage. The voltage A u ' influences the actuator Sg via a direct current amplifier GY, which acts on the amplification of the line amplifier LV.

Die Anordnung nach dem Teilschaltbild der F i g. 3 unterscheidet sich von der Anordnung nach F i g. 2 im wesentlichen dadurch, daß die beiden Zwischenverstärkerstellen ZS, und ZS2 durch eine synimetrische Leitung SL miteinander verbunden sind. Da hierbei der Speisestrom I über beide Leiter der Übertragungsleitung fließt, ist als Hilfsleiter HL ein dritter Leiter erforderlich, der z. B. eine Beipackader des Kabels sein kann. In der Steuerkette ist an Stelle der Spannungsvergleichsschaltung Sv und des Gleichstromverstärkers GV (F i g. 2) ein magnetischer Verstärker MV verwendet, der mit Hilfe einer zweiten Steuerwicklung den konstanten Anteil der Eingangsspannung u' eliminiert.The arrangement according to the partial circuit diagram of FIG . 3 differs from the arrangement according to FIG. 2 essentially in that the two intermediate amplifier points ZS and ZS2 are connected to one another by a synimetric line SL. Since here the supply current I flows over both conductors of the transmission line, a third conductor is required as an auxiliary conductor HL, the z. B. can be an accessory pack for the cable. In the control chain, instead of the voltage comparison circuit Sv and the direct current amplifier GV (FIG. 2), a magnetic amplifier MV is used, which eliminates the constant component of the input voltage u 'with the aid of a second control winding.

Die Schaltungsanordnungen nach den F i g. 5 bis 8 zeigen Beispiele, bei denen die vom Speisestrom durchflossene Hilfsschleife in zwei Zweige einer Brücke einbezogen ist; die Querspannung der Brücke, die ein Maß für die Widerstandsänderung der Übertragungsleitung ist, beeinflußt unmittelbar oder mittelbar das Stellglied. Die Prinzipschaltung der Brücke zeigt F i g. 4. In den beiden Brückenzweigen ac und am liegen die beiden gleichsinnig vom Speisestrom I durchflossenen Leiter der übertragungsleitung, deren Widerstände für den Fall einer Koaxialleitung mit Ri und R" (Widerstände des Innen- und Außenleiters) bezeichnet sind. Der Temperaturkoeffizient des Brükkenzweiges ad ist durch Zuschalten eines vorzugsweise temperaturunabhängigen Vorwiderstandes R, wesentlich gegenüber dem des anderen Zweiges verschieden gemacht. In den beiden anderen Brückenzweigen cb und db liegen Widerstände R, und R4 mit gleichen Temperaturkoeffizienten. Ist die Brücke bei einer bestimmten Temperatur der übertragungsleitung abgeglichen, ihre Querspannung uB also gleich Null, so tritt bei einer temperaturbedingten Widerstandsänd#erung der Übertragungsleitung wegen des verschiedenen Temperaturkoeffizienten der beiden Brückenzweige ac und ad eine Querspannung UB auf.The circuit arrangements according to FIGS. 5 to 8 show examples in which the auxiliary loop through which the feed current flows is included in two branches of a bridge; the transverse voltage of the bridge, which is a measure of the change in resistance of the transmission line, directly or indirectly influences the actuator. The basic circuit of the bridge is shown in FIG. 4. In the two bridge branches ac and am lie the two conductors of the transmission line through which the supply current I flows in the same direction, the resistances of which in the case of a coaxial line are denoted by Ri and R "(resistances of the inner and outer conductors). The temperature coefficient of the bridge branch is ad by connecting a preferably temperature-independent series resistor R, made significantly different from that of the other branch. Resistors R and R4 with the same temperature coefficient are located in the two other bridge branches cb and db zero, occurs at a temperature-related Widerstandsänd # ng the transmission line because of the different temperature coefficients of the two bridge branches ac and ad a cross voltage UB on.

F i g. 5 zeigt eine Verstärkungssteuerung mit einer Brückenschaltung nach F i g. 4 bei Verwendung einer koaxialen übertragungsleitung KL. Da bei einer koaxialen Leitung der Widerstand R" des Außenleiters wesentlich kleiner als der Widerstand Ri des Innenleiters ist, wird der Vorwiderstand RV zweckmäßig in Reihe mit R" geschaltet und vorzugsweise so bemessen, daß R" + Rv = Ri ist. Die Querspannung uB der Brücke wirkt unmittelbar auf das Stellglied Sg.F i g. FIG. 5 shows a gain control with a bridge circuit according to FIG. 4 when using a coaxial transmission line KL. Since the resistance R ″ of the outer conductor is significantly smaller than the resistance Ri of the inner conductor in the case of a coaxial line, the series resistor RV is advantageously connected in series with R ″ and is preferably dimensioned so that R ″ + Rv = Ri Bridge acts directly on the actuator Sg.

Bei der Anordnung nach dem Teilschaltbild der F i g. 6 wird zum Unterschied gegenüber der Anordnung nach F i g. 5 anstatt einer koaxialen Leitung KL eine symmetrische Leitung SL mit den Aderwiderständen Ri und R2 verwendet.In the arrangement according to the partial circuit diagram of FIG . 6 , in contrast to the arrangement according to FIG. 5, instead of a coaxial line KL, a symmetrical line SL with the core resistances Ri and R2 is used.

Die Schaltungsanordnungen nach den F i g. 7 und 8 enthalten Brückenschaltungen, die sich mit Hilfe eines Motors selbst abgleichen. Bei der Anordnung nach F i g. 7 ist die Grundschaltung der Brücke mit den Diagonalpunkten a, b und c, d dieselbe wie in F i g. 5. Im Querzweig cd der Brücke liegt aber nunmehr ein Motor M" der einen mit der Brücke in Reihe liegenden und vom Speisestrom I durchflossenen'Stellwiderstand R, verstellt. Zwischen den Punkten d und e fließt über den Widerstand R, ein Zusatzstrom, dessen Größe vom Stellwiderstand R, abhängt. Der Motor M, verstellt den Stellwiderstand R, so lange, bis das Potential des Punktes d mit dem des Punktes c übereinstimmt, so daß der Motorstrom zu Null wird. Als Stellglied ist beispielsweise ein direkt geheizter Heißleiter H vorgesehen; sein Heizer ist parallel zum Stellwiderstand R., geschaltet. Der Widerstand des Heißleiters beeinflußt in an sich bekannter Weise z. B. den Gegenkopplungsweg des Leitungsverstärkers LV, wodurch dessen Verstärkung frequenzabhängig verändert wird.The circuit arrangements according to FIGS. 7 and 8 contain bridge circuits that adjust themselves with the help of a motor. In the arrangement according to FIG. 7 the basic circuit of the bridge with the diagonal points a, b and c, d is the same as in FIG. 5. CD in the transverse branch but the bridge is now a motor M "of a lying with the bridge in series and the supply current I durchflossenen'Stellwiderstand R, adjusted. D between the points and e flowing through the resistor R, an additional current whose magnitude depends on the variable resistor R. The motor M adjusts the variable resistor R until the potential of point d coincides with that of point c, so that the motor current becomes zero. its heater is connected in parallel to the variable resistor R. The resistance of the thermistor influences in a manner known per se, for example, the negative feedback path of the line amplifier LV, whereby its gain is changed as a function of the frequency.

Die Wirkungsweise der Steuerung wird an Hand eines Zahlenbeispiels näher erläutert: Bei einem Koaxialkabel mit einem Innenleiterwiderstand Ri = 80 9 und einem Außenleiterwiderstand R, = 30 Q wird zweckmäßig R, = 50 Q gewählt. Dann fließt der Speisestrom I zu gleichen Teilen über den Innen- und Außenleiter des Kabels. Innerhalb eines betrachteten Temperaturbereichs von - 10' C bis + 20' C ändern sich die Kupferwiderstände um 30 - 0,4% = 12%. Gleicht man die Brücke z. B. bei - 10' C ab, so ist bei +201 C der Widerstand des Brückenzweiges ac um 6. 9 größer als der Widerstand des Zweiges ad. Der Motor M, vergrößert den Stellwiderstand Rs so lange, bis der Zusatzstrom über R- den Motorstrom zum Verschwinden bringt. Zugleich steigt auch der Heizstrom des Heizleiters H an, wodurch die Verstärkung des Leitungsverstärkers LV frequenzabhängig erhöht wird. Durch die Anordnung des Stellwiderstandes R, außerhalb der eigentlichen Brücke ist man in der Bemessung des Heizleiterkreises frei, und man kaim eine viel größere Heizleistung regeln, als wenn man den Stellwiderstand etwa in Reihe mit RV in die Brücke einfügen würde. Im Grenzfall fließt der volle Speisestrom von z. B. 100 mA über den Heizer, was bei einem Heizwiderstand von z. B. 20 Q einer Heizleistung von maximal 200 mW entspricht. Bei einer Anordnung innerhalb der Brücke wären für den Heiz - widerstand höchstens 6 9 zulässig, und da der Strom im Brückenzweig nur 50 mA beträgt, wäre die maximale Heizleistung nur 15 mW.The mode of operation of the control is explained in more detail using a numerical example: In the case of a coaxial cable with an inner conductor resistance Ri = 80 9 and an outer conductor resistance R, = 30 Q, R, = 50 Q is expediently selected. The supply current I then flows in equal parts over the inner and outer conductors of the cable. Within a considered temperature range of - 10 'C to + 20' C , the copper resistances change by 30 - 0.4% = 12%. If you compare the bridge z. B. at - 10 'C., then at +201 C, the resistance of bridge arm is ac ad to 6, 9 is greater than the resistance of the branch. The motor M increases the variable resistor Rs until the additional current via R- causes the motor current to disappear. At the same time, the heating current of the heating conductor H also increases, as a result of which the gain of the line amplifier LV is increased as a function of the frequency. By arranging the variable resistor R, outside the actual bridge, one is free in the dimensioning of the heating conductor circuit, and one can regulate a much higher heating output than if one were to insert the variable resistor in series with RV in the bridge. In the borderline case, the full supply current flows from z. B. 100 mA through the heater, which is with a heating resistance of z. B. 20 Q corresponds to a heating power of a maximum of 200 mW. In one arrangement within the bridge would be for the heating - resistant than 6 9 permissible, and since the current in the bridge branch is only 50 mA, the maximum heating capacity would be 15 mW.

Die Genauigkeit des Selbstabgleichs der Brücke läßt sich folgendermaßen abschätzen: Wählt man die Widerstände R 3 = R J = 25 Q und den Widerstand des Motors M, zu 40 Q (Anpassung), so erhält man bei den obengenannten Werten an den Klemmen c, d eine abgebbare Leistung von etwa 0,04 [tW/' C. Will man z. B- mit einer Genauigkeit von ± 2' C abgleichen, was bei einer Felddämpfung von a = 6 N einer Dämpfungsänderung von A a = ± 0,024 N entspricht, so muß der Motor auf eine Leistung von 0,16 #tW ansprechen-. Auch bei Verwendung eines hocheinp# findlichen Gleichstrommotors muß diesem ein geeigneter Gleichstromverstärker vorgeschaltet werden.The accuracy of the self-balancing of the bridge can be estimated as follows: If one chooses the resistances R 3 = R J = 25 Q and the resistance of the motor M, to 40 Q (matching), with the above-mentioned values at the terminals c, d a deliverable power of about 0.04 [tW / ' C. If you want z. B- with an accuracy of ± 2 ' C , which corresponds to a damping change of A a = ± 0.024 N with a field damping of a = 6 N , the motor must respond to an output of 0.16 #tW. Even when using a highly sensitive direct current motor, a suitable direct current amplifier must be connected upstream.

Bei dem beschriebenen Ausführungsbeispiel nach F i g. 7 wird zur Verstärkungssteuerung zwar eine Nullmethode benutzt, die von der Größe des Speisestroms unabhängig ist; da der Fleizstrom des Heißleiters jedoch vom Speisestrom abhängt, muß dieser genau konstant gehalten werden. Diese Abhängigkeit vom Speisestrom läßt sich vermeiden, wenn man z. B. ein vom Motor mechanisch verstelltes Stellglied wählt.In the described embodiment according to FIG. 7 a zero method is used for gain control, which is independent of the size of the supply current; However, since the heat conductor's current depends on the feed current, this must be kept precisely constant. This dependence on the supply current can be avoided if you z. B. selects an actuator mechanically adjusted by the engine.

Die Genauigkeit des Selbstabgleichs der Brücke läßt sich erhöhen, wenn in den Querzweig cd der Brücke die Wicklung eines hochempfindlichen gepolten Relais mit neutraler Mittelstellung des Ankers geschaltet wird, dessen Kontakte den außerhalb der Brücke angeordneten Motor je nach Richtung des Brückenstroms vorwärts oder rückwärts steuern. Eine Weiterbildung dieser Anordnung führt zu der Schaltungsanordnung nach F i g. 8, beider ein Differentialrelais A verwendet wird, dessen beide Wicklungen an Stelle der beiden, Brückenwiderstände R , und R4 mit gleichen Temperaturkoeffizienten liegen. Bei dieser Brückenschaltung werden die Ströme in den beiden Zweigen aeb und adb miteinander verglichen. Bei einer temperaturbedingten Widerstandsänderung der übertragungsleitung KL spricht das A-Relais an, dessen Kontakt a den Motor M, vorwärts oder rückwärts steuert.The accuracy of the self-balancing of the bridge can be increased if the winding of a highly sensitive polarized relay with neutral center position of the armature is switched in the shunt branch cd of the bridge, the contacts of which control the motor located outside the bridge forwards or backwards depending on the direction of the bridge current. A further development of this arrangement leads to the circuit arrangement according to FIG. 8, both a differential relay A is used, the two windings of which are in place of the two bridge resistors R , and R4 with the same temperature coefficient. In this bridge circuit, the currents in the two branches aeb and adb are compared with one another. In the event of a temperature-related change in resistance of the transmission line KL, the A relay responds, the contact of which controls the motor M, forward or backward.

Der Motor betätigt den Stellwiderstand R, der wie beider Schaltungsanordnung nach F i g. 7 in Reihe mit der Brücke liegt und vom Speisestrom. durchflossen ist. Auch der Selbstabgleich der Brücke arbeitet in der gleichen Weise wie bei der Schaltungsanordnung nach F i g. 7 mit Hilfe eines Zusatzstroms, der der Brücke über den Widerstand R, zugeführt wird.The motor actuates the variable resistor R, which, as in both the circuit arrangement according to FIG. 7 is in series with the bridge and from the supply current. is flowed through. The self-balancing of the bridge also works in the same way as in the circuit arrangement according to FIG. 7 with the help of an additional current which is fed to the bridge via the resistor R.

Wie bereits erwähnt, können in den Steuerketten der oben beschriebenen Schaltungsanordnungen Magaetverstärker verwendet werden, für die als Wechselstrom-Pumpquelle zweckmäßig eine Transistorschwingschaltung dient; die Pumpfrequenz kann mit Rücksicht auf die Abmessungen der Geräte verhältnismäßig hoch sein. Mit besonderem Vorteil werden die Pumpfrequenzen für die verschiedenen Zwischenverstärkerstellen'einesFernspeiseabschnittes verschieden groß gewählt, so daß die erzeugten Schwingungen auch für eine selektive Fehlermeldung benutzt werden können.As already mentioned, magaet amplifiers can be used in the control chains of the circuit arrangements described above, for which a transistor oscillating circuit is expediently used as the alternating current pump source; the pumping frequency can be relatively high with regard to the dimensions of the devices. It is particularly advantageous that the pump frequencies for the various intermediate amplifier points of a remote feed section are selected to be of different sizes, so that the vibrations generated can also be used for a selective error message.

Bei den Ausführungsbeispielen nach den F i g. 2, 3, 5, 6, 7 und 8 ist die Stellgröße außer von der Kabeltemperatur auch in geringem Maße vom Strom in der Fernspeiseschleife abhängig. Diese strombedingten Einflüsse wirken in allen Verstärkern desselben Speiseabschnittes im gleichen Sinn. Damit keine unzulässigen Pegelschwankungen auftreten, müssen etwaige willkürliche Speisestromschwankungen in engen Grenzen gehalten werden, z. B. durch eine genaue Regelung am speisenden Stromversorgungsgerät.In the exemplary embodiments according to FIGS. 2, 3, 5, 6, 7 and 8 , the manipulated variable is dependent not only on the cable temperature but also to a small extent on the current in the remote feed loop. These current-related influences have the same effect in all amplifiers of the same feed section. So that no inadmissible level fluctuations occur, any arbitrary supply current fluctuations must be kept within narrow limits, e.g. B. by a precise control on the feeding power supply unit.

Die Beeinflußbarkeit des Pegels durch den Speisestrom kann aber auch zu einer zusätzlichen Pegelkorrektur verwendet werden, indem in der speisenden Verstärkerstelle ein Pilotempfänger den Speisestrom des Stromversorgungsgerätes und damit die Verstärkung sämtlicher Verstärker innerhalb, -des Speiseabschnittes derart steuert, daß die auflaufenden Pegelfehler am pilotüberwachten Verstärker der Speisestelle ausgeglichen werden. Eine derartige zusätzliche Pegelkorrektur mit Hilfe einer Pilotschwingung soll im folgenden betrachtet werden.However, the level can also be influenced by the supply current can be used for an additional level correction by adding in the feeding amplifier a pilot receiver the feed current of the power supply device and thus the amplification All amplifiers within the feed section controls so that the Compensated for accumulating level errors on the pilot-monitored amplifier of the feed point will. Such an additional level correction with the aid of a pilot oscillation should be considered in the following.

In F i g. 9 ist ein Fernspeiseabschnitt SA, mit einer speisenden VerstärkerstelleSS und zehn ferngespeisten VerstärkerstellenZS, bis ZS" dargestellt Der benachbarte FernspeiseabschnittSA, ist durch ein stromloses Zwischenfeld vom AbschnittSA. getrennt. Die speisende VerstärkerstelleSS enthält -ein NetzanschlußgerätNA, das konstanten Gleichstrom in den erdfreien Fernspeicherstromkreis liefert. Die-5er Stromkreis - in der F i g. 9 mit starken Linien hervorgehoben - besteht aus einer Schleife, in der die Kabelleitun#gen und die Speisestromkreise der Verstärker (einschließlich der Steuer- und Regeleinrichtungen) hintereinandergeschaltet sind.DerSpeisestroml fließt also über die Speisestromkreise der Verstärker LV1 bis LVI, der einen übertragungsrichtung und zurück über die Speisestromkreise der Verstärker LV1, bis LV , der im wesentlichen analog ge schalteten Geaenrichtung (Gleichstrom-Reihensp#eisung). Als übertragungsleitungen sind Koaxialkabel vorgesehen, über deren Innen- und Außenleiter der Speisestrom gleichermaßen fließt. Die Steuereinrichtungen St für die temperaturgesteuerten Verstärker enthalten beispielsweise selbstabgleichende Brücken, wie sie die F i g. 7 und 8 zeigen. Alle Verstärker der Fernspeiseschleife sind somit temperaturgesteuert, bis auf den Verstärker LV',ü, in der zehnten Zwischenverstärkerstelle ZSiffl der die Nachrichtenströme aus dem benachbarten Speiseabschnitt SA2 über das speisestromlose Zwischenfeld empfängt. Für diesen Verstärker LV" ist ein Pilotregler PR, vorgesehen, der eine mit den Nachrichtenströmen übertragene Pilotschwingung auswertet und außer den temperaturbedingten Dämpfungsänderungen seines speisestromlosen Zwischenfeldes auch die Restfehler des benachbarten Fernspeiseabschnittes SA2 ausgleicht.In Fig. 9 shows a remote feed section SA, with a feeding amplifier stationSS and ten remote-fed amplifier stations ZS, to ZS ". The adjacent remote feed section SA is separated from section SA by a currentless intermediate field. The circuit of 5 - highlighted with strong lines in Fig. 9 - consists of a loop in which the cable lines and the power supply circuits of the amplifiers (including the control and regulating devices) are connected in series the amplifier LV1 to LVI, the one transmission direction and back via the supply circuits of the amplifiers LV1, to LV , the essentially analog switched device direction (direct current series connection). Coaxial cables are provided as transmission lines, over their inner and outer conductors the Spe isestrom flows equally. The control devices St for the temperature-controlled amplifier contain, for example, self-balancing bridges, as shown in FIG. 7 and 8 show. All amplifiers in the remote feed loop are thus temperature-controlled, with the exception of the amplifier LV ', ü, in the tenth intermediate amplifier point ZSiffl which receives the message streams from the adjacent feed section SA2 via the no-feed intermediate field. A pilot regulator PR is provided for this amplifier LV ″, which evaluates a pilot oscillation transmitted with the message streams and, in addition to the temperature-related attenuation changes in its no-feed intermediate field, also compensates for the residual errors of the neighboring remote feed section SA2.

Der Verstärker LVO' in der speisenden Zwischenverstärkerstelle SS ist beim Ausführungsbeispiel ternperaturgesteuert; darüber hinaus ist eine pilotgesteuerte Pegelregelung zur Beseitigung der Restfehler im Fernspeiseabschnitt SA , erforderlich. Hierzu siebt der Pilotempfänger PEI die Pilotschwingung am Ausgang des Verstärkers LV,' aus, die die Verstärkung der Verstärker in der Fernspeiseschleife des Speiseabschnittes SA , korrigierend steuert, indem sie in die Speisestromregelung des Netzanschlußgerätes NA eingreift. (Die Speisestromsteuerung wirkt z. B. bei einer Anordnung nach F i g. 7 dadurch, daß der Speisestrom zusätzlich den Heizstrom des Heißleiters H beeinflußt.) Hierbei ist zu beachten, daß diese Speisestromsteuerung nur für die Verstärker L-V" bis LV, eine Regelung mit geschlossenem Regelkreis darstellt, die einen konstanten Ausgangspegel am Verstärker LVJ bewirkt. Für die Verstärker LY, bis LV10 der abgehenden übertragungsrichtung handelt es sich um eine Steuerung (der Wirkungsablauf ist hierbei offen), was hinsichtlich der systematischen Fehler der Einzelsteuerung erwünscht sein kann; es tritt jedoch eine Verkopplung der beiden übertragungseinrichtungen auf. Den dabei auftretenden Restfehler in der abgehenden übertragungsrichtung beseitigt der Pilotregler PR, des Verstärkers L V' " im anschließenden Fernspeiseabschnitt SA.. The amplifier LVO 'in the feeding intermediate amplifier point SS is temperature-controlled in the exemplary embodiment; In addition, a pilot-controlled level control is required to eliminate residual errors in the remote feed section SA . For this purpose, the pilot receiver PEI filters out the pilot oscillation at the output of the amplifier LV, 'which corrects the gain of the amplifier in the remote feed loop of the feed section SA by intervening in the feed current regulation of the network connection device NA. (The feed current control works, for example, in an arrangement according to FIG. 7 , in that the feed current also influences the heating current of the thermistor H.) It should be noted that this feed current control is a regulation only for the amplifiers LV "to LV with closed control loop, which causes a constant output level at the amplifier LVJ. For the amplifiers LY, to LV10 of the outgoing transmission direction, there is a control (the operational sequence is open here), which can be desirable with regard to the systematic errors of the individual control; it However, a coupling of the two transmission devices occurs. The residual error that occurs in the outgoing transmission direction is eliminated by the pilot controller PR, of the amplifier L V '"in the subsequent remote feed section SA ..

Claims

Claims: 1. Circuit arrangement to compensate for the temperature-dependent changes in attenuation of the transmission lines for an electrical communication system, in which several successive intermediate amplifiers are supplied from a feeding amplifier point via the communication lines with operating current, which is used in addition to the gain control of these intermediate amplifiers, d a - characterized by, that the temperature-related change in the resistance of an additional conductor loop extending over the respective immediately preceding amplifier field at the frequency of the feed current (direct or alternating current) serves as a criterion for the gain control of the remote-fed intermediate amplifiers and that this conductor loop is formed either by at least one through which the feed current flows Head of the transmission line and an auxiliary conductor or two conductors of the transmission through which the feed current flows in the same direction line, which are branches of a bridge circuit, each with significantly different temperature coefficients.

2. Circuit arrangement according to Claim 1, in which the conductor loop supplying the criterion for the gain control is formed by at least one conductor of the transmission line through which the feed current flows and an auxiliary conductor, characterized in that the voltage (u ') between the conductor or conductors of the transmission line and the auxiliary conductor occurs, is compared with a constant voltage and that the variable voltage part (A u ') obtained thereby influences the manipulated variable which determines the gain. ( Figs. 1 and 2). 3. Circuit arrangement according to claim 2, characterized in that when using a coaxial transmission line (KL) with remote feed via the inner conductor, the outer conductor is used as an auxiliary conductor (F i g. 2). 4. Circuit arrangement according to claim 2, characterized in that when using a symmetrical cable line (SL) a third conductor - z. B. an accessory packer of the cable - is used as an auxiliary conductor (HL) ( Fig. 3). 5. Circuit arrangement according to claim 1, in which the conductor loop supplying the criterion for the gain control is formed by two conductors of the transmission line through which the feed current flows in the same direction, the branches of a bridge circuit each having substantially different temperature coefficients, characterized in that in the one bridge branch (ad ) a preferably temperature-independent series resistor (R,) is connected and that the other two bridge branches (cb and db) consist of resistors with the same temperature coefficient (R, and R4) ( FIG. 4). Are 6. The circuit arrangement according to claim 5, characterized in that use when using a coaxial transmission line (KL) and in the same direction traversed by the supply current (I) Head of the inner and outer conductors (Ri and RJ loading, wherein the outer conductor (RJ a Series resistor (RJ is preferably connected in such a size that the total resistance is approximately equal to the inner conductor resistance (Fig. 5). 7. Circuit arrangement according to Claim 5 or 6, characterized in that a current proportional to the transverse voltage (uB) of the bridge is applied to the Gain-determining actuator (Sg) acts ( Figs. 5 and 6). 8. Circuit arrangement according to Claim 5 or 6, characterized in that the bridge is operated in a self-balancing manner, preferably in such a way that a supply current ( I) through which the variable resistor (RJ) is adjusted by a motor (M1) fed by the bridge cross-current until the motor current is passed through a resistor (R.) fl The additional current, which is dependent on the location resistance, becomes zero (F i g. 7). 9. Circuit arrangement according to claim 8, characterized in that the control element is adjusted mechanically by the motor. 10. Modification of the circuit arrangement according spoke 8 or 9, characterized in that the motor with the help of a polarized. Relay is controlled with the neutral middle position of the armature, the winding of which is in the cross arm of the bridge. 11. Modification of the circuit arrangement according to claim 8 or 9, characterized in that a differential relay (A) is used, the windings of which in the two bridge branches (eb and A) lieje-n with the same temperature coefficients and its contacts a motor which adjusts the variable resistor (R,) (M # control ( Fig. 8). 12. Circuit arrangement according to one of the preceding claims, characterized in that a preferably indirectly heated thermistor (H) is used as the actuator, a variable part of the feed current (I) serving as the heating current ( Egg 7). 13. Circuit arrangement according to one of the preceding claims, characterized in that a magnetic amplifier is used as a direct current amplifier in the control chain, the pump voltage of which has a relatively high frequency, which is selected to be of different sizes for the various intermediate amplifier points of a remote feed section, and that the pump voltages of different frequency for a selective error eldung are used. 14. Transmission system with circuit arrangements according to one of the preceding claims, characterized by an additional level correction with the aid of a pilot oscillation transmitted with the message streams, which in the feeding amplifier point (SS) via a pilot receiver (PE,) influences the feed current or the feed voltage (F ig . 9). 15. Transmission system according to spoke 14, characterized in that at the beginning of a new remote feed section, the intermediate amplifiers of the incoming transmission direction (LVio) are pilot-controlled (FIG . 9). Contemplated publications: USA. Patents No. 2,130,517, 2 151 821, the 2,272,735th.