DE1261892B

DE1261892B - Process for the pilot-controlled level control of remotely powered line amplifiers in carrier frequency systems

Info

Publication number: DE1261892B
Application number: DE1966T0030959
Authority: DE
Inventors: Dr-Ing Joel Korn; Dipl-Ing Friedrich-Chr Tischer
Original assignee: Telefunken Patentverwertungs GmbH
Current assignee: Telefunken Patentverwertungs GmbH
Priority date: 1966-04-21
Filing date: 1966-04-21
Publication date: 1968-02-29

Description

Verfahren zur pilotgesteuerten Pegelregelung ferngespeister Leitungsverstärker in Trägerfrequenzsystemen Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur pilotgesteuerten Pegelregelung ferngespeister Leitungsverstärker in Trägerfrequenzsystemen, bei denen die Nachrichten über Koaxialkabel mit Hauptverstärkerstellen und mit von diesen über die Innenleiter der Koaxialkabel mit Gleichstrom ferngespeisten Zwischenverstärkern übertragen werden und bei denen die Fernspeisung der jeweils zwischen zwei aufeinanderfolgenden Hauptverstärkerstellen liegenden Zwischenverstärker angenähert jeweils zur Hälfte von einer der beiden Hauptverstärkerstellen aus erfolgt, wobei in den Hauptverstärkerstellen Pilotregler den Pegel auf den Sollwert regeln.Process for pilot-controlled level control of remotely powered line amplifiers in carrier frequency systems The invention relates to a method for pilot-controlled Level control of remotely powered line amplifiers in carrier frequency systems where the messages over coaxial cables to and from main amplifiers Repeaters remotely supplied with direct current via the inner conductors of the coaxial cables are transmitted and in which the remote feeding of each between two consecutive Main amplifier points located intermediate amplifiers approximately each half takes place from one of the two main amplifier points, whereby in the main amplifier points Pilot controller regulate the level to the setpoint.

Es ist bekannt (deutsche Auslegeschrift 1060 442), die in den Speiseämtern vorhandenen pilotgesteuerten Pegelregler zur Steuerung der ferngespeisten Verstärker der ankommenden Übertragungsrichtung mitzubenutzen. Das kann so geschehen, daß der Fernspeisegleichstrom, der auch zum Heizen von in den ferngespeisten Verstärkern angebrachten Heißleiter-Stellgliedern dient, durch den Pilotregler beeinflußt wird. Dabei ergibt sich eine Schwierigkeit, die durch folgende Überlegungen verständlich wird: Ein Regelsystem nach dem beschriebenen Prinzip erfordert, daß bei einer Vierdrahtleitung zwischen zwei Hauptverstärkerstellen bezüglich der Steuerung der Regler alle Verstärker der einen Übertragungsrichtung der einen Hauptverstärkerstelle und die der anderen Richtung der anderen Hauptverstärkerstelle zugeordnet werden. Dies ist aber nicht im Einklang mit der Fernstromversorgung und der Fernüberwachung, bei denen jeweils die halbe Strecke mit beiden Übertragungsrichtungen einer Hauptverstärkerstelle zugeordnet ist. Um diese Schwierigkeit zu umgehen, wird das Regelsystem so abgewandelt, daß die Zuordnung der mitgesteuerten Verstärker ebenso ist wie die Fernspeisung, d. h., von einer Hauptverstärkerstelle aus werden sämtliche Verstärker der von ihr ferngespeisten Zwischenverstärker gesteuert. Dabei werden sowohl die Verstärker der ankommenden Übertragungsrichtung als auch die Verstärker der abgehenden Übertragungsrichtung durch ein und denselben Pilotregler gesteuert. Werden von einem Pilotregler n ferngespeiste Verstärker mitgeregelt, so muß ein vom Pilotregler ausgewerteter Pegelfehler zu gleichen Teilen vom Hauptverstärker sowie den n ferngespeisten Verstärkern ausgeregelt werden, d. h., jeder Verstärker muß sowohl in der Hauptverstärkerstelle als auch in den Zwischenverstärkern den 1/(h -f- 1)-ten Teil des Pegelfehlers ausregeln. Dabei übernimmt die Gesamtheit aller ferngespeisten Verstärker den n/(1 -E- n)-ten Anteil eines ausgewerteten Fehlers. Die beiden Regelsysteme eines Leitungsabschnittes zwischen zwei benachbarten bemannten Ämtern beeinflussen sich gegenseitig und bilden eine Rückkopplungsschleife mit der Ringverstärkung Yr = n2/(1 -I- n)2.It is known (German Auslegeschrift 1060 442) to use the pilot-controlled level regulators available in the supply offices to control the remote-fed amplifiers for the incoming transmission direction. This can be done in such a way that the remote feed direct current, which is also used to heat thermistor actuators installed in the remote-fed amplifiers, is influenced by the pilot controller. A difficulty arises, which can be understood through the following considerations: A control system based on the principle described requires that, in the case of a four-wire line between two main amplifier points, all amplifiers assigned to one transmission direction to one main amplifier point and those of the other direction to the other main amplifier point with regard to the control of the controller will. However, this is not in accordance with the remote power supply and remote monitoring, in which half the distance with both transmission directions is assigned to a main amplifier station. In order to avoid this difficulty, the control system is modified in such a way that the assignment of the amplifiers that are also controlled is the same as the remote feed, ie all amplifiers of the intermediate amplifiers that it remotely feeds are controlled from a main amplifier point. Both the amplifiers for the incoming transmission direction and the amplifiers for the outgoing transmission direction are controlled by one and the same pilot controller. If n remotely powered amplifiers are also controlled by a pilot controller, a level error evaluated by the pilot controller must be compensated in equal parts by the main amplifier and the n remotely powered amplifiers, i.e. each amplifier must have 1 / (h -f - 1) -th part of the level error correct. The totality of all remote-fed amplifiers takes over the n / (1 -E- n) -th part of an evaluated error. The two control systems of a line section between two adjacent manned offices influence each other and form a feedback loop with the ring gain Yr = n2 / (1 -I- n) 2.

Bei einer größeren Anzahl ferngespeister Verstärker nähert sich die Ringverstärkung dem Wert 1, und eine sehr starke Neigung zur Instabilität ist die Folge. Um diese Neigung zur Instabilität zu beseitigen, wird nach der deutschen Auslegeschrift 1060 442 zwischen zwei aneinandergrenzenden Fernspeise- und Regelabschnitten je ein Verstärker jeder Übertragungsrichtung durch einen eigenen Pilotregler geregelt, so daß dort der Pegel konstant gehalten wird. Diese Notwendigkeit eines vollständigen Pilotreglers zwischen zwei aneinandergrenzenden Fernspeiseschleifen bedeutet einen Nachteil, weil damit der Aufwand wächst und die Betriebssicherheit (Regler unter der Erde) abnimmt.With a larger number of remotely powered amplifiers, the Ring gain is 1, and there is a very strong tendency to instability Episode. In order to eliminate this tendency to instability, the German Auslegeschrift 1060 442 between two adjacent remote feed and control sections one amplifier in each transmission direction controlled by its own pilot controller, so that the level is kept constant there. This need for a complete Pilot controller between two adjacent remote feed loops means one Disadvantage, because this increases the effort and the operational safety (controller below the earth) decreases.

Ebenso ist es bekannt (deutsche Patentschrift 1165 093), eine Rückwärtsregelung und Steuerung aller ferngespeisten Verstärker beider Übertragungsrichtungen eines Abschnittes zwischen zwei Hauptverstärkerstellen mit Hilfe des Fernspeisestromes dadurch zu verwirklichen, daß der Pilotregler einer Hauptverstärkerstelle den Fernspeisestrom beider Fernspeiseschleifen des in Richtung Pilotgenerator davorliegenden Übertragungsabschnittes beeinfiußt. Das Fernspeisegerät der der regelnden Hauptverstärkerstelle zugeordneten Vernspeiseschleife kann direkt beeinflußt werden, während das Fernspeisegerät der der davorliegenden Hauptverstärkerstelle zugeordneten Fernspeiseschleife mit Hilfe einer frequenzmodulierten Sinusspannung oder einer Pulsspannung konstanter Pulsfolgefrequenz und veränderlichen Tastverhältnisses beeinflußt wird, die über eine besondere Leitung oder über die Trägerfrequenzleitung zu der davorliegenden Hauptverstärkerstelle übertragen wird.It is also known (German patent specification 1165 093) to implement a backward regulation and control of all remote-fed amplifiers in both transmission directions of a section between two main amplifier points with the help of the remote feed current in that the pilot controller of a main amplifier point influences the remote feed current of both remote feed loops of the transmission section upstream in the direction of the pilot generator. The remote feed device of the control loop associated with the main amplifier station can be influenced directly, while the remote feed device of the remote feed loop associated with the main amplifier station in front of it can be influenced with the aid of a frequency-modulated sinusoidal voltage or a pulse voltage of constant pulse repetition frequency and variable duty cycle, which is influenced via a special line or via the carrier frequency line to the preceding one Main amplifier station is transmitted.

Dieses Verfahren hat den Nachteil, daß die Sende-und Empfangsgeräte für die frequenzmodulierte Sinusspannung oder die Pulsspannung mit Pulslängenmodulation ziemlich kompliziert werden. Zum Beispiel ist ein Frequenzdiskriminator für niederfrequente frequenzmodulierte Sinusspannungen entweder ziemlich aufwendig oder unempfindlich. Ebenso ist die Übertragung einer Pulsfolge ohne Verfälschung des Tastverhältnisses schwierig.This method has the disadvantage that the transmitting and receiving devices for the frequency-modulated sinusoidal voltage or the pulse voltage with pulse length modulation get pretty complicated. For example, there is a frequency discriminator for low frequencies frequency-modulated sinusoidal voltages either fairly complex or insensitive. The transmission of a pulse train is also possible without falsifying the pulse duty factor difficult.

Die Nachteile der bekannten Verfahren werden durch die Erfindung vermieden. Diese betrifft ein Verfahren zur pilotgesteuerten Pegelregelung ferngespeister Leitungsver§tärker in Trägerfrequenzsystemen, bei denen die Nachrichten über Koaxialkabel mit Hauptverstärkerstellen und mit von diesen über die Innenleiter der Koaxialkabel mit Gleichstrom ferngespeisten Zwischenverstärkern übertragen werden und bei denen die Fernspeisung der jeweils zwischen zwei aufeinanderfolgenden Hauptverstärkerstellen liegenden Zwischenverstärker angenähert jeweils zur Hälfte von einer der beiden Hauptverstärkerstellen aus erfolgt, wobei in den Hauptverstärkerstellen Pilotregler den Pegel auf den Sollwert regeln und wobei die Rückwärtsregelung der ferngespeisten Verstärker der ankommenden Übertragungsrichtung eines Abschnittes zwischen zwei aufeinanderfolgenden Hauptverstärkerstellen durch den Pilotregler der einen Übertragungsrichtung erfolgt, der das Fernspeisegerät der seiner Hauptverstärkerstelle zugeordneten Fernspeiseschleife direkt br°influßt und das Fernspeisegerät der der davorhegendeu Hauptverstärkerstelle zugeordneten Fernspeiseschleife mit Hilfe einer Hilfsspannung beeinflußt.The disadvantages of the known methods are avoided by the invention. This concerns a method for pilot-controlled level control of remotely powered line amplifiers in carrier frequency systems where the messages are sent via coaxial cables with main amplifiers and remotely powered by these via the inner conductors of the coaxial cables with direct current Repeaters are transmitted and in which the remote feeding of each intermediate amplifiers located between two successive main amplifier points approximately half of each from one of the two main amplifier points, with pilot controllers regulating the level to the setpoint in the main amplifier stations and wherein the feedback control of the remotely powered amplifiers of the incoming transmission direction of a section between two consecutive main amplifier points the pilot controller takes place in one direction of transmission, which is the remote power supply the remote feed loop assigned to its main amplifier station directly influences br ° and the remote feed device is assigned to the previous main amplifier station Remote feed loop influenced with the help of an auxiliary voltage.

Erfindungsgemäß wird als Hilsspannung eine rechteckförmig getastete, niederfrequente Sinusspannung mit veränderlicher Tastfrequenz und/oder veränderlichem Tastverhältnis verwendet, die über die Innenleiter der Koaxialkabel übertragen wird.According to the invention, a rectangular keyed, low-frequency sinusoidal voltage with variable sampling frequency and / or variable Duty cycle used, which is transmitted via the inner conductor of the coaxial cable.

Die symmetrische Übertragung der Hilfsspannung über die Innenleiter der Koaxialkabel hat gegenüber der unsymmetrischen Übertragung zwischen Innen-und Außenleiter der Koaxialkabel zwei entscheidende Vorteile: Erstens heben sich Beeinflussungsspannungen gegenseitig auf, die durch parallellaufende Starkstromleitungen in den Koaxialkabeln entstehen können, und der Störabstand zwischen Hilfsspannung und Beeinflussungsspannung ist theoretisch unendlich; deshalb kann die Hilfsspannung klein gehalten werden. Zweitens braucht man zwischen den Regelabschnitten in den Hauptverstärkerstellen keine Sperrfilter für die Hilfsspannungen, weil die Innenleiter in diesen Stellen durch die Fernspeisegeräte sowieso in Abschnitte unterteilt-sind.The symmetrical transmission of the auxiliary voltage via the inner conductor The coaxial cable has opposite the unbalanced transmission between indoor and outdoor Outer conductors of the coaxial cables have two decisive advantages: Firstly, influencing voltages are increased mutually through parallel power lines in the coaxial cables and the signal-to-noise ratio between the auxiliary voltage and the influencing voltage is theoretically infinite; therefore the auxiliary voltage can be kept small. Second, you need between the control sections in the main amplifier points no blocking filters for the auxiliary voltages because the inner conductors are in these places by the remote power supply units are divided into sections anyway.

Zur Veranschaulichung der erfindungsgemäßen Pegelsteuerung mit Hilfe des Fernspeisestromes dient die schematische Darstellung eines Übertragungsabschnittes zwischen zwei Hauptverstärkerstellen in der F i g. 1. i In den Hauptverstärkerstellen A und B sind die Fernspeisegeräte FG2 und FG1 vorhanden, die die ferngespeisten Verstärker UV der Fernspeiseschleifen F2 und F1 über die Innenleiter IL mit Energie versorgen. Die ferngespeisten Verstärker UV sind gleichstrommäßig in Reihe geschaltet, d. h., sie werden alle vom gleichen Fernspeisestrom durchflossen. In den ferngespeisten Verstärkern wird die Speisespannung durch nicht dargestellte Zenerdioden stabilisiert. Parallel zu diesen Zenerdioden sind ebenfalls nicht dargestellte Kondensatoren geschaltet, die die Beeinflussungsströme an den Verstärkern vorbeiführen. Die Induktivitäten L und die Kapazitäten C deuten Fernspeiseweichen an, die den Fernspeisestrom von den trägerfrequenten Nutzsignalen trennen. Die Induktivitäen L sind auch für die Hilfsspannung durchlässig.To illustrate the level control according to the invention with the aid of the remote feed current, the schematic representation of a transmission section between two main amplifier points in FIG. 1. i In the main amplifier points A and B , the remote feed units FG2 and FG1 are available, which supply the remote-fed amplifiers UV of the remote feed loops F2 and F1 with energy via the inner conductors IL. The remote-fed amplifiers UV are connected in series with direct current, ie they are all traversed by the same remote feed current. In the remotely powered amplifiers, the supply voltage is stabilized by Zener diodes (not shown). In parallel with these Zener diodes, capacitors (not shown) are also connected, which lead the influencing currents past the amplifiers. The inductances L and the capacitances C indicate remote feed switches that separate the remote feed current from the carrier-frequency useful signals. The inductances L are also permeable for the auxiliary voltage.

Der Pilotregler P1 in der Hauptverstärkerstelle B wird vom Piloten der Übertragungsrichtung AB gesteuert und erfüllt drei verschiedene Funktionen. Erstens regelt er über die Zuleitung Z1 den Leitungsverstärker LVB auf den Sollwert der Verstärkung. Zweitens beeinflußt er über. die Zuleitung Z2 das Fern-Speisegerät FGl der Fernspeiseschleife F1. Drittens beeinflußt er über die Zuleitung Z3 den Hilfsspannungssender HS. Der Pilotregler P2 in der Hauptverstärkerstelle A wird vom Piloten der Übertragungsrichtung BA gesteuert und regelt nur den Leitungsverstärker LVA auf den Sollwert der Verstärkung.The pilot controller P1 in the main amplifier point B is controlled by the pilot of the transmission direction AB and fulfills three different functions. Firstly, it regulates the line amplifier LVB to the setpoint value of the amplification via the feed line Z1. Second, it over-influences. the supply line Z2, the remote supply device FGl of the remote supply loop F1. Thirdly, it influences the auxiliary voltage transmitter HS via the supply line Z3. The pilot controller P2 in the main amplifier point A is controlled by the pilot of the transmission direction BA and only regulates the line amplifier LVA to the setpoint of the amplification.

Der Hilfsspannungssender HS liefert die Hilfsspannung auf die Innenleiter IL der Fernspeiseschleife F1. Die Hilfsspannung durchläuft die Innenleiter der Fernspeiseschleife F1, wird durch den Übertrager ÜU, der das trägerfrequente Nutzsignal nicht durchläßt, transformiert und durchläuft dann die Innenleiter der Fernspeiseschleife F2. Der Hilfsspannungsempfänger HE wertet die Hilfsspannung aus und beeinflußt das Fernspeisegerät FG2 der Fernspeiseschleife F2. Über den Sendeübertrager US wird die Hilfsspannung eingekoppelt und den Innenleitern der Fernspeiseschleife F1 zugeführt. Über den Empfangsübertrager ÜE wird die Hilfsspannung ausgekoppelt und dem Hilfsspannungsempfänger HE zugeführt.The auxiliary voltage transmitter HS supplies the auxiliary voltage to the inner conductor IL of the remote feed loop F1. The auxiliary voltage runs through the inner conductor of the remote feed loop F1, is transformed by the transformer ÜU, which does not let the carrier-frequency useful signal through, and then runs through the inner conductor of the remote feed loop F2. The auxiliary voltage receiver HE evaluates the auxiliary voltage and influences the remote feed device FG2 of the remote feed loop F2. The auxiliary voltage is coupled in via the transmission transformer US and fed to the inner conductors of the remote feed loop F1. The auxiliary voltage is decoupled via the receiving transformer ÜE and fed to the auxiliary voltage receiver HE.

Die Erzeugung der niederfrequenten, getasteten Hilfsspannung erfolgt entweder in einem frei schwingenden Oszillator, dessen Ausgangsspannung über einen vou einem Multivibrator gesteuerten Modulator rechteckförmig moduliert wird, oder in einem Oszillator, der von einem Multivibrator ein- und ausgetastet wird. .The low-frequency, keyed auxiliary voltage is generated either in a freely oscillating oscillator, the output voltage of which has a vou is modulated rectangularly by a multivibrator controlled modulator, or in an oscillator that is switched on and off by a multivibrator. .

Als Trägerfrequenz für die niederfrequente Hilfsspannung wird z. B. die Frequenz 75 Hz gewählt, damit einerseits die Hilfsspannungssender und -empfänger nicht zu aufwendig werden und andererseits die Hilfsspannung nicht zu stark durch die Leitung gedämpft wird. Als Tast- oder Pulsfolgefrequenz wird eine Frequenz von einigen Hertz gewählt, damit einerseits der Aufwand für die Hilfsspannungssender und -empfänger (RC-Gheder der Multivibratoren usw.) klein bleibt und andererseits noch genügend Abstand von der Hilfsträgerfrequenz vorhanden ist. Diese kleine Frequenz der Tastung ist zulässig, weil sowieso sehr langsame Änderungen der Fernspeiseströme realisiert werden müssen.The carrier frequency for the low-frequency auxiliary voltage is z. B. the frequency 75 Hz was chosen so that on the one hand the auxiliary voltage transmitter and receiver do not become too expensive and, on the other hand, the auxiliary voltage is not too strong the line is attenuated. A frequency of selected a few Hertz, so on the one hand the effort for the auxiliary voltage transmitter and receivers (RC-Gheder of the multivibrators etc.) remains small and on the other hand there is still sufficient distance from the subcarrier frequency. This small frequency keying is permissible because changes in the remote feed currents are very slow anyway must be realized.

Die in den ferngespeisten Verstärkern vorhandenen Kondensatoren zur Siebung der Beeinflussungsströme erfüllen nun hier-eine weitere wichtige Funktion. Sie leiten auch die Hilfsspannung an den ferngespeisten Verstärkern vorbei, so daß die Übertragungseigenschaften dieser Verstärker nicht gestört werden.The capacitors in the remotely powered amplifiers for Screening of the influencing currents now fulfills another important function here. They also pass the auxiliary voltage to the remote-powered amplifiers, so that the transmission properties of these amplifiers are not disturbed.

In F i g. 2 ist ein Ausführungsbeispiel des Hilfsspannungssenders HS dargestellt. Als Multivibrator wird ein an sich bekannter astabiler Multivibrator AM verwendet. Die Periodendauer eines symmetrischen astabilen Multivibrators ist bekanntlich T = 2R- Cr 1n(1 -f- Ub/ Uo) , wobei R die Basisentladewiderstände, Cr die Rückkopplungskondensatoren, Ub die Betriebsspannung und Uo die Entladespannung des Multivibrators sind. Wird nun die Betriebsspannung Ub konstant gehalten und die Entladespannung Uo durch den Pilotregler seiner Stellung proportional verändert, so ist die Taktfrequenz des Multivibrators von der Stellung des Pilotreglers abhängig. Damit die Taktfrequenz der Entladespannung des astabilen Multivibrators angenähert proportional ist, muß der Änderungsbereich der Entladespannung relativ klein gewählt werden. Der Multivibrator AM steuert den Oszillator OS derart, daß er abwechselnd ein- und ausgetastet wird.In Fig. 2 shows an exemplary embodiment of the auxiliary voltage transmitter HS. A known astable multivibrator AM is used as the multivibrator. The period of a symmetrical astable multivibrator is known to be T = 2R- Cr 1n (1 -f- Ub / Uo) , where R is the base discharge resistors, Cr is the feedback capacitors, Ub is the operating voltage and Uo is the discharge voltage of the multivibrator. If the operating voltage Ub is now kept constant and the discharge voltage Uo is proportionally changed in its position by the pilot regulator, the clock frequency of the multivibrator is dependent on the position of the pilot regulator. So that the clock frequency is approximately proportional to the discharge voltage of the astable multivibrator, the range of change of the discharge voltage must be selected to be relatively small. The multivibrator AM controls the oscillator OS in such a way that it is alternately switched on and off.

In F i g. 3 ist ein Ausführungsbeispiel des Hilfsspannungsempfängers HE schematisch dargestellt. Die ankommende Hilfsspannung wird durch den Verstärker V verstärkt, durch den Gleichrichter Gr gleichgerichtet und durch den Impulsformer IF in Rechteckform gebracht. Die Rechteckimpulse werden einem Bivibrator BM zugeführt, der die Tastfrequenz um den Faktor 2 verkleinert, und eine vom Tastverhältnis der ankommenden Hilfsspannung unabhängige Rechteckspannung mit dem exakten Tastverhältnis 1 dem Frequenz-Spannungs-Wandler FSW zuführt. Ist das Tastverhältnis der ankommenden Hilfsspannung immer gleich, so ist der Bivibrator BM überflüssig. Als Impulsformer 1F kann z. B. ein Schmitt-Trigger oder ein Transistorschalter verwendet werden.In Fig. 3, an embodiment of the auxiliary voltage receiver HE is shown schematically. The incoming auxiliary voltage is amplified by the amplifier V , rectified by the rectifier Gr and made rectangular by the pulse shaper IF. The square-wave pulses are fed to a bivibrator BM , which reduces the sampling frequency by a factor of 2, and supplies a square-wave voltage with an exact pulse-duty factor of 1 to the frequency-voltage converter FSW, which is independent of the pulse-duty factor of the incoming auxiliary voltage. If the pulse duty factor of the incoming auxiliary voltage is always the same, the bivibrator BM is superfluous. As a pulse shaper 1F z. B. a Schmitt trigger or a transistor switch can be used.

In F i g. 4 ist ein Ausführungsbeispiel des an sich bekannten Frequenz-Spannungs-Wandlers FSW dargestellt. Der Umladestrom des Kondensators Cu ist frequenzabhängig; sein zeitlicher Mittelwert nimmt mit wachsender Frequenz zu. Während einer Halbperiode der Rechteckspannung entlädt sich der Kondensator Cu über die Diode D2. In der anderen Halbperiode werden die Umladestromstöße über die Diode D 1 einem Integrierglied RiCi zugeführt. Die Ausgangsspannung des Integriergliedes ist der Frequenz der Eingangsspannung proportional und kann zur Beeinflussung des Fernspeisegerätes FG2 verwendet werden.In Fig. 4 shows an exemplary embodiment of the frequency-voltage converter FSW, which is known per se. The charge reversal current of the capacitor Cu is frequency-dependent; its mean value over time increases with increasing frequency. During a half cycle of the square wave voltage, the capacitor Cu discharges through the diode D2. In the other half period, the charge reversal surges are fed to an integrator RiCi via the diode D 1. The output voltage of the integrator is proportional to the frequency of the input voltage and can be used to influence the remote power supply unit FG2.

Man kann auch auf der Sendeseite außer dem Hilfsspannungssender noch einen Hilfsspannungsempfänger, natürlich ohne Verstärker und Gleichrichter, vorsehen und das Fernspeisegerät FG1 über den Taktgeber AM und diesen Hilfsspannungsempfänger beeinflussen. Dann ist keine Proportionalität zwischen der Spannung des Pilotreglers und der Frequenz des Taktgebers notwendig, weil beide Fernspeisegeräte in gleicher Weise beeinflußt werden und somit immer synchron laufen.In addition to the auxiliary voltage transmitter, you can also provide an auxiliary voltage receiver on the transmission side, of course without an amplifier and rectifier, and influence the remote power supply unit FG1 via the clock generator AM and this auxiliary voltage receiver. Then no proportionality between the voltage of the pilot regulator and the frequency of the clock generator is necessary, because both remote feed devices are influenced in the same way and therefore always run synchronously.

Claims

Claims: 1. A method for pilot-controlled level control of remotely powered line amplifiers in carrier frequency systems, in which the messages are transmitted via coaxial cables with main amplifier points and with intermediate amplifiers remotely supplied by these via the inner conductors of the coaxial cables with direct current, and in which the remote feed approximates the intermediate amplifiers located between two successive main amplifier points half of each from one of the two main amplifier points, with pilot regulators regulating the level to the setpoint in the main amplifier points and the backward regulation of the remote-fed amplifiers of the incoming transmission direction of a section between two successive main amplification points by the pilot controller of the one transmission direction, which is the remote power supply of the his main amplifier station assigned remote feed loop directly influenced and the remote feed device that of the there The remote feed loop assigned to the present main amplifier point is influenced with the help of an auxiliary voltage, because the auxiliary voltage is a square-wave, low-frequency sinusoidal voltage with a variable duty cycle and / or variable duty cycle, which is transmitted via the inner conductor (IL) of the coaxial cable.

2. The method according to claim 1, characterized in that the pilot controller (P2) of the second transmission direction only the line amplifier (LYA) of this Transmission direction in the main amplifier point (A) to the setpoint of the amplification; regulates.

3. The method according to claim 1, characterized in that the auxiliary voltage is coupled symmetrically to the inner conductor (IL) of the remote feed loop (F1) via a transmission transformer (US).

4. The method according to claim 1 and 3, characterized characterized in that the transmission transformer (ÜS) has a primary winding and two in the The supply lines of the remote power supply (FG1) have arranged secondary windings.

5. The method according to claim 1, characterized in that the auxiliary voltage via a receiving transformer (ÜE) from the inner conductors (IL) of the remote feed loop (F2) is symmetrically decoupled.

6. The method according to claim 1 and 5, characterized characterized in that the receiving transformer (ÜE) has a secondary winding and two in has primary windings arranged in the supply lines of the remote power supply unit (FG2).

7. The method according to claim 1, characterized in that the auxiliary voltage transmitter (HS) contains a multivibrator that controls a modulator in a square shape, over the output voltage of a freely oscillating oscillator to the transmitter (ÜS) is transmitted. B.

Method according to claim 1, characterized in that the auxiliary voltage transmitter (HS) contains a multivibrator, which is an oscillator off and on.

9. The method according to claim 1, characterized in that as Carrier frequency 'for the low-frequency auxiliary voltage a frequency of a few 10 Hz is selected.

10. The method according to claim 1, characterized in that as Sampling frequency for the low-frequency auxiliary voltage is a frequency of a few Hertz is chosen

11. The method according to claim 1, 7 and 8, characterized in that an astable multivibrator (AM) is used as the multivibrator, the discharge voltage (Uo) of which is changed by the pilot regulator (F i g. 2).

12. The method according to claim 11, characterized in that the range of change of the discharge voltage (Uo) of the astable multivibrator (AM) is relatively small.

13. The method according to claim 1, characterized in that the auxiliary voltage through an amplifier (V) amplified, rectified by a rectifier (Gr) and is brought into a rectangular shape by a pulse shaper (IF) (Fig. 3).

14. Procedure according to claim 13, characterized in that a Schmitt trigger is used as the pulse shaper (IF) or a transistor switch is used.

15. The method according to claim 13, characterized in that the square-wave pulses of the pulse shaper (IF) are fed to a bivibrator (BM) which reduces the scanning frequency by a factor of 2 and a square-wave voltage independent of the pulse-duty factor of the incoming auxiliary voltage with the exact pulse-duty factor 1 a frequency -Voltage converter (FSW) supplies.

16. The method according to claim 1 and 15, characterized in that the square-wave pulses of the bivibrator (BM) are converted by the frequency-voltage converter (FSW) into a direct voltage proportional to the frequency of the square-wave pulses.

17th Method according to Claim 16, characterized in that the frequency-voltage converter (FSW) from a recharging capacitor (Cu), two rectifier diodes (D1 and D2) and an integrator (RiCi), the frequency-dependent charge-reversal current mean value of the recharging capacitor is rectified by the rectifier and by the integrator is smoothed. (Fig. 4).

18. The method according to claim 17, characterized in that that during a half cycle of the square wave voltage of the recharging capacitor (Cu) over one diode (D2) is discharged and during the other half-cycle the charge-reversal surges via the other diode (D 1) to the integrating element (RiCi).

19. The method according to claim 1 and 7 or 8, characterized in that both the transmitting side and the receiving side have an auxiliary voltage receiver and the remote feed device (FG1) of the transmitting side is influenced via the multivibrator (AM) and the auxiliary voltage receiver. Documents considered: German Patent No. 1165 093; German interpretative document No. 1060 442.