DE1250153B

DE1250153B -

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Publication number: DE1250153B
Application number: DENDAT1250153D
Authority: DE
Publication date: 1967-09-14

Description

BUNDESREPUBLIK DEUTSCHLAND

DEUTSCHES

PATENTAMT

AUSLEGESCHRIFT

Int. Cl.:

G 02 b

Deutsche Kl.: 42 h - 4/20

Nummer: 1 250 153

Aktenzeichen: Z 9236 IX a/42 h

Anmeldetag: 15. Februar 1962

Auslegetag: 14. September 1967

In dem Patent 1 187 393 ist ein aus mindestens fünf Gliedern bestehendes photographisches Objektiv beschrieben, welches einen Bildwinkel von mindestens ±28° und eine Schnittweite größer als 0,90 /(/"= Brennweite des Objektivs) aufweist. Dieses Objektiv enthält in dem vor der Blende liegenden Teilsystem einen großen Luftraum, dessen Größe innerhalb der Grenzen 0,18 ·/ und 0,90 ·/ liegt, wobei die Summe der Brechkräfte der vor, diesem Luftraum liegenden Linsenflächen negativ ist und wobei zwischen diesem Luftraum und dem Blendenraum nur ein einziges Glied, und zwar ein bikonvexes Sammelglied, steht, dessen Dicke größer ist als die Dicke des Blendenraumes, wobei ferner hinter der Blende noch drei Glieder stehen, und j₅ zwar im Sinne der Lichtrichtung der Reihe nach eine bikonkave unsymmetrische Zerstreuungslinse, welche der Blende die stärker gekrümmte Fläche zukehrt, und zwei Sammelglieder, welche je ihre stärker gekrümmte Fläche dem Bild zukehren, wobei die Dicke des unmittelbar hinter der bikonkaven Zerstreuungslinse liegenden Luftraumes deutlich kleiner ist als die Dicke des Blendenraumes selbst.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist eine Weiterbildung eines derartigen Objektivs in der Richtung, daß eine noch größere Schnittweite von mehr als 1,20 ·/, vorzugsweise mehr als 1,40 ·/ und ein noch größerer Bildwinkel von mehr als ±32°, z. B. mehr als ±40°, erreicht wird. Zu diesem Zweck eignet sich bekanntermaßen ein zusätzlicher zerstreuender Meniskus, der dem Objektiv nach dem Hauptpatent vorgeschaltet wird. Gemäß der vorliegenden Erfindung soll dies in der Weise geschehen, daß jener große Luftraum innerhalb der Grenzen 0,10 ·/ und 0,8 /liegt und in jenem Teilsystem ein zerstreuender Meniskus in einem Luftabstand vorgeordnet ist, der ebenfalls in den Grenzen 0,10 ■/ und 0,8 · / liegt, mit der Maßgabe, daß die Summe dieser beiden Lufträume größer ist als 0,25 ·/, jedoch den Wert 1,30 ·/ nicht übersteigt. Es gilt auch hier, daß zwischen dem im Sinne der Lichtrichtung zweiten Luftraum und dem die Blende enthaltenden Luftraum nur ein einziges Glied, und zwar ein bikonvexes Sammelglied, steht, dessen Dicke vor allem zwecks Ebnung des Bildfeldes größer als die Dicke des Blendenraumes ist. Für jeden der beiden Lufträume gilt hier die Bedingung, daß die Summe der Brechkräfte der vor jedem dieser Lufträume liegenden Flächen negativ ist.

Die der Erfindung zugrunde liegenden Untersuchungen haben nämlich ergeben, daß die Größe jedes dieser beiden Lufträume auch etwas geringer Photographisches Objektiv

Zusatz zum Patent: 1 187 393

Anmelder:

Fa. Carl Zeiss, Heidenheim

Als Erfinder benannt:

Dr. Erhard Glatzel, Heidenheim/Brenz

als in dem Hauptpatent angegeben sein kann, und zwar innerhalb der Grenzen 0,10 ·/ und 0,8 ·/ liegen kann, mit der Maßgabe, daß die Summe dieser beiden Lufträume innerhalb der Grenzen 0,25 ·/ und 1,30 /liegt. Man kann somit bei etwa gleicher Schnittweite in gewissen Grenzen einen dieser Lufträume auf Kosten des anderen in der Größe verändern, zumal die Sunfme der Brechkräfte der vor jedem dieser Lufträume liegenden Flächen negativ sein soll.

Hinter der Blende stehen wiederum noch drei Glieder, und zwar im Sinne der Lichtrichtung der Reihe nach eine bikonkave unsymmetrische Zerstreuungslinse, welche der Blende die stärker gekrümmte Fläche zukehrt, vor allem zur Korrektion der Koma und der sphärischen Aberrationen, und ferner noch zwei unsymmetrische Sammelglieder, welche je ihre stärker gekrümmte Fläche dem Bild zukehren. Die Dicke des unmittelbar Iiintcr der bikonkaven Zerstreuungslinse liegenden Luftraumes sollte vor allem zur Korrektion der Verzeichnung deutlich kleiner sein als die Dicke des Blendenraumes selbst.

Bei dem Objektiv nach dem Hauptpatent sollte das vorletzte Glied ein meniskenförmiges Sammelglied sein, welches der Blende die hohle Seite zukehrt. Diese Maßnahme ist bei Objektiven gemäß vorliegender Erfindung nicht erforderlich. Die durch die hier vorgeschaltete Zerstreuungslinse verbesserte Bildfeldwölbung und Verzeichnung ermöglicht eine zur Beseitigung der sphärischen Aberrationen günstige Aufbiegung des vorletzten Gliedes, so daß dieses Glied nicht mehr unbedingt ein Meniskus

709 647/253

zu sein braucht. Die Aufbiegung des vorletzten Gliedes empfiehlt sich vor allem bei Objektiven, welche auf Kosten des Bildwinkels eine größere öffnung erhalten sollen. Eine weitere Verbesserung, vor allem der Verzeichnung und der chromatischen Bildfehler der großen Bildwinkel läßt sich erreichen, wenn in dem vor der Blende liegenden Teilsystem vier Glieder stehen, und zwar im Sinne der Lichtrichtung eine Zerstreuungslinse, ein Sammelglied, eine Zerstreuungslinse und ein Sammelglied, wobei beide Zerstreuungslinsen ihre stärker gekrümmten Flächen der Blende zukehren. Um vor allem eine noch weitere Ebnung des Bildfeldes zu erreichen, sollte die Summe der axialen Glasdicken dieser vier vor der Blende liegenden Glieder größer sein als die Summe der drei von diesen eingeschlossenen axialen Luftabstände.

In den Fig. 1 bis 4 sind vier verschiedene Ausführungsbeispiele von Objektiven gemäß der Erfindung im Schnitt dargestellt, für welche die η urnerischen Werte aus den nachfolgenden Tabellen I bis IV zu entnehmen sind.

In den Figuren und Tabellen sind bezeichnet mit Li .. . Lviii die Linsen, mit η ... ris die Radien, mit αϊ ■ ■ ■ au die Scheitelabstände der Flächen, mit na die Brechzahlen und mit vd die Abbeschen Zahlen für die «"-Linie des Heliumspektrums und mit s' die hintere Schnittweite der Objektive.

Die Zahlenwerte sind so normiert, daß sich" für die Brennweite der Wert f = 1,00 ergibt.

TabelleI Tabelle II

Linsen !

Radien

Scheitelabstände

na

Li Lu Lm Liv

η ro

rs re η r» rs rio
>ιι
r\i ri3 ru

= +1,4077
= +0,8325
= +1,8109
= -T,6920
= +5,3678
= +0,5178
= +1,1344
= -0,8756
= -2,3464
= -0,8089
= +1,4912
= -12,0166
= -0,7803
= +7,4738

05 = -1,0481

35

di = 0,1133 1,62041 60,29 d₂ = 0,2833

«3 = 0,2968 1,66446 35,88 di = 0,0039

ds = 0,1041 1,62041 60,29 da = 0,5019

d? = 0,3558 1,71300 53,89

d₈ = 0,0547 1,50137 56,46 do = 0,1966

dm = 0,0328 1,75520 27,53 du = 0,0840

«12 = 0,1157 1,71300 53,89 da = 0,0039

du = 0,1311 1,56384 60,76

65

Linsen	I I i	Radien	Scheitelabstände	na
η	= +2,0864
Li			di	= 0,1162	1,62041	60,29
ro	= +0,7457
di	= 0,3000
η	= +5,3554
Ln			dz	= 0,5538	1,66755	41,88
= -3,3789
ck	= 0,0038
rs	= +1,0307
*Liu*			ds	= 0,0946	1,58913	61,24
re	= +0,4133
de	= 0,2762
r?	= +0,9320
*Liv*			d!	= 0,2696	1,64328	47,76
rs	= -3,5535
*L_v*			*d_ä*	= 0,1262	1,50137	56,46
rg	= -0,7245
d₉	= 0,1996
no	= -0,8013
*Lvi*			«10	π C\A Ί1 = U,U4 / j	1,75520	27,53
ru	= +1,5873
du	= 0,0600
*ri2*	= -1,5202
*Lvn*			*dl2*	= 0,1254	1,62041	60,29
*ri3*	= -0,5838
*dl3*	= 0,0038
ru	= +5,7546
*Lviu*			du	= 0,1373	1,56384	60,76
ns	= -1,2428
Schnittweite s'	= 1,4877 ·	/

Öffnungsverhältnis 1 : 2,8 Bildwinkel ±40°

Tabelle III

60

Schnittseite s' = 1,4919 ■/ Öffnungsverhältnis 1 : 2,8 Bildwinkel ±36°

Linsen	Radien	Scheitelabstände
η		+ 2,7943
Li			di	= 0,0539	1,69100	54,80
r2		+ 0,6579
do	= 0,1924
r3		+6,5316
Ln			*d.3*	= 0,3921	1,65017	33,69
η		-1,9925
ck	= 0,0022
rs		+0,6674
*Liu*			ds	= 0,1083	1,58913	61,24
re		+0,3204
d%	= 0,1764
ri		+0,7989
*Liv*			d₇	= 0,4166	1,53113	62,04
rs		-0,5188
ds	= 0,2055
rs		-0,8402
Lv			dg	= 0,0487	1,75520	27,53
no		+ 1,4207
*dio*	= 0,0684
ni		-1,4728
*Lvi*			du	= 0,0832	1,69100	54,80
n%		-0,5738
*dl2*	= 0,0022

Claims

Fortsetzung

Linsen

Radien

Scheitelabstände

η,ι

ng = -6,0781 Lvn d_n = 0,0453 1,60562 43,92

ru = -1,2040

Schnittweite s' = 1,4494 / Öffnungsverhältnis 1 : 5,6 Bildwinkel ±41°

Tabelle IV

Linsen

Radien

Sclieitelabstande

IU

+ 1,6212

ri = +0,5920

di = 0,0645 1,69100 54,80

r_z = -16,9265 η = -2,8001

dz = 0,2111

cj₃ = 0,4949 1,64769 33,88

r₅ = +0,8302 r₆ = +0,4222

dt = 0,0020

tk = 0,0430 1,58913 61,24

η = +0,6986 r_s = -0,8184

de = 0,1753

Ci₁ = 0,4447 1,61272 58,58

r₉ = -0,7561 no = +1,4658

fife = 0,2336

dg = 0,0336 1,75520 27,53 4<>

m = -1,2422 1-12 = -0,5391

A₃ = +52,0074 a-M= -1,1727

dio = 0,0430

rfu = 0,0536 1,69100 54,80

di2 = 0,0020

6?i3 = 0,0645 1,60717 40,24

Schnittweitei' = 1,3698 f D'ffnungsverhältnis 1 : Bildwinkel ±38°

Patentansprüche:

1. Photographisches Objektiv nach Patent 1 187 393, bestehend aus mindestens sechs Gliedern, mit einem Bildwinkel von mehr als ±32° und einer Schnittweite von mehr als 1,20 ·/ (f = Brennweite des Objektivs), bei dem das vor der Blende liegende Teilsystem einen großen Luftraum derart enthält, daß die Summe der vor diesem Luftraum liegenden Flächenbrechkräfte negativ ist und zwischen diesem Luftraum und dem Blendenraum nur ein einziges . bikonvexes Sammelglied steht, dessen Dicke größer ist als die Dicke des Blendenraumes, und daß hinter der Blende noch drei Glieder stehen, und zwar im Sinne der Lichtrichtung der Reihe nach eine bikonkave unsymmetrische Zerstreuungslinse, welche der Blende die stärker gekrümmte Fläche zukehrt, und zwei Sammelglieder, welche je ihre stärker gekrümmte Fläche dem Bild zukehren, wobei die Dicke des unmittelbar hinter der bikonkaven Zerstreuungslinse liegenden Luftraumes deutlich kleiner ist als die Dicke des Blendenraumes selbst, dadurch gekennzeichnet, daß jener große Luftraum innerhalb der Grenzen 0,10 ·/ und 0,80 / liegt und in an sich bekannter Weise jenem Teilsystem ein zerstreuender iviemskus in einem Luftabstand vorgeordnet ist, der ebenfalls in den Grenzen 0,10 / und 0,80 / liegt, mit der Maßgabe, daß die Summe dieser beiden Luftabstände größer ist als 0,25 ■/, jedoch den Wert 1,30 / nicht übersteigt.

2. Photographisches Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in dem vor der Blende liegenden Teilsystem vier Glieder stehen, und zwar im Sinne der Lichtrichtung der Reihe nach eine Zerstreuungslinse, ein Sammelglied, eine Zerstreuungslinse und ein Sammelglied, wobei beide Zerstreuungslinsen je ihre stärker gekrümmte Fläche der Blende zukehren, und daß gleichzeitig die Summe der axialen Glasdicken dieser vier Glieder größer^ ist als die Summe der drei axialen Luftabstände zwischen diesen vier Gliedern.

3. Photographisches Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß seine Konstruktionsdaten mit den der nachfolgenden Tabelle zu entnehmenden Werten übereinstimmen oder diesen so weit nahekommen, daß keine der Flächenbrechkräfte (.-J«/a-)> keiner der Scheitelabstände (d) und keine der Abbeschen Zahlen (v) um einen größeren Betrag, als in den Klammern zu dem jeweiligen Tabellenwert angegeben ist, abweichen:

Linsen

Radien

Scheitelabstände

An/r

Li

η = +1,4077 /

/•a = +0,8325 /

di = 0,1133/

(+0,27)

(-0,05 f)

d₂ = . 0,2833 ·/ (+0,3 -J)

(-0,1 f) 1,62041

60,29
(±10)

+ 0,44078// (±0,3//)

-0,74532// (±0,3//)

7 Fortsetzung 8 Linsen Radien Scheitelabstände lld I'd Inlr

Ln

Lm

Liv

Z-vi

-VII

'VIII

rz = +1,8109 /

r₄ = -7,6920 ·/

r₅ = +5,3678·/

r₆ = +0,5178·/

Γ7 = +1,1344·/

rs = -0,8756 /

r₉ = -2,3464 /

_ri0 = -0,8089 ■ /

Ai= +1,4912·/

na = -12,0166/

A₃ = -0,7803·/

A₄ = +7,4738·/

As= -1,0481 /

= 0,2968 / (+0,3·/) (-0,2 Λ

Ch

ds =

d₉

dio

du =

dl2

dl3 =

du =

0,0039 · / +0,1 f) -0,0039 · f)

0,1041 · / +0,2 ·/) -0,05 ■f)

0,5019 ■ / +0,2 J) -0,3 J)

0,3558 ·/ +0,3 J) -0,25 -j)

0,0547 ·/

+0,3-7)

-0,03 J)

0,1966 ·/ +0,1 -7) -0,1 f)

0,0328 ■ / +0,1 f) -0,02 7)

0,0840 ·/ +0,1 J) -0,06 y)

0,1157 ·/ +0,1 f) -0,06 7)

0,0039 · / +0,1 ·/) -0,0039-7)

0,1311 ·/

+0,1 -7)

-0,08 -7)

1,66446

1,62041

1,71300

1,50137

1,75520

1,71300

1,56384

35,88
(±8)

60,29
(±10)

53,89
(±10)

56,46
(±10)

27,53
(±8)

53,89
(±10)

60,76
(±10)

Schnittweite s' = 1,4919 / öffnungsverhältnis 1 : 2,8 Bildwinkel ±36°

+0,36697// (±0,2/7)

+ 0,08640// (±0,2/7)

+0,11560// (±0,3/7)

1,19832// (±0,3/7)

+0,62861// (±0,2/7)

+0,24174// (±0,2/7)

+0,21371// (±0,2/7)

-0,93375// (±0,2/7)

-0,50652// (±0,2/7)

-0,05934// (±0,2/7)

+0,91384// (±0,2/7)

+0,07545// (±0,2/7)

+0,53804// . (±0,2/7)

" 4. Photographisches Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß seine Konstruktionsdaten mit den der nachfolgenden Tabelle zu entnehmenden Werten übereinstimmen oder diesen so weit nahekommen, daß keine der Flächenbrechkräfte (An/r), keiner der Scheitelabstände (d) und keine der Abbeschen Zahlen (v) um einen größeren Betrag, als in den Klammern zu dem jeweiligen Tabellenwert angegeben ist, abweichen:

Linsen

Radien

Scheitelabstände

η = +2,0864 ■/

r -2 = +0,7457 ·/

r₃ = +5,3554 f

η = -3,3789 ·/

di = 0,1162/ (+0,2·/) (-0,05 ·/)

ck

0,3000 ·/ (+0,3 ·/) (-0,1 /)

dz = 0,5538 ·/ (+0,2·/) , (-0,3 ■/)

cU = 0,0038 f (+0,1 /) (-0,0038 ·/). 1,62041

1,66755

60,29 (±10)

41,88 (±8)

+0,29741// (±0,2//)

-0,83218// (±0,3//)

+0,12467// (±0,2//)

+0,19760// « (±0,2//)

Lm

Liv

Lv

Lvi

r₅ = +1,0307 /

r₆ = +0,4133 ·/

_n = +0,9320 · /

rs = -3,5535 ·/

re = -0,7245 ·/

no = -0,8013 ·/

Πι = +1,5873-/

(4 = 0,0946 / 1,58913 61,24

de = 0,2762 / (+0,3 J) ·.. (-0,15 ·/)

ih = 0,2696 / 1,64328 47,76

cfe = 0,1262 ·/ 1,50137 56,46

d₉ = 0,1996 / (+0,1 /). (-0,1 /)

dw= 0,0473 / 1,75520 27,53

(+0,1 /) (±8) (-0,03 ■/)

du = 0,0600 · / (+0,1/) (-0,03 ·/) +0,57166// (±0,3//)

1,42565// (±0,3//)

+0,69036// (±0,2//)

+0,03994// (±0,2//)

+0,69218// (±0,3//)

-0,94266// (±0,2//)

-0,47587// (±0,2//)

709 647/253

Fortsetzung

Liriseii

Lvn

Lviu

Radien

na = -1,5202 ·/

ra = -0,5838 ·/

r₁₄ = +5,7546 ■/

H₆ = -1,2428 /

Scheitelabstände

di2 = 0,1254 · / (+0,1 f) (-0,07 -J)

d₁₃ = 0,0038 ·/ (+0,1 f) (-0,0038 · f)

dl4 =

0,1373 ■ / (+0,1 J) (-0,087 J) na

1,62041

1,56384

Schnittweite s' = 1,4877 ·/ Öffnungsverhältnis 1 : 2,8 Bildwinkel ±40° 60,29 (±10)

60,76 (±10)

Anjr

-0,40818// (±0,2//)

±1,06288// (±0,2//)

±0,09800// (±0,2//)

+0,45376// (±0,2//)

5. Photographisches Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß seine Konstruktionsdaten mit den der nachfolgenden Tabelle zu entnehmenden Weiten übereinstimmen oder 30 diesen so weit nahekommen, daß keine der Flächenbrechkräfte {Anjr), keiner der Scheitelabstände (d) und keine der Abbeschen Zahlen (i>) um einen größeren Betrag, als in den Klammern zu dem jeweiligen Tabellenwert angegeben ist, abweichen:

Linsen Radien Scheitelabstände να ΔπΙγ Li η = +2,7943 · /
r₂ = +0,6579 · / »
di = 0,0539 /
(+0,1 f)
(-0,03 ·/) 1,69100 54,80
(±10) +0,24727//
(±0,2//)
-1,05030//

r₃ = +6,5316/

r₄ = -1,9925 ·/

r₅ = +0,6674 ■ /

r₆ = +0,3204 ·/

ίέ = 0,1924 / (+0,2 j) (-0,07 j)

= 0,3921 ·/ (+0,2 J) (-0,3»

ck = 0,0022 ·/ (+0,1 J) (-0,0022 ■f)

dö = 0,1083 / (+0,1 J) (-0,08 J)

= 0,1764 / (+0,3 J) (-0,07 j)

1,65017 1,58913

33,69 (±8)

61,24 (±10)

+0,09953// (±0,2//)

+0,32629// (±0,2//)

+0,88267// (±0,3//)

-1,83884// (±0,3//)

13

Fortsetzung

14

Linsen

Radien

Scheitelabstände

,An/r

Lvi

Lvii

η = +0,7989 ·/

rs = -0,5188 ·/

r₉ = -0,8402 ·/

no = +1,4207·/

ru = -1,4728 ·/

m = -0,5738 ■/

Π3 = -6,0781 ·/

Π4 = -1,2040 /

d? = 0,4166/ (+0,2 j) (-0,3 j)

-- 0,2055 ·/ (+0,1 J) (-0,1 f)

d₉ = 0,0487 / (+0,1 J) (-0,03 J)

dio = 0,0684 ·/ (+0,1 J) (-0,04 f)

du = 0,0832 ·/ (+0,1 J) (-0,05 f)

dis = 0,0022 · / (+0,1 f) (-0,0022 · J)

dia = 0,0453 · / (+0,2 J) (-0,02 f)

1,53113

1,75520

1,69100

1,60562

62,04 (±10)

27,53 (±8)

54,80 (±10)

43,92 (±10)

+0,66474// (±0,2//)

+ 1,02368// (±0,3//)

-0,89875// (±0,2//)

-0,53152// (±0,2//)

-0,46914// (±0,2//)

+ 1,20417// (±0,2//)

-0,09963// (±0,2//)

+0,50296// (±0,2//)

Schnittweite s' = 1,4494 ·/ Öffnungsverhältnis 1 : 5,6 Bildwinkel ±41°

6. Photographisches Objektiv nach Anspruch 1, 50 Flächenbrechkräfte (AnIr), keiner der Scheiteldadurch gekennzeichnet, daß seine Konstruk- abstände (d) und keine der Abbeschen Zahlen (v)

tionsdaten mit den der nachfolgenden Tabelle um einen größeren Betrag, als in den Klammern

zu entnehmenden Weiten übereinstimmen oder zu dem jeweiligen Tabellenwert angegeben ist,

diesen so weit nahekommen, daß keine der abweichen:

Linsen Radien Scheitelabstände η_Λ Anjr η = +1,6212/ +0,42625//
(±0,3//) Li r₂ = +0,5920 / = 0,0645 ■/
(+0,1 J)
(-0,03 f) 1,69100 54,80
(±10) -1,16722// (±0,3//) di = 0,2111 ·/
(+0,2-J)
(-0,07 J)

15 Fortsetzung 10 Linsen Radien Scheitelabstände lld Vd Alljr Ui r₃ = -16,9265 ·/ ck = 0,4949 /
(+0,2·/) 1,64769 33,88
(±8) -0,03826//
(±0,2//)

-III

Lv

Lvi

II

r₄ = -2,8001 ·/

r₅ = +0,8302 /

r₆ = +0,4222 /

r₇ = +0,6986 /

r₈ = -0,8184/

Γ9

-0,7561 ·/

r₁₀ = +1,4658 /

Πι

-1,2422 ■/

/•12 = -0,5391 ·/

r₁₃ = +52,0074·/

Π4 = -1,1727·/

<& = 0,0020 / (+0,1 ·/) (-0,0020 · /)

d_b = 0,0430 / 1,58913 61,24

(+0,1/) (±10) (-0,02 ·/)

<& = 0,1753 ·/ (+0,3·/) (-0,07 ■/)

^ = 0,4447 / 1,61272 58,58

<k = 0,2336 / (+0,1 /) (-0,15 ·/)

</₉ = 0,0336 / 1,75520 27,53

i/io = 0,0430 · / (+0,1 /) (-0,02 ·/)

dn = 0,0536 ·/ 1,69100 54,80

(+0,1 J) (±10) (-0,03 ·/)

i/i2 = 0,0020 · / (+0,1 /) (-0,0020 · f)

da = 0,0645 ·/ 1,60717 40,24

Schnittweite = 1,3698 ·/ öffnungsverhältnis 1 : 4 Bildwinkel ± 38 ^ö

+0,23123// (±0,2//)

+0,70961// (±0,3//)

1,39562// (±0,3//)

+0,87713// (±0,2//)

+0,74872// (±0,3//)

-0,99884// (±0,2//)

-0,51522// (±0,2//)

-0,55627// (±0,2//)

+ 1,28169// (±0,2//)

+0,01167// (±0,2//)

+0,51775// (±0,2//)

Hierzu I Blatt Zeichnungen

647/253 9. 67 © Bundesdruckerei Berlin