DE1148289B

DE1148289B - Method to compensate for the systematic exchange effect in carrier frequency lines, especially on the cable route

Info

Publication number: DE1148289B
Application number: DES68019A
Authority: DE
Inventors: Dr Rer Nat Horst-Edg Dipl-Phys
Original assignee: Siemens Corp
Current assignee: Siemens Corp
Priority date: 1960-04-12
Filing date: 1960-04-12
Publication date: 1963-05-09

Description

Verfahren zum Ausgleich des systematischen Tauscheffektes bei Trägerfrequenzleitungen, insbesondere auf der Kabelstrecke Bei den als Trägerfrequenzleitungen verwendeten symmetrischen Sternviererleitungen entsteht bekanntlich eine indirekte Kopplung zwischen den beiden Stämmen dadurch, daß sowohl die verdrahte störende Leitung als auch die durch die räumliche Anordnung der Stämme im Vierer gegen sie um 90° versetzte gestörte Leitung mit einer dritten Leitung gekoppelt ist, wobei der Kopplungsbelag periodisch schwankt. Diese indirekte Kopplung bewirkt einen reellen Kopplungswiderstand, der proportional mit dem Quadrat der Frequenz wächst. In Fig. 1 ist zur Erläuterung des Sachverhalts die bekannte Ortskurve für diesen unerwünschten Kopplungswiderstand mit der Frequenz als Parameter dargestellt, und zwar bedeutet der mit KI,II bezeichnete Vektor den Kopplungswiderstand für die Kopplung vom Stamm I auf Stamm 1I und der Vektor KIII den Kopplungswiderstand in umgekehrter Richtung.Procedure to compensate for the systematic exchange effect in carrier frequency lines, especially on the cable route When used as carrier frequency lines As is known, symmetrical star quad lines result in an indirect coupling between the two trunks in that both the wired interfering line as also the one offset by 90 ° from them due to the spatial arrangement of the trunks in the foursome disturbed line is coupled to a third line, the coupling layer periodically fluctuates. This indirect coupling causes a real coupling resistance, which grows proportionally with the square of the frequency. In Fig. 1 is for explanation of the facts the known locus for this undesired coupling resistance represented with the frequency as a parameter, namely that with KI, II means Vector the coupling resistance for coupling from strain I to strain 1I and the Vector KIII shows the coupling resistance in the opposite direction.

Wie aus Fig. 1 ersichtlich ist, können die Kopplungswiderstände in beiden Richtungen unterschiedlich groß sein. Diese gesamte Erscheinung bezeichnet man als systematischen Tauscheffekt im Vierer. Er wird hervorgerufen durch das Einwirken eines verdrahten Erdkreises als dritter Kreis.As can be seen from Fig. 1, the coupling resistors in be different in size in both directions. This entire phenomenon is called one as a systematic exchange effect in the foursome. It is caused by the action a wired earth circle as the third circle.

Zur Beseitigung des systematischen Tauscheffektes sind Verfahren bekanntgeworden, die auf die in der Kabeltechnik an sich bekannten Maßnahmen der Änderung der Drallrichtung oder der räumlichen Kreuzung eines Sternviererpaares zurückgreifen.Methods have become known to eliminate the systematic exchange effect, the measures known per se in cable technology to change the twist direction or the spatial intersection of a pair of star fours.

Zum Ausgleich des systematischen Tauscheffektes ist ein Verfahren bekanntgeworden, bei dem konzentrierte Ausgleichselemente zwischen die sich beeinflussenden Leitungen an difinierten Stellen eingebaut werden. Dieses Verfahren läßt sich zum Ausgleichen des Tauscheffektes bei bereits verlegten Kabeln deswegen praktisch nicht anwenden, weil die Ausgleichselemente an ganz bestimmten Stellen angeordnet werden müssen.There is a procedure to compensate for the systematic exchange effect became known, in which concentrated compensation elements between the influencing Lines are installed at defined points. This procedure can be used for Compensating for the exchange effect with cables that have already been laid is therefore practically impossible apply because the compensation elements are arranged at very specific locations have to.

Zum Ausgleich des allgemeinen Tauscheffektes ist ferner vorgeschlagen worden, Ort und Größe von zwischen die Stämme und eine Hilfsleitung geschalteten konzentrierten Ausgleichselementen so zu bestimmen, daß der aus den störenden Kopplungen und den Ausgleichskopplungen resultierende Kopplungswiderstand hinsichtlich des indirekten Fernnebensprechens in beiden Richtungen möglichst klein wird. Dieses bekannte Verfahren, das konzentrierte Ausgleichselemente verwendet, hat ebenfalls den Nachteil, daß die Ausgleichselemente an ganz bestimmten Stellen des Kabels eingebaut werden müssen. Dies verursacht insbesondere dann Schwierigkeiten, wenn der Ausgleich auf der Kabelstrecke vorgenommen werden soll. Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Ausgleich des systematischen Tauscheffektes beim Fernnebensprechen im Vierer, vorzugsweise im Sternvierer, von symmetrischen Trägerfrequenzleitungen, unter Verwendung von zwischen den in gleicher Richtung betriebenen Trägerfrequenzleitungen und einer Hilfsleitung liegenden konzentrierten Ausgleichselementen. Dieses Verfahren wurde unter dem Gesichtspunkt entwickelt, daß es einen Ausgleich des systematischen Tauscheffektes insbesondere auf der Kabelstrecke gestatten soll, d. h., daß die Einbauorte der konzentrierten Ausgleichselemente in einem möglichst großen Bereich beliebig wählbar sein müssen. Diese Bedingung ist bei dem neuen Verfahren dadurch erfüllt, daß erfindungsgemäß durch diese Ausgleichselemente unter Berücksichtigung ihrer Anordnung im Leitungszug zwei einander entgegengerichtete reelle Kopplungswiderstände zwischen den Trägerfrequenzleitungen geschaffen werden, deren Dimensionierung so erfolgt, daß der eine Kopplungswiderstand entgegengesetzt gleich dem kleineren, der andere Kopplungswiderstand entgegengesetzt gleich der Differenz der beiden am Tauscheffekt beteiligten Kopplungswiderstände gewählt wird.It is also proposed to compensate for the general exchange effect been, place and size of connected between the trunks and an auxiliary line to determine concentrated compensating elements so that from the disturbing couplings and the coupling resistance resulting from the equalization couplings with respect to the indirect long-distance crosstalk is as small as possible in both directions. This known method using concentrated balancing elements also has the disadvantage that the compensating elements are installed at very specific points on the cable Need to become. This causes difficulties especially when balancing should be made on the cable route. The invention relates to a method to compensate for the systematic exchange effect in long-distance crosstalk in the foursome, preferably in a star quad, using symmetrical carrier frequency lines of between the carrier frequency lines operated in the same direction and one Concentrated compensating elements lying on the auxiliary line. This procedure was Developed from the point of view of compensating for the systematic exchange effect should allow in particular on the cable route, d. h. that the installation locations of the Concentrated compensation elements can be selected as desired in as large an area as possible must be. This condition is met in the new method in that according to the invention by means of these compensating elements, taking into account their arrangement in the cable run two opposing real coupling resistances between the carrier frequency lines are created, the dimensioning of which is carried out so that the one coupling resistance opposite equal to the smaller one, the other coupling resistance opposite equal to the difference between the two coupling resistances involved in the exchange effect is chosen.

Im allgemeinen tritt bei einer solchen Trägerfrequenzleitung nicht nur eine indirekte Kopplung, sondern auch eine direkte Kopplung auf, die einen imaginären, linear mit der Frequenz ansteigenden Kopplungswiderstand besitzt. Demgemäß befolgen in diesem Falle die Kopplungswiderstände zwischen den Leitungen die in Fig.1 mit KI", und Kin bebezeichneten Ortskurven, die zusammen etwa V -Form haben, wobei vorwiegend durch die direkte Kopplung der Imaginärteil der Kopplungswiderstände verursacht wird. Bei einer solchen allgemeinen Kopplung ist es zweckmäßig, zunächst den Imaginärteil der Kopplungswiderstände in an sich bekannter Weise, z. B. durch Kreuzen oder durch einen Einfachkondensator, zu beseitigen, so daß die Kopplungswiderstände in der in Fig. 1 angegebenen Pfeilrichtung auf die den Tauscheffekt bewirkenden Realteile KIIII bzw. KüIi reduziert werden. Im Anschluß an diesen Normalausgleich zum Entfernen der direkten Kopplung wird dann die indirekte Kopplung durch das neue Verfahren beseitigt. Grundsätzlich ist es aber auch möglich, zuerst den systematischen Tauscheffekt zu beseitigen und dann die direkte Kopplung auszugleichen.In general, such a carrier frequency line does not occur only an indirect coupling, but also a direct coupling, which has an imaginary, has coupling resistance increasing linearly with frequency. Follow accordingly in this case the coupling resistances between the lines are those shown in FIG KI ", and Kin denote locus curves, which together have a roughly V shape to have, being predominantly due to the direct coupling of the imaginary part of the coupling resistances caused. In the case of such a general coupling, it is advisable first of all the imaginary part of the coupling resistances in a manner known per se, e.g. B. by Crossing or by a single capacitor, eliminate so that the coupling resistances in the direction of the arrow indicated in Fig. 1 on the effecting the exchange effect Real parts KIIII or KüIi are reduced. Following this normal adjustment the indirect coupling through the new one is then used to remove the direct coupling Procedure eliminated. In principle, however, it is also possible to first do the systematic To eliminate the exchange effect and then to compensate for the direct coupling.

Im folgenden wird an Hand der Fig. 2 eine Schaltungsanordnung zur Ausführung des neuen Verfahrens beschrieben. In der Figur ist mit 1 die störende und mit II die gestörte Leitung mit den Adern a und b bzw. c und d bezeichnet; beide Leitungen sind mit ihrem Wellenwiderstand Z abgeschlossen. Auch die Hilfsleitung HI sei zunächst mit ihrem Wellenwiderstand Zk abgeschlossen. Als Ausgleichsabschnitt möge das Verstärkerfeld dienen. An einer beliebigen Stelle O des Verstärkerfeldes, die aber von den Verstärkerfeldenden so weit entfernt ist, daß kein zusätzliches störendes Nebensprechen entsteht, wird zwischen der störenden Leitung I und der Hilfsleitung III sowie zwischen der gestörten Leitung iI und der Hilfsleitung In je ein konzentriertes Ausgleichselement vorgesehen, wofür vorzugsweise Kondensatoren c2, 0 und c3, 0 verwendet werden. An einer ebenfalls beliebigen, von den Verstärkerfeldern verschiedenen zweiten Stelle S, die von der ersten Stelle O um eine Strecke s entfernt sein soll, wird ein weiteres konzentiertes Ausgleichselement zwischen der störenden Leitung I und der Hilfsleitung In vorgesehen, das ebenfalls vorzugsweise als Kondensator c2, S ausgeführt ist. Es ist einzusehen, daß statt jeweils eines Ausgleichselementes zwicken je zwei Leitungen auch mehrere Ausgleichselemente an derselben Stelle oder an nur so weit voneinander entfernten Stellen, daß keine störenden Phasendifferenzen auftreten, angeordnet sein können. Dabei können auch Mehrfach-, z. B. Doppelkondensatoren Verwendung finden.In the following, a circuit arrangement for carrying out the new method is described with reference to FIG. In the figure, 1 denotes the disturbing line and II denotes the disturbed line with wires a and b or c and d; both lines are terminated with their characteristic impedance Z. The auxiliary line HI is also initially terminated with its wave impedance Zk. The amplifier field may serve as a compensation section. At any point O of the amplifier field, which is so far away from the amplifier field ends that no additional interfering crosstalk occurs, a concentrated compensation element is provided between the interfering line I and the auxiliary line III and between the disturbed line iI and the auxiliary line In , for which capacitors c2, 0 and c3, 0 are preferably used. At any second point S, which is also different from the amplifier fields and which is to be removed from the first point O by a distance s, a further concentrated compensating element is provided between the interfering line I and the auxiliary line In, which is also preferably used as a capacitor c2, S is executed. It can be seen that instead of one compensating element every two lines, several compensating elements can be arranged at the same point or at points only so far apart that no interfering phase differences occur. Multiple, z. B. find double capacitors use.

Die Ausgleichselemente an den beiden Orten müssen nun unter Berücksichtigung ihrer Anordnung im Leitungszug zwei Kopplungswiderstände zwischen störender und gestörter Leitung bilden, wobei der eine entgegengesetzt gleich dem kleineren und der andere Kopplungswiderstand entgegengesetzt gleich der Differenz der beiden am Tauscheffekt beteiligten Kopplungswiderstände gewählt werden muß. Die beiden konzentrierten Ausgleichselemente am Ort O werden so bemessen, daß durch sie zusammen der Kopplungswiderstand gebildet wird, der entgegengesetzt gleich dem kleineren der beiden am Tauscheffekt beteiligten Kopplungswiderstände ist, und durch das konzentrierte Ausgleichselement zwischen der gestörten Leitung 1I und der Hilfsleitung III an der Stelle O wird zusammen mit dem konzentrierten Ausgleichselement zwischen störender Leitung I und Hilfsleitung In am Ort S der Kopplungswiderstand gebildet, der entgegengesetzt gleich der Differenz der beiden am Tauscheffekt beteiligten Kopplungswiderstände ist. Dann ergibt sich der in Fig. 2 eingetragene Verlauf der Kopplungsströme. Die Dimensionierung der als Ausgleichselemente verwendeten Kondensatoren erfolgt unter Verwendung folgender Größen: Ko = Kopplungswiderstand, hervorgerufen durch das Zusammenwirken der beiden Ausgleichs- kondensatoren c2, 0 und c3, 0 an der Stelle O, K, = Kopplungswiderstand, hervorgerufen durch das Zusammenwirken des Ausgleichskon- densators c2, S an der Stelle S und des Aus- gleichskondensators c3, 0 zur gestörten Lei- tung II an der Stelle O, ( og = höchste Übertragungskreisfrequenz, u) = Kreisfrequenz, Z = Wellenwiderstand der sich beeinflussenden Leitungen, Z" = Wellenwiderstand der Hilfsleitung, d I -'J = Differenz der Kehrwerte der Phasengeschwin- '' digkeiten der sich beeinflussenden Leitungen und der Hilfsleitung, s = Entfernung zwischen den Einbaustellen O und S, d a = Differenz der Dämpfungen der sich beein- flussenden Leitungen und der Hilfsleitung je Längeneinheit. Bei der folgenden Rechnung wird von der bei einem Vierer im allgemeinen erfüllten Voraussetzung ausgegangen, daß die Stämme I und 1I zumindest annähernd gleiche Fortpflanzungskonstanten und gleiche Wellenwiderstände haben.The compensation elements at the two locations must now form two coupling resistances between the disturbing and disturbed line, taking into account their arrangement in the line, whereby the one opposite equal to the smaller and the other opposite equal to the difference between the two coupling resistances involved in the exchange effect must be selected. The two concentrated compensation elements at location O are dimensioned in such a way that they together form the coupling resistance, which is the opposite of the smaller of the two coupling resistances involved in the exchange effect, and the concentrated compensation element between the disturbed line 1I and the auxiliary line III at the point O, together with the concentrated compensating element between the interfering line I and the auxiliary line In, the coupling resistance is formed at location S, which is the opposite of the difference between the two coupling resistances involved in the exchange effect. Then the course of the coupling currents shown in FIG. 2 results. The capacitors used as compensation elements are dimensioned using the following parameters: Ko = coupling resistance caused by the interaction of the two balancing capacitors c2, 0 and c3, 0 at the point O, K, = coupling resistance, caused by the interaction of the balancing agreement capacitors c2, S at the point S and the output equal capacitor c3, 0 to the disturbed line tion II at the point O, ( above = highest transmission frequency, u) = angular frequency, Z = wave resistance of the influencing Cables, Z "= wave resistance of the auxiliary line, d I -'J = difference between the reciprocal values of the phase velocity '' Density of the influencing lines and the auxiliary line, s = distance between the installation points O and S, da = difference in the attenuation of the flowing lines and the auxiliary line each Unit of length. The following calculation is based on the assumption that is generally fulfilled for a four, that the strains I and 1I have at least approximately the same propagation constants and the same wave resistances.

Da der Tauscheffekt infolge der Proportionalität mit dem Quadrat der Frequenz stark frequenzabhängig ist, wird für die Dimensionierung der Ausgleichskondensatoren die höchste zu übertragende Frequenz co, zugrunde gelegt. Dann ergibt sich für den durch die Kondensatoren c2, 0 und c3, 0 gebildeten Kopplungswiderstand Ko die Größe Da dieser Kopplungswiderstand K, bei der Frequenz cog gleich dem kleineren auszugleichenden Kopplungswiderstand KII,I bei derselben Frequenz sein soll, wobei also auch jetzt als kleinerer Kopplungswiderstand der für die Kopplung von Leitung 1I auf Leitung I angenommen wird, erhält man für den Kondensator c2, 0 aus Gleichung (1) die Beziehung Den Ausgleichskondensator c3, 0 wählt man zweckmäßig etwa doppelt so groß wie c2, 0, so daß sich aus Gleichung (1) auch die Beziehung ergibt. Dadurch wird ein großer Ausgleichskondensator c2, S vermieden, der erfahrungsgemäß zu störenden Kopplungen zwischen den Leitungen I und 1I über die Hilfsleitung III infolge bereits vorhandener Kopplungen zwischen der Leitung 1I und der Hilfsleitung 111 Anlaß geben kann. Damit sind die Ausgleichskondensatoren c2, o zwischen störender Leitung I und Hilfsleitung III und c3, o zwischen gestörter Leitung II und Hilfsleitung III an den Stelle O dimensioniert.Since the exchange effect is strongly frequency-dependent due to the proportionality with the square of the frequency, the highest frequency co to be transmitted is used as a basis for dimensioning the compensation capacitors. The value then results for the coupling resistance Ko formed by the capacitors c2, 0 and c3, 0 Since this coupling resistance K, at the frequency cog, should be equal to the smaller coupling resistance KII to be compensated, I at the same frequency, so that the lower coupling resistance for the coupling of line 1I to line I is now assumed for the capacitor c2, 0 from equation (1) shows the relationship The equalizing capacitor c3, 0 is expediently chosen to be about twice as large as c2, 0, so that the relationship can also be derived from equation (1) results. This avoids a large compensating capacitor c2, S, which experience has shown can give rise to interfering couplings between lines I and 1I via auxiliary line III as a result of existing couplings between line 1I and auxiliary line 111. Thus, the compensation capacitors c2, o between the disruptive line I and auxiliary line III and c3, o between the disrupted line II and auxiliary line III at point O are dimensioned.

Für die Bemessung des Kondensators c", zwischen störender Leitung I und Hilfsleitung III an der Stelle S muß die Differenz der Dämpfungen der sich beeinflussenden Leitungen und der Hilfsleitung berücksichtigt werden. Diese hat, wenn mit ,Ja der Dämpfungsunterschied je Längeneinheit bezeichnet wird, bei einem Abstand s zwischen den Stellen O und S den Wert Ja-s. Aus diesem Grunde ergibt sich für den durch die Kondensatoren c2, s und c.,0 hervorgerufenen zweiten Kopplungswiderstand bei der Frequenz cog der Wert Diese Gleichung gilt für den Fall, daß lediglich ein Unterschied der Dämpfungsmaße auftritt, jedoch keine durch unterschiedliche Phasenmaße hervorgerufene Phasendrehung dieses Kopplungswiderstandes gegenüber der erwünschten Größe, die gegen den zu kompensierenden Kopplungswiderstand um 180° phasenverschoben sein muß.For the dimensioning of the capacitor c ″ between the interfering line I and the auxiliary line III at the point S, the difference in the attenuation of the influencing lines and the auxiliary line must be taken into account The distance s between the points O and S has the value Yes-s. For this reason, the value cog results for the second coupling resistance caused by the capacitors c2, s and c., 0 at the frequency cog This equation applies in the event that only a difference in attenuation occurs, but no phase rotation of this coupling resistance caused by different phase dimensions compared to the desired value, which must be phase shifted by 180 ° with respect to the coupling resistance to be compensated.

Der Kopplungswiderstand K, muß bei dem neuen Verfahren die Größe der Differenz zwischen den beiden am Tauscheffekt beteiligten Kopplungswiderständen, der Umpoldifferenz KI,II- KIIII, erhalten, damit die beiden unerwünschten Kopplungswiderstände ausgeglichen sind. Mit dieser Bedingung liefert die Gleichung (4) eine Beziehung zur Ermittlung des letzten noch unbekannten Ausgleichskondensators c2. s: Die Verwendung von rein imaginären Ausgleichselementen führt jedoch nur dann zum Ausgleich des systematischen Tauscheffektes, wenn keine Phasendrehungen zwischen den Trägerfrequenzleitungen und der Hilfsleitung andererseits infolge unterschiedlicher Phasenmaße dieser Leitungen auftreten. Ist dies der Fall, so müssen die konzentrierten Ausgleichselemente alle oder teilweise durch einen oder mehrere Widerstände ergänzt werden. In den Fig. 3 a und 3 b sind Schaltungen für die Ausgleichselemente und diese Ergänzungswiderstände RS an der Stelle S dargestellt für den Fall, daß z. B. als Hilfsleitung der eigene Phantomkreis desjenigen Vierers, in dem der systematische Tauscheffekt gemessen wird, Verwendung findet. Dabei gilt die Schaltungsanordnung gemäß Fig. 3 a für den Fall, daß die Hilfsleitung das kleinere Phasenmaß besitzt, und die Fig. 3 b für den entgegengesetzten Fall, daß die Hilfsleitung das größere Phasenmaß aufweist. Im Falle einer negativen Phasendrehung wird, wie aus Fig. 3 a ersichtlich, der Ergänzungswiderstand RS am Ort S zwischen die Ader a der störenden Leitung des Vierers und zwei die Adern c und d der gestörten Leitung des Vierers verbindende Ausgleichskondensatoren k", geschaltet, wobei jeder der Ausgleichskondensatoren den doppelten Wert des Kondensators c2, s gemäß Gleichung (5) besitzt. Der Ergänzungswiderstand RS wird im wesentlichen bestimmt durch die Differenz der Kehrwerte der Phasengeschwindigkeiten der an dem Tauscheffekt beteiligten Leitungen und die Entfernung s zwischen den Einbaustellen O und S: In Fig. 3 b, die sich auf den Fall einer positiven Phasendrehung bezieht, liegt der Ergänzungswiderstand RS am Ort S zwischen der einen Ader b der störenden Leitung des Vierers und zwei die Adern c und d der gestörten Leitung des Vierers verbindenden Ausgleichskondensatoren k2". Auch in diesem Fall hat jeder der Ausgleichskondensatoren k2, s den doppelten Wert des Kondensators c.", gemäß Gleichung (5). Für die Größe des Ergänzungswiderstandes RS gilt wieder die unter (6) angeführte Beziehung. Bei der Schaltung nach Fig. 3 b ist auch die Ader a über Kondensatoren k., s mit den Adern c und d des Vierers verbunden, wobei jeder dieser Ausgleichskondensatoren doppelt so groß wie die Ausgleichskondensatoren k", zu bemessen ist.In the new method, the coupling resistance K must be the size of the difference between the two coupling resistances involved in the exchange effect, the polarity reversal difference KI, II-KIIII, so that the two undesired coupling resistances are balanced. With this condition, equation (4) provides a relationship for determining the last as yet unknown equalizing capacitor c2. s: However, the use of purely imaginary compensation elements only leads to compensation of the systematic exchange effect if no phase rotations occur between the carrier frequency lines and the auxiliary line on the other hand as a result of different phase dimensions of these lines. If this is the case, all or some of the concentrated compensation elements must be supplemented by one or more resistors. In Figs. 3 a and 3 b circuits for the compensating elements and these supplementary resistors RS are shown at the point S for the case that, for. B. The own phantom circle of the quad in which the systematic exchange effect is measured is used as an auxiliary line. The circuit arrangement according to FIG. 3 a applies in the event that the auxiliary line has the smaller phase dimension, and FIG. 3 b applies to the opposite case in which the auxiliary line has the larger phase dimension. In the case of a negative phase shift, as can be seen from Fig. 3a, the supplementary resistor RS is connected at the location S between the wire a of the interfering line of the quad and two compensating capacitors k " connecting the cores c and d of the disturbed line of the quad, wherein Each of the equalizing capacitors has twice the value of the capacitor c2, s according to equation (5). The supplementary resistance RS is essentially determined by the difference between the reciprocal values of the phase velocities of the lines involved in the exchange effect and the distance s between the installation points O and S: In FIG. 3 b, which relates to the case of a positive phase shift, the supplementary resistor RS is located at the location S between one wire b of the interfering line of the quad and two equalizing capacitors k2 "connecting the cores c and d of the disturbed line of the quad. In this case too, each of the equalizing capacitors k2, s has twice the value of the capacitor c. ", According to equation (5). For the size of the supplementary resistor RS, the relationship given under (6) applies again. In the circuit according to FIG. 3b, wire a is also connected via capacitors k., S to wires c and d of the quad, each of these compensating capacitors being twice as large as the compensating capacitors k " .

Bei dem neuen Verfahren sind die Einbaustellen O und S für die konzentrierten Ausgleichselemente weitgehend frei wählbar. Es empfiehlt sich jedoch, den Abstand s zwischen den Einbauorten O und S so groß zu wählen, daß der Ausgleich des kleineren unerwünschten Kopplungswiderstandes durch das konzentrierte Ausgleichselement an der Stelle S nicht beeinflußt wird. Dies ist dann der Fall, wenn das an der Stelle S eingebaute Ausgleichselement lediglich doppeltes Fernnebensprechen verursacht. Die Einbauorte O und S sind vertauschbar, wenn beide in genügendem Abstand von den Verstärkerfeldenden liegen. Andernfalls ist eine Vertauschung nicht möglich, da mindestens die Einbaustelle O von den Verstärkerfeldenden so weit entfernt sein muß, daß Reflexionen infolge von Fehlabschlüssen der Hilfsleitung kein zusätzliches Nebensprechen hervorrufen können.With the new method, the installation locations O and S for the concentrated compensation elements can be largely freely selected. However, it is advisable to choose the distance s between the installation locations O and S so large that the compensation of the smaller undesired coupling resistance is not influenced by the concentrated compensation element at the point S. This is the case when the compensating element installed at point S only causes double far-end crosstalk. The installation locations O and S can be interchanged if both are at a sufficient distance from the amplifier field ends. Otherwise, they cannot be mixed up, since at least the installation point O must be so far away from the amplifier field ends that reflections due to incorrect termination of the auxiliary line cannot cause additional crosstalk.

Weiterhin ist es, falls die Hilfsleitung nicht mit ihrem Wellenwiderstand Zk abgeschlossen ist, erforderlich, daß die beiden Einbaustellen O und S mindestens 4 km von den Verstärkerfeldenden entfernt gewählt werden.Furthermore, it is if the auxiliary line does not match its characteristic impedance Zk is complete, it is necessary that the two installation locations O and S at least 4 km away from the amplifier field ends.

Abgesehen von diesen beiden Erfordernissen ist jedoch die Wahl der Einbaustellen völlig beliebig, so daß man die für den Ausgleich des systematischen Tauscheffektes erforderlichen Ausgleichselemente auch in die Muffen einsetzen kann, welche die Elemente für den Ausgleich der direkten Kopplungen enthalten.Apart from these two requirements, however, the choice is the Installation sites completely arbitrary, so that one can compensate for the systematic Exchange effect required compensation elements can also be used in the sockets, which contain the elements for balancing the direct couplings.

Claims

PATENT CLAIMS: 1. Method to compensate for the systematic exchange effect in the case of far-end crosstalk in the quad, preferably in the star quad, of symmetrical Carrier frequency lines, especially on the cable route, using between the carrier frequency lines operated in the same direction and one Concentrated compensating elements lying on the auxiliary line, characterized in that that through these compensating elements, taking into account their arrangement in the Line run two opposing real coupling resistances between the carrier frequency lines are created, the dimensioning of which is carried out in such a way that that the one coupling resistance opposite is equal to the smaller, the other Opposite coupling resistance equal to the difference between the two at the exchange effect participating coupling resistances is selected.

2. The method according to claim 1, characterized characterized that before the compensation of the systematic exchange effect in known Way of normal compensation to remove any existing direct couplings will.

3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that at any first point O of the amplifier field, but which is so far away from the amplifier field ends that no additional interfering crosstalk occurs, at least one concentrated compensation element between the carrier frequency lines I, 1I with the veins. a and b or c and d and the auxiliary line III is switched and that at least one concentrated compensation element is connected between the interfering carrier frequency line I and the auxiliary line III at a second point S of the same type, but at a distance s away from the first.

4. The method according to claim 3, characterized in that by the concentrated Compensating elements at the point O together the coupling resistance is formed, which is equal to the smaller of the two coupling resistances involved in the exchange effect is, and that by the concentrated compensation element between disturbed carrier frequency line II and auxiliary line III at point O together with the concentrated compensation element between the interfering carrier frequency line I and auxiliary line III at point S. the coupling resistance is formed which is equal to the difference between the two at the exchange effect involved coupling resistances.

5. The method according to claim 3 or 4, characterized in that as concentrated compensating elements capacitors or multiple, z. B. double capacitors C2,0, c3,0 and cs can be used.

6. The method according to claim 5, characterized in that the compensation capacitors at the point O the size and the equalizing capacitor at point S is the size to have; herein means Kzin = unwanted coupling resistance of Strain I on strain II, KIIII = unwanted coupling resistance of Strain II on strain I, (»G = highest transmission angular frequency,

Z = wave resistance of the influencing the lines, Zk = wave resistance of the auxiliary line, s = distance between the installation points O and S, da = difference in the attenuation of the influencing lines and the auxiliary cable per unit of length.

7. The method according to claim 3 or one of the following for the case of the occurrence of phase rotations between the carrier frequency lines on the one hand and the auxiliary line on the other hand due to different phase dimensions, characterized in that the concentrated compensation elements are all or partially supplemented by one or more resistors RS. B. The method according to claim 3 or one of the following, characterized in that the auxiliary line is the phantom circle or the four-earth circle. 9. The method according to claim 5, 7 and 8 for the case that the auxiliary line has the smaller phase dimension, characterized in that the supplementary resistor RS at the point S between the one wire a of the interfering line of the quad and two wires c and d the disturbed line of the quad connecting equalizing capacitors k2, s is switched, each of which has twice the size specified in claim 6 for c2, s, and that the supplementary resistance has the size where dv is the difference between the reciprocal values of the phase velocities of the influencing lines I, 1I and the auxiliary line III. 10. The method according to claims 5, 7 and 8 for the case that the auxiliary circuit has the larger phase dimension, characterized in that the supplementary resistor RS at the point S between the one wire b of the interfering line of the quad and two wires c and d of the faulty line of the quad connecting compensating capacitors k ", is switched, wherein each compensating capacitor k2, s is twice the size specified in claim 6 for c"., and the supplementary resistance Rs has the size specified in claim 9, and that the cores c and d are connected to the wire a by a compensating capacitor k2 ,, which is twice as large as the compensating capacitors k2, s- 11. The method according to claim 3 or one of the following, characterized in that the two points O and S around such a distance s from each other can be chosen that the compensation of the smaller coupling resistance by the concentrated compensation element at the location S is not disturbed. 12. The method according to claim 3 or one of the following for the case that the auxiliary line is not terminated with its characteristic impedance Zk, characterized in that the two points O and S are selected at least 4 km away from the amplifier field ends. 13. The method according spoke 3 or one of the following claims, characterized in that the compensating elements are installed in the sleeves which also contain the elements for compensating for the direct couplings. Considered publications: German patent application J 3987, 21a (published on June 11, 1952); German Patent No. 815,979; "The Theory of Crosstalk" by Dr. W. Klein, 1955, Springer-Verlag; Journal "Technische Mitteilungen PTT", No. 10, 1955, p. 411/412.