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DE102016002728A1 - Verfahren zur Erzeugung von Synthesegas - Google Patents

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DE102016002728A1
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Albrecht HEINZEL
Rachid Mabrouk
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Linde GmbH
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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Erzeugung von Kohlenwasserstoffen (23), bei dem aus einem kohlenwasserstoffhaltigen Einsatzstrom (1) ein erster (3) und ein zweiter Einsatzteilstrom (4) gewonnen werden, von denen der erste (3) mittels Partieller Oxidation oder Autothermer Reformierung (R) in einen ersten Synthesegasstrom (8) und der zweite (4) mittels Dampfreformierung (D) in einen zweiten Synthesegasstrom (10) umgesetzt und nachfolgend mit dem ersten Synthesegasstrom (8) zu einem dritten Synthesegasstrom (5) vereinigt wird, von dem zumindest ein erster Teil (11) durch Fischer-Tropsch-Synthese (F) zu einem Kohlenwasserstoffe unterschiedlicher Kettenlängen enthaltenden Rohproduktstrom (16) umgesetzt wird, von dem leichte Kohlenwasserstoffe in einem Restgas (17) abgetrennt werden, um sie zurückzuführen und in der Partiellen Oxidation oder der Autothermal Reformierung (R) einzusetzen. Kennzeichnend hierbei ist, dass ungesättigte Kohlenwasserstoffe (21) aus wenigstens einem Teil (19) des Restgases (17) abgetrennt werden, um einen weitgehend von ungesättigten Kohlenwasserstoffen freien Strom (20) als Einsatz für die Partielle Oxidation oder die Autothermal Reformierung (R) zu erhalten.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Erzeugung von Kohlenwasserstoffen, bei dem aus einem kohlenwasserstoffhaltigen Einsatzstrom ein erster und ein zweiter Einsatzteilstrom gewonnen werden, von denen der erste mittels Partieller Oxidation oder Autothermer Reformierung in einen ersten Synthesegasstrom und der zweite mittels Dampfreformierung in einen zweiten Synthesegasstrom umgesetzt und nachfolgend mit dem ersten Synthesegasstrom zu einem dritten Synthesegasstrom vereinigt wird, von dem zumindest ein erster Teil durch Fischer-Tropsch-Synthese zu einem Kohlenwasserstoffe unterschiedlicher Kettenlängen enthaltenden Rohproduktstrom umgesetzt wird, von welchem leichte Kohlenwasserstoffe in einem Restgas abgetrennt werden, um sie zurückzuführen und in der Partiellen Oxidation oder der Autothermal Reformierung einzusetzen.
  • Ein derartiges Verfahren ist beispielsweise aus der WO2006/117499A1 bekannt. Durch die Parallelschaltung von Partieller Oxidation (POX) bzw. Autothermer Reformierung (ATR) und Dampfreformierung lassen sich mit Vorteil die Stärken der eingesetzten Verfahren vereinen, wodurch das Verhältnis von Wasserstoff zu Kohlenmonoxid im Synthesegas vergleichsweise einfach und kostengünstig in einem großen Wertebereich und den Anforderungen der Fischer-Tropsch-Synthese entsprechend herstellbar ist. Gleichzeitig ist die Effizienz der Synthesegaserzeugung gegenüber den Einzelverfahren deutlich erhöht. Darüber hinaus trägt der Einsatz der im Restgas enthaltenen Kohlenwasserstoffe in POX bzw. ATR zu einer hohen Ausbeute des Verfahrens bei.
  • Üblicherweise wird in der Fischer-Tropsch-Synthese ein Rohproduktstrom gewonnen, der insbesondere synthetisches Öl, sogenanntes Synthetic Crude, leichte Kohlenwasserstoffe mit vier oder weniger Kohlenstoffatomen, schwere Kohlenwasserstoffe mit fünf oder mehr (vorzugsweise bis zu 60) Kohlenstoffatomen sowie nicht umgesetztes Synthesegas aufweist. Üblicherweise in einer Kältefalle wird aus dem Rohproduktstrom das Restgas abgetrennt, das neben gesättigten und ungesättigten leichten Kohlenwasserstoffen auch Oxygenate und nicht umgesetztes Synthesegas enthält.
  • Der erste Einsatzteilstrom wird nach Vorheizung gegen abzukühlende Verfahrensströme mit dem zurückgeführten Restgas vermischt, in den POX- bzw. ATR-Reaktor eingeleitet und mit Sauerstoff, der dem Reaktor mit technischer Reinheit und in substöchiometrischer Menge zugeführt wird, in einem exothermen Prozess umgesetzt.
  • Durch die Rückführung des Restgases wird die maximal mögliche Vorheiztemperatur der Einsatzstoffe für POX bzw. ATR auf Temperaturen begrenzt, bei denen die ungesättigten Kohlenwasserstoffe noch nicht zerfallen und zu Rußablagerungen in Leitungen und dem Reaktor führen. Um trotzdem die für die Umsetzung der Einsatzstoffe notwendigen Temperaturen erreichen zu können, muss eine erhöhte Menge an Sauerstoff bereitgestellt werden, was die Wirtschaftlichkeit des Verfahrens erheblich beeinträchtigt.
  • Der Erfindung liegt vor diesem Hintergrund die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs genannten Art bereitzustellen, das im Hinblick auf die vorgenannte Problematik verbessert ist.
  • Die gestellte Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass ungesättigte Kohlenwasserstoffe aus wenigstens einem Teil des Restgases abgetrennt werden, um einen weitgehend von ungesättigten Kohlenwasserstoffen freien Stoffstrom als Einsatz für die Partielle Oxidation bzw. die Autotherme Reformierung zu erhalten.
  • Zur Abtrennung der ungesättigten Kohlenwasserstoffe kommen zweckmäßigerweise kryogene Trennverfahren zur Anwendung, wie sie aus dem Stand der Technik für derartige Zwecke bekannt sind.
  • Vorzugsweise wird der aus dem Restgas der Fischer-Tropsch-Synthese gewonnene, von ungesättigten Kohlenwasserstoffen weitgehend freie Stoffstrom gemeinsam mit oder unabhängig von dem ersten Einsatzteilstrom vorgeheizt und der POX bzw. ATR zugeführt. Aufgrund der weitgehenden Abwesenheit ungesättigter Kohlenwasserstoffe kann die Vorheizung ohne eine Gefahr der Bildung von Rußablagerungen bis zu wesentlich höheren Temperaturen als im Stand der Technik erfolgen, wodurch es möglich ist, POX bzw. ATR mit einer deutlich geringeren Sauerstoffmenge durchzuführen. Bevorzugt wird der von ungesättigten Kohlenwasserstoffen weitgehend freie Stoffstrom auf Temperaturen bis zu 450°C vorgeheizt, wenn er einem POX-Reaktor zugeführt wird. Wird er einem ATR-Reaktor zugeführt, ist eine Vorheizung sogar auf Temperaturen bis zu 600°C möglich, da der hier eingesetzte Dampf Zerfallsprozesse unterdrückt.
  • Eine Ausgestaltung der Erfindung sieht vor, nur aus einem Teil des Restgases die ungesättigten Kohlenwasserstoffe abzutrennen und den verbleibenden Rest als Einsatz in die Fischer-Tropsch-Synthese zurückzuführen und/oder als Brennstoff zu verwenden.
  • Die aus dem Restgas abgetrennten ungesättigten Kohlenwasserstoffe, bei denen es sich vorwiegend um solche mit 2 oder 3 Kohlenstoffatomen handelt, können verworfen werden. Sinnvollerweise werden sie jedoch innerhalb des erfindungsgemäßen Verfahrens zur Unterfeuerung eingesetzt oder sie werden gegen Gutschrift als Produkt zur stofflichen oder thermischen Verwertung abgegeben.
  • Bevorzugt werden der Einsatzstrom, bei dem es sich beispielsweise um Erdgas handelt, oder die beiden Einsatzteilströme entschwefelt, wobei Entschwefeln im Sinne der vorliegenden Erfindung bedeutet, dass Schwefel und/oder zumindest eine Schwefelverbindung (vorzugsweise mehrere oder alle Schwefelverbindungen) im betreffenden Stoffstrom auf einen Gehalt reduziert werden, der unterhalb eines vordefinierten Wertes liegt, insbesondere unterhalb von 10 ppm, bevorzugt unterhalb von 1 ppm. Zweckmäßigerweise erfolgt die Entschwefelung unter Verwendung von Wasserstoff (z. B. mittels Hydrodesulfurierung), wobei dieser Wasserstoff z. B. aus einem Teil des Synthesegasstroms und/oder aus dem aus dem Rohproduktstrom der Fischer-Tropsch-Synthese abgetrennten Restgas gewonnen wird.
  • Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung ist weiterhin vorgesehen, dass der Einsatzstrom vor dem Aufteilen in die beiden Einsatzteilströme durch eine Adsorbereinheit geführt wird, wobei insbesondere eine oder mehrere im Einsatzstrom befindliche Schwefelverbindungen adsorbiert und dabei aus dem Einsatzstrom entfernt werden. Bei den entfernten Verbindungen handelt es sich beispielsweise um H2S, CS2, COS und/oder HCN. Die Möglichkeit, anstelle des Einsatzstroms die beiden Einsatzteilströme in jeweils einer eigenen Adsorbereinheit entsprechend zu behandeln, soll daneben nicht ausgeschlossen sein.
  • Bedingt durch die unterschiedlichen Erzeugungsmethoden weist der durch POX bzw. ATR erhaltene erste Synthesegasstrom gewöhnlich eine andere Zusammensetzung auf als der durch Dampfreformierung erzeugte zweite, so dass es möglich ist, das Verhältnis von Wasserstoff zu Kohlenmonoxid in dem durch Vereinigung der beiden Ströme erhaltenen dritten Synthesegasstrom durch Veränderung der Verhältnisse der Volumenströme zu beeinflussen. Hierzu kann beispielsweise die Aufteilung des Einsatzstromes in die beiden Einsatzteilströme geregelt werden, um das Verhältnis von Wasserstoff zu Kohlenmonoxid im Synthesegas auf einen vorgegebenen Wert einzustellen. Alternativ oder zusätzlich ist es auch möglich, das Verhältnis der Volumenströme des ersten und des zweiten Synthesegases vor ihrer Vereinigung zum dritten Synthesegasstrom durch geregelte Abzweigung eines oder mehrerer Teilströme zu verändern.
  • Bevorzugt wird das besagte Verhältnis von Wasserstoff zu Kohlenmonoxid im dritten Synthesegasstrom auf einen Wert im Bereich von 1,5 bis 2,5 eingestellt.
  • Weiterhin ist gemäß einer Ausführungsform der Erfindung vorgesehen, dass der erste und der zweite Synthesegasstrom und/oder der aus beiden gebildete dritte Synthesegasstrom mit Wasser gekühlt werden, wobei entstehender Wasserdampf insbesondere zur Erzeugung elektrischer Energie verwendet wird. Zweckmäßigerweise wird der Wasserdampf dabei im Abhitzesystem des zur Dampfreformierung des zweiten Einsatzteilstroms eingesetzten Reaktors überhitzt, bevor er in einer mit einem elektrischen Generator gekoppelten Dampfturbine arbeitsleistend entspannt wird.
  • Gemäß einer weiteren Ausführungsform der Erfindung ist vorgesehen, dass der dritte Synthesegasstrom in einen ersten und einen zweiten Synthesegasteilstrom aufgeteilt wird, wobei der erste Synthesegasteilstrom als Einsatz in der Fischer-Tropsch-Synthese verwendet und der zweite Synthesegasteilstrom einer Wassergas-Shift-Reaktion unterzogen wird, bei der im zweiten Synthesegasteilstrom enthaltenes Kohlenmonoxid mit Wasser zu Wasserstoff und Kohlendioxid reagiert, so dass sich der Kohlenmonoxidgehalt im zweiten Synthesegasteilstrom verringert und gleichzeitig der Wasserstoffgehalt erhöht.
  • Vorzugsweise wird der zweite Synthesegasteilstrom nach der Wassergas-Shift-Reaktion einer Druckwechseladsorption unterzogen, wobei im geshifteten Synthesegasteilstrom enthaltenes Kohlendioxid sowie Methan und Wasser an einem Adsorber bei einem ersten Druck adsorbiert werden, und ein wasserstoffhaltiger Strom erzeugt wird, der den Adsorber passiert und einen Wasserstoffgehalt im Bereich von 98,0 bis 99,9 Vol.-% aufweist. Der beladene Adsorber wird bei einem zweiten Druck, der niedriger ist als der erste Druck, regeneriert, wobei er mit einem wasserstoffhaltigen Spülgasstrom gespült wird, um adsorbiertes Kohlendioxid sowie weitere adsorbierte Stoffe (z. B. Methan und Wasser) zu desorbieren und aus dem Adsorber zu entfernen. Der beladene Spülgasstrom wird nachfolgend bevorzugt als Brennstoff verwendet, um beispielsweise Wärme für die Dampfreformierung des zweiten Einsatzteilstroms bereitzustellen.
  • Gemäß einer weiteren Ausführungsform der Erfindung wird Sauerstoff aus Luft abgetrennt (z. B. in einer kryogenen Luftzerlegungsanlage) und als Oxidationsmittel bei der partiellen Oxidation verwendet. Vorzugsweise wird reiner Sauerstoff als Oxidationsmittel verwendet, das einen Sauerstoffgehalt von wenigstens 95 Vol.-% aufweist.
  • Weiterhin ist vorgesehen, dass Wasserstoff aus dem wasserstoffhaltigen, durch Druckwechseladsorption aus dem geshifteten Teil des dritten Synthesegasstroms zur Hydrogenierung von schweren Kohlenwasserstoffen des nach der Restgasabtrennung verbleibenden Teils des Rohproduktstroms verwendet wird. Der so behandelte Rohproduktstrom wird anschließend direkt als kohlenwasserstoffhaltiger Produktstrom abgegeben oder in mehrere Fraktionen mit unterschiedlich langen Kohlenwasserstoffen aufgeteilt, die dann als kohlenwasserstoffhaltige Produktströme weitergeführt werden. Alternativ oder zusätzlich kann der Wasserstoff zur Entschwefelung des Einsatzstroms oder eines oder beider Einsatzteilströme verwendet werden.
  • Im Folgenden soll die Erfindung anhand eines in der 1 schematisch dargestellten Ausführungsbeispiels näher erläutert werden.
  • Die 1 zeigt eine bevorzugte Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens.
  • Der Einsatzstrom 1, bei dem es sich beispielsweise um Erdgas handelt, wird zur Entschwefelung durch eine Adsorbereinheit A geleitet, um vorhandene Schwefelverbindungen sowie Cyanwasserstoff bis auf Gehalte unter 1 ppm zu entfernen. Nachfolgend wird der entschwefelte Einsatzstrom 2 in zwei Einsatzteilströme 3 und 4 aufgeteilt, wobei die jeweiligen Volumenströme dieser Teilströme individuell eingestellt werden können, um insbesondere das Verhältnis von Wasserstoff zu Kohlenmonoxid im dritten Synthesegasstrom 5 einzustellen (siehe unten).
  • Der erste Einsatzteilstrom 3 wird mit dem überwiegend aus gesättigten Kohlenwasserstoffen sowie Kohlenmonoxid, Kohlendioxid und Wasserstoff bestehenden Stoffstrom 20 vereinigt und gemeinsam mit diesem in der Vorheizeinrichtung H vorgeheizt, bevor beide als Einsatzstrom 6 in den Reaktor R eingeleitet und mit einem Oxidationsmittel 7 zu einem ersten Synthesegasstrom 8 umgesetzt werden. Handelt es sich bei dem Reaktor R um einen POX-Reaktor, kann die Vorheizung bis zu Temperaturen von 450°C erfolgen, während sogar 600°C möglich sind, wenn der Reaktor R ein ATR-Reaktor ist. Als Oxidationsmittel 7 wird vorzugsweise technisch reiner Sauerstoff verwendet, der z. B. durch kryogene Luftzerlegung erhalten wird. Der Sauerstoff kann auch auf andere Weise gewonnen werden, etwa in einem Membranverfahren oder durch Druckwechseladsorption.
  • Der zweite Einsatzteilstrom 4 wird einer Dampfreformierung D unterzogen, wozu er mit Wasserdampf und/oder Kohlendioxid 9 vermischt und in den Reaktorrohren des Dampfreformers D, in denen ein geeigneter Katalysator angeordnet ist, bei einer Temperatur zwischen 700°C und 950°C sowie einem Druck im Bereich von 15 bar bis 45 bar in einen zweiten Synthesegasstrom 10 umgesetzt wird.
  • Die beiden Synthesegasströme 8 und 10, die, bedingt durch die Erzeugungsmethoden, ein unterschiedliches Verhältnis von Wasserstoff zu Kohlenmonoxid aufweisen, werden sodann zu dem dritten Synthesegasstrom 5 mit einem Wasserstoff/Kohlenmonoxid-Verhältnis im Bereich von 1,5 bis 2,5 zusammengeführt.
  • Der dritte Synthesegasstrom 5 wird nach Kühlung und Trocknung in der Kühleinrichtung K in einen ersten 11 und einen zweiten Synthesegasteilstrom 12 aufgeteilt, deren Volumenströme ein im Bereich von 0,01 bis 0,05 liegendes Verhältnis aufweisen. Während der erste Synthesegasteilstrom 11 als Einsatz einer Fischer-Tropsch-Synthese F zugeführt wird, wird der zweite Synthesegasteilstrom 12 einer Wassergas-Shift-Reaktion W unterzogen, bei der enthaltenes Kohlenmonoxid mit Wasser zu Wasserstoff und Kohlendioxid umgesetzt wird, so dass ein Synthesegasteilstrom 13 mit erhöhten Kohlenmonoxid- und verringertem Wasserstoffgehalt erhalten wird. Der in der Wassergas-Shift gewonnene Synthesegasteilstrom wird anschließend einer bekannten Druckwechseladsorption D unterzogen, um einen wasserstoffreichen Strom 14 sowie einen mit abgetrennten Gaskomponenten beladenen Spülgasstrom 15 zu erhalten, der nachfolgend als Brennstoff dient und beispielsweise zur Wärmeversorgung des Dampfreformers D verwendet wird.
  • In der Fischer-Tropsch-Synthese F wird der erste Synthesegasteilstrom 11 zu einem Rohproduktstrom 16 umgesetzt, der leichte Kohlenwasserstoffe mit vier oder weniger Kohlenstoffatomen, schwere Kohlenwasserstoffe mit fünf oder mehr Kohlenstoffatomen sowie nicht umgesetztes Synthesegas aufweist. Vom Rohproduktstrom 16 wird in der Kühlfalle S ein Restgas 17 abgetrennt, das vor allem aus nicht umgesetztem Synthesegas sowie gesättigten und ungesättigten leichten Kohlenwasserstoffen besteht. Ein erster Teil 18 des Restgases 17 wird als Einsatz in die Fischer-Tropsch-Synthese zurückgeführt, während ein zweiter Teil 19 einer Abtrenneinrichtung T zugeführt wird, in der ein überwiegend von ungesättigten Kohlenwasserstoffen freier Stoffstrom 20 sowie ein weitgehend aus ungesättigten Kohlenwasserstoffen bestehender Stoffstrom 21 erzeugt werden. Der überwiegend von ungesättigten Kohlenwasserstoffen freie Stoffstrom 20 wird anschließend mit dem ersten Einsatzteilstrom 3 vereinigt, während der weitgehend aus ungesättigten Kohlenwasserstoffen bestehende Stoffstrom 21 beispielsweise als Produkt abgegeben werden kann.
  • Der bei der Druckwechseladsorption D erzeugte wasserstoffreiche Strom 14 wird im Hydrierreaktor Z zur Hydrogenierung von schweren bzw. ungesättigten Kohlenwasserstoffen des nach Abtrennung des Restgases 17 verbliebenen Rohproduktstroms 22 verwendet, der dabei in den kohlenwasserstoffhaltigen Produktstrom 23 umgesetzt wird.
  • ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
  • Diese Liste der vom Anmelder aufgeführten Dokumente wurde automatisiert erzeugt und ist ausschließlich zur besseren Information des Lesers aufgenommen. Die Liste ist nicht Bestandteil der deutschen Patent- bzw. Gebrauchsmusteranmeldung. Das DPMA übernimmt keinerlei Haftung für etwaige Fehler oder Auslassungen.
  • Zitierte Patentliteratur
    • WO 2006/117499 A1 [0002]

Claims (9)

  1. Verfahren zur Erzeugung von Kohlenwasserstoffen (23), bei dem aus einem kohlenwasserstoffhaltigen Einsatzstrom (1) ein erster (3) und ein zweiter Einsatzteilstrom (4) gewonnen werden, von denen der erste (3) mittels Partieller Oxidation oder Autothermer Reformierung (R) in einen ersten Synthesegasstrom (8) und der zweite (4) mittels Dampfreformierung (D) in einen zweiten Synthesegasstrom (10) umgesetzt und nachfolgend mit dem ersten Synthesegasstrom (8) zu einem dritten Synthesegasstrom (5) vereinigt wird, von dem zumindest ein erster Teil (11) durch Fischer-Tropsch-Synthese (F) zu einem Kohlenwasserstoffe unterschiedlicher Kettenlängen enthaltenden Rohproduktstrom (16) umgesetzt wird, von dem leichte Kohlenwasserstoffe in einem Restgas (17) abgetrennt werden, um sie zurückzuführen und in der Partiellen Oxidation oder der Autothermal Reformierung (R) einzusetzen, dadurch gekennzeichnet, dass ungesättigte Kohlenwasserstoffe (21) aus wenigstens einem Teil (19) des Restgases (17) abgetrennt werden, um einen weitgehend von ungesättigten Kohlenwasserstoffen freien Strom (20) als Einsatz für die Partielle Oxidation oder die Autothermal Reformierung (R) zu erhalten.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die aus dem wenigstens einen Teil (19) des Restgases (17) abgetrennten ungesättigten Kohlenwasserstoffe (21) innerhalb des Prozesses zur Unterfeuerung eingesetzt oder gegen Gutschrift als Produkt zur stofflichen oder thermischen Verwertung abgegeben werden.
  3. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Volumenströme des ersten Einsatzteilstroms (3) und des zweiten Einsatzteilstroms (4) eingestellt wird, um das Verhältnis von Wasserstoff und Kohlenmonoxid im dritten Synthesegasstrom (5) einzustellen.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Volumenströme des ersten (8) und des zweiten Synthesegases (10) vor ihrer Vereinigung zum dritten Synthesegasstrom (5) durch geregelte Abzweigung eines oder mehrerer Teilströme verändert wird, um das Verhältnis von Wasserstoff und Kohlenmonoxid im dritten Synthesegasstrom (5) einzustellen.
  5. Verfahren nach einem der Ansprüche 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis von Wasserstoff zu Kohlenmonoxid im dritten Synthesegasstrom (5) auf einen Wert im Bereich von 1,5 bis 2,5 eingestellt wird.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass dritte der Synthesegasstrom (5) in einer Kühleinrichtung (K) mit Wasser unter Erzeugung von Wasserdampf gekühlt wird, der nachfolgend zur Erzeugung von elektrischer Energie verwendet wird, wobei der Wasserdampf nach Überhitzung im Abhitzesystem des Dampfreformers (D) in einer mit einem elektrischen Generator gekoppelten Dampfturbine entspannt wird.
  7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass der dritte Synthesegasstrom (5) in einen ersten und einen zweiten Synthesegasteilstrom (11, 12) aufgeteilt wird, wobei der erste Synthesegasteilstrom (11) als Einsatz für die Fischer-Tropsch-Synthese (F) verwendet wird, während der zweite Synthesegasteilstrom (12) einer Wassergas-Shift-Reaktion (W) unterzogen wird, um den CO-Gehalt im zweiten Synthesegasteilstrom (12) zu verringern und den Wasserstoffgehalt zu erhöhen.
  8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass der zweite Synthesegasteilstrom (13) nach der Wassergas-Shift-Reaktion (W) einer Druckwechseladsorption (D) unterzogen wird, wobei ein wasserstoffreicher Strom (14) und ein mit abgetrennten Gaskomponenten beladener Spülgasstrom (15) erhalten werden.
  9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass der wasserstoffreiche Strom (14) zur Hydrogenierung (Z) von bei der Fischer Tropsch-Synthese (F) gewonnenen schweren Kohlenwasserstoffen verwendet und/oder zum Entschwefeln des Einsatzstroms (1) oder eines oder beider Einsatzteilströme (3, 4) verwendet wird.
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