DE10010082A1 - Magnetische Keramikzusammensetzung und dieselbe verwendende Induktorkomponente - Google Patents

Abstract

Magnetische Keramikzusammensetzungen schließen eine Fe-Verbindung, eine Zn-Verbindung, eine Ni-Verbindung und eine Cu-Verbindung als Primärkomponenten ein und schließen ebenfalls eine Bismuthverbindung und eine Kobaltverbindung als Additivkomponenten ein. Das Zusammensetzungsverhältnis der Primärkomponente (Fe¶2¶O¶3¶, ZnO, NiO + CuO), angegeben durch die Mol-% von Fe¶2¶O¶3¶, ZnO, NiO und CuO, liegt in dem durch den Punkt A (48,0, 0,5, 51,5), den Punkt B (48,0, 1,5, 50,5), den Punkt C (45,5, 4,0, 50,5), den Punkt D (44,0, 4,0, 52,0) und den Punkt E (44,0, 0,5, 55,5) eingeschlossenen Bereich in einem ternären Diagramm. Etwa 8,0 bis 14,0 Mol-% der Cu-Verbindung sind in 100 Mol-% der Primärkomponenten als Fe¶2¶O¶3¶, ZnO, NiO und CuO eingeschlossen. Etwa 0,25 bis 1,0 Gewichtsteile der Bismuthverbindung als Bi¶2¶O¶3¶ und etwa 0,25 bis 3,0 Gewichtsteile der Kobaltverbindung als Co¶3¶O¶4¶ bezüglich 100 Gewichtsteilen der Primärkomponenten sind eingeschlossen.

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft eine magnetische Keramikzusammensetzung und eine dieselbe verwendende Induktorkomponente.

Magnetische Keramikzusammensetzungen, die hauptsächlich aus Fe₂O₃, ZnO, NiO und CuO zusammengesetzt sind, sind bekannt. Die magnetischen Keramikzusam­ mensetzungen wurden als magnetische Körper für Induktorkomponenten als Ge­ genmaßnahme gegen Geräusch und dergleichen verwendet.

Induktorkomponenten, wie gestapelte Chipinduktoren, die in PCs und dergleichen eingesetzt werden, besitzen eine niedrige Impedanz in einer Hochgeschwindig­ keits-Signalanlage bei oder oberhalb 75 MHz als Gegenmaßnahme gegen Geräu­ sche in diesem Signalfrequenzbereich. Um jedoch Geräusche im Hochfrequenzbe­ reich bei oder oberhalb 200 MHz zu eliminieren, müssen Induktorkomponenten ei­ ne hohe Impedanz besitzen und der Anstieg der Impedanzkurve davon muß steil sein.

Daher müssen magnetische Körper, die für die obenstehend beschriebenen In­ duktorkomponenten verwendet werden, eine niedrige Anfangspermeabilität µ_i (bei­ spielsweise unter 10) in einem Hochfrequenzbereich, wie bei oder oberhalb 200 MHz, aufweisen, und die Schwellenfrequenz dieser Anfangspermeabilität µ_i muß bei einem höheren Frequenzbereich erhöht werden. Um die Ablenkung und Verzö­ gerung von Signalen zu verringern, was speziell für Hochgeschwindigkeitssignale notwendig ist, müssen für Induktorkomponenten verwendete magnetische Körper eine überlegene Temperaturstabilität aufweisen.

Herkömmlicherweise wurden die in magnetischen Keramikzusammensetzungen enthaltenen Mengen an ZnO verringert, um die Anfangspermeabilität µ_i zu verrin­ gern. Jedoch selbst wenn ZnO auf 0 Mol-% verringert wird, wird die Anfangsper­ meabilität µ_i auf lediglich 20 verringert, und die Schwellenfrequenz davon bleibt bei oder unterhalb 100 MHz.

In einigen Fällen kommen Luftkernspulen für Induktorkomponenten für den Hoch­ frequenzgebrauch zur Anwendung. In diesem Fall ist die Anfangspermeabilität µ_i gleich 1. Jedoch ist die Impedanz davon im Frequenzbereich von 700 bis 800 MHz niedrig, und es können keine ausreichenden Effekte für Gegenmaßnahmen gegen Geräusch erzielt werden.

Gestapelte Chipinduktoren besitzen laminierte Strukturen, die mit darin befindlichen inneren Leitern, die beispielsweise Silber enthalten, versehen sind. Wenn ein Sin­ tern durchgeführt wird, um die laminierte Struktur zu erhalten, ist es erforderlich, die Unterdrückung einer unerwünschten Diffusion von Komponenten, wie Silber, die in den inneren Leitern enthalten sind, in Erwägung zu ziehen. Daher ist es bevorzugt, daß für magnetische Körper verwendete magnetische Keramikzusammensetzun­ gen bei einer niedrigen Temperatur, wie bei oder unterhalb 930°C, gesintert werden können.

Die vorliegende Erfindung stellt magnetische Keramikzusammensetzungen und dieselben verwendende Induktorkomponenten bereit, welche die Probleme lösen können und die obenstehend beschriebenen Erfordernisse erfüllen.

Die vorliegende Erfindung stellt speziell magnetische Keramikzusammensetzungen und dieselben verwendende Induktorkomponenten bereit, in welchen eine geringe Anfangspermeabilität µ_i von unterhalb 10 erzielt werden kann, und die Schwellen­ frequenz einer geringen Anfangspermeabilität µ_i von unterhalb 10 wird in einem Hochfrequenzbereich, wie bei oder oberhalb 200 MHz, nicht herabsetzt.

Die vorliegende Erfindung stellt auch magnetische Keramikzusammensetzungen mit einer überlegenen Temperaturstabilität der Anfangspermeabilität µ_i und diesel­ ben verwendende Induktorkomponenten bereit.

Die vorliegende Erfindung stellt ebenfalls magnetische Keramikzusammensetzun­ gen bereit, die bei niedrigeren Temperaturen, wie bei oder unterhalb 930°C, gesin­ tert werden können, sowie dieselben verwendende Induktorkomponenten.

Für diese Zwecke schließen die magnetischen Keramikzusammensetzungen ge­ mäß der vorliegenden Erfindung eine Fe-Verbindung, eine Zn-Verbindung, eine Ni- Verbindung und eine Cu-Verbindung als Primärkomponenten ein und schließen auch eine Bismuthverbindung und eine Kobaltverbindung als Additivkomponenten ein.

Bezüglich der Primärkomponenten liegt das Verhältnis der Zusammensetzungen (Fe₂O₃, ZnO, NiO + CuO) der Fe-Verbindung, der Zn-Verbindung, der Ni- Verbindung und der Cu-Verbindung, angegeben durch Mol-% als Fe₂O₃, ZnO, NiO bzw. CuO, in dem durch den Punkt A (48,0, 0,5, 51,5), den Punkt B (48,0, 1,5, 50,5), den Punkt C (45,5, 4,0, 50,5), den Punkt D (44,0, 4,0, 52,0) und den Punkt E (44,0, 0,5, 55,5) eingeschlossenen Bereich in dem ternären Diagramm in Fig. 1. Eine absolute Menge von etwa 8,0 bis 14,0 Mol-% der Cu-Verbindung ist, auf Basis von 100 Mol-% der Primärkomponenten als Fe₂O₃, ZnO, NiO und CuO, einge­ schlossen.

Was die Additivkomponenten angeht, sind bezüglich 100 Gewichtsteilen der Pri­ märkomponenten als Fe₂O₃, ZnO, NiO und CuO, etwa 0,25 bis 1,0 Gewichtsteile einer Bismuthverbindung als Bi₂O₃ und etwa 0,25 bis 3,0 Gewichtsteile einer Ko­ baltverbindung als Co₃O₄ eingeschlossen.

Demzufolge wird durch die Verwendung der magnetischen Keramikzusammenset­ zung als magnetischer Körper, wenn die Anfangspermeabilität µ_i auf unter 10 ge­ halten wird, die Schwellenfrequenz dafür selbst in höheren Frequenzbereichen, wie bei oder oberhalb 200 MHz, nicht verringert, wodurch eine Induktorkomponente mit überlegenen Wirkungen für Gegenmaßnahmen gegen Geräusch erhalten werden kann.

Da zudem der überlegene Sinterzustand der magnetischen Keramikzusammenset­ zung gemäß der vorliegenden Erfindung durch Sintern bei niedrigen Temperaturen, wie bei oder unterhalb 930°C, erreicht werden kann, kann die magnetische Kera­ mikzusammensetzung vorteilhafterweise für einen magnetischen Körper verwendet werden, welcher für eine Induktorkomponente mit einer laminierten Struktur, die mit Metall, wie Silber, enthaltenden inneren Leitern versehen ist, verwendet wird.

Bei der magnetischen Keramikzusammensetzung gemäß der vorliegenden Erfin­ dung ist es bevorzugt, daß etwa 0,5 bis 3,5 Gewichtsteile einer Zirkoniumverbin­ dung als ZrO₂ weiterhin als eine Additivkomponente bezüglich 100 Gewichtsteilen der Primärkomponenten, als Fe₂O₃, ZnO, NiO und CuO, eingeschlossen sind. Dies ermöglicht die Erzielung einer überlegenen Temperaturstabilität der Anfangsper­ meabilitäten µ_i. Demzufolge können in der Induktorkomponente, welche die ma­ gnetische Keramikzusammensetzung als magnetischen Körper verwendet, die Ab­ lenkung und Verzögerung von Hochgeschwindigkeitssignalen unterdrückt werden.

Aus den obengenannten Gründen kann die vorliegende Erfindung auf Induktor­ komponenten, welche die obenstehend beschriebenen magnetischen Keramikzu­ sammensetzungen als Induktorkomponenten aus magnetischen Körpern mit lami­ nierten Strukturen, die mit darin befindlichen inneren Leitern ausgestattet sind, ver­ wenden, angewandt werden.

Zum Zwecke der Erläuterung der Erfindung sind in den Zeichnungen mehrere For­ men gezeigt, die derzeit bevorzugt sind, wobei es sich allerdings versteht, daß die Erfindung nicht auf die gezeigten präzisen Anordnungen und Instrumentalisierun­ gen beschränkt ist.

Die Fig. 1 ist ein ternäres Diagramm, welches den Bereich der Zusammensetzung von Fe₂O₃, ZnO, NiO + CuO als Mol-%, die als Primärkomponenten in der magneti­ schen Keramikzusammensetzung eingeschlossen sind, bei einer Ausführungsform gemäß der vorliegenden Erfindung zeigt.

Die Fig. 2 ist eine grafische Querschnittsansicht, welche einen gestapelten Chipin­ duktor 1 als Induktorkomponente bei einer Ausführungsform der vorliegenden Er­ findung zeigt.

Die Fig. 3 ist eine Grafik, welche die Frequenzcharakteristika der Anfangspermea­ bilitäten µ_i der Probe 29 vergleicht, welche außerhalb des Bereichs der vorliegen­ den Erfindung liegt, und der Probe 88, welche innerhalb deren Bereich liegt.

Die Fig. 4 ist eine Grafik, welche die Frequenzcharakteristika der Impedanzen der Probe 29 vergleicht, welche außerhalb des Bereichs der vorliegenden Erfindung liegt, und der Probe 88, welche innerhalb deren Bereich liegt.

Die magnetische Keramikzusammensetzung gemäß der vorliegenden Erfindung schließt die Fe-Verbindung, die Zn-Verbindung, die Ni-Verbindung und die Cu- Verbindung als Primärkomponenten ein. Das Verhältnis (Fe₂O₃, ZnO, NiO + CuO) der Fe-Verbindung, der Zn-Verbindung, der Ni-Verbindung und der Cu-Verbindung, angegeben durch Mol-% als Fe₂O₃, ZnO, NiO bzw. CuO, liegt in dem durch den Punkt A (48,0, 0,5, 51,5), den Punkt B (48,0, 1,5, 50,5), den Punkt C (45,5, 4,0, 50,5), den Punkt D (44,0, 4,0, 52,0) und den Punkt E (44,0, 0,5, 55,5) eingeschlos­ senen Bereich in dem ternären Diagramm in Fig. 1. Die Mol-% der Cu-Verbindung machen etwa 8-14 Mol-%, bezogen auf 100 Mol-% der Primärkomponenten als Fe₂O₃, ZnO, NiO und CuO, aus.

Die magnetische Keramikzusammensetzung gemäß der vorliegenden Erfindung schließt auch eine Bismuthverbindung und eine Kobaltverbindung als Additivkom­ ponenten ein. Bezüglich 100 Gewichtsteilen der Primärkomponenten als Fe₂O₃, ZnO, NiO und CuO, wie obenstehend beschrieben, sollen etwa 0,25 bis 1,0 Ge­ wichtsteile der Bismuthverbindung als Bi₂O₃ bzw. etwa 0,25 bis 3,0 Gewichtsteile der Kobaltverbindung als Co₃O₄ eingeschlossen sein.

Durch Ersetzen eines Teils der Primärkomponenten durch Co²⁺ kann eine durch Eleketrodiffusion bewirkte magnetische Anisotropie erzeugt werden, und die ma­ gnetische Domain-Wand kann daher an einer stabilen Position festgemacht wer­ den. Folglich kann die magnetische Keramikzusammensetzung mit einer geringe­ ren Anfangspermeabilität µ_i (unter 10) und einer Schwellenfrequenz im Hochfre­ quenzbereich von etwa 700 MHz erhalten werden. Zudem kann die magnetische Keramikzusammensetzung bei niedrigen Temperaturen bei oder unterhalb 930°C gesintert werden.

Die Zugabe einer Co-Verbindung verursacht eine Verschlechterung der Tempera­ tureigenschaft der Anfangspermeabilität µ_i in einigen Fällen. Um diese Temperatur­ eigenschaften zu verbessern, ist die Zugabe einer kleinen Menge einer Zr- Verbindung wirksam. Daher ist es bei der magnetischen Keramikzusammenset­ zung gemäß der vorliegenden Erfindung bevorzugt, daß etwa 0,5 bis 3,5 Ge­ wichtsteile einer Zirkoniumverbindung, berechnet als ZrO₂, weiter als eine Additiv­ komponente zu 100 Gewichtsteilen der Primärkomponenten wie Fe₂O₃, ZnO, NiO und CuO zugegeben werden.

Die Fig. 2 ist eine grafische Querschnittsansicht, welche einen gestapelten Induktor 1 einer Ausführungsform von Induktorkomponenten der vorliegenden Erfindung veranschaulicht.

Der gestapelte Chipinduktor 1 ist mit einem Induktorkörper 3 mit der Struktur einer Vielzahl von laminierten magnetischen Schichten 2 ausgestattet. In dem Induktor­ körper 3 sind innere Leiter 4, die beispielsweise Silber enthalten, vorgesehen. Ein­ zelne innere Leiter 4 schließen Teile ein, die sich entlang der Grenzflächen zwi­ schen den in der Figur gezeigten magnetischen Schichten 2 und den Teilen er­ strecken, die nicht gezeigt sind, und durchdringen die magnetischen Schichten 2, und die Gesamtstruktur ist so ausgelegt, daß sie sich in der Form von Spulen er­ streckt.

Der obenstehend beschriebene Induktorkörper 3 wird durch Sintern eines Rohin­ duktorkörpers 3, der durch Laminieren von Grüntafeln, die zu den magnetischen Schichten 2 gemacht werden, gebildet wird, während gleichzeitig die inneren Leiter 4 gebildet werden.

Die äußeren Endelektroden 5 und 6 sind an einzelnen äußeren Oberflächen des Induktorkörpers 3 vorgesehen und sind elektrisch mit den einzelnen Enden bzw. Anschlüssen der inneren Leiter 4 verbunden, die zu den einzelnen äußeren Ober­ flächen des Induktorkörpers 3 hin verlaufen. Die äußeren Endelektroden 5 werden beispielsweise durch Beschichten und Brennen einer leitfähigen, Silber enthalten­ den Paste gebildet.

In dem so beschriebenen gestapelten Chipinduktor 1 sind die zur Bildung der ma­ gnetischen Schicht 2 verwendeten Materialien die obenstehend beschriebenen magnetischen Keramikzusammensetzungen.

Beispiele

Fe₂O₃, ZnO, NiO und CuO wurden als Ausgangsmaterialien für Primärkomponen­ ten einer magnetischen Keramikzusammensetzung hergestellt, und Bi₂O₃, Co₃O₄ und ZrO₂ wurden als Ausgangsmaterialien für additive Komponenten davon herge­ stellt.

Als nächstes wurden diese Ausgangsmaterialien naßvermischt, um die in den Ta­ bellen 1 und 2 gezeigten Zusammensetzungen zu erhalten. In den Tabellen 1 und 2 sind die Primärkomponenten durch die Molprozent der einzelnen Primärkompo­ nenten angegeben, und einzelne Additivmengen sind durch Gewichtsteile bezüglich 100 Gewichtsteilen der Primärkomponenten angegeben.

Nach dem Entwässern der obenstehend beschriebenen vermischten Pulver wurden diese bei 800°C 2 Stunden lang kalziniert und danach pulverisiert.

Als nächstes wurden Bindemittel dem einzelnen, durch Pulverisierung erhaltenen Pulver zugegeben, und es wurden Grüntafeln daraus gebildet.

Nach dem Stapeln dieser Grüntafeln wurden diese gepreßt und zu Blöcken ge­ formt. Die Blöcke wurden zu Formen mit einem Außendurchmesser von 20 mm, einem Innendurchmesser von 10 mm und einer Dicke von 1 mm geschnitten, um Toroidkerne zu erhalten, und wurden danach bei 930°C gebrannt.

Um die Sintereigenschaften der so erhaltenen Toroidkerne als Sinterkörper zu be­ werten, wurden die Wasserabsorption und die Dichten gemessen. Durch Messen der Induktanz der Toroidkerne, die mit gelöteten, weichen Kupferdrähten umwickelt waren, wurden die Anfangspermeabilitäten µ_i berechnet. Die Resultate sind in den Tabellen 1 und 2 gezeigt.

Tabelle 1

Tabelle 2

Die mit Sternchen in den Tabellen 1 und 2 markierten Proben liegen außerhalb des Bereichs der vorliegenden Erfindung. In den in den Tabellen 1 und 2 gezeigten Proben sind die Zusammensetzungen der Primärkomponenten in dem ternären Diagramm der Fig. 1 gezeigt. In der Fig. 1 zeigen Kreise Proben im Bereich der vorliegenden Erfindung an, und Dreiecke zeigen Proben außerhalb des Bereichs der vorliegenden Erfindung an.

Wie in den Tabellen 1 und 2 gezeigt, und insbesondere wie in Fig. 1 gezeigt, liefern die Primärkomponenten in dem Zusammensetzungsverhältnis (Fe₂O₃, ZnO, NiO + CuO), angegeben durch Mol-% als Fe₂O₃, ZnO, NiO und CuO, die durch den Punkt A (48,0, 0,5, 51,5), den Punkt B (48,0, 1,5, 50,5), den Punkt C (45,5, 4,0, 50,5), den Punkt D (44,0, 4,0, 52,0) und den Punkt E (44,0, 0,5, 55,5) eingeschlossenen Pro­ ben, wie in dem ternären Diagramm von Fig. 1 im Bereich der vorliegenden Erfin­ dung gezeigt. Die etwa 8,0-14,0 Mol-% CuO enthaltenden Proben liegen im Be­ reich der vorliegenden Erfindung. Proben, die etwa 0,25 bis 1,0 Gewichtsteile Bi₂O₃ und etwa 0,25 bis 3,0 Gewichtsteile Co₃O₄ enthalten, bezogen auf 100 Gewichts­ teile der Primärkomponenten, liegen im Bereich der vorliegenden Erfindung.

Weniger als 44,0 Mol-% Fe₂O₃ waren nicht bevorzugt, wie bei den Proben 70 bis 72 zu sehen ist, da die Sintereigenschaften verschlechtert waren und die Anfangs­ permeabilitäten µ_i zugenommen hatten. Demgegenüber waren mehr als 48,0 Mol- % an Fe₂O₃ nicht bevorzugt, wie bei den Proben 1 und 2 zu ersehen ist, da die Sintereigenschaften verschlechtert waren und die Anfangspermeabilitäten µ_i zuge­ nommen hatten.

Weniger als 0,5 Mol-% ZnO waren nicht bevorzugt, wie bei den Proben 3 und 65 zu ersehen ist, da die Sintereigenschaften verschlechtert waren. Demgegenüber wa­ ren mehr als 4,0 Mol-% ZnO nicht bevorzugt, wie bei den Proben 63, 69 und 72 zu ersehen ist, da die Anfangspermeabilitäten µ_i zugenommen hatten.

Weniger als 8,0 Mol-% an CuO waren nicht bevorzugt, wie bei den Proben 31 und 57 zu ersehen ist, da die Sintereigenschaften verschlechtert waren. Demgegenüber waren mehr als 14,0 Mol-% CuO nicht bevorzugt, wie bei den Proben 50 und 62 zu ersehen ist, da die Anfangspermeabilitäten µ_i zugenommen hatten.

Weniger als 0,25 Gewichtsteile Bi₂O₃ waren nicht bevorzugt, wie bei der Probe 32 zu ersehen ist, da die Sintereigenschaft verschlechtert war. Demgegenüber waren mehr als 1,00 Gewichtsteile an Bi₂O₃ nicht bevorzugt, wie bei der Probe 44 zu er­ sehen ist, da die Anfangspermeabilität µ_i zugenommen hatte.

Weniger als 0,25 Gewichtsteile an Co₃O₄ waren nicht bevorzugt, wie bei den Pro­ ben 9 und 29 zu ersehen ist, da die Sintereigenschaften verschlechtert waren und die Anfangspermeabilitäten µ_i zugenommen hatten. Demgegenüber waren mehr als 3,00 Gewichtsteile an Co₃O₄ nicht bevorzugt, wie bei der Probe 30 zu ersehen ist, da die Sintereigenschaft verschlechtert war.

Was die Proben 8 und 22 angeht, lagen die einzelnen Gehalte von Fe₂O₃, ZnO, NiO und CuO im bevorzugten Bereich. Allerdings lagen deren Zusammensetzungs­ verhältnisse (Fe₂O₃, ZnO, NiO + CuO) außerhalb des durch den Punkt A (48,0, 0,5, 51,5), den Punkt B (48,0, 1,5, 50,5), den Punkt C (45,5, 4,0, 50,5), den Punkt D (44,0, 4,0, 52,0) und den Punkt E (44,0, 0,5, 55,5) eingeschlossenen Bereichs in dem in Fig. 1 gezeigten ternären Diagramm, so daß sie nicht bevorzugt waren, da die Anfangspermeabilitäten µ_i zugenommen hatten.

Wie obenstehend beschrieben, zeigen die Proben in dem Bereich der vorliegenden Erfindung bevorzugte Sintereigenschaften beim Sintern bei 930°C und wiesen An­ fangspermeabilitäten von unter 10 auf.

In den obenstehend beschriebenen Beispielen wurde Co₃O₄ verwendet. Allerdings wurde nachgewiesen, daß die durch die Verwendung von Kobaltcarbonat (CoCO₃) an Stelle von Co₃O₄ erzielte Wirkung der durch dieses erzielten Wirkung entspricht. Wenn Kobaltcarbonat beispielsweise verwendet wird, sind die obenstehend be­ schriebenen Gewichtsteile durch die Gewichtsteile als Co₃O₄ angegeben.

Als nächstes, um die Temperatureigenschaften zu bewerten, die durch die Additiv­ menge von ZrO₂ für die Proben im Bereich der vorliegenden Erfindung beeinflußt werden, wurden die Proben mit den wie in Tabelle 3 gezeigten Zusammensetzun­ gen in ähnlicher Weise hergestellt wie diejenigen der in den Tabellen 1 und 2 gezeigten. Für diese Proben wurden die Temperatureigenschaften zusammen mit den Wasserabsorptionen, den Dichten und den Anfangspermeabilitäten µ_i bewertet. In der Tabelle 3 sind die obenstehend beschriebenen Eigenschaften gezeigt. Zur Be­ wertung der Temperatureigenschaften wurden die Anfangspermeabilitäten µ_i bei 20°C und 85°C unter Einsatz eines Impedanz-Analysegeräts gemessen. Die in Ta­ belle 3 gezeigten Temperatureigenschaften wurden danach anhand der Verhältnis­ se bewertet, das heißt die Anfangspermeabilitäten bei 85°C geteilt durch diejenigen bei 20°C.

Tabelle 3

Bezugnehmend auf die Tabelle 3, waren weniger als 0,5 Gewichtsteile ZrO₂ nicht bevorzugt, wie bei den Proben 83 und 84 zu ersehen ist, da die Temperatureigen­ schaften verschlechtert waren, Demgegenüber waren mehr als 3,5 Gewichtsteile ZrO₂ nicht bevorzugt, wie bei der Probe 90 zu ersehen ist, da die Sintereigenschaft verschlechtert war und die Temperatureigenschaft verschlechtert war.

Wie obenstehend beschrieben, werden bevorzugt etwa 0,5 bis 3,5 Gewichtsteile ZrO₂ zugegeben, um überlegene Temperatureigenschaften zu erhalten.

Die Fig. 3 zeigt Frequenzcharakteristika der Anfangspermeabilitäten µ_i, In der Fig. 3 sind die Probe 29, die außerhalb des Bereichs der vorliegenden Erfindung liegt, und die Probe 88, die in deren Bereich liegt, im Vergleich miteinander gezeigt. Die für diese Bewertung verwendeten Proben waren Toroidkerne, die in der obenste­ hend beschriebenen Weise hergestellt wurden.

Wie anhand der Fig. 3 zu ersehen ist, war die Anfangspermeabilität µ_i der Probe 29 relativ hoch, und die Schwellenfrequenz davon blieb bei ungefähr 100 MHz. Dem­ gegenüber lag die Anfangspermeabilität µ_i der Probe 88 nicht nur unter 10, sondern auch die Schwellenfrequenz davon nahm auf eine höhere Frequenz von ungefähr 700 MHz zu.

Die Fig. 4 zeigt die Frequenzcharakteristika der Impedanz. In der Fig. 4 sind die Probe 29, die außerhalb des Bereichs der vorliegenden Erfindung liegt, und die Probe 88, die in deren Bereich liegt, ebenfalls im Vergleich gezeigt. Die Proben, die für diese Bewertung der Frequenzcharakteristika der Impedanz verwendet wurden, hatten die Form von gestapelten Chipinduktoren, wie in Fig. 2 gezeigt, und waren mit den inneren Leitern mit 6,5 Windungen ausgestattet.

Wie anhand der Fig. 4 zu sehen ist, war der Anstieg der Impedanzkurve der Probe 29 nicht sehr steil, Demgegenüber war der Anstieg der Impedanzkurve der Probe 88 steil, und die Impedanz bei ungefähr 700 MHz war hoch, wodurch nachgewie­ sen war, daß die Probe 88 überlegene Wirkungen für Gegenmaßnahmen gegen Geräusch aufwies.

Es wurden bevorzugte Ausführungsformen der Erfindung beschrieben und es wur­ den verschiedene Modi der Durchführung der hierin beschriebenen Prinzipien als innerhalb des Umfangs der nachfolgenden Ansprüche liegend angesehen, Daher versteht es sich, daß der Umfang der Erfindung nicht eingeschränkt sein soll, es sein denn, in den Ansprüchen ist es etwas anderes ausgeführt.

Claims (15)

1. Magnetische Keramikzusammensetzung, umfassend:
eine Fe-Verbindung, eine Zn-Verbindung, eine Ni-Verbindung und eine Cu- Verbindung als Primärkomponenten; und eine Bismuthverbindung und eine Kobaltverbindung als Additivkomponenten;
wobei das Zusammensetzungsverhältnis (Fe₂O₃, ZnO, NiO + CuO) der Fe- Verbindung, der Zn-Verbindung, der Ni-Verbindung und der Cu-Verbindung, angegeben durch Mol-%, berechnet als Fe₂O₃, ZnO, NiO und CuO, sich in dem durch den Punkt A (48,0, 0,5, 51,5), den Punkt B (48,0, 1,5, 50,5), den Punkt C (45,5, 4,0, 50,5), den Punkt D (44,0, 4,0, 52,0) und den Punkt E (44,0, 0,5, 55,5) eingeschlossenen Bereich in einem ternären Diagramm befindet,
wobei die Menge der in 100 Mol-% der Primärkomponenten Fe₂O₃, ZnO, NiO und CuO eingeschlossenen Cu-Verbindung etwa 8,0 bis 14,0 Mol-% beträgt, und
wobei die Menge der Bismuthverbindung als Bi₂O₃ etwa 0,25 bis 1,0 Ge­ wichtsteile beträgt und die Menge der Kobaltverbindung als Co₃O₄ etwa 0,25 bis 3,0 Gewichtsteile bezüglich 100 Gewichtsteilen der Primärkomponenten als Fe₂O₃, ZnO, NiO und CuO beträgt.

2. Magnetische Keramikzusammensetzung gemäß Anspruch 1, umfassend etwa 0,5 bis 3,5 Gewichtsteile einer Zirkoniumverbindung, berechnet als ZrO₂, be­ züglich 100 Gewichtsteilen der Primärkomponenten als Fe₂O₃, ZnO, NiO und CuO.

3. Magnetische Keramikzusammensetzung gemäß Anspruch 2, umfassend etwa 0,75 bis 3 Gewichtsteile einer Zirkoniumverbindung, berechnet als ZrO₂, be­ züglich 100 Gewichtsteilen der Primärkomponenten als Fe₂O₃, ZnO, NiO und CuO.

4. Magnetische Keramikzusammensetzung gemäß Anspruch 3, wobei die Menge der in 100 Mol-% der Primärkomponenten Fe₂O₃, ZnO, NiO und CuO einge­ schlossenen Cu-Verbindung etwa 10 bis 13 Mol-% beträgt, die Menge der Bis­ muthverbindung als Bi₂O₃ etwa 0,5 bis 1,0 Gewichtsteile beträgt und die Menge der Kobaltverbindung als Co₃O₄ etwa 0,4 bis 2,5 Gewichtsteile bezüglich 100 Gewichtsteilen der Primärkomponenten als Fe₂O₃, ZnO, NiO und CuO beträgt.

5. Magnetische Keramikzusammensetzung gemäß Anspruch 1, wobei die Menge der in 100 Mol-% der Primärkomponenten Fe₂O₃, ZnO, NiO und CuO einge­ schlossenen Cu-Verbindung etwa 10 bis 13 Mol-% beträgt, die Menge der Bis­ muthverbindung als Bi₂O₃ etwa 0,5 bis 1,0 Gewichtsteile beträgt und die Menge der Kobaltverbindung als Co₃O₄ etwa 0,4 bis 2,5 Gewichtsteile bezüglich 100 Gewichtsteilen der Primärkomponenten als Fe₂O₃, ZnO, NiO und CuO beträgt.

6. Induktorkomponente, die einen magnetischen Körper umfaßt, wobei der ma­ gnetische Körper die Keramikzusammensetzung gemäß Anspruch 5 umfaßt.

7. Induktorkomponente gemäß Anspruch 6, wobei der Induktor eine laminierte Struktur mit einem darin befindlichen inneren Leiter aufweist.

8. Induktorkomponente, welche einen magnetischen Körper umfaßt, wobei der magnetische Körper die Keramikzusammensetzung gemäß Anspruch 4 umfaßt.

9. Induktorkomponente gemäß Anspruch 8, wobei der Induktor eine laminierte Struktur mit einem darin befindlichen inneren Leiter aufweist.

10. Induktorkomponente, welche einen magnetischen Körper umfaßt, wobei der magnetische Körper die Keramikzusammensetzung gemäß Anspruch 3 umfaßt.

11. Induktorkomponente gemäß Anspruch 10, wobei der Induktor eine laminierte Struktur mit einem darin befindlichen inneren Leiter aufweist.

12. Induktorkomponente, welche einen magnetischen Körper umfaßt, wobei der magnetische Körper die Keramikzusammensetzung gemäß Anspruch 2 umfaßt.

13. Induktorkomponente gemäß Anspruch 12, wobei der Induktor eine laminierte Struktur mit einem darin befindlichen inneren Leiter aufweist.

14. Induktorkomponente, welche einen magnetischen Körper umfaßt, wobei der magnetische Körper die Keramikzusammensetzung gemäß Anspruch 1 umfaßt.

15. Induktorkomponente gemäß Anspruch 14, wobei der Induktor eine laminierte Struktur mit einem darin befindlichen inneren Leiter aufweist.