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CN1591979A - 端子压接结构和压接方法以及带端子铝电线的制造方法 - Google Patents

端子压接结构和压接方法以及带端子铝电线的制造方法 Download PDF

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CN1591979A CNA2004100590753A CN200410059075A CN1591979A CN 1591979 A CN1591979 A CN 1591979A CN A2004100590753 A CNA2004100590753 A CN A2004100590753A CN 200410059075 A CN200410059075 A CN 200410059075A CN 1591979 A CN1591979 A CN 1591979A
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Abstract

本发明公开了一种对铝电线的端子压接结构和端子压接方法以及带端子铝电线的制造方法。对铝电线的端子压接结构在由多个绞合线和包覆该绞合线的被覆部构成的铝电线上压接端子，端子具有压接于前述铝电线导体部的导线套管；前述导线套管对前述铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在50～70％范围内的对铝电线的端子压接结构。这种对铝电线的端子压接结构和端子压接方法以及带端子铝电线的制造方法，将端子压接到铝电线时，能够不受环境变化的影响，能维持连接部的电气特性。

Description

端子压接结构和压接方法以及带端子铝电线的制造方法
技术领域
本发明涉及压接到铝电线上使用的端子，特别涉及到装配在连接器内的端子对铝电线的端子压接结构和端子压接方法以及带端子铝电线的制造方法。
背景技术
首先对本发明的头一个课题加以说明。原来，车内配线一般采用铜电线，几乎没使用过导电性和强度等特性(物理性质)较差的铝电线。然而，近年来，鉴于车辆的轻质化和再循环性，对使用铝电线的要求在逐渐提高。另外，配线和配线或车载仪器和配线之间，一般使用电气连接器连接。这种电气连接器是由互相嵌合的连接器壳，以及插到这些连接器壳内，与配线压接连接的多个压接端子构成的。
构成压接端子的端子接头压接部的形状虽然有开式和闭式的两种。但是由于从提高可加工性的观点考虑，一般采用的是前者。另外，还从以下观点考虑决定：即以压接部分的电线导体部截面积/压接前的电线导体部截面积的比例表示，所规定的压缩率(也称截面减少率，以下简称“压缩率”)在接触电阻稳定领域内；振动不会导致断线的发生；具有足够的电线紧贴力等。
至于现行的端子压接时的电线导体截面的压缩率，虽然按厂商或电线尺寸有所不同，但都规定和控制在75％～95％范围内(参见专利文献1)。
专利文献1：日本国实用新型注册第3005065号公报(第5～6页，图6)
以往的端子压接方法，是按上面所述的压缩率将端子压接到铜电线的电线导体部尚的。按照这样的压缩率将端子压接到铜电线上，并没影响铜电线的机械特性和电气特性，而且功能上端子和铜电线的连接也没有问题。连接这种端子的铜电线，照旧使用也没有什么问题。
但是，铝电线的熔断温度比铜电线低，构成电线的每一根绞合线还容易形成氧化膜，致使电流只流过个别绞合线，易于产生集中电阻，令人忧虑这种集中电阻会导致熔断或导电不良。
采取与铜电线相同的条件对铝电线和端子实际进行压接的结果，高温化或低温化等环境的变化，使端子压接部的电阻上升，产生了导电不良，致使端子和电线之间不能维持良好的电气连接状态。因此，对铝电线的端子压接结构采取上述压缩率进行压接是不适当的。
其次，对本发明的下一个课题加以说明。这里，根据铜电线的端子压接结构，对于假设将该端子压接到铝电线上时的压接工序，加以说明。图1所示为压接到铜电线上的以往的端子。如图1所示，端子580由端子间连接部580a和电线连接部580b构成，电线连接部580b由端子的朝竖方向具有一定程度的长度的导线套管581和与此邻接的被压接到铜电线被覆部的绝缘套管585构成。图2是将这种端子580不是铜电线而是压接到铝电线501上的工序示意图。如该图显示，压接该端子时，使用与端子580的导线套管581和绝缘套管585分别对应的，带端子压接部681和685的阶梯压接夹具680。压接夹具680为了使尖端从压接端子的竖方看，呈倒V形向挤压套管尖端的方向曲折(弯曲)，还形成着M字形的压接槽。而且，让该压接夹具680从端子580的上方向下方移动(图中，参见显示端子压接方向的箭头X)，使端子580的各套管581和585沿着夹具680的倒V字形槽面(参见图2B和图2C)。由于夹具680的倒V字形槽面的V字尖端呈M字，让夹具680进一步挤压端子580，使各套管581和585的端部以加压套管尖端的方向面向铝电线501弯曲(曲折)。就这样将各套管581、585压接倒铝电线501的导体部501a和被覆部501b上(参见图2C和图3A)。端子580被牢固压接到铝电线501后，将压接夹具680向图中的Y方向提升，结束端子压接工序。
另外，导线套管除如上述端子580那样由一个套管构成的以外，已知有几种具有由多个套管构成的结构的端子。(参见专利文献2至专利文献4)
专利文献2：日本国实开平6-36215公报(第4-5页；图2)
专利文献3：日本国实开平6-36216公报(第4-5页；图2)
专利文献4：日本国实开平11-297375公报(第3-4页；图1)
接着，对本发明的下一个课题加以说明。
在铜电线和端子的连接方法下，端子580和构成铜电线的各绞合线虽然不全都接触，但是由于铜电线的机械特性和电气特性，端子可连接到铜电线，没有什么问题。
然而，铝电线的机械强度或熔断温度低于铜电线，构成电线的每一根绞合线还具有容易形成氧化膜的特性。为此，电流只流过个别绞合线，易于产生集中电阻，令人忧虑这种集中电阻会导致熔断或导电不良。
其具体表现于：破坏各绞合线的氧化膜。强力进行压接，使各绞合线间和导线套管尽可能紧贴时，电气通电特性虽然达到能承受冷热循环等环境试验的程度，但是因为端子压接部因为有过大的应力作用，有时会极端降低电线保持能力，因而不能作为端子和电线的连接结构来使用。
图3是在这样的铝电线1上压接了端子580的状态的平面图(图3A)和侧面图(图3B、C)。另外，图3B中，对于铝电线1的导体部501a，从端子压接方向看，导线套管581的压接部具有同以往的铜电线压接时一样的高度(参见图中的高度He)。图3C显示了采取高压缩率(截面减少率)将端子580压接到铝电线501时的状态，从端子压接方向看，被压接的端子580的高度比图3B低。(参见图中的高度Hf)。
与图3B所示的以往的铜电线相同的压接状态，虽然端子压接强度(电线保持力)上没有问题，但是不能充分破坏导体部501a的各绞合线表面的氧化膜，另外，在冷热循环等环境试验中，接触电阻会上升，降低导电特性。而如图3C所示，采取高压缩率(截面减少率)将端子580压接到铝电线501时，能够获得足够的导电，但是由于电线的端子压接部的应力作用大，降低电线保持力，不能获得各电线尺寸所需要的端子压接强度。
专利文献2至专利文献4所述的端子具有由绝缘套管和多个导线套管形成的结构，但是，这些导线套管都是针对进行压接的电线的线径个别形成的，并没有公开把它适用到同径的铝电线时，以不同压缩率(截面减少率)进行铝电线导体部的压接的结构的。
发明内容
本发明的目的在于提供将端子压接到铝电线时，不受环境变化的影响，能维持连接部的电气特性的对铝电线的端子压接结构和端子压接方法以及带端子铝电线的制造方法。
本发明的另一个目的在于提供将端子压接到铝电线时，确保铝电线和端子的足够的导电特性，并具有所需要的端子压接强度(端子的电线保持力)的端子结构。
为了解决上述的头一个课题，本发明的权利要求1所述的对铝电线的端子压接结构是在由多个绞合线和包覆该绞合线的被覆部构成的铝电线上压接端子的对铝电线的端子压接结构，其特征在于：端子具有压接于铝电线导体部的导线套管，导线套管对铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在50～70％范围内。
此外，本发明的权利要求2所述的对铝电线的端子压接结构是在由多个绞合线和包覆该绞合线的被覆部构成的铝电线上压接端子的对铝电线的端子压接结构，其特征在于：端子具有压接于铝电线导体部的导线套管，进行压接的铝电线导体部的截面积有1.5mm2以上，导线套管对铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在40～70％范围内。
此外，本发明的权利要求3所述的对铝电线的端子压接结构是在由多个绞合线和包覆该绞合线的被覆部构成的铝电线上压接端子的对铝电线的端子压接结构，其特征在于：端子具有压接于铝电线导体部的导线套管，进行压接的铝电线导体部的截面积有1.5mm2以上，导线套管对铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，使该压缩率的上限值为70％，其下限值是使端子压接强度成为100N的压缩率。
此外，本发明的权利要求4所述的对铝电线的端子压接结构是在由多个绞合线和包覆该绞合线的被覆部构成的铝电线上压接端子的对铝电线的端子压接方法，其特征在于：准备铝电线的同时，准备具有压接于铝电线导体部的导线套管的端子，导线套管对铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在50～70％范围内将端子压接到铝电线上。
此外，本发明的权利要求5所述的对铝电线的端子压接结构是在由多个绞合线和包覆该绞合线的被覆部构成的铝电线上压接端子的对铝电线的端子压接方法，其特征在于：准备进行压接的电线导体部的截面积有1.5mm2以上的铝电线的同时，准备具有压接于铝电线导体部的导线套管的端子，导线套管对铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在40～70％范围内将端子压接到铝电线上。
此外，本发明的权利要求6所述的对铝电线的端子压接结构是在由多个绞合线和包覆该绞合线的被覆部构成的铝电线上压接端子的对铝电线的端子压接方法，其特征在于：准备进行压接的电线导体部的截面积有1.5mm2以上的铝电线的同时，准备具有压接于铝电线导体部的导线套管的端子，导线套管对铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，使该压缩率的上限值为70％，其下限值是使端子压接强度成为100N的压缩率的范围内将端子压接到铝电线上。
通过将铝电线的压缩率控制在上述上限值，试样在高温下或低温下的环境试验中，不会发生带端子铝电线的电阻上升，可维持稳定的电气连接。
通过将铝电线的压缩率控制在上述下限值，铝电线的压接强度不会显著降低。因此，铝电线压接部不会发生电线断裂等机械损坏。
而且，当铝电线导体部的截面积有1.5mm2以上时，就是将压缩率控制到上述的下限值，铝电线的压接强度也不会显著降低。因此，铝电线压接部不会发生电线断裂等机械损坏。
此外，本发明的权利要求7所述的对铝电线的端子压接结构是在由多个绞合线和包覆该绞合线的被覆部构成的铝电线上压接端子以制造带端子铝电线的，带端子铝电线的制造方法，其特征在于：准备铝电线的同时，准备具有压接于铝电线导体部的导线套管的端子，导线套管对铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在50～70％范围内将端子压接到铝电线上，以制造带端子铝电线。
此外，本发明的权利要求8所述的对铝电线的端子压接结构是在由多个绞合线和包覆该绞合线的被覆部构成的铝电线上压接端子以制造带端子铝电线的，带端子铝电线的制造方法，其特征在于：准备进行压接的电线导体部的截面积有1.5mm2以上的铝电线的同时，准备具有压接于铝电线导体部的导线套管的端子，导线套管对铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在40～70％范围内将端子压接到铝电线上，以制造带端子铝电线。
此外，本发明的权利要求9所述的对铝电线的端子压接结构是在由多个绞合线和包覆该绞合线的被覆部构成的铝电线上压接端子以制造带端子铝电线的，带端子铝电线的制造方法，其特征在于：准备进行压接的电线导体部的截面积有1.5mm2以上的铝电线的同时，准备具有压接于铝电线导体部的导线套管的端子，导线套管对铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，使该压缩率的上限值为70％，其下限值是使端子压接强度成为100N的压缩率的范围内将端子压接到铝电线上，以制造带端子铝电线。
通过制造这样的带端子铝电线，在需要高温或低温的环境试验中不会发生电阻上升，可维持稳定的电气连接外，还能获得电线压接部不发生电线断裂等机械损坏的带端子铝电线。
此外，本发明的权利要求10所述的对铝电线的端子压接结构是将端子压接到铝电线上的对铝电线的端子压接结构，该端子具有铝电线被覆部压接用绝缘套管，并具有铝电线导电用压接套管和铝电线保持用压接套管，其特征在于：铝电线导电用压接套管和铝电线保持用压接套管，作为导线套管形成一个整体，在端子被压接的状态下从端子压接方向看时，该导线套管高度的低领域与铝电线导电用压接套管相对应，而且其高度的高领域与铝电线保持用压接套管相对应。
在与铝电线保持用压接套管相对应的高度的高端子压接领域，以同以往的铜电线一样的压缩率(截面减少率)保持铝电线，在与铝电线导电用压接套管相对应的高度的低领域，以高压缩率(截面减少率)压接铝电线，破坏绞合线的绝缘氧化膜，并尽可能紧贴，这样可以在确保导电特性下，进行压接。
此外，本发明的权利要求11所述的对铝电线的端子压接结构是根据权利要求10所述的对铝电线的端子压接结构，其特征在于：端子压接后的导线套管高度的低领域的铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在50～70％范围内。
此外，本发明的权利要求12所述的对铝电线的端子压接结构是根据权利要求10所述的对铝电线的端子压接结构，其特征在于：用铝电线导电用压接套管所压接的铝电线导体部的截面积有1.5mm2以上，端子压接后的导线套管高度的低领域的铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在40～70％范围内。
此外，本发明的权利要求13所述的对铝电线的端子压接结构是根据权利要求10所述的对铝电线的端子压接结构，其特征在于：用铝电线导电用压接套管所压接的铝电线导体部的截面积有1.5mm2以上，端子压接后的导线套管高度的低领域的铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，使该压缩率的上限值为70％，其下限值是使端子压接强度成为100N的压缩率。
通过在端子压接后的导线套管高度的低领域，将铝电线导体部的压缩率控制在上述上限值，试样在高温下或低温下的环境试验中，不会发生带端子铝电线的电阻上升，可维持稳定的电气连接。
通过将该压缩率控制在上述下限值，铝电线的压接强度不会显著降低。因此，铝电线压接部不会发生电线断裂等机械损坏。
而且，当铝电线导体部的截面积有1.5mm2以上时，就是将该压缩率控制到上述的下限值，铝电线的压接强度也不会显著降低。因此，铝电线压接部不会发生电线断裂等机械损坏。
此外，本发明的权利要求14所述的对铝电线的端子压接结构是将端子压接到铝电线上的对铝电线的端子压接结构，该端子具有铝电线被覆部压接用绝缘套管，并具有铝电线导电用压接套管和铝电线保持用压接套管，其特征在于：在邻接于绝缘套管的位置上形成了铝电线保持用压接套管的同时，针对该铝电线保持用压接套管在绝缘套管的反侧形成了铝电线导电用压接套管，在两个压接套管被压接在铝电线上的状态下，从端子压接方向看时，铝电线导电用压接套管，以低于铝电线保持用压接套管的高度压接在该铝电线上。
由于铝电线导电用套管的压接比铝电线保持用套管靠近电线尖端(端子内侧)，所以就是导电用套管部的端子压接强度不太强，也因为后方的保持用套管的作用，端子和电线的保持力方面不会有问题。另外，因为后方的保持用套管很好地保持着电线，在前方通过以高压缩率(截面减少率)压接导电用套管，破坏铝电线的绝缘氧化膜，并尽可能紧贴，可以在端子和铝电线之间获得足够的电气特性。
此外，本发明的权利要求15所述的对铝电线的端子压接结构是根据权利要求14所述的对铝电线的端子压接结构，其特征在于：铝电线导电用压接套管和铝电线保持用压接套管之间形成一个缝隙。
形成该缝隙，可个别压接铝电线导电用压接套管和铝电线保持用压接套管。这样，铝电线保持用压接套管可按以往的铜电线的压缩率(截面减少率)进行压接来保持铝电线，铝电线通电用压接套管可采取高压缩率(截面减少率)，破坏绝缘氧化膜，并尽可能紧贴地压接，来确保导电特性。
此外，本发明的权利要求16所述的对铝电线的端子压接结构是将具有铝电线被覆部压接用绝缘套管，并具有前后高度(长度)不同的导体压接用套管的端子压接到铝电线上的对铝电线的端子压接结构，其特征在于：在邻接于绝缘套管的位置上形成了铝电线导体用压接套管，该导体压接用套管在压接端子前的高度是向离开绝缘套管的方向(端子前方)高起来的倾斜结构(前方高，后方低的结构)，低高度部分(后方部分)浅进入铝电线进行压接，高高度部分(前方部分)深进入前述铝电线进行压接，与构成铝电线的各芯线的接触程度和压缩率的差异(前方部分多，后方部分少)，均在铝电线的端子的竖方向。
与铝电线压接时，导体压接用套管的后方(套管长度低的部分)浅进入铝电线，牢固保持电线，导体压接用套管的前方(套管长度高的部分)深进到铝电线的中心，可与多数的构成铝电线的各芯线(绞合线)的接触，确保稳定通电。
此外，本发明的权利要求17所述的带端子铝电线的制造方法，其特征在于：将具有铝电线被覆部压接用绝缘套管，并具有铝电线导电用压接套管和铝电线保持用压接套管的端子压接到铝电线上时，在铝电线导电用压接套管和铝电线保持用压接套管被压接到铝电线上的状态下从端子压接方向看，以铝电线导电用压接套管较铝电线保持用压接套管低的高度来压接到铝电线上，制造压接着该端子的铝电线。
此外，本发明的权利要求18所述的带端子铝电线的制造方法，其特征在于：将具有铝电线被覆部压接用绝缘套管，并具有前后的高低不同的导体压接用套管的端子压接到铝电线上时，在邻接于绝缘套管的位置上形成了铝电线导体压接用套管，该导体压接用套管采用的是，在压接端子前的高度是向离开绝缘套管的方向高起来的倾斜结构的端子，将该端子压接到铝电线上时，低高度部分浅进入铝电线，高高度部分深进入前述铝电线，使与构成铝电线的各芯线的接触程度和压缩率的差异，均在铝电线的端子的竖方向，这样将该端子压接到铝电线上，来制造压接了该端子的铝电线。
通过实施本发明的权利要求17或权利要求18所述的带端子铝电线的制造方法，可以确保铝电线的各电线尺寸所需要的端子压接强度(端子和电线的保持能力)的同时，能获得压接了破坏铝电线的绝缘氧化膜，并尽可能紧贴，确保电气通电性的端子的铝电线。
附图说明
图1是显示以往的铜电线压接用端子的剖面图(图1A)和侧面图(图1B)。
图2是显示将图1所示的铜电线压接端子压接到铝电线上的工序示意图。
图3是显示将图1所示的铜DIAN线压接端子压接到铝电线上的状态的平面图(图3A)和以低收缩率(截面减少率)压接时的压接状态的侧面图(图3B)以及以高收缩率(截面减少率)压接时的压接状态的侧面图(图3C)。
图4是显示使用到涉及本发明实施例1的对铝电线的端子压接结构的端子的平面图(图4A)和侧面图(图4B)。
图5是显示按图5A至图5D的顺序将涉及本发明实施例1的对铝电线的端子压接方法的工序图。
图6是显示涉及本发明实施例1的对铝电线的端子压接结构的平面图(图6A)和侧面图(图6B)。
图7是图6A中的VIIA-VIIA剖面图(图7A)以及本发明范围以外的端子压接结构的压接部剖面图(图7B)。
图8是显示有关于实施例1及其变形例1、变形例2的实施例的试验数据图。
图9是有关实施例1的变形例1的图6中的IXA-IXA剖面图(图9A)以及本发明范围以外的铜电线的端子压接结构的压接部剖面图(图9B)。
图10是有关实施例1的变形例1的图6中的XA-XA剖面图(图10A)以及本发明范围以外的铜电线的端子压接结构的压接部剖面图(图10B)。
图11是显示有关实施例1的变形例1的实施例2的试验数据图。
图12是显示有关实施例1的变形例2的实施例3的试验数据图。
图13是显示有关本发明实施例2的铝电线压接端子的平面图(图13A)和侧面图(图13B)。
图14是显示按图14A至图14D的顺序将涉及本发明实施例2的对铝电线的端子压接方法的工序图。
图15是显示图所示的将铝电线压接端子压接到铝电线上的状态的平面图(图15A)和侧面图(图15B)。
图16是显示将涉及实施例2的变形例1的铝电线压接端子压接到铝电线上的状态的侧面图(图16A)以及图16A中的AA-AA剖面图和BB-BB剖面图(图16B)。
图17是显示涉及图13所示的实施例2的变形例2的铝电线压接端子的平面图(图17A)和侧面图(图17B)。
图18是显示图17所示的铝电线压接端子的压接工序的工序示意图。
图19是显示将图17所示的铝电线压接端子压接到铝电线上的状态的平面图(图19A)和侧面图(图19B)。
图20是涉及实施例2的变形例3的铝电线压接端子的平面图(图20A)和侧面图(图20B)。
图21是显示按图21A至图21D的工序顺序将图20所示的铝电线压接端子压接到该铝电线上的工序示意图。
图22是显示将图20所示的铝电线压接端子压接到铝电线上的状态的平面图(图22A)和侧面图(图22B)。
图23是显示涉及实施例2的变形例4的V电线压接端子的平面图(图23A)和侧面图(图23B)以及该压接端子的展开状态图(图23C)。
图24是图23所示的使用铝电线压接端子压接铝电线的状态的侧面图(图24A)以及其显示指定截面的CC-CC剖面图(图24A)和DD-DD剖面图(图24B)。
具体实施方式
一边参见附图，一边对有关本发明的实施例1和实施例2的对铝电线的端子压接结构和压接方法以及带端子铝电线的制造方法，按图加以说明。
涉及本发明的实施例1的使用到对铝电线的端子压接结构的端子101，如图4所示，由端子连接部110和电线连接部120构成，电线连接部120还具有为了压接导体部的导线套管121和连同树脂膜压接铝电线的绝缘套管125。另外，导线套管121的截面呈U字形，形成所谓开式套管类型的端子。
该端子101按以下工序被压接到铝电线140上。首先，如图5A所示，将铝电线压接端子101固定在基台180上，将铝电线140定位于铝电线压接端子101的适当位置。即铝电线140的被覆部142定位于被绝缘套管125挟住的领域，同时将铝电线140的导体部141定位于被导线套管121挟住的领域。在此状态下，让压接夹具190从端子的上方接近(参见图5A的显示端子压接方向的箭头X)。压接夹具190形成有与导线套管121和绝缘套管125对应的压接部。即在对应于端子101的导线套管121的位置形成端子压接部191，在对应于端子101的绝缘套管125的位置形成端子压接部195。而且该压接夹具190由未图示的传动装置朝端子侧下降(参见图5B)。此下降动作，使各套管121和125的端部沿着压接夹具190的压接部的各压接槽逐渐弯曲，最后在压接夹具190处，各套管的端部将向铝电线140的中心轴线方向变形(弯曲)(参见图5C)。
而且，再下降压接夹具190，可将导线套管尖端更加推入铝电线140的导体部141的绞合线内。同时，绝缘套管125也被压接到铝电线140的被覆部142上。
这样将端子101压接到铝电线导体部141时，虽然根据压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例所规定的铝电线导体部的压缩率(截面减少率)，按电线尺寸具体的压缩率有所差异，但均在50～70％的范围内将端子101压接到铝电线140上。此压缩率范围，目前在一般铜电线上压接端子是不可能有的范围。此端子压接作业完成后，提升压接夹具，结束端子压接作业(参见图5D)。
对于端子101对铝电线140的压缩率，是以许多实验数据为证据限定下来的。对这个问题，拟在以下以及后述的实施例栏加以说明。
将这种端子压接到铝电线的状态的涉及本实施例的带端子铝电线示于图6的平面图(图6A)和侧面图(图6B)。另外，图7A显示了图6中的VIIA-VIIA的压接剖面。
另外，图7B显示了本发明范围外的端子压接结构的剖面图。
如在图7中以卷曲高度值Ha、Hb表示，端子的压接高度叫做卷曲高度值，端子和电线的压缩率(截面减少率)一般用此卷曲高度值控制。
如图7A所示的截面例A，卷曲高度值小的，导体截面积也小，以高压缩状态压接着。反之，如图7B所示的截面例B，卷曲高度值大的，导体截面积也大，以低压缩状态压接着。
例如，若卷曲高度值小的截面例A的压缩率是70％，相当于涉及本实施例的对铝电线的端子压接结构。而卷曲高度值(导体截面积)比截面例A大的截面例B的压缩率，数值将大于70％，相当于有关本发明的对铜电线的端子压接结构。
即压缩率指：当电线导体的端子压接前的截面积为100％时的截面减少率，压接后的卷曲高度值或导体截面积小的则是高压缩。越高压缩，其压缩率的数值越小。即高压缩率指压缩率的具体数值小的压缩率，低压缩率指压缩率的具体数值大的压缩率。
以往的对铜电线的端子压接结构，实际上是以成为目标压缩率的卷曲高度值控制的。虽然端子的种类或电线径有所不同，结果大都被控制在75～95％氛围内。
且说，若以现行的控制值对铝电线进行压接，在需要高温或低温的环境试验中会发生电阻上升，不能维持稳定的电气连接。
但是，发明人进行了大量的实验，只限于铝电线将其最佳控制值的范围特定为50～70％，通过了环境试验，成功地实现了稳定的电气连接。对此将在实施例的栏内加以说明。
至于71％以上的压缩率(截面减少率)和低于50％的为什么不符合，其理由如下：
压缩率达到71％以上时的不符合的理由：从后述的实施例栏中也可以看到，因为环境试验(冷热循环)前后的压接电阻上升1.0mΩ以上，不能维持稳定的电气连接状态。而压缩率低于50％时的不符合的理由：因为将端子压接后的导体截面积压缩到端子压接前的导体截面积的1/2以下的高压缩时，会显著降低压接强度。
接着，在实施例1中，对证实了限定前述压缩率的试验结果加以说明。
(实施例1)
对有各种截面积的电线导体部的铝电线，采取多种压缩率压接端子，对该带压接端子的铝电线进行冷热冲击试验，即进行连续反复低温环境(-40℃)和高温环境(120℃)的试验，比较试验前后的端子压接部的外观，并测定电气连接部的试验前后的电阻变化等。
该冷热冲击试验最适于评估端子压接部的连接性能。另外，冷热冲击试验进行了1000循环。
如此获得的环境试验(冷热冲击试验)前后的电阻上升值一览的代表例如表1所示。此图表化如图8所示。
(表1)
  压缩率(％)   45.0   50.0    55.0   60.0   65.0   70.0   75.0   80.0   85.0
  电阻上升值(mΩ)   0.13   0.12    0.14   0.18   0.22   0.36   1.80   3.00   3.20
发明人根据表1的结果，以电阻上升值在1.0mΩ以内的作为稳定目标值，将70％设定为压缩率的上限界线了。
另外，因为图8所示的图表是代表例，各种铝电线的材料或线径都有些差异，但已得知压缩率50％～70％的范围是稳定领域。至于下限值，随着压缩率变小，电阻上升值也随之变小，但是低于50％时，即对于端子压接前的导体部截面积，端子压接后的导体部截面积是1/2的高压缩时，压接强度会显著下降，损坏端子压接部的机械连接强度，因此将压缩率的下限值设定为50％。
通过以上评估试验得知，在压缩率50％～70％的范围对铝电线压接端子，不会损坏端子压接部的强度，能够维持铝电线和端子之间的稳定的导电连接。
接着，对于涉及前述的实施例1的变形例1的对铝电线的端子压接结构和端子压接方法以及带端子铝电线的制造方法，根据附图加以说明。
且说，变形例1是：进行压接的铝电线导体部的截面积在1.5mm2以上，导线套管对铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在40～70％范围内的对铝电线的端子压接结构。
涉及变形例1的使用到对铝电线的端子压接结构的端子101具有与前述的实施例相同的构成，如图4所示，由端子连接部110和电线连接部120构成，电线连接部120还具有为了压接导体部的导线套管121和连同树脂膜压接铝电线的绝缘套管125。另外，导线套管121的截面呈U字形，形成所谓开式套管类型的端子。
该端子1与前述的实施例2相同，按以下工序被压接到铝电线导体部的截面积在1.5mm2以上的铝电线140上。首先，如图5A所示，将铝电线压接端子101固定在基台180上，将导体部的截面积在1.5mm2以上的铝电线140定位于铝电线压接端子101的适当位置。即铝电线140的被覆部142的被绝缘套管125挟住的领域，同时将铝电线140的导体部141定位于被导线套管121挟住的领域。在此状态下，让从端子竖方向看具有特殊形状的压接槽的压接夹具190从端子的上方接近(参见图5A的显示端子压接方向的箭头X)。压接夹具190形成有与导线套管121和绝缘套管125对应的压接部。即在对应于端子101的导线套管121的位置形成端子压接部191，在对应于端子101的绝缘套管125的位置形成端子压接部195。
而且该压接夹具190由未图示的传动装置朝端子侧下降(参见图5B)。此下降动作，使各套管121和125的端部沿着压接夹具190的压接部的各压接槽逐渐弯曲，最后在压接夹具190处，各套管的端部将向铝电线140的中心轴线方向变形(弯曲)(参见图5C)。
而且，再下降压接夹具190，可将导线套管尖端更加推入铝电线140的导体部141的绞合线内。同时，绝缘套管125也被压接到铝电线140的被覆部142上。
这样将端子101压接到导体部的截面积在1.5mm2以上的铝电线导体部141上。进行该压接时，虽然根据压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例所规定的铝电线导体部的压缩率(截面减少率)，随着电线尺寸具体的压缩率有所差异，但均在40～70％的范围内将端子101压接到铝电线140上。此压缩率范围，目前在一般铜电线上压接端子是不可能有的范围。此端子压接作业完成后，提升压接夹具，结束端子压接作业(参见图5D)。
对于端子101对铝电线140的压缩率，是以许多实验数据为证据限定下来的。对这个问题，根据前述的实施例1并在后述的实施例2加以说明。
将这种端子压接到铝电线的状态的涉及本实施例的带端子铝电线，与图6的平面图(图6A)和侧面图(图6B)相同。另外，图9A显示了本实施例所压接的铝电线的压接截面(图6中的IXA-IXA)。
另外，图9B显示了本发明范围外的一般端子压接结构的剖面图。
例如，若卷曲高度值小的截面例A’的压缩率是45％，相当于涉及本实施例1的对铝电线的端子压接结构。而卷曲高度值(导体截面积)比截面例A’大的截面例B的压缩率，数值将大于70％，相当于本发明的范围外的端子压接结构。
至于大于70％的压缩率和低于40％的为什么不符合，其理由如下：
压缩率超过70％时的不符合的理由：从前述的实施例1的内容也可以看到，因为环境试验(冷热循环)前后的压接电阻上升1.0mΩ以上，不能维持稳定的电气连接状态。
另外，将压缩率的下限值设为40％，低于40％时的不符合的理由：因为将导体截面积压缩到1/2的高压缩，会显著降低压接强度，但是，导体截面积在1.5mm2以上的电线本来拉伸强度很高，从后述的实施例2的内容也可以看到，将压缩率的下限值降到40％，仍能满足目标强度。
接着，在实施例2中，对证实了前述将压缩率的下限值降到40％的试验结果加以说明。
(实施例2)
实施例2是证实为什么电线导体部截面积在1.5mm2以上的铝电线上压接端子时，可将压缩率的下限值降到40％的实施例。
具体地说，随着压缩率的具体数值变小，前述电阻上升值也同样变小。而铝电线导体部的截面积低于1.5mm2时，若压缩率低于50％，即对于端子压接前的导体部截面积，端子压接后的导体部截面积是1/2的高压缩时，压接强度会显著下降，损坏端子压接部的机械连接强度，因此认为压缩率的下限值最好应设定为50％。但是根据以下试验结果，得知了当铝电线导体部的截面积在1.5mm2以上时，能够将压缩率的下限值降到40％。该理由在于：如上面所示，将导体截面积压缩到1/2的高压缩时，压接强度会显著下降，但是由于导体截面积在1.5mm2以上的电线本来拉伸强度很高，将压缩率的下限值降到40％，仍能满足目标强度。
下面对该试验结果加以说明。再说，电线就是尺寸(mm2)相同，其结构(绞合方式/芯线数等)或材质(各种铝合金)、调质(固熔处理、时效处理、退火)等不同，特性(强度等)也不一样。因此，发明人在本实施例以铝电线导体部的截面积在1.5mm2以上为条件，采取最小尺寸为1.5mm2，具有一般所使用的结构或材质、调质的铝电线，调查了铝电线和端子的压缩率和压接强度的关系。其结果如表2和图11所示。
(表2)
压缩率(％) 25.0  30.0  35.0  40.0  45.0  50.0  55.0  60.0  65.0  70.0
端子压接强度(N) 78.9  87.5  94.2  118.3  139.0  165.0  171.2  177.0  197.1  214.8
虽然为了防止在搂线或配线作业等中发生电线和端子的破裂或断线，各电线厂商和用户都各有对所需强度的规定。但发明人根据以往的经验，在本实施例中，将防止在搂线或配线作业等中发生电线和端子的破裂或断线的所需强度规定为100N。
从本表和图(图表)可知，压缩率有40％以上，则可获得100N以上的强度。而且因为铝电线导体部的截面积在1.5mm2以上的条件下的最小尺寸1.5mm2时，满足100N的压缩率是40％，因此将压缩率的下限值设定为40％。
根据以上的试验结果得知，在压缩率40％～70％的范围对铝电线压接端子，不会损坏端子压接部的强度，能够维持铝电线和端子之间的稳定的导电连接。
接着，对于涉及前述的实施例1的变形例2的对铝电线的端子压接结构和端子压接方法以及带端子铝电线的制造方法，根据附图加以说明。且说，本变形例2是：进行压接的铝电线导体部的截面积与变形例1同样是在1.5mm2以上，但前述的变形例1中，铝电线导体部的压缩率下限值是40％，而本变形例2中，铝电线导体部的压缩率的下限值是使端子压接强度成为100N的压缩率的实施例。
因为进行压接的端子形状或将该端子压接到铝电线上的具体方法，与实施例1及其变形例1相同，使用与实施例1及其变形例1相同的符号和附图，在这里不再详细说明。
变形例2的对铝电线的端子压接结构所使用的端子101，也是开式套管类型的端子由图4所示的端子连接部110和电线连接部120构成，电线连接部120还具有为了压接导体部的导线套管121和连同树脂膜压接铝电线的绝缘套管125。
该端子101按前述的图5A至图5C所示的工序，被压接到铝电线导体部的截面积在1.5mm2以上的铝电线140上。
该压接的铝电线导体部的截面积在1.5mm2以上，例如导体部的截面积在2.5mm2以上的铝电线上压接端子。此时，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积所规定的压缩率(截面减少率)的上限值为70％，压缩率的下限值是在使端子压接强度成为100N的压缩率的范围内，将端子101压接到铝电线140上。此压缩率范围，目前在一般铜电线上压接端子是不可能有的范围。此端子压接作业完成后，如图5D所示，提升压接夹具，结束端子压接作业。
对于端子101对铝电线140的压缩率，是以许多实验数据为证据限定下来的。对这个问题，根据前述的实施例1并在后述的实施例3加以说明。
将这种端子压接到铝电线的状态的涉及本变形例的带端子铝电线的平面图如图6A所示，侧面图如图6B所示。另外，根据实施例所压接的铝电线的压接截面(图6中的XA-XA)示于图10A。
另外，本发明范围外的一般端子压接结构的剖面图示于图10B。
在变形例2，例如，从比较图10A的卷曲高度值Ha”和图10B的卷曲高度值Hb可知，导体截面积在2.5mm2以上的铝电线压缩的达到30％的压缩率，与前述的变形例1的卷曲高度值Ha”比较，端子压接后的铝电线导体部的截面积更小(参见图9A的截面A’和图10A的截面A”的比较)，压接得更是高压缩状态。
至于电线导体部的截面积有1.5mm2以上的铝电线时，大于70％的压缩率为什么不符合的理由，与实施例1和变形例1的理由相同，是因为环境试验(冷热循环)前后的压接电阻上升1.0mΩ以上，不能维持稳定的电气连接状态。
另外，正如铝电线导体部的截面积有1.5mm2以上的铝电线时，以使端子压接强度成为100N的压缩率为下限值那样，根据端子压接强度规定压缩率的下限值的理由在于：将导体截面积压缩到1/2的高压缩时，压接强度会显著下降，但是因为电线尺寸(电线导体部的截面积)越大，拉伸强度越高，因此虽然1.5mm2以上的电线的压缩率的下限值(极限值)按各电线尺寸有所差异，但压缩率低于50％(1/2)时仍能够满足100N的拉伸强度。
接着，在实施例3中，对证实了前述所限定的压缩率的下限值的试验结果加以说明。
(实施例3)
发明人在实施例3，以铝电线导体部的截面积在1.5mm2以上为条件，采取了尺寸较大的2.5mm2的具有一般所使用的结构或材质、调质的铝电线，调查了铝电线和端子的压缩率和压接强度的关系。其结果如表3和图12所示。
(表3)
  压缩率(％)   25.0   30.0   35.0   40.0   45.0   50.0   55.0   60.0   65.0   70.0
  端子压接强度(N)   120.0   146.3   169.6   186.4   195.8   204.1   218.9   235.8   247.0   274.1
从此试验结果可知，将导体截面积压缩到1/2的高压缩时，压接强度会显著下降，但是因为尺寸(mm2)越大，拉伸强度越高，因此虽然1.5mm2以上的电线的，压缩率低于50％(1/2)时，压缩率的下限值(极限值)有所差异，但可满足100N的压接强度。
此情况可以从以下看到。即图11的实施例2所示的导体截面积在1.5mm2以上的铝电线，压接强度100N的极限值是压缩率40％，而图12的实施例3所示的导体截面积在2.5mm2以上的铝电线，压缩率直到25％仍能满足100N的压接强度。
由此，变形例2的压缩率的下限值的规定方法与变形例1不同，是将使压接强度成为100N的压缩率作为导体截面积在1.5mm2以上的铝电线和端子的压缩率下限值的。
再说，前述的实施例所示的端子间连接部是以往的端子的阴形状(簧片结构)，阳形状的也能使用，端子间连接部的结构，不论新旧可使用各种结构的端子。
另外，根据前述压缩率将端子压接到铝电线上，即可获得足够的导电特性。但为了防止端子连接部因空气氧化或潮湿腐蚀，另外在端子连接部或端子压接部抹上防锈脂等，就会获得更高的可靠性。
接着，对于涉及本发明的实施例2的对铝电线的端子压接结构和端子压接方法以及带端子铝电线的制造方法，根据附图加以说明。
这里，该实施例2所铝电线压接端子230示于图13。铝电线压接端子230是导电套管232和保持套管233一体化形成的导电套管231。即导电套管232和保持套管233之间无缝隙。
除如此照样使用以往普遍使用的压接端子外，使用特殊的阶梯压接夹具310(参见图14)，将铝电线压接端子230压接到铝电线201上，可将导电套管232和保持套管233在适应压接夹具320的阶梯的带阶梯状态下压接。这样，在导电套管232和保持套管233一体化形成导电套管231的状态下，使用特殊形状的压接夹具310进行压接，可使铝电线压接端子230被压接的状态下，从端子压接方向看，高度低的领域与铝电线导电用压接套管(导电套管232)相对应，而且其高度高的领域与铝电线保持用压接套管(保持套管233)相对应。
接着，对本实施例的将铝电线压接端子230压接到铝电线201上的工序加以说明。如图14A所示，首先将铝电线压接端子230固定在基台410上，将铝电线201定位于铝电线压接端子230的适当位置。即将铝电线201的被覆部201b(参见图15A)定位于被绝缘套管235挟住的领域，同时将铝电线201的导体部201a(参见图15A)分别定位于被导电套管232和保持套管233挟住的领域。
在此状态下，让从端子的竖方向看具有呈倒V形，尖端为M字形状的压接槽的压接夹具310从端子的上方接近(参见图14A中显示端子压接方向的箭头X2)。从图14可知，压接夹具310是由与进行压接的导电套管232、保持套管233、绝缘套管235的3套管相对应的压接部312、313、315所形成的。即与导电套管232对应的压接部312最向端子压接方向突出形成，接着形成与保持套管233对应的压接部313，与绝缘套管235对应的压接部315形成在最里面。而且该压接夹具310由未图示的传动装置朝端子侧下降(参见图14A的箭头X2)。此下降动作，使各套管232、233、235的端部沿着压接夹具310的倒V字形压接槽逐渐弯曲，最后在压接夹具310的M字形尖端部，各套管的端部将向铝电线201的中心轴线方向变形(弯曲)，如图14C。然后，再下降压接夹具310，可在铝电线201a压接导电套管232和保持套管233。同时在铝电线201的被覆部201b也压接绝缘套管235。此端子压接作业完成后，如图14D所示，提升压接夹具(参见图中的箭头Y2)，结束端子压接作业。
其结果，如图15B所示，从端子压接方向看，与导电套管232对应的端子压接领域的压接高度低于比与保持套管233对应的端子压接领域(参见图中的高度Hc和高度Hd的比较)。
具体地说，被导电套管232压接的部分的铝电线导体部201a的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在50～70％范围内进行压接。
另外，进行压接的铝电线导体部的截面积有1.5mm2以上时，被通电套管232压接的部分的铝电线导体部201a的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，可将压缩率的范围扩大到40～70％的范围内。
此外，被导电套管232压接的铝电线导体部201a的截面积有1.5mm2以上时，被通电套管232压接的部分的铝电线导体部201a的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，其上限值为70％，其下限值是使端子压接强度成为100N的压缩率。
在以下实施例也同样根据铝电线的尺寸，以前述的压缩率(一般的压缩率是50～70％的范围。但铝电线导体部的截面积在1.5mm2以上时的压缩率是40％～70％，或压缩率的上限值为70％，下限值为使端子压接强度成为100N的范围的压缩率)，进行导电套管或相当于此部分的压缩。
这样，在与保持套管233对应的端子压接领域，由被覆部201b导出的铝电线导体部201a没有机械强度上的问题，可长期保持好该导体部201a。同时，在与保持套管233邻接，与形成在铝电线端部侧的导电套管232对应的端子压接领域，以破坏铝电线导体部201a的氧化膜，并尽可能紧贴时越以高压缩率(截面减少率)(一般的压缩率是50～70％的范围。但铝电线导体部的截面积在1.5mm2以上时的压缩率是40％～70％，或压缩率的上限值为70％，下限值为使端子压接强度成为100N的范围的压缩率)被压接。此部分可获得足够得电气通电特性。
另外，如图13所示，对铝电线230，作为实施例2的变形例1，还可以使用从端子竖方向看，呈倒V字形槽，尖端为M字形(槽底为M字形)的，可连续改变槽深的压接夹具(未图示)，以代替阶梯压接夹具320。即如图16所示，在实现铝电线的端子压接状态时，例如可以使用这样的夹具：压接夹具的倒V字形压接槽的深度，随着接近被压接铝电线的绝缘被覆侧能连续地加深(随着接近铝电线的电线尖端侧，压接夹具的倒V字形压接槽的深度能连续地减浅)的夹具(这里未图示)。使用这种压接夹具压接端子，竟管导电套管242和保持套管243是一体化形成导线套管的端子，如图16A所示可做到压接后，从端子压接方向看，随着接近铝电线的尖端，导电套管242的高度比保持套管243在连续地下降。
此时由导电套管242压接的电线导体部的压缩率，仍和前述的实施例2的压缩率一样。
这样压接的铝电线压接端子240的压接状态的剖面如图16B所示。从该图可知，在与导电套管242对应的压接领域，可相当强力压接(参见图16B的AA-AA剖面图)，因此，与铝电线(这里未图示)可以实现足够的电气通电。
具体地说，被导电套管压接的部分的铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在50～70％范围内。另外，进行压接的铝电线导体部的截面积有1.5mm2以上时，该部分的压缩率的下限值可扩大到40％的范围内。或该部分的下限值可按端子压接强度成为100N的压缩率。
另一方面，在与保持套管243对应的压接领域的压接的压缩率(截面减少率)，不如导电套管242高(参见图16B的BB-BB剖面图)。因此，由于是来自铝电线被覆部的导体导出部，在保持套管243，铝电线的导体部没有机械强度问题，可长期好好保持铝电线。另外，随着接近铝电线的尖端部，与导电套管242对应的领域将以越高的压缩率(截面减少率)被压接，破坏铝电线的氧化膜，实现足够的导电。
另外，代替这种对压接夹具方的压接槽形状的设想，即代替让压接夹具具有特殊阶梯部或向竖方向改变深度的槽部，作为实施例2的变形例2，通过设想铝电线压接端子的导线套管的形状，使它能够发挥同样的作用和效果，如以下说明。
接着，对实施例2的变形例2加以说明。图17A是实施例2中变形例2的有关铝电线压接端子210的平面图(图17A)和侧面图(图17B)。从该图可知，铝电线压接端子210由在端子的竖方向的一侧形成的端子间连接部210a和竖方向的另一侧形成的电线连接部210b构成，电线连接部210b具有压接到铝电线的电线被覆部的绝缘套管215，在端子间连接部210a和绝缘套管215之间形成的导电套管212以及保持套管213。另外，导电套管212形成在端子间连接部侧，即进行压接的铝电线201(参见图19)的尖端部侧，保持套管213形成在绝缘套管侧，即铝电线201的电线被覆部侧附近。另外，本实施例，导电套管212和保持套管213互相邻接，两者之间形成着窄的缝隙219。
接着，对该变形例2的将铝电线压接端子210压接到铝电线201的工序加以说明。如图18A所示，首先将铝电线压接端子210固定在基台410上，将铝电线201定位于铝电线压接端子210的适当位置。即将铝电线201的被覆部201b(参见图19A)定位于被绝缘套管215挟住的领域，同时将铝电线201的导体部201a(参见图19A)分别定位于被导电套管212和保持套管213挟住的领域。在此状态下，让从端子的竖方向看具有呈倒V字形，尖端为M字形状的压接槽的压接夹具310从端子的上方接近(参见图18A中显示端子压接方向的箭头X2)。从图18可知，压接夹具310是由与进行压接的导电套管212、保持套管213、绝缘套管215的3套管相对应的压接部312、313、315所形成的。即与导电套管212对应的压接部312最向端子压接方向突出形成，接着形成与保持套管213对应的压接部313，与绝缘套管215对应的压接部315形成在最里面。而且该压接夹具310由未图示的传动装置朝端子侧下降(参见图18A的箭头X2)。此下降动作，使各套管212、213、215的端部沿着压接夹具310的倒V字形压接槽逐渐弯曲，最后在压接夹具310的M字形尖端部，各套管的端部将向铝电线201的中心轴线方向变形(弯曲)，如图18C。然后，再下降压接夹具310，可在铝电线201a压接导电套管212和保持套管213。同时在铝电线201的被覆部201b也压接绝缘套管215。此端子压接作业完成后，提升压接夹具(参见图中的箭头Y2)，结束端子压接作业。
将这样压接的铝电线201的端子压接结构示于图19。使用图18所示的特殊压接夹具310，导电套管212的压接部分可以比保持套管213高的压缩率(截面减少率)压接到铝电线201上。结果，从端子压接方向看，导电套管212的压接高度比保持套管213的压接高度低。
具体地说，被导电套管212压接的部分的铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在50～70％范围内。另外，进行压接的铝电线导体部的截面积有1.5mm2以上时，该部分的压缩率的下限值可扩大到40％。或该部分的下限值可按端子压接强度成为100N的压缩率。
即保持套管213的压接压缩率(截面减少率)，不如导电套管212那么高。因此，由铝电线201的被覆部201b导出的导体部201a，在导电套管212以高压缩率(截面减少率)被压接后，被保持套管213一起保持。因此，在保持套管213的压接部，端子210可在没有机械强度问题的程度上保持铝电线201，并在与此邻接的导电套管212的压接部，可破坏铝电线201的表面氧化膜，并尽可能紧贴的高压缩率(截面减少率)压接端子。通过这种分阶段的压接，还一下子解决了因对铝电线的过大的压缩率(截面减少率)所致的端子保持能力的降低或因不足够的压缩率(截面减少率)所致的导电不良等。
接着，对实施例2的变形例3根据图20至图22加以说明。至于与图17所示的铝电线压接端子10相同的结构的，仅附上对应的符号，不再详细说明。
图20所示的铝电线压接端子220，基本结构与图17所示的铝电线压接端子210相同，但导电套管222和保持套管223之间的缝隙229，比图17所示的铝电线压接端子210的缝隙219形成的较宽(参见图20B)。
由于具有这样的结构，如端子压接工序图的图21A～图21D所示，使用特殊的阶梯压接夹具320压接导电套管222、保持套管223、绝缘套管225时，铝电线压接端子220和被压接的导电套管222、保持套管223和压接夹具320之间就是出现一些偏移，仍能以高压缩率(截面减少率)压接导电套管222的同时，也能以比导电套管222低的压缩率(截面减少率)压接保持套管223。
图22显示了使用这种压接夹具320的对铝电线201的端子压接状态。从图22B可知，将导电套管222的压接部和保持套管223的压接部比较时，从端子压接方向看，导电套管222的压接部比保持套管223的压接部压接得低(参见图22B中的高度Hm和高度Hn的比较)。即由铝电线201的被覆部201b导出的铝电线导体部201a，在保持套管223的压接部没有机械强度问题，可保持足够的保持能力。同时，在比保持套管223接近铝电线端部侧所形成的导电套管222的压接部，以破坏铝电线201导体部201a的表面氧化膜，并尽可能紧贴时，越被高压缩率(截面减少率)压接，结果在此部分实现了足够的导电特性。
具体地说，被导电套管压接的部分的铝电线导体部的压缩率，以同前述的实施例2和变形例1、变形例2一样的压缩率进行压接。
接着，对实施例2的变形例4加以说明。该变形例4也如图23所示，是通过对铝电线压接端子250的导线套管形状的设想，发挥同前述一样的作用效果的。
变形例4，如图23所示，铝电线压接端子250是导电套管252和保持套管253一体化的导电套管251。但是以与导电套管252对应的部分比与保持套管253对应的部分高立着的状态(参见图23B，图23C的角度α)形成，即是以越接近进行压接的铝电线的尖端部，导线套管251的高度越高形成的。
而且，采用图2所示的以往的压接夹具380进行压接时，如图24A所示，从端子压接方向看，与导电套管252对应的压接部和与保持套管253对应的压接部的高度是一样的(参见图24A的高度He和高度Hf的比较)。但是，导电套管252的领域原来就是比保持套管253的领域，向端子压接方向长的，因此，从图24B所示的端子压接状态的截面比较图可知，导电套管252的领域的端子尖端部比保持套管253的领域的端子尖端部，深入于铝电线(未图示)。因此，可以不让与保持套管253对应的领域的过大的应力作用到铝电线的绞合线内(未图示)，做到长期保持好铝电线。同时，在与导电套管252对应的领域，与铝电线的各绞合线(芯线)多数接触，同时破坏表面氧化膜，以能紧贴的压缩率进行压接，能确保足够的导电特性。
具体地说，被导电套管压接的部分的铝电线导体部的压缩率，以同前述的实施例2和变形例1至变形例3一样的压缩率进行压接。
如以上所述，通过设想压接夹具的形状，或设想铝电线压接端子的导线套管的形状，从保持套管的压接部直到导电套管的压接部，有阶段地或连续地加强铝电线的压缩率(截面减少率)，使端子长期维持保持，并确保足够的导电性。
另外，通过在具有铝电线的配线上，以前述工序压接这种端子，能够制造具有足够的机械强度合导电特性的配线。将这种配线在车上布线时，由于该配线具有能够承受布线作业的足够的强度，因此能实现具有卓越的长期的导电特性和可靠性的配线布置作业。
再说，本实施例所示的压接端子的端子连接部，具有往型的压接端子的阴形状(即簧片结构)，但不只限于它，在此部分采用阳形状的压接端子也能使用，端子连接部的结构，不论新旧，可使用各种结构的端子。
另外，适用的端子材料，为了防止电腐蚀起见，尽量不使用异种金属，最好使用铝合金系统的端子，但并不将材料限定于之。
另外，根据前述压缩率将端子压接到铝电线上，即可获得足够的导电特性。但为了防止端子连接部因空气氧化或潮湿腐蚀，另外在端子连接部或端子压接部抹上防锈脂等，就会获得更高的可靠性。
如以上所述，本发明可适用于：以连接作为导体使用铝的铝电线为目的的，可插拔连接器用压接端子。但是其主要用途不必限定为车内配线的布置，可利用到将端子压接到这种铝电线端部的多种领域。

Claims (18)

1.一种在由多个绞合线和包覆该绞合线的被覆部构成的铝电线上压接端子的对铝电线的端子压接结构，其特征在于：
端子具有压接于前述铝电线导体部的导线套管；
前述导线套管对前述铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在50～70％范围内的对铝电线的端子压接结构。
2.一种在由多个绞合线和包覆该绞合线的被覆部构成的铝电线上压接端子的对铝电线的端子压接结构，其特征在于：
端子具有压接于前述铝电线导体部的导线套管；
进行压接的铝电线导体部的截面积有1.5mm2以上，前述导线套管对前述铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在40～70％范围内的对铝电线的端子压接结构。
3.一种在由多个绞合线和包覆该绞合线的被覆部构成的铝电线上压接端子的对铝电线的端子压接结构，其特征在于：
端子具有压接于前述铝电线导体部的导线套管；
进行压接的铝电线导体部的截面积有1.5mm2以上，前述导线套管对前述铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，使该压缩率的上限值为70％，其下限值是使端子压接强度成为100N的压缩率的对铝电线的端子压接结构。
4.一种在由多个绞合线和包覆该绞合线的被覆部构成的铝电线上压接端子的对铝电线的端子压接方法，其特征在于：
准备铝电线的同时
准备具有压接于前述铝电线导体部的导线套管的端子；
前述导线套管对前述铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在50～70％范围内将前述端子压接到前述铝电线上的对铝电线的端子压接方法。
5.一种在由多个绞合线和包覆该绞合线的被覆部构成的铝电线上压接端子的对铝电线的端子压接方法，其特征在于：
准备进行压接的电线导体部的截面积有1.5mm2以上的铝电线的同时，准备具有压接于前述铝电线导体部的导线套管的端子；
前述导线套管对前述铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在40～70％范围内将前述端子压接到前述铝电线上的对铝电线的端子压接方法。
6.一种在由多个绞合线和包覆该绞合线的被覆部构成的铝电线上压接端子的对铝电线的端子压接方法，其特征在于：
准备进行压接的电线导体部的截面积有1.5mm2以上的铝电线的同时，准备具有压接于前述铝电线导体部的导线套管的端子；
前述导线套管对前述铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，使该压缩率的上限值为70％，其下限值是使端子压接强度成为100N的压缩率的范围内将前述端子压接到前述铝电线上的对铝电线的端子压接方法。
7.一种在由多个绞合线和包覆该绞合线的被覆部构成的铝电线上压接端子以制造带端子铝电线的，带端子铝电线的制造方法，其特征在于：
准备铝电线的同时，准备具有压接于前述铝电线导体部的导线套管的端子；
前述导线套管对前述铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在50～70％范围内将前述端子压接到前述铝电线上，以制造带端子铝电线的带端子铝电线的制造方法。
8.一种在由多个绞合线和包覆该绞合线的被覆部构成的铝电线上压接端子以制造带端子铝电线的，带端子铝电线的制造方法，其特征在于：
准备进行压接的电线导体部的截面积有1.5mm2以上的铝电线的同时，准备具有压接于前述铝电线导体部的导线套管的端子；
前述导线套管对前述铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在40～70％范围内将前述端子压接到前述铝电线上，以制造带端子铝电线的带端子铝电线的制造方法。
9.一种在由多个绞合线和包覆该绞合线的被覆部构成的铝电线上压接端子以制造带端子铝电线的，带端子铝电线的制造方法，其特征在于：
准备进行压接的电线导体部的截面积有1.5mm2以上的铝电线的同时，准备具有压接于前述铝电线导体部的导线套管的端子；
前述导线套管对前述铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，使该压缩率的上限值为70％，其下限值是使端子压接强度成为100N的压缩率的范围内将前述端子压接到前述铝电线上，以制造带端子铝电线的带端子铝电线的制造方法。
10.一种将端子压接到铝电线上的对铝电线的端子压接结构，该端子具有铝电线被覆部压接用绝缘套管，并具有铝电线导电用压接套管和铝电线保持用压接套管，其特征在于：
前述铝电线导电用压接套管和前述铝电线保持用压接套管，作为导线套管形成一个整体，在端子被压接的状态下从端子压接方向看时，该导线套管高度的低领域与前述铝电线导电用压接套管相对应，而且其高度的高领域与前述铝电线保持用压接套管相对应的对铝电线的端子压接结构。
11.根据权利要求10所述的对铝电线的端子压接结构，其特征在于：
端子压接后的导线套管高度的低领域的铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在50～70％范围内。
12.根据权利要求10所述的对铝电线的端子压接结构，其特征在于：
用铝电线导电用压接套管所压接的铝电线导体部的截面积有1.5mm2以上，端子压接后的导线套管高度的低领域的铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，在40～70％范围内。
13.根据权利要求10所述的对铝电线的端子压接结构，其特征在于：
用铝电线导电用压接套管所压接的铝电线导体部的截面积有1.5mm2以上，端子压接后的导线套管高度的低领域的铝电线导体部的压缩率，以压接部分的铝电线导体部截面积/压接前的铝电线导体部截面积的比例表示，使该压缩率的上限值为70％，其下限值是使端子压接强度成为100N的压缩率。
14.一种将端子压接到铝电线上的对铝电线的端子压接结构，该端子具有铝电线被覆部压接用绝缘套管，并具有铝电线导电用压接套管和铝电线保持用压接套管，其特征在于：
在邻接于前述绝缘套管的位置上形成了前述铝电线保持用压接套管的同时，针对该铝电线保持用压接套管在前述绝缘套管的反侧形成了铝电线导电用压接套管，在前述两个压接套管被压接在铝电线上的状态下，从端子压接方向看时，前述铝电线导电用压接套管，以低于铝电线保持用压接套管的高度压接在该铝电线上的对铝电线的端子压接结构。
15.根据权利要求14所述的对铝电线的端子压接结构，其特征在于：前述铝电线导电用压接套管和前述铝电线保持用压接套管之间形成一个缝隙。
16.一种将具有铝电线被覆部压接用绝缘套管，并具有前后高度不同的导体压接用套管的端子压接到铝电线上的对铝电线的端子压接结构，其特征在于：
在邻接于前述绝缘套管的位置上形成了前述铝电线导体用压接套管，该导体压接用套管在压接端子前的高度是向离开绝缘套管的方向高起来的倾斜结构，低高度部分浅进入前述铝电线进行压接，高高度部分深进入前述铝电线进行压接，与构成前述铝电线的各芯线的接触程度和压缩率的差异，均在前述铝电线的端子的竖方向的对铝电线的端子压接结构。
17.一种带端子铝电线的制造方法，其特征在于：
将具有铝电线被覆部压接用绝缘套管，并具有铝电线导电用压接套管和铝电线保持用压接套管的端子压接到铝电线上时，
在铝电线导电用压接套管和前述铝电线保持用压接套管被压接到铝电线上的状态下从端子压接方向看，以前述铝电线导电用压接套管较前述铝电线保持用压接套管低的高度来压接到铝电线上，制造压接着该端子的铝电线的带端子铝电线的制造方法。
18.一种带端子铝电线的制造方法，其特征在于：
将具有铝电线被覆部压接用绝缘套管，并具有前后的高低不同的导体压接用套管的端子压接到铝电线上时，
在邻接于前述绝缘套管的位置上形成了前述铝电线导体压接用套管，该导体压接用套管采用的是，在压接端子前的高度是向离开绝缘套管的方向高起来的倾斜结构的前述端子，将该端子压接到前述铝电线上时，低高度部分浅进入前述铝电线，高高度部分深进入前述铝电线，使与构成前述铝电线的各芯线的接触程度和压缩率的差异，均在前述铝电线的端子的竖方向，这样将该端子压接到铝电线上，来制造压接了该端子的铝电线的带端子铝电线的制造方法。
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