CN120476230A - 聚酰胺复丝和聚酰胺单丝 - Google Patents

Abstract

本发明的目的是，通过现有技术中难以得到的高强度且分丝性优异的聚酰胺复丝，以良好的加工收率提供制品品质稳定的高强度单丝。本发明为一种聚酰胺复丝以及将其进行分丝而得到的聚酰胺单丝，所述聚酰胺复丝的特征在于，低载荷张力条件下的缠结数A（个/m）大于0.3且小于3.0，且低载荷张力条件下的缠结数A与高载荷张力条件下的缠结数B（个/m）之比A/B为1.5以上，所述复丝的单纤维纤度为6～40dtex，强度为7.0～11.0cN/dtex。

Description

聚酰胺复丝和聚酰胺单丝

技术领域

本发明涉及聚酰胺复丝和聚酰胺单丝。

背景技术

以往，作为高效生产单丝的方法，提出了将复丝分离开而得到单丝的被称为“分丝”的方法。

对于聚酯纤维，已经提出了使用该分丝的加工方法以良好的加工收率得到单丝的各种方案(专利文献1～3)。

近年来，对复丝进行分丝的技术不仅可用于衣料用途，也被广泛用于一般产业用的材料用途，该技术的应用范围一直在扩大。在芳香族聚酰胺纤维领域，提出了通过对将多个丝条合丝了的多条复丝进行分丝，从而得到细纤度的芳香族聚酰胺复丝的方案 (专利文献4～5)。

对于高强度聚酰胺纤维，记载了由于复丝的单丝没有彼此缠结（交错，entanglements），从而不会对原丝施加缠结，由此成功地以一定水平的加工收率得到单丝(专利文献6)。

现有技术文献

专利文献

专利文献1:日本特开2004－277910号公报

专利文献2:日本特开2007－9341号公报

专利文献3:日本特开2001－279521号公报

专利文献4:日本特开2004－011043号公报

专利文献5:日本特开2015－098664号公报

专利文献6:日本特开2020－158906号公报

发明内容

发明要解决的问题

然而，即使将对复丝进行分割而得到单丝的「分丝」加工应用于现有技术的高强度聚酰胺复丝，在分丝加工性和之后的单丝制品品质稳定性方面仍然存在若干问题。

在上述专利文献1～3记载的情况下，大多母丝伸长率都为40％～60％，将其进行分丝而得到的单丝限于衣料用途。

例如，专利文献3中公开了，在缠结（entanglement）法中通过使施加到触针的载荷张力为0.20cN/dtex以下，分丝性变得良好，载荷张力即缠结强度与分丝加工性之间存在相关性，但是关于载荷张力不同的缠结数比并不明确。此外，并未考虑由于降低缠结强度，导致构成复丝的单纤维的集束性变低，在纤维卷装卷取时发生的脱绞、与此相伴的分丝加工性降低的情况。特别是，在可以在产业用途中使用的高强度且硬挺度高的纤维的情况下，卷装卷取时发生的脱绞有增多的倾向，单纤维的集束性低对分丝加工性的影响大。单纤维的纱集束性低不仅影响分丝加工方面，而且容易造成单纤维间的拉伸不均，从而在分丝后产生单丝物性不匀。

另外，专利文献4～5中，与将复丝进行分丝而得到单丝的情况是不同的情况，另外，虽然规定了缠结数，但是并未考虑载荷张力不同的缠结数。

此外，在专利文献6记载的技术中，并不能达到与以往的聚酯衣料用途匹配的高分丝加工收率，在稳定的分丝加工性和分丝加工后的单丝物性的制品品质稳定性方面存在问题。

为了解决上述问题点，本发明的目的是提供分丝加工性优异的高强度聚酰胺复丝和将其进行分丝而得到的制品品质稳定的高强度聚酰胺单丝。

解决课题的手段

本发明为了解决上述课题进行了仔细研究而得到的发明，本发明包括下述构成。（1）一种聚酰胺复丝，低载荷张力条件下的缠结数A（个/m）大于0.3且小于3.0，且低载荷张力条件下的缠结数A与高载荷张力条件下的缠结数B（个/m）之比A/B为1.5以上，所述复丝的单纤维纤度为6～40dtex，强度为7.0～11.0cN/dtex。（2）根据前述（1）所述的聚酰胺复丝，单纤维数为8～16根，伸长率为20～35％。（3）根据前述（1）或（2）所述的聚酰胺复丝，构成所述复丝的各单纤维的强度的不匀变动率(CV值)小于5.0。纤度不匀变动率小于5.0。（4）根据（1）～（3）中任一项所述的聚酰胺复丝，构成所述复丝的各单纤维的油分附着率的不匀变动率(CV值)小于10.0。（5）根据（1）～（3）中任一项上所述的聚酰胺复丝，所述聚酰胺复丝用于分丝。（6）一种聚酰胺单丝，其是将前述（1）～（3）中任一项所述的聚酰胺复丝进行分丝而得到的。

发明效果

根据本发明，可以提供分丝加工性优异的高强度聚酰胺复丝，能够提供制品品质稳定的高强度单丝。

附图说明

[图1] 图1是本发明的聚酰胺复丝制造工序的概略图。

具体实施方式

以下对本发明进行详细说明。

作为本发明的聚酰胺复丝所使用的原料只要是例如尼龙6、尼龙66、尼龙12、尼龙46、尼龙410、尼龙56、尼龙510、尼龙610、尼龙6与尼龙66的共聚聚酰胺、尼龙6中共聚了聚亚烷基二醇、二羧酸、胺等的共聚聚酰胺等聚酰胺，就没有特别限定。本发明的聚酰胺复丝可以根据需要含有单羧酸等封端剂、氧化钛等消光剂、磷化合物等聚合催化剂、阻热剂、铜化合物和碱金属或碱土类金属的卤化物等抗氧化剂、耐热稳定剂作为聚酰胺以外的成分，但是聚酰胺成分优选为95重量％以上，更优选为97重量％以上。在聚酰胺成分小于95重量％的情况下，聚酰胺的机械特性降低，故而不优选。

本发明的聚酰胺复丝的低载荷张力条件下的缠结数A需要大于0.3个/m且小于3.0个/m。优选大于0.3个/m且小于2.5个/m，更优选大于0.3个/m且小于2.0个/m。本发明中所谓的低载荷张力条件下的缠结数A是指，使用能够实施与JIS L1013（2010） 8.15中记载的方法同样的步骤的自动缠结度测试器（例如ROTHSCHILD公司产的缠结测试仪 R－2072），在脱离水平（trip level）0.17cN/dtex、初始张力0.05cN/dtex、测定速度10m/分钟、纤维长度1000m的条件下测定的缠结数，是例如通过实施例部分记载的测定得到的值。发现在本发明这样满足低载荷张力条件下的缠结数A大于0.3个/m且小于3.0个/m的情况下，通过适度地赋予构成复丝的单纤维间的集束性，可以抑制丝条卷装卷取时的单丝脱绞以及与此相伴的分丝工序中的断丝。在本发明中，在低载荷张力条件下的缠结数为3.0个/m以上的情况下，存在由于单纤维间的缠结过强，所以在分丝工序中的分丝性恶化的问题，以及由于缠结强的纤维发生张力集中，所以发生分丝后的单丝品质不匀的问题。在0.3个/m以下的情况下，由于不能赋予单纤维间的集束性，所以发生丝条卷装卷取时的脱绞，成为分丝加工时的断丝的原因。

另外，本发明的聚酰胺复丝在低载荷张力条件下的缠结数A（个/m）与高载荷张力条件下的缠结数B（个/m）之比A/B为1.5以上是重要的。优选为2.0以上，更优选为2.5以上。本发明中所谓的高载荷张力条件下的缠结数B是指，使用能够实施与JIS L1013（2010）8.15中记载的方法同样的步骤的自动缠结度测试器（例如ROTHSCHILD公司生产的缠结测试仪 R－2072）在脱离水平0.51cN/dtex、初始张力0.05cN/dtex、测定速度10m/分钟、纤维长度1000m的条件下测定时的缠结数，例如为通过实施例部分记载的测定得到的值。像本发明这样在该缠结数比A/B为1.5以上的情况下，意味着存在大量在低载荷张力条件下能够检测到、而在高载荷张力条件下检测不到的缠结，这样的缠结在分丝加工时的张力下会滑过单纤维的缠结，从而不会发生断丝，即表现为「微缠结」的形态，使该特征明显。通过在该缠结数比的范围内，可以减少单纤维的缠结导致的分丝加工时的断丝，能够赋予可以抑制丝条卷装卷取时的脱绞的程度的单纤维集束性，所以确认与分丝加工成功率相关。该缠结数之比小于1.5的情况下，单纤维间的缠结过强，所以分丝工序中的分丝性恶化，以及由于缠结强的单纤维发生张力集中，所以发生分丝后的单丝的品质不匀。

本发明的聚酰胺复丝的单纤维纤度为6～40dtex。优选为7～37dtex，更优选为8～34dtex。单纤维纤度大于40dtex的情况下，纺丝时的冷却效率恶化，从而原丝品质降低，不能获得适合产业用途的高强度品质。在小于6dtex的情况下，容易发生单纤维彼此的缠结，变得难以控制2种张力下的缠结数比，难以显现「微缠结」形态。

本发明的聚酰胺复丝的强度为7.0～11.0cN/dtex。优选为7.5～9.5cN/dtex。如果强度在该范围，则将复丝进行分丝后的单丝也能够得到高强度品质。在强度小于7.0cN/dtex的情况下，面相产业用途的高强度单丝不充分。在想要得到强度大于11.0cN/dtex的聚酰胺复丝的情况下，成为高倍率下的机械拉伸，毛刺的产生以及与此相伴的分丝加工时发生断丝的情况变多。

本发明的聚酰胺复丝的伸长率优选为20.0％～35.0％。更优选为22.0％～35.0％。通过在该范围，分丝加工时可以允许一定程度的拉紧，所以分丝性变得良好。另外，可以增大分丝后的单丝的韧性、断裂功，能够维持优异的耐久性。另外，强度（cN/dtex）和伸长率（％）为在JIS L1013（1999） 8.5.1标准时测试中所示的定速拉伸条件下测定的值。

本发明的聚酰胺复丝的单纤维数优选为8～16根。更优选为12～16根。在制造同一纤度的单丝的情况下，单纤维数越大，聚合物的总排出量越多，所以能够均匀排出性良好地进行纺丝。另外，能够用通常的分丝机进行分丝卷取的线轴数量为16根，所以通过使单纤维数为规定的根数，可以通过1次分丝加工将复丝形成单丝。

构成本发明的聚酰胺复丝的各单纤维的强度和纤度的不匀变动率（CV值）均小于5.0。优选均小于4.0。进一步优选小于3.5。通过使不匀变动率在上述优选范围，可以提供制品品质稳定的单丝。在此，单纤维的强度和纤度的不匀变动率（CV值）是指，通过后述的方法测定将聚酰胺复丝在分丝速度400m/分钟、分丝张力0.75cN/dtex的条件下进行分丝后的各单丝的强度、纤度，由该测定数据算出平均值、标准偏差，通过下式求出的值。变动率（％）＝［标准偏差］/［平均值］×100另外，构成本发明的聚酰胺复丝的各单纤维的油分附着率的不匀变动率（CV值）优选小于10.0。进一步优选小于8.0。在此，各单纤维的油分附着率的不匀变动率（CV值）是指，通过后述的方法测定将聚酰胺复丝在分丝速度400m/分钟、分丝张力0.75cN/dtex的条件进行分丝后的各单丝的油分附着率，由该测定数据算出平均值、标准偏差，通过下式求出的值。变动率（％）＝［标准偏差］/［平均值］×100通过使油分附着率的不匀变动率在上述优选范围，热拉伸时受到的拉伸张力在各单丝上变得均匀，能够抑制拉伸不匀。此外，通过使分丝加工时发生的单纤维彼此间的摩擦均匀化，分丝性变得良好。另外，使用的油剂只要是公知的油剂就没有特别限定。

图1是本发明中优选使用的直接纺丝拉伸装置的概略图。

以下，以图1为例，对本发明的聚酰胺复丝的制造方法进行说明，但是只要能够得到本发明的聚酰胺复丝，制造方法并不限定于此。

首先，准备成为本发明的聚酰胺复丝的原料的聚酰胺原料粒料。聚酰胺的聚合方法可以使用公知的聚合方法。

本发明的聚酰胺复丝的原料粒料的硫酸相对粘度（以下称为粘度）优选为2.5～3.9，更优选为3.0～3.9。只要在该范围，则就能够拉丝性良好地得到高强度的聚酰胺复丝。另外，硫酸相对粘度是指，将试样溶解于98％的硫酸，使用奥斯特瓦尔德粘度计在25℃下测定的值。

接着，将前述聚酰胺粒料供给至挤出式纺丝机，通过计量泵分配给纺丝口模，进行熔融纺丝。纺丝温度设定为比聚合物的熔点高50℃的值，优选从具有8～16个孔的纺丝口模1使聚合物排出。优选使其从包围距离纺丝口模正下5～300cm的范围的加热筒2通过。作为该加热筒内的温度，优选是聚合物聚酰胺的熔点－30～熔点＋30℃的方式，更优选是熔点－15～熔点＋15℃。对于纺出丝条不立即进行冷却，而是使其通过由上述加热筒包围的高温环境中而进行缓慢冷却，由此熔融纺丝的聚酰胺分子的取向得到缓和，从而可以提高单纤维间的分子取向均匀性，因此能够实现聚酰胺复丝的高强度化。

接着，对于通过高温环境后的未拉伸的丝条5，通过横流冷却装置3吹付10～80℃、优选10～50℃的风，从而使其冷却固化。另外，在冷却风超过80℃的情况下，纺丝时的纤维的摇晃变大，从而发生单纤维彼此间的冲撞等，成为制丝性恶化的原因。作为上述横流冷却装置，优选单流型风筒。

然后，通过包含给油辊的给油装置4对得到的冷却丝条施加油剂，可以通过拉取辊(1FR)6进行拉取，拉伸后进行卷取，从油剂均匀附着的观点出发，给油辊优选实施了梨皮面加工。通过使用梨皮面加工过的给油辊，丝条与辊的接触面积增加，可以降低单纤维间的油分附着率不匀。施加的油剂可以使用公知的油剂，为了抑制拉取辊(1FR)6上的单丝卷附，其附着量优选为0.3～1.5重量％，进一步优选为0.5～1.0重量％。

另外，由拉取辊(1FR)6的旋转速度定义的纺丝速度优选为400～1200m/分钟。如果纺丝速度为400m/分钟以上，则最终的生产速度也变得充分，生产效率良好，可以廉价地制造聚酰胺复丝。如果为1200m/分钟以下，可以防止断丝、毛刺的多发，故而优选。

对于这些通过前述方法得到的纺出丝，可以使用公知的方法进行拉伸、松弛热处理和卷取等。在此，如果对于2段拉伸的情况进行具体举例，对于通过拉取辊(1FR)6拉取的纺出丝，按照给丝辊 (2FR) 7、第1拉伸辊（1DR）8、第2拉伸辊（2DR）10和松弛辊（RR）11的顺序卷绕丝条，进行热处理和拉伸处理，并卷取于卷绕器13。

在1FR与2FR之间，进行预拉伸，在2FR与1DR之间进行第1段拉伸，在1DR与2DR之间进行第2段拉伸。2FR的温度设定为聚合物的玻璃化转变温度－20℃～玻璃化转变温度＋20℃，1DR的温度设定为100～225℃，对于预拉伸、第1段拉伸，优选在玻璃化转变温度前后进行热拉伸。至于剩下的拉伸和热定型温度，通常优选在聚合物的结晶化温度－20℃～结晶化温度＋20℃的高温下进行。

对于综合拉伸倍率(以下也简称为拉伸倍率)，即从拉取辊(1FR)6到第2拉伸辊（2DR）10之间的倍率，为了获得高强度的聚酰胺复丝，优选采用高拉伸倍率，如果在本发明记载的纤度范围，以3.5～5.0倍进行拉伸即可。另外，卷取速度通常优选为1500～4500m/分钟，更优选为2000～4500m/分钟。另外，至于卷取张力，优选在0.05～0.25cN/dtex的条件下用卷取装置卷绕成筒状（奶酪状）。

另外，为了得到具有本发明中规定的缠结数A和缠结数比A/B的聚酰胺复丝，在卷取成聚酰胺复丝卷装时，在第1拉伸辊（1DR）8与第2拉伸辊（2DR）10之间使用第1缠结喷嘴9，在松弛辊（RR）11与卷绕器13之间使用第2缠结喷嘴12，对丝条进行流体处理是有效的。特别是，在上述规定的卷取张力下对复丝进行流体处理的情况下，优选在将使用第2缠结喷嘴12的处理压缩空气调整为每单位单纤维纤度0.005～0.015MPa/dtex的情况下进行流体处理。更优选0.005～0.010MPa/dtex。

通过以上那样的方法，可以制造本发明中记载的高强度且分丝性良好的聚酰胺复丝。

另外，对于通过上述方法得到的聚酰胺复丝，可以通过用公知的分丝方法实施加工，加工收率良好地得到制品品质稳定的高强度聚酰胺单丝。

实施例

以下，通过实施例对本发明进行详细说明。本发明的各特性的定义和测定法如下。

（1）硫酸相对粘度（ηr）：以聚合物粒料或原丝作为试样，将试样0.25g溶解于98％硫酸25ml中，使用奥斯特瓦尔德粘度计在25℃下进行测定，由下式求出。测定值由5个样品的平均值求出。ηr＝试样溶液的流下秒数/仅硫酸的流下秒数。

（2）总纤度：通过JIS L1013（1999） 8.3.1 A法，在规定载荷0.045cN/dtex下测定公量纤度作为总纤度。

（3）单纤维数：通过JIS L1013（1999） 8.4的方法算出。

（4）单纤维纤度：用总纤度除以单纤维数而算出。

（5）强力・强度・伸长率：在JIS L1013（1999） 8.5.1标准时试验中所示的定速伸长条件下测定。使用Orientec公司生产的“TENSILON”（TENSILON）UCT－100在夹具间隔25cm、拉伸速度30cm/分钟的条件下对试样进行测定。强力由S－S曲线中的最大强力求得，伸长率由S－S曲线中显示最大强力的点处的伸长求得，强度用强力除以总纤度而求得。对于复丝试样在长度方向上每隔1m进行一次取样，对5点进行测定，由该测定数据求出平均值。

（6）缠结数：使用ROTHSCHILD公司生产的缠结测试仪R－2072以测定速度10m/分钟评价了丝长1000m。在低载荷张力条件下的缠结数A的情况下将脱离水平设定为0.17cN/dtex，在高载荷张力条件下的缠结数B的情况下，将脱离水平设定为0.51cN/dtex，对于初始张力，在两个测定基准都设定为0.05cN/dtex。

（7）载荷张力不同的缠结数比A/B：用前述（6）项中测定的缠结数A（个/m）除以缠结数B（个/m）而求得。

（8）分丝加工性：使用AIKI Riotec公司产的分丝机KA－516OF将复丝重量5.0Kg的复丝卷装50个进行分丝，将能够没有断丝地分丝为单丝的卷装的比例用满管率（％）表示。在分丝速度400m/分钟、分丝张力0.75cN/dtex的条件下实施分丝加工。S：满管率为85％以上A：满管率为70％以上且小于85％B：满管率为55％以上且小于70％C：满管率为30％以上且小于55％。

（9）各单纤维的纤度不匀变动率：按照与前述（2）同样的方式测定由在前述（8）项的条件下实施了分丝加工的同一卷装得到的各单丝的纤度，由其测定数据算出平均值、标准偏差，通过下式求出。变动率（％）＝［标准偏差］/［平均值］×100（10）各单纤维的强度不匀变动率：按照与前述（5）同样的方式测定由在前述（8）项的条件下实施了分丝加工的同一卷装得到的各单丝的强度，由其测定数据算出平均值、标准偏差，由前述（9）项中记载的计算式算出变动率。

（11）各单纤维的油分附着率不匀变动系数：根据JIS L1096（2010） 8.32用己烷提取法测定由在前述（8）项的条件下实施了分丝加工的同一卷装得到的各单丝的油分附着量，由其测定数据算出油分附着率的平均值、标准偏差，由前述（9）项中记载的计算式算出变动系数。

（实施例1）

在通过液相聚合得到的尼龙66粒料中添加作为抗氧化剂的乙酸铜5重量％水溶液进行混合，相对于聚合物重量，添加吸附铜68ppm。接着，分别以相对于聚合物粒料100重量份使得钾成为0.1重量份的量添加吸附碘化钾50重量％的水溶液和溴化钾20重量％的水溶液，使用间歇式固相聚合装置进行固相聚合，得到硫酸相对粘度为3.75的尼龙66粒料。将得到的尼龙66粒料供给到直径110mm的挤出机，在熔融温度300℃下进行熔融。熔融聚合物通过计量泵以能够得到总纤度175dtex的复丝的方式调整排出量，分配到纺丝组件。然后，在纺丝组件内通过具有40μm粗度的金属无纺布过滤器进行过滤，然后通过圆形孔・孔数16的口模进行纺丝。在口模面下方3cm处设置加热筒长度15cm的加热筒，以筒内环境温度成为250℃的方式进行加热。在此，筒内环境温度是指，在加热筒长度的中央部距离内壁1cm部分的空气温度。在加热筒的正下方安装从一个方向吹送风的单流型风筒，以35m/分钟的速度对丝条吹送20℃的冷风使其冷却固化。然后，通过梨皮面加工过的上油辊（给油辊）对丝条施加油剂。

使施加了油剂的未拉伸丝条卷绕于以表面速度850m/分钟的速度旋转的1FR进行拉取，然后以综合拉伸倍率4.1倍进行拉伸。拉取丝条不进行临时卷取而连续地在拉取辊与2FR之间施加5％拉紧后，接着以旋转速度比2.80倍进行第1段拉伸，接着以旋转速度比1.40倍进行第2段拉伸，并以3500m/分钟的速度进行卷取。1FR、2FR的辊表面为镜面抛光面，1DR、2DR、RR为梨皮面加工面，另外，关于各辊温度，1FR为非加热，2FR为40℃，1DR为150℃，2DR为225℃，RR为150℃。通过该熔融纺丝、拉伸得到尼龙66复丝。缠结处理通过在缠结施加装置内对走行丝条从垂直方向喷射高压空气来进行。在缠结喷嘴的前后设置梳理输送丝条的引导件，关于喷射的空气压力，在第1缠结喷嘴设定为0.30MPa，在第2缠结喷嘴设定为0.10MPa。

（实施例2）

除了将第2缠结喷嘴压力设定为0.07MPa以外，以与实施例1同样的方式进行。

（实施例3）

除了将第2缠结喷嘴压力设定为0.13MPa以外，以与实施例1同样的方式进行。

（实施例4）

除了将聚酰胺复丝的总纤度设定为110dtex，并且变更1DR－2DR间的倍率以综合拉伸倍率4.2倍进行制丝以外，以与实施例1同样的方式进行。

（实施例5）

除了将聚酰胺复丝的总纤度设定为350dtex，变更1DR－2DR间的倍率以综合拉伸倍率4.5倍进行制丝以外，以与实施例1同样的方式进行。

（实施例6）

除了使用镜面抛光的给油辊以外，以与实施例1同样的方式进行。

（实施例7）

除了将第1缠结喷嘴压力设定为0.00MPa以外，以与实施例1同样的方式进行。

（实施例8）

使用硫酸相对粘度为3.30的尼龙6粒料在270℃下进行熔融纺丝。将熔融聚合物通过计量泵以能够得到总纤度470dtex的复丝的方式调整排出量，使其通过圆形孔・孔数14的口模进行纺丝。以综合拉伸倍率4.7倍进行拉伸，以卷取速度2100m/分钟的速度进行卷取。另外，关于各辊的温度，1FR为非加热，2FR为40℃，1DR为150℃，2DR为200℃，RR为150℃。通过该熔融纺丝、拉伸而得到尼龙6复丝。关于在缠结处理中喷射的空气压力，在第1缠结喷嘴设定为0.20MPa，在第2缠结喷嘴设定为0.20MPa。其他与实施例1同样地进行。

（实施例9）

除了将聚酰胺复丝的总纤度设为235dtex，以综合拉伸倍率4.5倍进行制丝以外，以与实施例8同样的方式进行。

（实施例10）

除了使用硫酸相对粘度3.60的尼龙410粒料以外，以与实施例1同样的方式进行。

（实施例11）

除了使用硫酸相对粘度3.80的尼龙610粒料以外，以与实施例8同样的方式进行。

对这些实施例1～11中得到的聚酰胺复丝的物性和分丝加工性、分丝后单丝物性的变动系数进行评价，结果示于表1。

由表1可以看出，本发明的聚酰胺复丝，通过将低载荷张力条件A和高载荷张力条件B之比A/B控制在规定的范围，实现了高强度且良好的分丝加工性。

（比较例1）

除了将第2缠结喷嘴压力设定为0.00MPa以外，以与实施例1同样的方式进行。

（比较例2）

除了将第2缠结喷嘴压力设定为0.25MPa以外，以与实施例1同样的方式进行。

（比较例3）

除了将聚酰胺复丝的总纤度设定为78dtex，将第2缠结喷嘴压力设定为0.05MPa以外，以与实施例1同样的方式进行。

（比较例4）

除了将聚酰胺复丝的总纤度设定为700dtex，将第2缠结喷嘴压力设定为0.25MPa，将综合拉伸倍率设定为4.5倍，并且将卷取速度设定2700m/分钟以外，以与实施例1同样的方式进行。

（比较例5）

除了将第2缠结喷嘴压力设定为0.00MPa，将综合拉伸倍率设定为2.7倍进行制丝以外，以与实施例1同样的方式进行。

（比较例6）

除了将第2缠结喷嘴压力设定为0.00MPa，并且将综合拉伸倍率设定为3.3倍进行制丝以外，以与实施例8同样的方式进行。

（参考例1）

参考专利文献6：日本特开2020－158906号公报的实施例制造下述聚酰胺复丝，并进行评价。即，使用与实施例6中使用的同样的镜面抛光给油辊，不使用第1缠结喷嘴和第2缠结喷嘴，在1DR到2DR之间、从该RR到卷取为止的区间都不进行缠结处理，除此以外以与实施例1同样的方式进行。另外，本参考例中施加油剂时使用的镜面抛光给油辊是现有技术中通常广泛使用的给油辊。

对比较例1～6中得到的聚酰胺复丝的物性和分丝加工性、分丝后单丝物性的变动系数进行评价，结果示于表2。

可以看出，比较例1在不实施利用第2缠结喷嘴的缠结处理而制造聚酰胺复丝，低载荷张力条件下的缠结数A为微小的值。表明：在这种情况下，由于极端地丧失单纤维间的集束性，所以卷装卷取时的脱绞多发，影响该聚酰胺复丝的分丝加工性。

在比较例2中，将第2缠结喷嘴压力设为0.25MPa，将每单纤维纤度的压力设为0.023MPa/dtex。在这种情况下，低载荷张力条件下的缠结数A与高载荷张力条件下的缠结数B大致相同，成为通常的缠结形态。该聚酰胺复丝的分丝加工性显著恶化。

在比较例3中，聚酰胺复丝的总纤度为78dtex，单纤维纤度为4.9dtex。另外，将第2缠结喷嘴压力设为0.05MPa，将每单纤维纤度的第2缠结喷嘴压力控制为0.010MPa/dtex。在这种情况下，虽然可以将低载荷张力条件下的缠结数A控制在本发明规定的范围，但是高载荷张力条件下的缠结数B也成为同样的值，不能表现「微缠结」形态。结果影响该聚酰胺复丝的分丝加工性。

在比较例4中，聚酰胺复丝的总纤度为700dtex，单纤维纤度为43.8dtex。在这种情况下，由于纺丝时的冷却效率恶化，所以原丝品质降低，从而不能实现本发明中规定的强度水平。

参考例1相当于参考专利文献6的实施例中记载的方法制造聚酰胺复丝的例子。在这种情况下，由于未实施利用第2缠结喷嘴的缠结处理，所以单纤维间的集束性极端恶化，在分丝加工性・分丝加工的满管率方面存在问题。另外，由于使用镜面抛光的给油辊材质，以及未实施利用第1缠结喷嘴的缠结处理，所以单纤维间的强度不匀变动系数、单纤维间油分附着率不匀的变动系数显著恶化，该单丝的制品品质稳定性方面存在问题。

产业上的可利用性

本发明的聚酰胺复丝为高强度且分丝性优异，并且也能够抑制单纤维间的物性不匀，所以能够提供制品品质稳定的高强度单丝。由此，可以实现聚酰胺单丝的应用范围扩大，以及运动用线、网纱等已有单丝使用制品的精致化。

附图标记说明

1：纺丝口模2：加热筒3：横流冷却装置4：给油装置5：丝条6：拉取辊(1FR)7：给丝辊（2FR）8：第1拉伸辊（1DR）9：第1缠结喷嘴10：第2拉伸辊（2DR）11：松弛辊（RR）12：第2缠结喷嘴13：卷绕器。

Claims (6)

1.一种聚酰胺复丝，其低载荷张力条件下的缠结数A大于0.3且小于3.0，且低载荷张力条件下的缠结数A与高载荷张力条件下的缠结数B之比A/B为1.5以上，所述复丝的单纤维纤度为6～40dtex，强度为7.0～11.0cN/dtex，缠结数A和缠结数B的单位为个/m。

2.如权利要求1所述的聚酰胺复丝，单纤维数为8～16根、伸长率为20～35％。

3.如权利要求1或2所述的聚酰胺复丝，构成所述复丝的各单纤维的纤度的不匀变动率CV值小于5.0，强度的不匀变动率CV值小于5.0。

4.如权利要求1～3中任一项所述的聚酰胺复丝，构成所述复丝的各单纤维的油分附着率的不匀变动率CV值小于10.0。

5.如权利要求1～3中任一项所述的聚酰胺复丝，所述聚酰胺复丝用于分丝。

6.一种聚酰胺单丝，其是将权利要求1～3中任一项所述的聚酰胺复丝进行分丝而得到的。