CN113905866A - 轮胎成形用模具及充气轮胎 - Google Patents

Abstract

为了提高刀槽花纹用的刀片的耐久性，轮胎成形用模具(100)具备在轮胎周向上被分割出的多个扇形体(101)和配置于扇形体(101)的胎面成形面(102)的多个刀槽花纹刀片(120)，刀槽花纹刀片(120)以作为预定的配置花纹的重复花纹(Pr)在轮胎周向上重复配置，接近刀槽花纹刀片(121)的刚性比原始形状刀片(122)的刚性高，接近刀槽花纹刀片(121)是配置于1个扇形体(101)的多个刀槽花纹刀片(120)中的、最接近扇形体(101)彼此的分割位置(101a)的刀槽花纹刀片(120)，原始形状刀片(122)是与包含接近刀槽花纹刀片(121)的重复花纹(Pr)不同的重复花纹(Pr)中的、与包含接近刀槽花纹刀片(121)的重复花纹(Pr)中的接近刀槽花纹刀片(121)的位置相同的位置的刀槽花纹刀片(120)。

Description

轮胎成形用模具及充气轮胎

技术领域

本发明涉及轮胎成形用模具及充气轮胎。

背景技术

在以往的充气轮胎中，出于提高在雪道、结冻的路面上的行驶性能即冰雪性能、在湿润的路面上的行驶性能即湿地性能等的目的，存在形成有在胎面部形成的切口即所谓的刀槽花纹的充气轮胎。例如，在要求冰雪路面上的行驶性能的无钉防滑轮胎中，在胎面部的踏面配置有许多的刀槽花纹。另外，在充气轮胎的制造中，使用在轮胎周向上分割为多个扇形体(英文：sector)的轮胎成形用模具进行硫化成形，但在扇形体的分割位置，在硫化成形时容易产生各种各样的不良情况，因此，在以往的轮胎成形用模具中，存在谋求消除这样的不良情况的轮胎成形用模具。

例如，在专利文献1所记载的轮胎硫化用模具中，通过在与扇形体的分割位置相邻配置的刀槽花纹用刀片上设置变向点，并使刀槽花纹用刀片中的从变向点到另一端为止的部分比原始形状向离开分割位置的方向变化，从而防止刀槽花纹用刀片在硫化脱模时的脱离、破损等。另外，在专利文献2所记载的轮胎成形模具中，通过使扇形体的端部位置处的刀槽花纹成形刀片的刀槽花纹体积大于扇形体的中央部位置处的刀槽花纹成形刀片的刀槽花纹体积，从而有效地抑制扇形体分割位置附近的陆部的偏磨耗。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2012-11690号公报

专利文献2：日本特开2009-255734号公报

发明内容

发明所要解决的课题

在此，在将刀槽花纹用的刀片配置于被分割出的各扇形体的轮胎成形用模具中，在进行轮胎的硫化成形之后将轮胎从模具取出时，容易在刀片产生扭转。特别是，在扇形体的分割位置附近，在刀片产生的扭转变大，因此，有可能发生刀片因该扭转而弯曲或弯折等故障。这样，在具有在轮胎周向上被分割出的多个扇形体并配置有刀槽花纹用的刀片的以往的轮胎成形用模具中，在配置于扇形体的分割位置附近的刀片容易发生故障，因此在耐久性方面存在改善的余地。

本发明是鉴于上述情况而完成的，其目的在于提供能够提高刀槽花纹用的刀片的耐久性的轮胎成形用模具及充气轮胎。

用于解决课题的手段

为了解决上述的课题而达成目的，本发明的轮胎成形用模具的特征在于，具备：多个扇形体，所述多个扇形体在轮胎周向上被分割出；以及多个刀槽花纹刀片，所述多个刀槽花纹刀片配置于所述扇形体的胎面成形面，所述刀槽花纹刀片以作为预定的配置花纹的重复花纹在轮胎周向上重复配置，接近刀槽花纹刀片的刚性比原始形状刀片的刚性高，所述接近刀槽花纹刀片是配置于1个所述扇形体的多个所述刀槽花纹刀片中的、最接近所述扇形体彼此的分割位置的所述刀槽花纹刀片，所述原始形状刀片是与包含所述接近刀槽花纹刀片的所述重复花纹不同的所述重复花纹中的、与包含所述接近刀槽花纹刀片的所述重复花纹中的所述接近刀槽花纹刀片的位置相同的位置的所述刀槽花纹刀片。

另外，在上述轮胎成形用模具中，优选的是，所述接近刀槽花纹刀片的最大高度比所述原始形状刀片的最大高度低。

另外，在上述轮胎成形用模具中，优选的是，所述接近刀槽花纹刀片的最大高度H1与所述原始形状刀片的最大高度H2之比处于0.3≤(H1/H2)≤0.8的范围内。

另外，在上述轮胎成形用模具中，优选的是，关于所述接近刀槽花纹刀片，所述接近刀槽花纹刀片的长度L、宽度W及最大高度H1之积即刀槽花纹体积V与最大高度H1的关系为V∝H1。

另外，在上述轮胎成形用模具中，优选的是，关于所述接近刀槽花纹刀片和所述原始形状刀片，所述接近刀槽花纹刀片的弯折点的数量A1与所述原始形状刀片的弯折点的数量A2的关系为A2＜A1。

另外，在上述轮胎成形用模具中，优选的是，关于所述接近刀槽花纹刀片和所述原始形状刀片，所述接近刀槽花纹刀片的材质强度S1与所述原始形状刀片的材质强度S2的关系为S2＜S1。

另外，在上述轮胎成形用模具中，优选的是，关于所述接近刀槽花纹刀片和所述原始形状刀片，所述接近刀槽花纹刀片的表面粗糙度R1与所述原始形状刀片的表面粗糙度R2的关系为R2＞R1。

另外，为了解决上述课题而达成目的，本发明的充气轮胎的特征在于，使用上述轮胎成形用模具进行硫化。

发明效果

本发明的轮胎成形用模具及充气轮胎起到能够提高刀槽花纹用的刀片的耐久性这样的效果。

附图说明

图1是示出实施方式的充气轮胎的胎面部的踏面的平面图。

图2是制造实施方式的充气轮胎的轮胎成形用模具的说明图。

图3是图2的A-A向视图，是扇形体连结着的状态的说明图。

图4是图3的B-B剖视图，是关于接近刀槽花纹刀片的高度的说明图。

图5是图3的C-C剖视图，是关于原始形状刀片的高度的说明图。

图6是图4的D-D向视图。

图7是示出使用图2所示的轮胎成形用模具的轮胎制造方法的说明图。

图8是示出从硫化成形后的充气轮胎1取下轮胎成形用模具前的状态的说明图。

图9是示出从硫化成形后的充气轮胎取下轮胎成形用模具的状态的说明图。

图10是实施方式的轮胎成形用模具的变形例，是接近刀槽花纹刀片的平面示意图。

图11是实施方式的轮胎成形用模具的变形例，是原始形状刀片的平面示意图。

图12是示出轮胎成形用模具的性能评价试验的结果的图表。

具体实施方式

以下，基于附图对本发明的轮胎成形用模具及充气轮胎的实施方式进行详细说明。此外，本发明并不由该实施方式限定。另外，下述实施方式中的构成要素包括本领域技术人员能够置换且能够容易想到的要素或者实质上相同的要素。

[实施方式]

在以下的说明中，轮胎径向是指与充气轮胎1的旋转轴(省略图示)正交的方向，轮胎径向内侧是指在轮胎径向上朝向旋转轴侧，轮胎径向外侧是指在轮胎径向上离开旋转轴侧。另外，轮胎周向是指以旋转轴为中心轴的环绕方向。另外，轮胎宽度方向是指与旋转轴平行的方向，轮胎宽度方向内侧是指在轮胎宽度方向上朝向轮胎赤道面(轮胎赤道线)CL侧，轮胎宽度方向外侧是指在轮胎宽度方向上离开轮胎赤道面CL侧。轮胎赤道面CL是指与充气轮胎1的旋转轴正交并且通过充气轮胎1的轮胎宽度的中心的平面，轮胎赤道面CL与充气轮胎1的轮胎宽度方向上的中心位置即轮胎宽度方向中心线、在轮胎宽度方向上的位置一致。轮胎宽度是轮胎宽度方向上位于最外侧的部分彼此的轮胎宽度方向上的宽度、即轮胎宽度方向上离轮胎赤道面CL最远的部分之间的距离。轮胎赤道线是指位于轮胎赤道面CL上且沿着充气轮胎1的轮胎周向的线。

[充气轮胎]

图1是示出实施方式的充气轮胎1的胎面部2的踏面3的平面图。图1所示的充气轮胎1在轮胎径向的最外侧的部分配设有胎面部2，胎面部2的表面、即在安装该充气轮胎1的车辆(省略图示)行驶时与路面接触的部分形成为踏面3。在踏面3形成有多个槽10，利用多个槽10划分出多个陆部15。作为槽10，例如形成有沿轮胎周向延伸的多个周向槽11和沿轮胎宽度方向延伸的多个横槽12。在本实施方式中，横槽12沿轮胎宽度方向延伸并向轮胎周向倾斜，周向槽11遍及轮胎周向上相邻的横槽12彼此之间地形成，陆部15利用这些周向槽11、横槽12形成为块状。

另外，在踏面3形成有多个刀槽花纹20。在此所说的刀槽花纹20是在踏面3形成为细槽状的花纹，将充气轮胎1轮辋组装于正规轮辋(日文：正規リム)，在正规内压(日文：正規内圧)的内压条件下，在无负荷时构成细槽的壁面彼此不接触，但在细槽位于在平板上沿垂直方向负荷了时的形成于平板上的接地面的部分时、或者形成有细槽的陆部15倒下时，构成该细槽的壁面彼此、或设置于壁面的部位的至少一部分因陆部15的变形而相互接触。正规轮辋是指JATMA所规定的“標準リム(标准轮辋)”、TRA所规定的“Design Rim(设计轮辋)”、或者ETRTO所规定的“Measuring Rim(测量轮辋)”。另外，正规内压是指JATMA所规定的“最高空気圧(最高气压)”、TRA所规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATIONPRESSURES(各种冷充气压力下的轮胎负荷极限)”记载的最大值、或ETRTO所规定的“INFLATION PRESSURES(充气压力)”。

刀槽花纹20以预定的深度沿轮胎宽度方向延伸而形成，设置于由槽10划分的各陆部15。刀槽花纹20包括沿轮胎宽度方向延伸并向轮胎周向弯折的刀槽花纹，形态根据刀槽花纹20而不同。另外，刀槽花纹20以作为预定的配置花纹的重复花纹Pr在轮胎周向上重复配置。该情况下的重复花纹Pr通过组合多个刀槽花纹20而构成，关于各重复花纹Pr，构成重复花纹Pr的刀槽花纹20的形状、条数、刀槽花纹20彼此的相对位置关系是同样的。在本实施方式中，关于重复花纹Pr，配置于轮胎周向上的长度为与横槽12的2条量的间隔相同的长度的范围的多个刀槽花纹20成为1个重复花纹Pr。

另外，在胎面部2的踏面3形成有用于配置防滑钉(省略图示)的孔即钉孔30。钉孔30与刀槽花纹20的重复花纹Pr等胎面花纹无关地在踏面3形成有多个。

[轮胎成形用模具]

接着，对实施方式的轮胎成形用模具100进行说明。此外，在以下的说明中，将充气轮胎1的轮胎径向在轮胎成形用模具100中也作为轮胎径向进行说明，将充气轮胎1的轮胎宽度方向在轮胎成形用模具100中也作为轮胎宽度方向进行说明，将充气轮胎1的轮胎周向在轮胎成形用模具100中也作为轮胎周向进行说明。

图2是制造实施方式的充气轮胎1的轮胎成形用模具100的说明图。如图2所示，轮胎成形用模具100构成为分割型的轮胎成形用模具100即所谓的扇形模具(英文：sectormould)，具有将在轮胎周向上被分割出的多个扇形体101相互连结而成的环状构造。此外，在图2中，图示了轮胎成形用模具100由8个扇形体101构成的8分割构造的形态，但轮胎成形用模具100的分割数量不限定于此。

1个扇形体101具备进行成为产品的充气轮胎1的胎面部2的成形的多个部件(英文：piece)103和使这些部件103相互相邻地安装的背块(英文：back block)104。1个部件103与以一定的间距或任意的间距分割出的胎面花纹的一部分对应，具有用于形成胎面花纹的一部分的胎面成形面102。1个扇形体101在轮胎周向及轮胎宽度方向上分别具有多个部件103(省略图示)，通过使多个部件103集合，从而构成1个扇形体101的胎面成形面102。换言之，1个扇形体101所具有的部件103被分割成多个部件103。

背块104将多个部件103以预定的排列安装并保持。由此，构成1个扇形体101。

轮胎成形用模具100使用多个这样构成的扇形体101，通过将多个扇形体101连结成环状而构成。轮胎成形用模具100通过这样将多个扇形体101连结成环状，从而各扇形体101的胎面成形面102集合，构成胎面花纹整体的胎面成形面102。

图3是图2的A-A向视图，是扇形体101连结着的状态的说明图。在各扇形体101的胎面成形面102上，在充气轮胎1的胎面部2形成周向槽11的周向槽成形骨115、形成横槽12的横槽成形骨116、形成钉孔30的钉孔形成钉117以及形成刀槽花纹20的刀槽花纹刀片120分别配置有多个。其中，周向槽成形骨115和横槽成形骨116由从胎面成形面102突出的肋状的形状形成，刀槽花纹刀片120形成为由金属材料构成的板状的构件。作为形成刀槽花纹刀片120的金属材料，例如使用不锈钢。

另外，刀槽花纹刀片120以与形成于胎面部2的刀槽花纹20相同的数量配置于胎面成形面102，各刀槽花纹刀片120配置于胎面成形面102中的、与在胎面部2上配置刀槽花纹20的位置对应的位置。因此，刀槽花纹刀片120与形成于充气轮胎1的胎面部2的刀槽花纹20同样地、以作为预定的配置花纹的重复花纹Pr在轮胎周向上重复配置。

配置于1个扇形体101的多个刀槽花纹刀片120中的、作为最接近扇形体101彼此的分割位置101a的刀槽花纹刀片120的接近刀槽花纹刀片121的刚性比原始形状刀片122的刚性高。该情况下的扇形体101彼此的分割位置101a是扇形体101的轮胎周向上的端部，成为在轮胎周向上相邻的扇形体101彼此连结的位置。另外，接近刀槽花纹刀片121典型地配置在距分割位置101a的距离为10mm的范围内。

另外，该情况下的原始形状刀片122为与包含接近刀槽花纹刀片121的重复花纹Pr不同的重复花纹Pr中的、与包含接近刀槽花纹刀片121的重复花纹Pr中的接近刀槽花纹刀片121的位置相同的位置的刀槽花纹刀片120。也就是说，原始形状刀片122为在与包含接近刀槽花纹刀片121的重复花纹Pr不同的重复花纹Pr中、配置于与包含接近刀槽花纹刀片121的重复花纹Pr内的接近刀槽花纹刀片121的位置对应的位置的刀槽花纹刀片120。

此外，在与包含接近刀槽花纹刀片121的重复花纹Pr不同的重复花纹Pr中的、与包含接近刀槽花纹刀片121的重复花纹Pr中的接近刀槽花纹刀片121的位置相同的位置的刀槽花纹刀片120相当于与该接近刀槽花纹刀片121不同的其他接近刀槽花纹刀片121的情况下，优选对原始形状刀片122使用另外其他重复花纹Pr中的、与包含接近刀槽花纹刀片121的重复花纹Pr中的接近刀槽花纹刀片121的位置相同的位置的刀槽花纹刀片120。

图4是图3的B-B剖视图，是关于接近刀槽花纹刀片121的高度的说明图。图5是图3的C-C剖视图，是关于原始形状刀片122的高度的说明图。接近刀槽花纹刀片121的距胎面成形面102的在轮胎径向上的最大高度H1比原始形状刀片122的距胎面成形面102的在轮胎径向上的最大高度H2低。具体而言，关于接近刀槽花纹刀片121和原始形状刀片122，接近刀槽花纹刀片121的最大高度H1与原始形状刀片122的最大高度H2之比处于0.3≤(H1/H2)≤0.8的范围内。接近刀槽花纹刀片121通过这样使最大高度H1比原始形状刀片122的最大高度H2低，从而刚性比原始形状刀片122的刚性高。

此外，在本实施方式中，刀槽花纹刀片120的距胎面成形面102的在轮胎径向上的高度处于1mm以上且15mm以下的范围内。因此，接近刀槽花纹刀片121的最大高度H1和原始形状刀片122的最大高度H2均处于1mm以上且15mm以下的范围内。

图6是图4的D-D向视图。关于接近刀槽花纹刀片121，接近刀槽花纹刀片121的体积即刀槽花纹体积V与最大高度H1的关系成为V∝H1。也就是说，关于接近刀槽花纹刀片121，刀槽花纹体积V与最大高度H1成为比例关系。该情况下的刀槽花纹体积V为接近刀槽花纹刀片121的长度L、宽度W及最大高度H1之积。接近刀槽花纹刀片121的长度L为沿高度方向观察接近刀槽花纹刀片121的情况下的、沿着沿接近刀槽花纹刀片121的延伸方向的方向或者沿着接近刀槽花纹刀片121的形状的长度。

此外，在本实施方式中，刀槽花纹刀片120的厚度处于0.2mm以上且1.0mm以下的范围内。因此，接近刀槽花纹刀片121的宽度W也处于0.2mm以上且1.0mm以下的范围内。

[轮胎制造方法]

接着，对使用实施方式的轮胎成形用模具100的充气轮胎1的制造方法进行说明。图7是示出使用图2所示的轮胎成形用模具100的轮胎制造方法的说明图。图7示出具备图2所示的轮胎成形用模具100的模具支承装置105的轴向剖视图。本实施方式的充气轮胎1通过以下的制造工序制造。

首先，将构成充气轮胎1的各种橡胶构件(省略图示)、胎体帘布层(省略图示)、带束帘布层(省略图示)等各构件挂在成形机上来成形生胎G。接着，将该生胎G安装于模具支承装置105(参照图7)。

在图7中，模具支承装置105具备支承板106、外部环107、区段(英文：segment)109、上部板110及基板112、上模具侧部模具111及下模具侧部模具113、以及轮胎成形用模具100。支承板106具有圆盘形状，平面水平地配置。外部环107是具有径向内侧的锥面108的环状构造体，悬挂设置于支承板106的外周缘下部。区段109是与轮胎成形用模具100的各扇形体101对应的能够分割的环状构造体，插入到外部环107并配置成能够相对于外部环107的锥面108沿轴向滑动。上部板110在外部环107的内侧且在区段109与支承板106之间以能够在轴向上升降的方式设置。基板112配置在支承板106的下方且轴向上的支承板106的相反侧的位置。

上模具侧部模具111及下模具侧部模具113具有充气轮胎1的轮胎宽度方向上的两侧面的形状即侧部轮廓的成形面。另外，关于上模具侧部模具111和下模具侧部模具113，上模具侧部模具111安装于上部板110的下表面侧，下模具侧部模具113安装于基板112的上表面侧，并且，使各自的成形面相互相对地配置。如上所述，轮胎成形用模具100具有具备能够成形胎面轮廓的胎面成形面102的能够分割的环状构造(参照图2)。另外，轮胎成形用模具100的各扇形体101安装于对应的区段109的内周面，将胎面成形面102朝向上模具侧部模具111、下模具侧部模具113的成形面所在的一侧配置。

接着，生胎G安装在轮胎成形用模具100的成形面与上模具侧部模具111及下模具侧部模具113的成形面之间。此时，通过使支承板106向轴向下方移动，从而外部环107与支承板106一起向轴向下方移动，外部环107的锥面108将区段109向径向内侧推出。这样一来，轮胎成形用模具100缩径，轮胎成形用模具100的各扇形体101的成形面连接成环状，另外，轮胎成形用模具100的成形面整体与下模具侧部模具113的成形面连接。另外，通过使上部板110向轴向下方移动，从而上模具侧部模具111下降，上模具侧部模具111与下模具侧部模具113的间隔变窄。这样一来，轮胎成形用模具100的成形面整体与上模具侧部模具111的成形面连接。由此，生胎G被轮胎成形用模具100的成形面、上模具侧部模具111的成形面及下模具侧部模具113的成形面包围并保持。

接着，硫化成形作为硫化前的轮胎的生胎G。具体而言，对轮胎成形用模具100进行加热，利用加压装置(省略图示)将生胎G向径向外侧扩张并按压于轮胎成形用模具100的胎面成形面102。然后，通过对生胎G进行加热，从而胎面部2的橡胶分子与硫分子结合而进行硫化。这样一来，轮胎成形用模具100的胎面成形面102被转印到生胎G，在胎面部2成形胎面花纹。

然后，将硫化成形后的轮胎作为成为产品的充气轮胎1即产品轮胎而取得。此时，通过使支承板106及上部板110向轴向上方移动，从而轮胎成形用模具100、上模具侧部模具111及下模具侧部模具113分离，模具支承装置105打开。在模具支承装置105打开后，将轮胎成形用模具100与硫化成形后的轮胎一起从模具支承装置105取出轮胎。

图8是示出从硫化成形后的充气轮胎1取下轮胎成形用模具100前的状态的说明图。在使用轮胎成形用模具100进行的充气轮胎1的硫化成形时，利用轮胎成形用模具100进行胎面部2的成形，因此，在刚进行硫化成形之后，成为在充气轮胎1的胎面部2安装有轮胎成形用模具100的状态(参照图8)。即，轮胎成形用模具100在多个扇形体101连结成环状的状态下，在刚进行硫化成形之后安装于充气轮胎1的胎面部2。充气轮胎1的硫化成形完了，将轮胎成形用模具100从模具支承装置105取出轮胎后，分别从充气轮胎1取下连结成环状并安装于充气轮胎1的胎面部2的多个扇形体101。由此，从充气轮胎1取下轮胎成形用模具100。

图9是示出从硫化成形后的充气轮胎1取下轮胎成形用模具100的状态的说明图。在从充气轮胎1取下多个扇形体101时，使各扇形体101分别向轮胎径向外侧移动，使其从充气轮胎1的胎面部2分离。由此，从充气轮胎1取下轮胎成形用模具100。在此，在充气轮胎1的硫化成形时，利用配置于轮胎成形用模具100的扇形体101的胎面成形面102处的多个刀槽花纹刀片120，在胎面部2的踏面3形成多个刀槽花纹20。通过使轮胎成形用模具100的扇形体101向轮胎径向外侧移动，从而在从充气轮胎1取下扇形体101时，配置于扇形体101的多个刀槽花纹刀片120从形成于充气轮胎1的胎面部2的刀槽花纹20拔出。

在此，配置于扇形体101的胎面成形面102的刀槽花纹刀片120从胎面成形面102大致朝向轮胎径向内侧延伸。另一方面，在从充气轮胎1取下扇形体101时，使扇形体101朝向轮胎径向外侧移动。因此，关于配置于1个扇形体101的多个刀槽花纹刀片120中的、配置于轮胎周向上的扇形体101的中央附近的位置的刀槽花纹刀片120，刀槽花纹刀片120从胎面成形面102延伸的方向成为接近使扇形体101移动的方向的方向。

相对于此，配置于1个扇形体101的多个刀槽花纹刀片120中的、配置于扇形体101的分割位置101a的附近的刀槽花纹刀片120成为刀槽花纹刀片120从胎面成形面102延伸的方向相对于使扇形体101移动的方向倾斜的状态。也就是说，在从充气轮胎1取下扇形体101时，由于使1个扇形体101一体地移动，所以使扇形体101移动的方向在扇形体101的分割位置101a的附近也成为使轮胎周向上的扇形体101的中央附近的位置向轮胎径向外侧移动的方向。因此，从充气轮胎1取下扇形体101时的扇形体101的分割位置101a的移动方向成为与轮胎径向不同的方向，因此在从充气轮胎1取下扇形体101时，配置于扇形体101的分割位置101a的附近的刀槽花纹刀片120移动的方向、与该刀槽花纹刀片120从胎面成形面102延伸的方向是不同的方向。

在从充气轮胎1取下扇形体101时的刀槽花纹刀片120的移动方向、与该刀槽花纹刀片120从胎面成形面102延伸的方向是不同的方向的情况下，刀槽花纹刀片120的移动方向成为与利用该刀槽花纹刀片120形成的刀槽花纹20的深度方向不同的方向。在该情况下，在刀槽花纹刀片120上，使扇形体101移动时的力作用于与刀槽花纹20的深度方向不同的方向，因此，从形成刀槽花纹20的橡胶构件向刀槽花纹刀片120作用有较大的反作用力。在从充气轮胎1取下扇形体101时，配置于扇形体101的分割位置101a的附近的刀槽花纹刀片120由于这样从形成刀槽花纹20的橡胶构件作用有反作用力，因此容易发生由于该反作用力而导致刀槽花纹刀片120弯曲或弯折等故障。

虽然配置于扇形体101的分割位置101a的附近的刀槽花纹刀片120在取下扇形体101时如上述那样容易发生故障，但在本实施方式的轮胎成形用模具100中，配置于扇形体101的分割位置101a的附近的接近刀槽花纹刀片121的刚性比原始形状刀片122的刚性高。因此，即使在从充气轮胎1取下扇形体101时的力作用于与利用接近刀槽花纹刀片121形成的刀槽花纹20的深度方向不同的方向，来自形成该刀槽花纹20的橡胶构件的反作用力作用于接近刀槽花纹刀片121的情况下，也能够抑制由于该反作用力导致接近刀槽花纹刀片121发生故障。其结果是，能够提高刀槽花纹刀片120的耐久性。

另外，接近刀槽花纹刀片121的最大高度H1比原始形状刀片122的最大高度H2低，因此，能够使接近刀槽花纹刀片121的刚性比原始形状刀片122的刚性更可靠地提高。另外，由于接近刀槽花纹刀片121的最大高度H1比原始形状刀片122的最大高度H2低，因此在从充气轮胎1取下扇形体101时，能够将接近刀槽花纹刀片121更早地从刀槽花纹20拔出。由此，能够缩短反作用力从形成刀槽花纹20的橡胶构件作用于接近刀槽花纹刀片121的时间。因此，能够更可靠地抑制由于在从充气轮胎1取下扇形体101时作用于接近刀槽花纹刀片121的力导致接近刀槽花纹刀片121折弯等接近刀槽花纹刀片121的故障。其结果是，能够更可靠地提高刀槽花纹刀片120的耐久性。

另外，由于接近刀槽花纹刀片121的最大高度H1与原始形状刀片122的最大高度H2之比处于0.3≤(H1/H2)≤0.8的范围内，因此，能够形成能够更可靠地确保冰雪性能、湿地性能的刀槽花纹20，并且能够更可靠地提高刀槽花纹刀片120的耐久性。也就是说，在接近刀槽花纹刀片121的最大高度H1与原始形状刀片122的最大高度H2之比为(H1/H2)＜0.3的情况下，接近刀槽花纹刀片121的最大高度H1过低，因此有可能利用接近刀槽花纹刀片121形成的刀槽花纹20的深度变得过浅。刀槽花纹20有助于冰雪性能、湿地性能的确保，但在刀槽花纹20的深度过浅的情况下，有可能难以确保冰雪性能、湿地性能。另外，在利用接近刀槽花纹刀片121形成的刀槽花纹20的深度过浅的情况下，与其他刀槽花纹20相比，容易提前磨耗，因此美观性有可能恶化。另外，在接近刀槽花纹刀片121的最大高度H1与原始形状刀片122的最大高度H2之比为(H1/H2)＞0.8的情况下，接近刀槽花纹刀片121的最大高度H1过高，因此有可能难以使接近刀槽花纹刀片121的刚性比原始形状刀片122的刚性高。另外，在接近刀槽花纹刀片121的最大高度H1过高的情况下，在从充气轮胎1取下扇形体101时，有可能难以从刀槽花纹20提前拔出接近刀槽花纹刀片121，有可能难以缩短反作用力从形成刀槽花纹20的橡胶构件作用于接近刀槽花纹刀片121的时间。

相对于此，在接近刀槽花纹刀片121的最大高度H1与原始形状刀片122的最大高度H2之比处于0.3≤(H1/H2)≤0.8的范围内的情况下，能够确保利用接近刀槽花纹刀片121形成的刀槽花纹20的深度，因此能够更可靠地确保冰雪性能、湿地性能，另外，能够抑制在胎面部2的磨耗时美观性恶化。而且，能够使接近刀槽花纹刀片121的刚性比原始形状刀片122的刚性更可靠地提高，另外，在从充气轮胎1取下扇形体101时，能够缩短反作用力从形成刀槽花纹20的橡胶构件作用于接近刀槽花纹刀片121的时间，因此能够更可靠地抑制接近刀槽花纹刀片121的故障。其结果是，能够形成能够更可靠地确保冰雪性能、湿地性能的刀槽花纹20，并且能够更可靠地提高刀槽花纹刀片120的耐久性。

另外，接近刀槽花纹刀片121的刀槽花纹体积V与最大高度H1的关系为V∝H1，因此能够更可靠地提高接近刀槽花纹刀片121的刚性。也就是说，关于接近刀槽花纹刀片121，刀槽花纹体积V与最大高度H1成为比例关系，因此接近刀槽花纹刀片121的长度L越短，宽度W越窄，则最大高度H1也越低。由此，能够使接近刀槽花纹刀片121的刚性比原始形状刀片122的刚性更可靠地提高，能够更可靠地抑制接近刀槽花纹刀片121的折弯。其结果是，能够更可靠地提高刀槽花纹刀片120的耐久性。

[变形例]

此外，在上述的实施方式中，接近刀槽花纹刀片121和原始形状刀片122除了最大高度以外形成为相同的形状，但最大高度以外的形状也可以不同。图10是实施方式的轮胎成形用模具100的变形例，是接近刀槽花纹刀片121的平面示意图。图11是实施方式的轮胎成形用模具100的变形例，是原始形状刀片122的平面示意图。也可以是，关于接近刀槽花纹刀片121和原始形状刀片122，接近刀槽花纹刀片121的弯折点121a的数量A1与原始形状刀片122的弯折点122a的数量A2不同。在该情况下，优选的是，接近刀槽花纹刀片121的弯折点121a的数量A1与原始形状刀片122的弯折点122a的数量A2的关系为A2＜A1。

优选的是，例如，如图10、图11所示，接近刀槽花纹刀片121的弯折点121a的数量A1为3个、原始形状刀片122的弯折点122a的数量A2为1个等接近刀槽花纹刀片121的弯折点121a的数量A1比原始形状刀片122的弯折点122a的数量A2多。通过使接近刀槽花纹刀片121的弯折点121a的数量A1比原始形状刀片122的弯折点122a的数量A2多，能够使接近刀槽花纹刀片121的刚性比原始形状刀片122的刚性更可靠地提高。由此，能够更可靠地抑制接近刀槽花纹刀片121的折弯等接近刀槽花纹刀片121的故障。其结果是，能够更可靠地提高刀槽花纹刀片120的耐久性。

此外，接近刀槽花纹刀片121的弯折点121a的数量A1、原始形状刀片122的弯折点122a的数量A2优选处于1以上且10以下的范围内。

另外，在上述的实施方式中，轮胎成形用模具100所具有的多个刀槽花纹刀片120全部为相同的材质，但也可以根据需要在刀槽花纹刀片120之间使材质不同。例如，也可以是，以接近刀槽花纹刀片121的材质强度S1与原始形状刀片122的材质强度S2的关系成为S2＜S1的方式，在接近刀槽花纹刀片121和原始形状刀片122中使材质不同。该情况下的接近刀槽花纹刀片121的材质强度S1、原始形状刀片122的材质强度S2例如可列举形成接近刀槽花纹刀片121、原始形状刀片122的材料的抗拉强度、硬度。因此，在作为在接近刀槽花纹刀片121和原始形状刀片122中进行比较的材质强度而例如使用抗拉强度的情况下，优选形成接近刀槽花纹刀片121的材料的抗拉强度比形成原始形状刀片122的材料的抗拉强度大。

通过这样使接近刀槽花纹刀片121的材质强度S1与原始形状刀片122的材质强度S2的关系为S2＜S1，从而能够使接近刀槽花纹刀片121的刚性比原始形状刀片122的刚性更可靠地提高。由此，能够更可靠地抑制接近刀槽花纹刀片121的折弯等接近刀槽花纹刀片121的故障。其结果是，能够更可靠地提高刀槽花纹刀片120的耐久性。

另外，优选的是，关于接近刀槽花纹刀片121和原始形状刀片122，接近刀槽花纹刀片121的表面粗糙度R1与原始形状刀片122的表面粗糙度R2的关系为R2＞R1。作为该情况下的接近刀槽花纹刀片121的表面粗糙度R1和原始形状刀片122的表面粗糙度R2，例如使用所谓的算术平均粗糙度Ra。通过使接近刀槽花纹刀片121的表面粗糙度R1比原始形状刀片122的表面粗糙度R2小，从而能够使从刀槽花纹20拔出接近刀槽花纹刀片121时的摩擦阻力比从刀槽花纹20拔出原始形状刀片122时的摩擦阻力小。由此，在从硫化成形后的充气轮胎1取下轮胎成形用模具100的扇形体101时，能够容易地从刀槽花纹20拔出接近刀槽花纹刀片121，即使反作用力从形成刀槽花纹20的橡胶构件作用于接近刀槽花纹刀片121，也能够更可靠地抑制接近刀槽花纹刀片121的折弯等故障。其结果是，能够更可靠地提高刀槽花纹刀片120的耐久性。

另外，刀槽花纹20可以是刀槽花纹20的长度方向上的两端部在陆部15内终止的封闭刀槽花纹，也可以是刀槽花纹20的长度方向上的两端部在槽10开口的开放刀槽花纹，还可以是刀槽花纹20的长度方向上的一端在陆部15内终止且另一端在槽10开口的半封闭刀槽花纹。另外，在充气轮胎1的胎面部2，也可以不形成钉孔30，即，在轮胎成形用模具100，也可以不设置钉孔形成钉117。另外，利用轮胎成形用模具100进行硫化成形的充气轮胎1的胎面花纹不限于实施方式所示的花纹。

[实施例]

图12是示出轮胎成形用模具的性能评价试验的结果的图表。以下，关于上述的轮胎成形用模具100，说明针对以往例的轮胎成形用模具和本发明的轮胎成形用模具100进行的性能的评价试验。性能评价试验进行了关于轮胎成形用模具的耐久性的试验。

性能评价试验通过评价使用轮胎成形用模具对由JATMA规定的轮胎的标称为205/55R16 94T尺寸的充气轮胎1进行硫化成形时的轮胎成形用模具的耐久性来进行。在轮胎成形用模具的耐久性的评价方法中，在进行充气轮胎1的硫化成形后，确认容易发生弯曲的接近刀槽花纹刀片121的弯曲，进行弯曲5°以上的接近刀槽花纹刀片121的修整并且测定进行修整后的接近刀槽花纹刀片121的数量。而且，在进行5000次硫化成形后，算出进行修整后的接近刀槽花纹刀片121的总计，将算出的总计的倒数用以后述的以往例为100的指数来表示。该数值越大，则表示进行修整后的接近刀槽花纹刀片121的数量越少，模具耐久性越优异。

针对作为以往的轮胎成形用模具的一例的以往例的充气轮胎和作为本发明的轮胎成形用模具100的实施例1～8这9种轮胎成形用模具进行了性能评价试验。其中，在以往例中，接近刀槽花纹刀片121的刚性与原始形状刀片122的刚性为相同程度。

相对于此，在作为本发明的轮胎成形用模具100的一例的实施例1～8中，全都是接近刀槽花纹刀片121的刚性比原始形状刀片122的刚性高。而且，在实施例1～8的轮胎成形用模具100中，接近刀槽花纹刀片121的最大高度H1、接近刀槽花纹刀片121的最大高度H1相对于原始形状刀片122的最大高度H2之比(H1/H2)、接近刀槽花纹刀片121的刀槽花纹体积V与最大高度H1是否为比例关系、接近刀槽花纹刀片121的弯折点121a的数量A1与原始形状刀片122的弯折点122a的数量A2的相对关系、接近刀槽花纹刀片121的材质强度S1与原始形状刀片122的材质强度S2的相对关系、接近刀槽花纹刀片121的表面粗糙度R1与原始形状刀片122的表面粗糙度R2的相对关系分别不同。

此外，本性能评价试验中的接近刀槽花纹刀片121的材质强度S1与原始形状刀片122的材质强度S2的相对关系成为形成接近刀槽花纹刀片121的构件的抗拉强度与形成原始形状刀片122的构件的抗拉强度的相对关系。

根据使用这些轮胎成形用模具100进行了性能评价试验的结果可知，如图12所示，实施例1～8的轮胎成形用模具100相对于以往例，能够抑制接近刀槽花纹刀片121发生弯曲，能够提高接近刀槽花纹刀片121的耐久性。也就是说，实施例1～8的轮胎成形用模具100能够提高刀槽花纹刀片120的耐久性。

附图标记说明

1 充气轮胎

2 胎面部

3 踏面

10 槽

11 周向槽

12 横槽

15 陆部

20 刀槽花纹

30 钉孔

100 轮胎成形用模具

101 扇形体

101a 分割位置

102 胎面成形面

103 部件

104 背块

105 模具支承装置

115 周向槽成形骨

116 横槽成形骨

117 钉孔形成钉

120 刀槽花纹刀片

121 接近刀槽花纹刀片

121a、122a 弯折点

122 原始形状刀片

Claims (8)

1.一种轮胎成形用模具，其特征在于，具备：

多个扇形体，所述多个扇形体在轮胎周向上被分割出；以及

多个刀槽花纹刀片，所述多个刀槽花纹刀片配置于所述扇形体的胎面成形面，

所述刀槽花纹刀片以作为预定的配置花纹的重复花纹在轮胎周向上重复配置，接近刀槽花纹刀片的刚性比原始形状刀片的刚性高，所述接近刀槽花纹刀片是配置于1个所述扇形体的多个所述刀槽花纹刀片中的、最接近所述扇形体彼此的分割位置的所述刀槽花纹刀片，所述原始形状刀片是与包含所述接近刀槽花纹刀片的所述重复花纹不同的所述重复花纹中的、与包含所述接近刀槽花纹刀片的所述重复花纹中的所述接近刀槽花纹刀片的位置相同的位置的所述刀槽花纹刀片。

2.根据权利要求1所述的轮胎成形用模具，其特征在于，

所述接近刀槽花纹刀片的最大高度比所述原始形状刀片的最大高度低。

3.根据权利要求1或2所述的轮胎成形用模具，其特征在于，

所述接近刀槽花纹刀片的最大高度H1与所述原始形状刀片的最大高度H2之比处于0.3≤(H1/H2)≤0.8的范围内。

4.根据权利要求1～3中任一项所述的轮胎成形用模具，其特征在于，

关于所述接近刀槽花纹刀片，所述接近刀槽花纹刀片的长度L、宽度W及最大高度H1之积即刀槽花纹体积V与最大高度H1的关系为V∝H1。

5.根据权利要求1～4中任一项所述的轮胎成形用模具，其特征在于，

关于所述接近刀槽花纹刀片和所述原始形状刀片，所述接近刀槽花纹刀片的弯折点的数量A1与所述原始形状刀片的弯折点的数量A2的关系为A2＜A1。

6.根据权利要求1～5中任一项所述的轮胎成形用模具，其特征在于，

关于所述接近刀槽花纹刀片和所述原始形状刀片，所述接近刀槽花纹刀片的材质强度S1与所述原始形状刀片的材质强度S2的关系为S2＜S1。

7.根据权利要求1～6中任一项所述的轮胎成形用模具，其特征在于，

关于所述接近刀槽花纹刀片和所述原始形状刀片，所述接近刀槽花纹刀片的表面粗糙度R1与所述原始形状刀片的表面粗糙度R2的关系为R2＞R1。

8.一种充气轮胎，其特征在于，

所述充气轮胎使用权利要求1～7中任一项所述的轮胎成形用模具进行硫化。

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