[go: up one dir, main page]

CN113832408A - Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢及其热处理方法 - Google Patents

Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢及其热处理方法 Download PDF

Info

Publication number
CN113832408A
CN113832408A CN202111214212.6A CN202111214212A CN113832408A CN 113832408 A CN113832408 A CN 113832408A CN 202111214212 A CN202111214212 A CN 202111214212A CN 113832408 A CN113832408 A CN 113832408A
Authority
CN
China
Prior art keywords
equal
less
phase low
ferrite
density steel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN202111214212.6A
Other languages
English (en)
Inventor
王英虎
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Chengdu Advanced Metal Materials Industry Technology Research Institute Co Ltd
Original Assignee
Chengdu Advanced Metal Materials Industry Technology Research Institute Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Chengdu Advanced Metal Materials Industry Technology Research Institute Co Ltd filed Critical Chengdu Advanced Metal Materials Industry Technology Research Institute Co Ltd
Priority to CN202111214212.6A priority Critical patent/CN113832408A/zh
Publication of CN113832408A publication Critical patent/CN113832408A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/02—Hardening by precipitation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明公开了一种Fe‑15Mn‑8Al‑0.3C铁素体‑奥氏体双相低密度钢及其热处理方法，属于钢铁冶金技术领域。Fe‑15Mn‑8Al‑0.3C铁素体‑奥氏体双相低密度钢，其化学成分按质量百分比为：锰10‑20％、铝5‑10％、碳≤0.5％、磷≤0.01％、硫≤0.01％、氢≤0.001％、氧≤0.005％、氮≤0.001％，其余为铁及不可避免的杂质。Fe‑15Mn‑8Al‑0.3C铁素体‑奥氏体双相低密度钢的热处理方法对均匀化处理、固溶处理及时效处理的温度与时间进行了严格的控制。最终使Fe‑15Mn‑8Al‑0.3C铁素体‑奥氏体双相低密度钢的抗拉强度≥700MPa，屈服强度≥550MPa，断后伸长率≥20％，可有效解决现有Fe‑Mn‑Al‑C系低密度钢综合性能较差，现有提高其性能的工艺复杂、成本高的问题。

Description

Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢及其热处理 方法
技术领域
本发明属于钢铁冶金技术领域，涉及一种Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢及其热处理方法。
背景技术
目前有一种实现轻量化发展的研发思路是：开发出一种集低密度与高强韧兼备的钢种—低密度钢(low-density steel)。有学者指出，把一定量铝、锰、硅和碳等轻量化元素加入钢中，在合金成分及热处理工艺优化的基础上，可以得到一种低密度和高强韧兼备的新型钢种，这样就可以在不牺牲汽车结构件强度与刚度的前提下有效减轻汽车自身重量。据相关研究可知，在Fe-Mn-Al-C系低密度钢中，当Al含量为2.5％-6.0％时，钢的密度小于7.5g/cm3，减重为4.5％；当Al含量为6.0％-10.0％时，钢的密度可小于7.2g/cm3，减重可大于8.3％；当Al含量为10.0％-15.0％时，钢的密度可小于6.5g/cm3，减重可达到17.2％。
Fe-15Mn-8Al-0.3C低密度钢是一种铁素体与奥氏体双相低密度钢，密度为6.99g/cm3，相比普通钢材减重效果达10.4％，在热处理的过程中可通过析出弥散分布的细小κ-碳化物使Fe-15Mn-8Al-0.3C双相低密度钢既具有较高的强度又保持一定的塑韧性，适用于制造汽车零部件，可有效减轻汽车自重，达到轻量化的效果。
2015年9月23日CN104928569A公开了一种800MPa级高延展性的低密度钢及其制造方法，该方法通过采用冶炼、铸造、热轧、酸洗、冷轧及连续退火工艺制备了一种抗拉强度＞800MPa，断后延伸率＞25％的钢板，但其是通过轧制变形改善低密度钢的综合力学性能，并非是通过热处理的方法，并且该方法制备的低密度钢工艺复杂，使低密度的生产成本增加，影响低密度钢在轻量化中的使用。
2015年6月3日CN104674109A公开了一种低密度Fe-Mn-Al-C系冷轧汽车用钢板及制备方法，该方法需要经过锻造、热轧等工艺来提高钢板的性能，其制备工艺复杂，并非是通过热处理工艺改善低密度钢的综合力学性能，在轻量化应用中会严重受到限制。
因此，针对现有技术存在的不足，研究一种新的低密度Fe-Mn-Al-C系钢的热处理方法很有必要。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是现有Fe-Mn-Al-C系低密度钢综合性能较差，现有提高其性能的工艺复杂、成本高的问题。
本发明解决其技术问题所采用的技术方案是：Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢，其化学成分按质量百分比为：锰10-20％、铝5-10％、碳≤0.5％、磷≤0.01％、硫≤0.01％、氢≤0.001％、氧≤0.005％、氮≤0.001％，其余为铁及不可避免的杂质。
上述Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢的抗拉强度≥700MPa，屈服强度≥500MPa，断后伸长率≥20％。
上述Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢的热处理方法为：进行均匀化处理，将铸态Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢加热到1100-1300℃，保温3-5h，然后空冷至室温。
上述Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢的热处理方法为：进行固溶处理，将均匀化处理后的钢加热到900-1100℃，保温1-2h，然后水冷至室温。
上述Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢的热处理方法为：进行时效处理，将固溶处理后的钢在500℃-600℃保温1-5h，然后水冷至室温。
进一步的是，上述时效处理的温度为550℃，保温时间为3h。
本发明的有益效果是：本发明设计的均匀化处理控制温度为1100-1300℃，为本发明设计的Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢铸锭的固相线温度以下，在保温3-5h之后进行缓慢冷却的过程中，可以消除枝晶偏析及化学成分不均匀现象。
本发明采用的固溶处理温度可以使钢中的合金元素完全弥散分布在奥氏体和铁素体中，使各相的形态，尺寸，分布在最为有利的状态，提高低密度钢的力学性能；且由于本发明设计的合金成分较高，因此结合成分将固溶处理温度控制在900-1100℃可以进一步减轻铸锭凝固时的枝晶偏析，并可以使粗大的初生相溶入到基体中，然后在时效的过程中弥散析出，提高材料的强度。
同时，本发明采用500-600℃的时效处理温度，优选550℃，本发明涉及的Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢经时效处理可以在铁素体和奥氏体中生成大量弥散分布并且细小的纳米κ-碳化物，使Fe-15Mn-8Al-0.3C低密度钢既具有较高的强度又能保持一定的塑韧性。
本发明对Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢均匀化处理、固溶处理及时效处理的温度与时间进行了严格的控制，最终使Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢的抗拉强度≥700MPa，屈服强度≥550MPa，断后伸长率≥20％，使Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢经过热处理后具备良好的综合力学性能。本发明的热处理方法步骤简单，操作容易，有效降低了Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢的热处理成本。
附图说明
图1为本发明实施例7热处理后的金相组织图；
图2为本发明实施例8热处理后的金相组织图。
具体实施方式
本发明的技术方案，具体可以按照以下方式实施。
Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢，其化学成分按质量百分比为：锰10-20％、铝5-10％、碳≤0.5％、磷≤0.01％、硫≤0.01％、氢≤0.001％、氧≤0.005％、氮≤0.001％，其余为铁及不可避免的杂质。
上述Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢的抗拉强度≥700MPa，屈服强度≥500MPa，断后伸长率≥20％。
由于工业生产条件下冷却速度较快，Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢铸锭冷凝后的组织处于不同程度的非平衡状态，主要表现为产生枝晶偏析，由于偏析的存在，造成铸锭各部分的成分相差较大，从而使相变过程产生差异，它将导致大型铸锭组织与性能极不均匀，同时产生很大的组织应力，偏析形成的带状组织将导致低密度钢的机械性能严重恶化。
为了消除铸锭在凝固过程中产生的枝晶偏析及区域偏析，使Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢成分和组织均匀化，提高材料的强韧性，因此优选的是，进行均匀化处理，将铸态Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢加热到1100-1300℃，保温3-5h，然后空冷至室温。
由于本发明设计的Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢中的合金元素含量较高，为了提高低密度钢的性能，减少缺陷，因此优选的是，上述Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢的热处理方法为：进行固溶处理，将均匀化处理后的钢加热到900-1100℃，保温1-2h，然后水冷至室温。
为了改善Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢热处理过程中析出的κ-碳化物分布不均匀，铸态Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢在热处理后有大量块状及针状κ-碳化物在晶界附近析出的问题，提高材料的综合性能，优选的是，上述Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢的热处理方法为：进行时效处理，将固溶处理后的钢在500℃-600℃保温1-5h，然后水冷至室温；更优选的是，时效处理的温度为550℃，保温时间为3h。
下面通过实际的例子对本发明的技术方案和效果做进一步的说明。
实施例
本发明提供8组采用本发明热处理工艺的实施例，实施例1-8中使用的低密度钢为采用本发明设计的Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢成分冶炼而成的铸锭，该铸锭的主要成分如表1所示。
表1实施例1-8采用的低密度钢的主要化学成分/％
元素 Mn Al C O N H P S Fe
含量 15.0 8.0 0.3 0.002 0.003 0.0005 0.008 0.002 余量
在真空感应炉中选取上述冶炼成的Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢铸锭，进行不同工艺的热处理，具体步骤如下，具体工艺控制参数如表2所示：
a.均匀化处理：将铸态Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢加热到1100-1300℃，保温3-5h，然后空冷至室温：
b.固溶处理：将均匀化处理后的钢加热到900-1100℃，保温1-2h，然后水冷至室温；
c.时效处理：将固溶处理后的钢在500℃-600℃保温1-5h，然后水冷至室温。
表2实施例1-8热处理工艺
均匀化温度 均匀化时间 固溶温度 固溶时间 时效温度 时效时间
实施例1 1200℃ 3h 1000℃ 2h 500℃ 1h
实施例2 1200℃ 5h 1000℃ 2h 500℃ 1h
实施例3 1200℃ 5h 1000℃ 1h 500℃ 1h
实施例4 1200℃ 5h 1000℃ 2h 500℃ 2h
实施例5 1200℃ 5h 1000℃ 2h 500℃ 3h
实施例6 1200℃ 5h 1000℃ 2h 500℃ 5h
实施例7 1200℃ 5h 1000℃ 2h 550℃ 3h
实施例8 1200℃ 5h 1000℃ 2h 550℃ 5h
将实施例1-8热处理后的试样参考GB/T228.1-2010现行国家标准做成直径为5mm的拉伸试棒并通过MTS Landmark 370电液伺服万能试验机测定力学性能，测得各实施例的力学性能如表3所示。
表3实施例1-8力学性能检验
Figure BDA0003310086250000041
Figure BDA0003310086250000051
图1和2为本发明实施例7和8热处理后的金相组织图，由图可知，Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢在经均匀化处理、固溶处理及时效处理后的基体组织为奥氏体与铁素体双相，并且在铁素体与奥氏体基体上分布有弥散的κ-碳化物，这些细小的κ-碳化物有效改善了Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢塑韧性。
由表2和3可知，时效温度为550℃，保温时间3h的实施例7力学性能更高。
本发明通过大量试验，对Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢均匀化处理、固溶处理及时效处理的温度与时间进行了严格的控制，最终使Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢的抗拉强度≥700MPa，屈服强度≥550MPa，断后伸长率≥20％，使Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢经过热处理后具备良好的综合力学性能。

Claims (8)

1.Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢，其特征在于，其化学成分按质量百分比为：锰10-20％、铝5-10％、碳≤0.5％、磷≤0.01％、硫≤0.01％、氢≤0.001％、氧≤0.005％、氮≤0.001％，其余为铁及不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢，其特征在于：所述Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢的抗拉强度≥700MPa，屈服强度≥500MPa，断后伸长率≥20％。
3.Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢的热处理方法，其特征在于：进行均匀化处理，将铸态Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢加热到1100-1300℃，保温3-5h，然后空冷至室温。
4.根据权利要求3所述的Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢的热处理方法，其特征在于：进行固溶处理，将均匀化处理后的钢加热到900-1100℃，保温1-2h，然后水冷至室温。
5.根据权利要求4所述的Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢的热处理方法，其特征在于：进行时效处理，将固溶处理后的钢在500℃-600℃保温1-5h，然后水冷至室温。
6.根据权利要求5所述的Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢的热处理方法，其特征在于：所述时效处理的温度为550℃，保温时间为3h。
7.根据权利要求3-6所述的Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢的热处理方法，其特征在于：所述Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢，其化学成分按质量百分比为：锰10-20％、铝5-10％、碳≤0.5％、磷≤0.01％、硫≤0.01％、氢≤0.001％、氧≤0.005％、氮≤0.001％，其余为铁及不可避免的杂质。
8.根据权利要求7所述的Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢的热处理方法，其特征在于：所述Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢的抗拉强度≥700MPa，屈服强度≥500MPa，断后伸长率≥20％。
CN202111214212.6A 2021-10-19 2021-10-19 Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢及其热处理方法 Pending CN113832408A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202111214212.6A CN113832408A (zh) 2021-10-19 2021-10-19 Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢及其热处理方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202111214212.6A CN113832408A (zh) 2021-10-19 2021-10-19 Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢及其热处理方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN113832408A true CN113832408A (zh) 2021-12-24

Family

ID=78965374

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202111214212.6A Pending CN113832408A (zh) 2021-10-19 2021-10-19 Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢及其热处理方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN113832408A (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115233112A (zh) * 2022-06-17 2022-10-25 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种奥氏体基双相轻质高强钢及其制备方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1079513A (zh) * 1991-12-30 1993-12-15 浦项综合制铁株式会社 具有优越成型性、强度及焊接性的奥氏体高锰钢及其制造工艺
CN108642403A (zh) * 2018-05-28 2018-10-12 河北工业大学 一种780MPa级超高强度Fe-Mn-Al-C系轻质铸钢及其制备方法
CN109694997A (zh) * 2019-02-25 2019-04-30 上海大学 利用γ→α同素异构转变提升Fe-Mn-Al-C双相钢力学性能的热处理工艺
WO2019122960A1 (en) * 2017-12-19 2019-06-27 Arcelormittal Cold rolled and heat treated steel sheet, method of production thereof and use of such steel to produce vehicle parts
CN110423950A (zh) * 2019-09-06 2019-11-08 安徽工业大学 一种Fe-Mn-Al-C系中锰低温钢及其制备方法
CN110592487A (zh) * 2019-10-22 2019-12-20 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 700MPa级奥氏体铁素体双相低密度铸钢及其制备方法
WO2020115526A1 (en) * 2018-12-04 2020-06-11 Arcelormittal Cold rolled and annealed steel sheet, method of production thereof and use of such steel to produce vehicle parts

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1079513A (zh) * 1991-12-30 1993-12-15 浦项综合制铁株式会社 具有优越成型性、强度及焊接性的奥氏体高锰钢及其制造工艺
WO2019122960A1 (en) * 2017-12-19 2019-06-27 Arcelormittal Cold rolled and heat treated steel sheet, method of production thereof and use of such steel to produce vehicle parts
CN108642403A (zh) * 2018-05-28 2018-10-12 河北工业大学 一种780MPa级超高强度Fe-Mn-Al-C系轻质铸钢及其制备方法
WO2020115526A1 (en) * 2018-12-04 2020-06-11 Arcelormittal Cold rolled and annealed steel sheet, method of production thereof and use of such steel to produce vehicle parts
CN109694997A (zh) * 2019-02-25 2019-04-30 上海大学 利用γ→α同素异构转变提升Fe-Mn-Al-C双相钢力学性能的热处理工艺
CN110423950A (zh) * 2019-09-06 2019-11-08 安徽工业大学 一种Fe-Mn-Al-C系中锰低温钢及其制备方法
CN110592487A (zh) * 2019-10-22 2019-12-20 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 700MPa级奥氏体铁素体双相低密度铸钢及其制备方法

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115233112A (zh) * 2022-06-17 2022-10-25 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种奥氏体基双相轻质高强钢及其制备方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN108796363B (zh) 适应大变形及冲压加工的高表面质量覆铝基板用钢及其生产方法
CN113430455B (zh) 一种耐液态铅铋腐蚀的高强度奥氏体不锈钢及其制备方法
CN108220807B (zh) 一种低密度高铝超高碳轴承钢及其制备方法
CN115386803A (zh) 一种高强韧性风电螺栓用非调质钢及其生产方法
CN112251679B (zh) 一种双相高强钢及其制备方法
CN112981266A (zh) 一种乘用车转向器齿条用钢及其制造方法
CN102409258B (zh) 一种含硼的高强度、耐氢脆合金的组织均匀性控制方法
CN108642379A (zh) 一种抗拉强度1200MPa级冷轧双相钢及其制备方法
CN115710668A (zh) 一种强塑积48GPa%级中锰钢成分设计及制备方法
CN113802063A (zh) 一种中高碳免调质冷镦钢盘条的生产方法
CN106086652A (zh) 高强度耐热冷镦钢盘条及其生产方法
CN111621624B (zh) 提高中锰钢耐氢致延迟断裂性能的工艺方法
CN113832408A (zh) Fe-15Mn-8Al-0.3C铁素体-奥氏体双相低密度钢及其热处理方法
CN109628833B (zh) 一种Cr-Mo-Si-V系冷作模具钢及其制备方法
CN113403548B (zh) 冷冲压用1470MPa级高扩孔钢板及其制备方法
CN113416902B (zh) 一种低成本屈服强度460MPa级热成形桥壳钢板及其制备方法
CN110923580B (zh) 一种轨道交通用耐热型12.9级紧固件用钢及其热处理工艺
CN118910376A (zh) 一种通过组织调控抑制冷轧中锰钢吕德斯带的制备方法及其应用
CN114807738B (zh) 一种高强度螺栓用钢及其制造方法
CN112226701B (zh) 一种高铝含量细晶粒低密度全高温铁素体钢及制备方法
CN116516130A (zh) 一种高硬度高冲击韧性Cr-Mo-V系热作模具钢及其制备方法
CN116162853A (zh) 一种12.9级非调质长杆螺栓用钢及其制备方法
CN111057828B (zh) 一种高氧搪瓷钢及其生产方法
CN116200659A (zh) 一种冷镦钢热轧盘条及其生产方法和制备精线的方法
CN114480811A (zh) 一种具有梯度结构的高强塑积中锰钢及其制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20211224

RJ01 Rejection of invention patent application after publication