CN102189902A

CN102189902A - 载重轮胎

Info

Publication number: CN102189902A
Application number: CN2011100649085A
Authority: CN
Inventors: 滨田武史
Original assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Priority date: 2010-03-19
Filing date: 2011-03-15
Publication date: 2011-09-21
Anticipated expiration: 2031-03-15
Also published as: US20110226397A1; BRPI1101296B1; AU2011200437B2; AU2011200437A1; CN102189902B; RU2011109945A; JP5227355B2; KR20110105716A; EP2371584A3; US9027613B2; EP2371584B1; BRPI1101296A2; RU2541553C2; KR101632452B1; JP2011195045A; EP2371584A2

Abstract

本发明涉及载重轮胎，其通过改进花纹块和刀槽花纹的形状而兼顾抗踵趾磨损性能和在湿路面上的牵引性能。花纹块的至少一个为：花纹块长度(A)与花纹块最大宽度(B)之比是0.8～1.7，上述花纹块长度(A)为通过花纹块踏面的重心的轮胎周向长度，上述花纹块最大宽度为踏面的轮胎轴向的一端和另一端之间的轮胎轴向的最大长度。在花纹块上且在作为花纹块长度的50％的区域的中央部(Ce)设置刀槽花纹(15)，该刀槽花纹包括：一对主部(15a)，它们从花纹块(11)的轮胎轴向两侧的侧壁面朝向内侧直线状延伸；直线状的副部(15b)，其连接一对主部的轮胎轴向的内端间。刀槽花纹的轮胎周向长度为花纹块长度的10～35％。

Description

载重轮胎

技术领域

本发明涉及一种通过改进花纹块和刀槽花纹的形状而兼顾抗踵趾磨损性能和在湿路面上的牵引性能的载重轮胎。

背景技术

在具有块状花纹的载重轮胎中，为了确保在湿路面上的牵引力和提高轮胎寿命而采取将划分花纹块的沟的深度加深的方法。然而，当加深沟的深度时容易降低花纹块的刚性。在驱动时或制动时刚性降低的花纹块向轮胎周向的倒塌增大，特别是，花纹块周向的两端部与路面接地时或离开路面时存在会相对于路面增大滑动的倾向。其结果是，容易使花纹块周向的先着地侧或后着地侧的端部提早产生由磨损引起的踵趾磨损。特别是由于在驱动轴用的轮胎上作用有较大的驱动力，因此踵趾磨损的问题很严重。

为了解决这样的问题，提出一种通过增大花纹块的轮胎周向长度而提高了其周向刚性的载重轮胎。这样的载重轮胎虽然对于抑制踵趾磨损非常有效，然而由于轮胎轴向的边缘成分减少，因此存在在湿路面上的牵引力不足的问题。相关技术如下。

专利文献1：日本特开2007-153275号公报

发明内容

本发明是鉴于以上的问题所做出的，其主要目的在于提供一种以适当地限定花纹块和刀槽花纹的形状为基本，从而抑制花纹块的踵趾磨损并且提高在湿路面上的牵引性能的载重轮胎。

本发明中技术方案1的发明是一种载重轮胎，是在胎面部形成有多个花纹块的载重轮胎，上述多个花纹块是由沿轮胎周向连续延伸的纵沟和沿与该纵沟交叉的方向延伸的横沟划分而成的，其特征在于，上述花纹块中的至少一个是带刀槽花纹块，上述带刀槽花纹块的花纹块长度(A)与花纹块最大宽度(B)之比(A/B)为0.8～1.7，其中上述花纹块长度(A)为通过该花纹块的踏面的重心的轮胎周向长度，上述花纹块最大宽度(B)为上述踏面的轮胎轴向的一端和另一端之间的轮胎轴向的最大长度，并且在作为以上述踏面的重心为中心的上述花纹块长度(A)的50％的区域的中央部设置刀槽花纹，上述刀槽花纹包括：一对主部，它们从花纹块的轮胎轴向两侧的侧壁面朝向内侧直线状延伸；直线状的副部，其连接上述一对主部的轮胎轴向的内端间，上述刀槽花纹的轮胎周向的两端之间的轮胎周向长度为上述花纹块长度(A)的10～35％。

另外，技术方案2所述的发明是在技术方案1所述的载重轮胎的基础上，上述纵沟包括：胎冠纵沟，其在轮胎赤道上延伸；一对中间纵沟，它们在上述胎冠纵沟的轮胎轴向两外侧延伸；一对胎肩纵沟，它们在上述一对中间纵沟的轮胎轴向两外侧且在比胎面端靠近轮胎轴向内侧延伸，在上述中间纵沟和上述胎肩纵沟之间划分而成的一对中间花纹块是上述带刀槽花纹块。

另外，技术方案3所述的发明是在技术方案1或2所述的载重轮胎的基础上，上述中间纵沟和胎肩纵沟的沟深度为18～25mm。

另外，技术方案4所述的发明是在技术方案1至3中任意一项所述的载重轮胎的基础上，上述刀槽花纹的深度为上述纵沟的沟深度的10～30％。

另外，技术方案5所述的发明是在技术方案1至4中任意一项所述的载重轮胎的基础上，上述刀槽花纹成近似Z字状，上述近似Z字状为上述一对主部相互平行地延伸，并且上述主部与上述副部形成的角度是50～70度。

另外，技术方案6所述的发明是在技术方案1至5中任意一项所述的载重轮胎的基础上，上述花纹块的上述踏面的与上述横沟邻接的花纹块横边缘的轮胎轴向的宽度为上述花纹块最大宽度B的0.7倍以上。

另外，技术方案7所述的发明是在技术方案1至6中任意一项所述的载重轮胎的基础上，上述横沟包括：与上述纵沟连通的外侧部、设置在该外侧部之间且沟深度小于上述外侧部的中间部，上述副部被形成于在轮胎周向上投影上述横沟的上述中间部而成的中间部投影区域(P)内。

本发明的载重轮胎，在胎面部上形成有多个花纹块。而且，该花纹块的至少一个，优选中间花纹块列的全部花纹块，花纹块长度(A)与花纹块最大宽度(B)之比A/B形成为0.8～1.7，其中上述花纹块长度(A)为通过其踏面重心的轮胎周向的长度，上述花纹块最大宽度(B)为上述踏面的轮胎轴向的一端和另一端之间的轮胎轴向的最大长度。这样的花纹块能够确保较高的花纹块刚性，减少驱动或制动时向轮胎周向的倒塌，因此有助于抑制踵趾磨损。

另外，在上述花纹块上，在作为上述花纹块长度A的50％的区域的中央部设置刀槽花纹。该刀槽花纹包括：从花纹块的轮胎轴向两侧的侧壁面朝向内侧直线状延伸的一对主部、和连接上述一对主部的轮胎轴向的内端间的直线状的副部，而且，刀槽花纹的轮胎周向两端间的轮胎周向长度是上述花纹块长度(A)的10～35％。这样的刀槽花纹能够利用其边缘成分提高在湿路面上的牵引性能。此外，该刀槽花纹使花纹块轮胎周向的中央部的刚性降低。因此，在花纹块上作用了牵引力等剪断力的情况下，在花纹块的中央部变形相对地增大，而花纹块的端部分的变形相对地减小。所以，在本发明的载重轮胎中，由于减小花纹块的端部分的变形并且抑制相对于路面的滑动，因此能够抑制踵趾磨损。

附图说明

图1是表示本发明的实施方式的充气轮胎的胎面部的展开图。

图2是其胎面部的右半部分放大图。

图3是图1的X-X部的剖视图。

图4是表示图1的中间花纹块的局部放大图。

图5是表示图1的胎冠花纹块的局部放大图。

图6是表示图1的胎肩花纹块的局部放大图。

附图标记说明：2...胎面部；3...纵沟；7...横沟；11...花纹块；11x...踏面的一端；11y...踏面的另一端；15...刀槽花纹；15a...主部；15a1...主部的轮胎轴向的内端；15b...副部；15i...刀槽花纹的轮胎周向的两端；17...花纹块踏面；Ce...中央部；G...踏面重心；L4...刀槽花纹的轮胎周向两端间的轮胎周向长度。

具体实施方式

以下，基于附图说明本发明的一个实施方式。

如图1和图2所示，本实施方式的载重轮胎(以下，简称为“轮胎”)1在胎面部2上形成有：沿轮胎周向连续延伸的纵沟3、和沿与该纵沟3交叉的方向延伸的横沟7。由此，在胎面部2上由上述纵沟3和横沟7划分有多个花纹块11。

本实施方式的纵沟3包括：胎冠纵沟4，其在轮胎赤道C上延伸；一对中间纵沟5，它们在胎冠纵沟4的轮胎轴向两外侧延伸；一对胎肩纵沟6，它们在一对中间纵沟5的轮胎轴向两侧的更外侧且比胎面端Te靠近轮胎轴向内侧延伸。

上述各纵沟4至6均沿轮胎周向以锯齿状弯曲并延伸。这样的纵沟4至6能够有效地发挥边缘成分，因此有助于确保较大的牵引性能。

上述胎冠纵沟4交替地设置陡倾斜部4a和缓倾斜部4b，其中陡倾斜部4a的轮胎周向的长度较大并且相对于轮胎周向以小角度倾斜；缓倾斜部4b的轮胎周向长度小于上述陡倾斜部4a并且相对于轮胎周向以大于陡倾斜部4a的角度倾斜。这样的不平衡的锯齿沟利用通过陡倾斜部4a提高胎冠部的排水性，并且利用缓倾斜部4b有效地获得在湿路上的牵引力。

在优选的方式中，陡倾斜部4a的轮胎周向长度La是缓倾斜部4b的轮胎周向长度Lb的4～7倍，陡倾斜部4a的轮胎周向的角度θ1是3～10度，缓倾斜部4b的轮胎周向的角度θ2是35～45度。

另一方面，中间纵沟5和胎肩纵沟6沿轮胎周向交替地形成：第一倾斜部5a、6a，它们相对于轮胎周向向一方倾斜；第二倾斜部5b、6b，它们具有与上述第一倾斜部5a、6a大致相同的轮胎周向长度并且相对于轮胎周向向另一方倾斜。这里，中间纵沟5和胎肩纵沟6的锯齿的相位错开半个间距。

上述第一倾斜部5a、6a和第二倾斜部5b、6b以相同的角度θ3倾斜。为了能够均衡地确保由边缘成分发挥的牵引性能和排水性能，优选上述角度θ3为例如7～15度。

另外，在本说明书中，上述“胎面端”被规定为，对轮辋组装于正规轮辋并且填充了正规内压的无负载的正规状态的轮胎加载正规载荷，并且以外倾角0度接地为平面时轮胎轴向最外侧的接地端，并将该胎面端Te、Te间的轮胎轴向的距离设为接地宽度TW。另外，轮胎各部的尺寸等，在未特殊说明的情况下为上述正规状态下的值。

另外，上述“正规轮辋”是指，在包括轮胎所依据的规格的规格体系中，该规格按每一轮胎规定的轮辋，例如如果是JATMA，则为“标准轮辋”，如果是TRA，则为“Design Rim”，或者如果是ETRTO，则为“Measuring Rim”，但在不属于上述规格的情况下则为厂家推荐的轮辋。

另外，上述“正规内压”是，上述规格按每一轮胎规定的空气压力，如果是JATMA，则为“最高空气压力”，如果是TRA，则为表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRE SSURES”所记载的最大值，如果是ETRTO，则为“INFLATION PRESSURE”，在不属于上述规格的情况下则为厂家推荐的内压。

另外，上述“正规载荷”为，在包括轮胎所依据的规格的规格体系中，各规格按每一轮胎规定的载荷，如果是JATMA，则为“最大负荷能力”，如果是TRA，则为表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION ON PRESSURES”所记载的最大值，如果是ETRTO，则为“LOAD CAPACITY”。

如图1和图3所示，可以按照惯例适宜地确定本实施方式的纵沟3的沟宽度(以下，“沟宽度”设为与沟的长边方向呈直角方向的宽度)Wt和沟深度Dt。对于沟宽度Wt而言，作为一个例子，优选为4mm以上，更优选为6mm以上，并且优选为11mm以下，更优选为9mm以下。另外，作为一个例子，沟深度Dt优选为10mm以上，更优选为18mm以上，最优选为19mm以上，并且优选为25mm以下，更优选为24mm以下。

另外，根据确保直行行驶时接地压较大的胎冠部的刚性较大的观点，胎冠纵沟4的沟深度Dt4优选为10mm以上，更优选为12mm以上，并且优选为17mm以下，更优选为15mm以下。另外，沟宽度Wt4优选为3mm以上，更优选为4mm以上，并且优选为8mm以下，更优选为7mm以下。

此外，根据提高排水性能的观点，希望中间纵沟5和胎肩纵沟6的各沟深度Dt5、Dt6大于胎冠纵沟4的沟深度Dt4，优选为18mm以上，更优选为19mm以上，并且优选为25mm以下，更优选为24mm以下。同样地，希望各沟宽度Wt5、Wt6大于胎冠纵沟4的沟宽度Wt4，优选为4mm以上，更优选为6mm以上，并且优选为11mm以下，更优选为9mm以下。

如图2所示，各纵沟3的配置位置虽未特殊限定，然而优选地例如胎冠纵沟4的中心线G1在轮胎赤道C上延伸。另外，中间纵沟5的中心线G2(在纵沟为锯齿状的情况下，沟中心线为锯齿摆幅的中心)与轮胎赤道C之间的轮胎轴向距离L2，优选为胎面宽度TW的12～18％，此外，胎肩纵沟6的中心线G3与胎面端Te之间的轮胎轴向距离L3优选为胎面宽度TW的15～21％。由此，均衡地配置各花纹块11，从而有助于提高直行稳定性能和转弯性能。

另外，如图1所示，上述横沟7包括：连接上述胎冠纵沟4和中间纵沟5并延伸的一对胎冠横沟8、连接上述中间纵沟5和胎肩纵沟6并延伸的一对中间横沟9、在上述胎肩纵沟6和胎面端Te之间连接并延伸的一对胎肩横沟10。各胎冠横沟8、中间横沟9以及胎肩横沟10分别以相等的轮胎周向的配置间距PM沿轮胎周向间隔设置。

通过上述横沟7和上述纵沟3，则在胎面部2上形成有：胎冠花纹块列12R，其是将在胎冠纵沟4与中间纵沟5之间所划分的一对胎冠花纹块12沿轮胎周向排列而成的；中间花纹块列13R，其是将在中间纵沟5和胎肩纵沟6之间所划分的一对中间花纹块13沿轮胎周向排列而成的；胎肩花纹块列14R，其是将在胎肩纵沟6与胎面端Te之间所划分的一对胎肩花纹块14沿轮胎周向排列而成的。由此，本实施方式的胎面部2具有合计六条花纹块列12R至14R。

另外，本实施方式的中间横沟9，连接中间纵沟5的最接近胎面端Te的第二锯齿顶点5y和胎肩纵沟6的最接近轮胎赤道C的第一锯齿顶点6x并延伸。此外，本实施方式的胎肩横沟10是从胎肩纵沟6的最接近胎面端Te的第二锯齿顶点6y起至少延伸到胎面端Te的。由此，中间花纹块13和胎肩花纹块14的轮胎轴向的宽度从轮胎周向的两端朝向中央部逐渐增加。

本实施方式的胎冠横沟8连接胎冠纵沟4的陡倾斜部4a的中间位置4y与中间纵沟5的最接近轮胎赤道C侧的第一锯齿顶点5x并延伸。由此，胎冠花纹块12的踏面17与中间纵沟5邻接的外侧的花纹块纵边缘形成向轮胎轴向外侧突出的横V字状，另一方面，踏面17与胎冠纵沟4邻接的内侧的花纹块纵边缘形成经由台阶来连接平行的两边的锯齿状。由此，图2中，胎冠花纹块12的轮胎轴向宽度，从轮胎周向上部侧的端部朝向中央部逐渐增加，另一方面，从轮胎周向下部侧的端部朝向中央部其轮胎轴向宽度大致不变。

如图1所示，根据使排水性能和湿路牵引性能平衡的观点，各横沟7的沟宽度Wy优选为8mm以上，更优选为9mm以上，并且优选为12mm以下，更优选为11mm以下。

这里，在本实施方式中，为了使路面的水膜顺利地向胎面端Te侧排出，将横沟7中胎冠横沟8的沟宽度Wy8、中间横沟9的沟宽度Wy9、胎肩横沟10的沟宽度Wy10设定为Wy8＜Wy9＜Wy10。另一方面，为了防止转弯时接地压较高的胎肩部的刚性降低，优选地，将胎肩横沟10的沟深度Dy10形成为比胎冠横沟8和中间横沟9的各沟深度Dy8、Dy9浅。这里，本实施方式的各纵沟3的沟宽度Wt和各横沟7的沟宽度Wy均形成为一定宽度，然而不限定于这样的状态。

另外，上述横沟7的任意一个均相对于轮胎轴向以小角度倾斜并且以直线状延伸。由于这样的横沟7增加了边缘成分，因此提高牵引性能和操纵稳定性，并且能够顺利地向胎面端Te侧排水，从而能够确保湿路牵引性能。

另外，本实施方式的一对胎冠横沟8均相对于轮胎轴向向相同方向(在该例中为右下)倾斜。此外，一对中间横沟9和一对胎肩横沟10相对于轮胎轴向而向相同方向且向与上述胎冠横沟8不同的方向(在该例中为右上)倾斜。具有这样的胎面部2的载重轮胎1不受轮胎转动方向的影响，能够期待均衡的排水性。

另外，如图1、图4所示，上述各花纹块11的至少一个优选为：在中间花纹块列13R的花纹块13上，作为通过踏面17的重心G的轮胎周向的长度的花纹块长度A，和作为上述踏面17的轮胎轴向的一端11e与另一端11i之间的轮胎轴向的最大长度的花纹块最大宽度B之比A/B形成为0.8～1.7。这里，确定上述重心G时的“踏面”，在设置有刀槽花纹15的情况下，被设为将该刀槽花纹15全部填满时的假想踏面。

具有如上所述的尺寸比的花纹块11能够确保较高的花纹块刚性。因此，该花纹块11能够抑制驱动时和制动时等产生的向轮胎周向的较大的倒塌，进而抑制踵趾磨损。这里在上述比A/B小于0.8的情况下，由于花纹块11成为横长状，因此向轮胎周向的倒塌增大，相反当超过1.7时，则由于降低边缘效应因此无法期待湿路牵引性能。根据这样的观点，上述比A/B优选为0.8以上，更优选为0.9以上，另外优选为1.7以下，更优选为1.6以下。

另外，如图4的中间花纹块13代表表示的那样，在上述花纹块11上且在作为上述花纹块长度A的50％的区域的中央部Ce内设置一条刀槽花纹15。因此，本实施方式的花纹块11的至少一个是设置有上述刀槽花纹15的带刀槽花纹块11s。另外，优选地，上述一对中间花纹块13是上述带刀槽花纹块11s。由此，不仅在直行行驶时而且在转弯行驶中也能够均衡地提高抗踵趾磨损性能和湿路牵引性能。刀槽花纹15的厚度Wp例如形成为0.5～1.5mm左右的刻槽，在本实施方式中设为不从中央部Ce伸出。

这样的刀槽花纹15相对降低中央部Ce的刚性。由此，行驶时的花纹块11的中央部Ce的变形相对增大，另一方面，作为中央部Ce两外侧的花纹块11的端部分He的变形减小并且抑制相对于路面的滑动。因此，本发明的载重轮胎能够提高抗踵趾磨损性能。特别是，设置在这样的中央部Ce的刀槽花纹15的轮胎轴向宽度从轮胎周向的至少一端侧朝向中央部Ce逐渐增加。从而能够有效地缓和各花纹块11的刚性。

另外，刀槽花纹15被形成为弯曲的刀槽花纹，而且该弯曲的刀槽花纹包括：一对主部15a，它们从花纹块11的轮胎轴向两侧的侧壁面11c、11t朝向内侧以直线状延伸；直线状的副部15b，其在上述一对主部15a的轮胎轴向的内端15a1、15a1间连接。这样的刀槽花纹15与一条直线状的花纹相比边缘长度增大，因此有助于提高在湿路面上的牵引性能。另外，横亘花纹块11的刀槽花纹15能够更有效地降低花纹块11的中央部Ce的刚性。

另外，本实施方式的刀槽花纹15被形成近似Z字状，即是：将一对主部15a相互平行地延伸，并且上述主部15a与上述副部15b形成的角度θc以锐角形成的。这样的近似Z字状的刀槽花纹15由于进一步增大边缘长度，因此能够进一步提高在湿路面上的牵引性能。另外，由刀槽花纹15沿轮胎周向划分的两个花纹块片，在作用有剪断力时，则在近似Z字状的刀槽花纹15的副部15b相互咬合从而防止过度地张开。因此能够有效地防止在花纹块11的中央部Ce的不均匀磨损。为了进一步提高这样的效果，上述角度θc优选为50度以上，更优选为55度以上，并且优选为70度以下，更优选为65度以下。

另外，上述一对主部15a可以与轮胎轴向平行，然而优选为相对于轮胎轴向倾斜。这样的刀槽花纹15包括轮胎周向成分，因此不仅在直行时而且在转弯时也能够有效地发挥边缘效应。因此提高湿路牵引性能。根据这样的观点，上述主部15a相对于轮胎轴向的角度θs优选为3度以上，更优选为5度以上。另一方面，当上述角度θs过大时，则刀槽花纹15的轮胎周向长度增大，另外，由于由主部15a和各纵沟4至6夹着的踏面17形成为锐角，因此存在过度地降低花纹块11的刚性，从而难以抑制踵趾磨损的问题。根据这样的观点，上述角度θs优选为35度以下，更优选为30度以下。

特别是，花纹块11的踏面17与横沟7相邻的花纹块横边缘16相对于轮胎轴向倾斜的情况下，优选地，主部15a的倾斜也以与花纹块横边缘16相同的方向倾斜。更优选为，主部15a的上述角度θs与上述花纹块横边缘16相对于轮胎轴向的角度αy相同。由此，由刀槽花纹15划分的花纹块片的轮胎周向长度大致均匀，从而防止局部的刚性降低等因此能够提高抗磨损性。

另外，如图4的中间花纹块13代表表示的那样，刀槽花纹15的弯曲程度被限制在一定范围内。即，刀槽花纹15的轮胎周向的一侧的端部15e和轮胎周向的另一侧的端部15i的轮胎周向长度L4、与上述花纹块长度A之比L4/A被限制在10～35％。

在上述比L4/A小于10％的情况下，无法充分地降低花纹块11的中央部Ce的刚性，因此有可能无法充分获得踵趾磨损的抑制效果。相反，当上述比L4/A超过35％时，则过度地降低花纹块11的中央部Ce的花纹块刚性，因此易在该部分产生不均匀磨损。根据这样的观点，上述比L4/A优选为10％以上，更优选为12％以上，并且优选为35％以下，更优选为25％以下。

另外，上述刀槽花纹15的深度Dp优选为纵沟3的沟深度Dt的10％以上，更优选为12％以上，并且优选为30％以下，更优选为25％以下。当刀槽花纹15的深度Dp过小时，无法充分降低花纹块11的中央部Ce的刚性，相反过大时，则显著降低花纹块11的中央部Ce的刚性，因此存在在花纹块11的中央部Ce产生不均匀磨损的倾向。这里，在纵沟3的深度有多个深度的情况下，以最大的深度为基准。

另外，如图2和图3所示，本实施方式的横沟7包括：与纵沟3连通的外侧部7a、和设置在该外侧部7a之间并且沟深度小于上述外侧部7a的中间部7b。这样的中间部7b能够有效地抑制花纹块11宽度方向的大致中央部的倒塌，因此有助于抑制踵趾磨损。

由于上述外侧部7a的沟深度Ds能够均衡地确保排水性能和各花纹块11的刚性，因此优选为与该外侧部7a连通的各纵沟4至6的沟深度Dt4至Dt6相等。另一方面，中间部7b的沟深度Dc能够均衡地兼顾上述倒塌的抑制作用和排水性，因此外侧部7a的沟深度Ds优选为43％以上，更优选为45％以上，另外优选为58％以下，更优选为55％以下。这里，外侧部7a与中间部7b高低差优选利用圆弧状的曲面平滑地进行倒角。

另外，如图2所示，为了均衡地兼顾上述倒塌的抑制作用和排水性，上述外侧部7a的长度L7a与中间部7b的长度L7b之比L7a/L7b优选为50％以上，更优选为55％以上，并且优选为70％以下，更优选为65％以下。这里，上述外侧部7a和中间部7b的长度L7a、L7b为在横沟7的中心线G7上测量的值。

另外，上述刀槽花纹15的副部15b优选在轮胎周向上投影的中间部投影区域P内形成横沟7的中间部7b。即，如本实施方式那样，具有形成近似Z字状的刀槽花纹15的花纹块11的刚性，在副部15b的轮胎轴向区域V内最容易降低。因此通过使该刚性较小的轮胎轴向区域V与刚性较大的中间部7b在轮胎轴向上重叠，从而能够抑制在轮胎轴向区域V的显著的变形，因此使花纹块的变形量大致均匀地平衡，这对提高抗磨损性非常有效。特别是，副部15b设置为不从上述中间部投影区域P伸出，因此能够更切实地获得上述作用。

另外，如图4代表表示的那样，上述花纹块11，在上述花纹块横边缘16的轮胎轴向宽度E与上述花纹块最大宽度B之比E/B过小时，则降低轮胎周向的端部分He的刚性，因此有可能会变得易产生踵趾磨损，相反当上述比E/B过大时，则纵沟3相对于轮胎周向的上述角度θt(如图1所示)过小，因此无法发挥纵沟3的边缘效应，从而有可能无法发挥牵引性能。根据这样的观点，上述比E/B优选为0.7以上，更优选为0.75以上，并且优选为1.0以下，更优选为0.95以下。

如图4所示，上述花纹块横边缘16可以与轮胎轴向平行，然而优选如本实施方式那样，相对于轮胎轴向倾斜。这样的花纹块横边缘16不仅直行时而且在转弯时也能够有效地发挥边缘效应，因此能够提高湿路牵引性能。然而，当花纹块横边缘16相对于轮胎轴向的角度αy过大时，则有可能在该花纹块横边缘16产生不均匀磨损。根据这样的观点，上述角度αy优选为3度以上，更优选为5度以上，另外优选为35度以下，更优选为30度以下。这里，本实施方式的花纹块横边缘16形成为直线状，然而例如也可以是圆弧状或锯齿状。

另外，如图4所示，本实施方式的花纹块11设置有将其踏面17的轮胎周向的一端部11x和另一端部11y倾斜地切下的三角形状的倒角部m。这样的倒角部m，能够提高牵引力等的负载作用最多的端部的刚性，因此能够有效地抑制花纹块缺损和踵趾磨损的产生。

以上，虽然对本发明的实施方式进行了详细说明，然而本发明不限定于图示的实施方式也能够变形为各种方式来实施。例如，如图1、图5和图6所示，不仅上述中间花纹块13，而且胎冠花纹块12和胎肩花纹块14也可以是上述带刀槽花纹块11s。由此，能够进一步抑制踵趾磨损，并且确保湿路牵引性能。

实施例：

为了确认本发明的效果，试制了具有图1的胎面花纹形状并基于表1的规格的轮胎尺寸295/80R22.5的载重轮胎。而且对它们测试了抗踵趾磨损性能和湿路牵引性能。这里，除表1表示的参数以外均相同。共同规格如下。

胎面宽度TW：263mm

中间纵沟和胎肩纵沟的沟宽度Wt5、Wt6：7.5～9.0mm

胎冠纵沟的沟宽度Wt4：4.4mm

中间纵沟和胎肩纵沟的沟深度Dt5、Dt6：23.4mm

胎冠纵沟的沟深度Dt4：17.6mm

横沟的沟宽度Wy：9.0～11.0mm

横沟外侧部的沟深度Ds：23.0～24.0mm

外侧部的沟深度与中间部的沟深度之比Dc/Ds：49～51％

胎冠纵沟的配置位置：在轮胎赤道上

中间纵沟与轮胎赤道之间的轮胎轴向距离L2/TW：13～17％

胎肩纵沟与胎面端的轮胎轴向距离L3/TW：17～19％

纵沟相对于轮胎周向的角度θt：7～15度

刀槽花纹的主部的角度θs：17度

测试方法如下。

踵趾磨损性能：

将测试轮胎在下述条件下安装于测试车辆的驱动轮，并测试了行驶大约20,000km后的中间花纹块的踵趾磨损量(花纹块先着地侧边缘与后着地侧边缘的磨损量之差)。数值越小越优越。

测试车辆：排气量12000cm³的2DD车(牵引车)

轮辋：8.25×22.5

内压：850kPa

湿路牵引性能：

将测试轮胎在上述条件下安装于测试车辆的驱动轮，在下述条件的测试路线上以0km/s起动，测量了行驶40m时的行驶时间。其结果以比较例1的时间的倒数为100的指数。数值越大越优越。

测试轮胎的纵载荷：ETRTO规格的50％

测试路线：直线的混凝土路、水膜的水深为1～3mm

将测试的结果表示于表1。

表1：

测试结果可以确认，在实施例的轮胎中抗踵趾磨损性能和湿路牵引性能均得到提高，获得了有意义的效果。

Claims

1.一种载重轮胎，是在胎面部形成有多个花纹块的载重轮胎，所述多个花纹块是由沿轮胎周向连续延伸的纵沟和沿与该纵沟交叉的方向延伸的横沟划分而成的，其特征在于，

所述花纹块中的至少一个是带刀槽花纹块，

所述带刀槽花纹块的花纹块长度(A)与花纹块最大宽度(B)之比(A/B)为0.8～1.7，其中所述花纹块长度(A)为通过该花纹块的踏面的重心的轮胎周向长度，所述花纹块最大宽度(B)为所述踏面的轮胎轴向的一端和另一端之间的轮胎轴向的最大长度，

并且在作为以所述踏面的重心为中心的所述花纹块长度(A)的50％的区域的中央部设置刀槽花纹，

所述刀槽花纹包括：一对主部，它们从花纹块的轮胎轴向两侧的侧壁面朝向内侧直线状延伸；直线状的副部，其连接所述一对主部的轮胎轴向的内端间，

所述刀槽花纹的轮胎周向的两端之间的轮胎周向长度为所述花纹块长度(A)的10～35％。

2.根据权利要求1所述的载重轮胎，其中

所述纵沟包括：

胎冠纵沟，其在轮胎赤道上延伸；

一对中间纵沟，它们在所述胎冠纵沟的轮胎轴向两外侧延伸；

一对胎肩纵沟，它们在所述一对中间纵沟的轮胎轴向两外侧且在比胎面端靠近轮胎轴向内侧延伸，

在所述中间纵沟和所述胎肩纵沟之间划分而成的一对中间花纹块是所述带刀槽花纹块。

3.根据权利要求1或2所述的载重轮胎，其中所述中间纵沟和胎肩纵沟的沟深度为18～25mm。

4.根据权利要求1至3中任意一项所述的载重轮胎，其中所述刀槽花纹的深度为所述纵沟的沟深度的10～30％。

5.根据权利要求1至4中任意一项所述的载重轮胎，其中

所述刀槽花纹成近似Z字状，

所述近似Z字状是所述一对主部相互平行地延伸，并且所述主部与所述副部形成的角度为50～70度。

6.根据权利要求1至5中任意一项所述的载重轮胎，其中

所述花纹块的所述踏面的与所述横沟相面对的花纹块横边缘的轮胎轴向的宽度为所述花纹块最大宽度(B)的0.7倍以上。

7.根据权利要求1至6中任意一项所述的载重轮胎，其中

所述横沟包括：与所述纵沟连通的外侧部、设置在所述外侧部之间且沟深度小于所述外侧部的中间部，

所述副部被形成于在轮胎周向上投影所述横沟的所述中间部而成的中间部投影区域(P)内。