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CN106415124A - 导光板用玻璃板 - Google Patents

导光板用玻璃板 Download PDF

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CN106415124A
CN106415124A CN201580025572.8A CN201580025572A CN106415124A CN 106415124 A CN106415124 A CN 106415124A CN 201580025572 A CN201580025572 A CN 201580025572A CN 106415124 A CN106415124 A CN 106415124A
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light
glass plate
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less
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CN201580025572.8A
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和田直哉
荒井雄介
土屋博之
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Asahi Glass Co Ltd
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Publication date
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Abstract

本发明的玻璃板为具有光出射面和位于该光出射面的相反侧的光散射面并在所述光出射面与所述光散射面之间在板厚方向具有折射率分布的导光板用玻璃板，其中，由所述光散射面的反射率的测定值算出的折射率高于将所述光出射面和所述光散射面各研磨除去100微米后利用V型块法测定的玻璃板内部的折射率。

Description

导光板用玻璃板
技术领域
本发明涉及用于液晶显示装置的导光板用玻璃板。
背景技术
液晶显示装置具有：液晶面板、作为与液晶面板相对的导光板的玻璃板、通过玻璃板将光照射在液晶面板上的光源(例如参考专利文献1)。源自光源的光从玻璃板的端面进入内部，通过反复进行表面反射而扩展至整个内部，从玻璃板的与液晶面板相对的面射出，并均匀地照射液晶面板。
现有技术文献
专利文献：
专利文献1：日本特开2004-252383号公报
发明内容
发明所要解决的问题
以往，来自导光板的光的亮度低。
本发明是鉴于上述问题而完成的，其主要目的在于提供一种改善了来自导光板的光的亮度的导光板用玻璃板。
用于解决问题的手段
为了解决上述问题，根据本发明的一个方式，提供导光板用玻璃板，其具有光出射面和位于该光出射面的相反侧的光散射面，在所述光出射面与所述光散射面之间在板厚方向具有折射率分布，其中，
由所述光散射面的反射率的测定值算出的折射率高于将所述光出射面和所述光散射面各研磨除去100微米后利用V型块法测定的玻璃板内部的折射率。
发明效果
根据本发明的一个方式，提供改善了来自导光板的光的亮度的导光板用玻璃板。
附图说明
图1为表示本发明的一个实施方式的液晶显示装置的图。
图2为表示由蓝色LED和黄色荧光体构成的白色LED的光谱的一例的图。
图3为表示由蓝色LED、绿色荧光体以及红色荧光体构成的白色LED的光谱的一例的图。
图4为作为本发明的一个实施方式的导光板用玻璃板的成形方法的浮法的说明图。
图5为表示本发明的一个实施方式的导光板用玻璃板的结构的图。
图6为表示模拟分析的模型的一例的图。
图7为表示用于模拟分析的透射谱的一例的图。
具体实施方式
以下，参照附图对于用于实施本发明的方式进行说明。在各图中，对于相同或对应的构成附上相同或对应的符号并省略说明。在本说明书中，表示数值范围的“～”是指包含其前后的数值的范围。
图1为表示本发明的一个实施方式的液晶显示装置的图。液晶显示装置具有：液晶面板10、作为与液晶面板10相对的导光板的玻璃板20、通过玻璃板20将光照射在液晶面板10上的光源30。
液晶面板10例如由阵列基板、滤色片基板和液晶层等构成。阵列基板由基板和形成在该基板上的有源元件(例如TFT)等构成。滤色片基板由基板和形成在该基板上的滤色片等构成。液晶层形成在阵列基板与滤色片基板之间。
玻璃板20与液晶面板10相对。玻璃板20配置在液晶面板10的后方。位于液晶面板10的与显示面(前面)11相反一侧的面(后面)13与玻璃板20的前面21平行地配置。
为了从导光板提取光，在玻璃板20的后面23形成例如网点(dot)等散射结构。在散射结构为网点的情况下，为了散射，网点40可以含有气泡或粒子。作为网点40的替代，可以将玻璃板20的后面23加工成凹凸状，也可以在玻璃板20的后面23形成多个透镜。
将玻璃板20的后面23设定为平行于玻璃板20的前面21。
光源30将光照射在玻璃板20的端面26上。源自光源30的光从玻璃板20的端面26进入内部，通过反复进行表面反射而扩展至整个内部，从玻璃板20的与液晶面板10相对的面(前面)21射出，并从后方均匀地照射液晶面板10。在玻璃板20与液晶面板10之间，可以配置散射膜、增亮膜、反射型偏振膜、3D膜、偏振板等。在玻璃板20的后方可以配置反射膜等。将光源30、玻璃板20、各种光学膜一起称为背光单元。
作为光源30，例如使用白色LED。白色LED例如可以由蓝色LED、以及接收源自蓝色LED的光而发光的荧光体构成。作为荧光体，可以列举：YAG(钇铝石榴石)类、氧化物、铝酸盐、氮化物、氮氧化物、硫化物、硫氧化物、稀土类硫氧化物、卤磷酸盐和氯化物等。
例如白色LED可以由蓝色LED和黄色荧光体构成。另外，白色LED也可以由蓝色LED、绿色荧光体、以及红色荧光体构成。源自后者的白色LED的光混合有光的3原色，因此显色性更优异。
图2为表示由蓝色LED和黄色荧光体构成的白色LED的光谱的一例的图。图3为表示由蓝色LED、绿色荧光体以及红色荧光体构成的白色LED的光谱的一例的图。在图2～3中，横轴为波长λ(nm)，纵轴为强度I。
图4为作为本发明的一个实施方式的导光板用玻璃板的成形方法的浮法的说明图。图5为表示本发明的一个实施方式的导光板用玻璃板的结构的图。
如图4所示，浮法是如下方法：使连续供给至浴槽60内的熔融金属(例如熔融锡)61上的熔融玻璃65在熔融金属61上流动，由此成形为带板状的玻璃带。玻璃带在向下游方向流动的同时被缓慢固态化。固态化后的玻璃带被从熔融金属61上提起，并在配置在缓冷炉内的多个运送辊上被水平地运送。为了抑制运送辊所导致的玻璃带的损伤，可以在缓冷炉内设置将SO2气体喷吹至玻璃带的喷嘴。SO2气体在玻璃带的表面形成硫化物等芒硝膜。在将从缓冷炉运送出的玻璃带切割成所期望的大小之后，根据需要进行研磨，用作玻璃板20。芒硝膜可以通过清洗而除去。
如图5所示，通过浮法而成形的玻璃板20可以具有：包含前面21的第1玻璃层22、包含后面23的第2玻璃层24、以及形成在第1玻璃层22和第2玻璃层24之间的中间玻璃层25这3层结构。
第1玻璃层22包含作为光出射面的前面21(以下，也称为光出射面21)。第1玻璃层22为通过芒硝膜的形成而减少了碱性成分的层。第1玻璃层22以从成形时的玻璃带的顶面(上面)起的某一深度形成，越靠近顶面，碱性成分越不足。因此，第1玻璃层22越靠近顶面越具有低的折射率。通过二次离子质谱法，测定碱性成分不足的层的深度，由此确定第1玻璃层22的深度。一般而言，第1玻璃层22的深度显著小于100微米。
第2玻璃层24包含作为光散射面的后面23(以下，也称为光散射面23)。第2玻璃层24为通过与熔融金属61的接触而被污染了的层。第2玻璃层24以从成形时的玻璃带的底面(下面)起的某一深度形成，越靠近底面，熔融金属成分越富集。因此，第2玻璃层24越靠近底面越具有高的折射率。通过二次离子质谱法，测定渗入有熔融金属成分的层的深度，由此确定第2玻璃层24的深度。一般而言，第2玻璃层24的深度显著小于100微米。需要说明的是，第2玻璃层24与第1玻璃层22同样会受到芒硝膜的形成所带来的影响，然而与芒硝膜的形成所带来的影响相比，与熔融金属61的接触所带来的影响更大。
中间玻璃层25形成在第1玻璃层22与第2玻璃层24之间。中间玻璃层25为不受芒硝膜的形成所带来的影响和与熔融金属61的接触所带来的影响的层。因此，中间玻璃层25在板厚方向具有均匀的折射率。需要说明的是，中间玻璃层25有时具有波筋等的微小的折射率分布，不过如果折射率变动小于0.0005，则可以视为基本均匀，对导光板的亮度的影响小。
需要说明的是，在比较各层的折射率时，可以由从波长587.6nm下的室温下的反射率算出的折射率、或氦的d射线(波长587.6nm)下的室温下的折射率来代表。
玻璃板20在光出射面21与光散射面23之间在板厚方向具有折射率分布。
在玻璃板20中，第1玻璃层22具有光出射面21，光出射面21的折射率比中间玻璃层25(以下，也称为玻璃板内部)的折射率低。因此，与通过研磨而除去第1玻璃层22的情况相比，即，与不是第1玻璃层22而是中间玻璃层25露出的情况相比，光出射面21与空气的折射率差小。因此，能够抑制从光出射面21向内部的反射，从光出射面21向外部的光提取效率(亮度)好。
光出射面21的折射率可以由缓冷时的SO2气体的喷吹量等来调节。SO2气体的喷吹量越多，光出射面21的折射率越低。需要说明的是，也可以通过喷吹F2、HF等含氟化合物的气体或液体而降低光出射面21的折射率。需要说明的是，也可以通过研磨除去第1玻璃层22的一部分。
在玻璃板20中，第2玻璃层24具有光散射面23，光散射面23的折射率比中间玻璃层25(玻璃板内部)的折射率高。因此，与通过研磨而除去第2玻璃层24的情况相比，即，与不是第2玻璃层24而是中间玻璃层25露出的情况相比，光易于在光散射面23附近直线前进。这是因为，在光的入射角相同的情况下，在第2玻璃层24与中间玻璃层25中，第2玻璃层24的光的折射角小。在第2玻璃层24中前进的光在短的移动距离内扩展至整个内部，因此在基本未被玻璃吸收的情况下通过反射网点40等改变方向，并从光出射面21被提取。因此，来自玻璃板的光的提取效率(亮度)能够改善。
光散射面23的折射率可以由成形时的温度等调节。成形时的温度越高，越进行熔融金属61向玻璃中的扩散，光散射面23的折射率越高。需要说明的是，通过研磨可以除去第2玻璃层24的一部分。
波长λ下的测定面(光出射面21、光散射面23)的折射率n(λ)由室温下的反射率的测定值R(λ)通过使用下式(1)而算出。
n(λ)＝{1+R(λ)+(4×R(λ))1/2}/(1-R(λ)) (1)
在此，R(λ)为相对于测定面的入射角为5°的光的反射率，利用分光光度计测定25℃的玻璃。需要说明的是，为了防止来自于与测定面相反一侧的面的反射，对与测定面相反一侧的面用粒度#80的磨粒进行粗糙化、再均匀地涂布黑体涂料后进行测定。在此，对于光散射面23的反射率而言，用有机溶剂除去网点40等散射结构后进行测定，或者在未形成散射结构的平坦的玻璃面中进行测定。平坦的玻璃面小而难以利用分光光度计进行测定时，可以照射激光，并测定其反射率。另外，可以在形成网点40等散射结构前的状态下通过分光光度计进行测定。在比较各层的折射率时，由从波长587.6nm下的反射率的测定值所算出的折射率来代表。
另外，对于玻璃板内部的折射率(中间玻璃层25的折射率)n’(λ)而言，对所述光出射面和所述光散射面各研磨除去100微米后利用V型块法、并利用例如岛津制作所社制精密折射计KPR-2000在室温下测定g射线(波长435.8nm)、F射线(波长486.1nm)、e射线(波长546.1nm)、d射线(波长587.6nm)、C射线(波长656.3nm)的各波长下的折射率。在比较各层的折射率时，由氦的d射线(波长587.6nm)下的室温下的折射率来代表。
需要说明的是，利用V型块法测定的折射率与由反射率的测定值算出的折射率良好地一致。为了从反射率得到玻璃板内部的折射率，虽然也有以下方法，但是繁杂：对玻璃表层用#1000的磨粒研磨除去100微米后，用胶体二氧化硅或氧化铈的游离磨粒研磨至得到Ra为0.03μm以下的镜面，并且用粒度#80的磨粒对背面进行粗糙化，再均匀地涂布黑体涂料然后进行测定。此外，有时中间玻璃层25因波筋的存在等而具有微小的折射率分布，但是在得到被测定物的折射率分布的平均信息的方面，利用V型块法的测定也是适合的。
接下来，对于来自玻璃板20的光的亮度的模拟分析进行说明。对于该模拟分析，使用光线追踪软件(Light Tools：Cybernet System公司制)。
图6为表示模拟分析的模型的一例的图。在该模型中，玻璃板20A与图5所示的玻璃板20同样具有第1玻璃层、第2玻璃层以及中间玻璃层这3层结构。在该模型中，将玻璃板20A的尺寸设定为10mm×600mm，将玻璃板20A的厚度设定为2mm，但是模拟结果的趋势并不由尺寸、厚度决定。
第1玻璃层与中间玻璃层的界面、以及第2玻璃层与中间玻璃层的界面为不发生菲涅耳(Fresnel)反射的面。在这些界面附近，在模拟分析中为了模型的简单化，折射率不连续地变化，但实际上是连续地变化。因此，实际上在这些界面附近不发生菲涅耳反射。
在距离玻璃板20A的互相平行的端面26A、27A(大小2mm×10mm、距离600mm)中的一个端面26A 1mm的位置设置与该端面26A平行的面光源30A。需要说明的是，即使不将光源设定为面光源而是并列多个点光源，结果的趋势也不变。
作为面光源30A的光谱，使用由蓝色LED、红色荧光体以及绿色荧光体构成的白色LED的光谱。将从面光源30A入射至玻璃板20A的端面26A的光线的条数调节为25万根。需要说明的是，即使使用其他种类的光源的光谱，结果的趋势也不变。
基于由实测值得到的内部透射率(透射距离10mm)的实测值(参照图7)以及各光线的移动距离，算出玻璃板20的透射率。图7为表示用于模拟分析的透射谱(透射距离10mm)的一例的图。在图7中，横轴为波长λ(nm)，纵轴为内部透射率T(％)。
玻璃板20A的表面中，端面27A、左右两侧面28A、29A的光的反射率通过设想在这些面上粘贴反射率98％的反射胶带而设为98％。然后，在光散射面23A以六方点格状配置凸透镜以使得从光出射面21A均匀地提取光，该凸透镜的大小越远离面光源30A设定得越大。另外，在距离光散射面23A 0.1mm的位置设置了与光散射面23A平行的光反射面31A(反射率98％)。光反射面31A将在光散射面23A中透射的光朝向光散射面23A反射。需要说明的是，光反射面31A相当于背光单元中的反射片。
需要说明的是，在以下的各表中，t1为第1玻璃层的厚度，t2为第2玻璃层的厚度，t3为中间玻璃层的厚度，n1为第1玻璃层的折射率，n2为第2玻璃层的折射率，n3为中间玻璃层的折射率。为了使模型简单化，折射率视为在各层中均匀，各层的折射率视为在可见光的全波长中相同。将折射率差(n1-n3、n2-n3)设定为各表所示的值。需要说明的是，即使考虑折射率的分散，结果的趋势也不变。
表1和表2表示将第2玻璃层的厚度t2调节为0的情况下、即不存在第2玻璃层的情况下的来自玻璃板20A的光的亮度比L/L0。来自玻璃板20A的光的亮度L为从第1玻璃层的光出射面21A提取的各波长的光的平均亮度。亮度比L/L0为将在第1玻璃层与中间玻璃层中折射率相同(n1＝n2)的情况下的亮度L0设为1并进行标准化而得到的值。中间玻璃层的折射率n3设定为在可见光的全波长中为1.520。
表1
n1-n3 0.0000 -0.0005 -0.0010 -0.0050 -0.0100 -0.0200
t1/(t1+t3) 0.0005 0.0005 0.0005 0.0005 0.0005 0.0005
L(Ix) 30664.61 30676.81 30683.09 30777.25 30772.08 30814.27
L/L0 1.000000 1.000398 1.000603 1.003673 1.003505 1.004880
表2
n1-n3 0.0000 -0.0005 -0.0010 -0.0050 -0.0100 -0.0200 -0.0300
t1/(t1+t3) 0.0050 0.0050 0.0050 0.0050 0.0050 0.0050 0.0050
L(Ix) 30664.61 30683.55 30674.16 30791.55 30767.74 30748.79 30938.68
L/L0 1.000000 1.000618 1.000311 1.004140 1.003363 1.002745 1.008938
从表1和表2可知，第1玻璃层的折射率(以下，也称为光出射面的折射率)越低，来自玻璃板20A的光的亮度越高。在第1玻璃层、中间玻璃层具有规定的厚度的玻璃板20A中，光出射面的折射率相对于玻璃板内部的折射率例如低0.0005以上时，可以提高来自玻璃板20A的光的亮度，因此是优选的。光出射面的折射率相对于玻璃板内部的折射率更优选低0.001以上，进一步优选低0.005以上。另外，从表1可知，即使第1玻璃层的厚度t1相对于第1玻璃层与中间玻璃层的合计厚度的比例例如非常小为0.0005，也可以改善亮度。
表3和表4表示，将第1玻璃层的厚度t1调节为0的情况下、即不存在第1玻璃层的情况下的来自玻璃板20A的光的亮度比L/L0。来自玻璃板20A的光的亮度L为从中间玻璃层的光出射面提取的各波长的光的平均亮度。亮度比L/L0为将在第2玻璃层与中间玻璃层中折射率相同(n2＝n3)的情况下的亮度L0设为1并且标准化而得到的值。中间玻璃层的折射率n3设定为在可见光的全波长中为1.520。
表3
n2-n3 0.0000 0.0010 0.0050 0.0100 0.0200
t2/(t2+t3) 0.0005 0.0005 0.0005 0.0005 0.0005
L(Ix) 30664.61 30711.67 30752.41 30760.45 30778.07
L/L0 1.000000 1.001535 1.002863 1.003125 1.003700
表4
n2-n3 0.0000 0.0005 0.0010 0.0100 0.0200 0.0300
t2/(t2+t3) 0.0050 0.0050 0.0050 0.0050 0.0050 0.0050
L(Ix) 30664.61 30851.41 30706.82 30881.17 30985.92 30936.59
L/L0 1.000000 1.006092 1.001377 1.007062 1.010478 1.008870
从表3和表4可知，第2玻璃层的折射率(以下，也称为光散射面的折射率)越高，来自玻璃板20A的光的亮度越高。在第2玻璃层、中间玻璃层具有规定的厚度的玻璃板20A中，光散射面的折射率相对于玻璃板内部的折射率例如高0.0005以上时，可以提高来自玻璃板20A的光的亮度，因此是优选的。光散射面的折射率相对于玻璃板内部的折射率更优选高0.001以上，进一步优选高0.005以上。另外，从表3可知，即使第2玻璃层的厚度t2相对于第2玻璃层与中间玻璃层的合计厚度的比例例如非常小为0.0005，也可以改善亮度。
表5表示2层结构或3层结构的情况下的来自玻璃板20A的光的亮度比L/L0。来自玻璃板20A的光的亮度L为从光出射面21A提取的各波长的光的平均亮度。亮度比L/L0为将在第1玻璃层、第2玻璃层、以及中间玻璃层中折射率相同(n1＝n2＝n3)的情况下的亮度L0设为1并且标准化而得到的值。中间玻璃层的折射率n3设定为在可见光的全波长中为1.520。另外，记录使用式(1)算出的光出射面21A的反射率r1、光散射面23A的反射率r2、以及它们的差r1-r2。需要说明的是，在此所述的反射率为入射光量为1时的反射光量的值。
表5
n1-n3 0.0000 -0.0100 0.0000 -0.0100
n2-n3 0.0000 0.0000 0.0100 0.0100
n1-n2 0.0000 -0.0100 -0.0100 -0.0200
t1/(t1+t2+t3) 0.0050 0.0050 0.0050 0.0050
t2/(t1+t2+t3) 0.0050 0.0050 0.0050 0.0050
L(Ix) 30664.61 30767.74 30881.17 30913.95
L/L0 1.000000 1.003363 1.007062 1.008131
r1 0.04258 0.04129 0.04258 0.04129
r2 0.04258 0.04258 0.04388 0.04388
r1-r2 0.00000 -0.00129 -0.00130 -0.00260
从表5可知，第1玻璃层的折射率(即，光出射面的折射率)比中间玻璃层的折射率低且第2玻璃层的折射率(即，光散射面的折射率)比中间玻璃层的折射率高时，亮度最高。另外，光出射面的反射率越低于光散射面的反射率，越能抑制从光出射面向内部的反射，从而越能够提高向外部的光提取效率，因此亮度越高。
由光出射面21A的反射率的测定值算出的折射率优选低于由光散射面23A的反射率的测定值算出的折射率，更优选低0.010以上，进一步优选低0.015以上，特别优选低0.020以上。
另外，光出射面21A的反射率优选低于光散射面23A的反射率，更优选低0.0007以上，进一步优选低0.0013以上，特别优选低0.0026以上。
光出射面21A的反射率小于0.042时，能够抑制从光出射面21A向内部的反射，从能够提高向外部的光提取效率的观点考虑是优选的。光散射面23A的反射率大于0.043时，能够促进从光散射面23A向内部的反射，从能够提高向外部的光提取效率的观点考虑是优选的。
以上，对于导光板用玻璃板、液晶显示装置的实施方式等进行了说明，但是本发明并不限于上述实施方式等，在权利要求书所记载的本发明的要点的范围内，可以进行各种变形、改良。
例如，上述实施方式的液晶显示装置为透射型，但也可以为反射型，玻璃板20可以配置在液晶面板10的前方。源自光源30的光从玻璃板20的端面进入内部，从玻璃板20的与液晶面板10的相对的面(后面)射出，并从前方均匀地照射液晶面板10。
另外，上述实施方式的光源为白色LED，也可以为荧光管。另外，白色LED的种类没有特别限定，例如，可以使用波长比蓝色LED波长短的紫外线LED来代替蓝色LED使荧光体发光。另外，可以使用3色LED方式的白色LED而不是荧光体的方式的白色LED。
另外，上述实施方式的玻璃板可以通过浮法成形，但是成形方法也可以为熔融法等。熔融法是，使从槽状构件溢出至左右两侧的熔融玻璃沿着槽状构件的左右两侧面流下，在槽状构件的左右两侧面相交的下端附近合流而成形为带板状。在熔融法的情况下，可以通过调节缓冷时的SO2气体的喷吹量等来调节板厚方向的折射率分布。
导光板用玻璃板的化学组成可以为多种多样，列举下述3种(具有玻璃组成A、玻璃组成B、玻璃组成C的玻璃)作为代表例。需要说明的是，本发明的玻璃的玻璃组成，并不限于在此所示的玻璃组成的例子。
作为具有玻璃组成A的玻璃板，以氧化物基准的质量百分率表示，优选包含60～80％的SiO2、0～7％的Al2O3、0～10％的MgO、0～20％的CaO、0～15％的SrO、0～15％的BaO、3～20％的Na2O、0～10％的K2O和5～100ppm的Fe2O3。此时的玻璃的氦的d射线(波长587.6nm)下的室温下的折射率为1.45～1.60。作为具体例，例如可以列举表6的例1～4和例15。
另外，作为具有玻璃组成B的玻璃板，以氧化物基准的质量百分率表示，优选包含45～80％的SiO2、大于7％且小于等于30％的Al2O3、0～15％的B2O3、0～15％的MgO、0～6％的CaO、0～5％的SrO、0～5％的BaO、7～20％的Na2O、0～10％的K2O、0～10％的ZrO2和5～100ppm的Fe2O3。此时的玻璃的氦的d射线(波长587.6nm)下的室温下的折射率例如为1.45～1.60。此时的玻璃组成容易进行离子交换容易，易于化学强化。作为具体例，例如可以列举表6的例5～11。
另外，作为具有玻璃组成C的玻璃板，以氧化物基准的质量百分率表示，优选包含45～70％的SiO2、10～30％的Al2O3、0～15％的B2O3、合计5～30％的MgO、CaO、SrO和BaO、合计大于等于0％且小于3％的Li2O、Na2O和K2O、和5～100ppm的Fe2O3。此时的玻璃的氦的d射线(波长587.6nm)下的室温下的折射率例如为1.45～1.60。作为具体例，例如可以列举表6的例12～14。
以下对于具有上述成分的本发明的玻璃板的玻璃的组成的各成分的组成范围进行说明。
SiO2为玻璃的主要成分。
为了保持玻璃的耐候性、失透特性，SiO2的含量以氧化物基准的质量百分率表示，在玻璃组成A中优选为60％以上，更优选为63％以上，在玻璃组成B中优选为45％以上，更优选为50％以上，在玻璃组成C中优选为45％以上，更优选为50％以上。
另一方面，为了使熔化容易，改善气泡品质，并且为了将玻璃中的二价铁(Fe2+)的含量抑制得较低，改善光学特性，SiO2的含量在玻璃组成A中优选为80％以下，更优选为75％以下，在玻璃组成B中优选为80％以下，更优选为70％以下，在玻璃组成C中优选为70％以下，更优选为65％以下。
Al2O3在玻璃组成B和C中为提高玻璃的耐候性的必要成分。在本发明的玻璃中，为了保持实用上必要的耐候性，Al2O3的含量在玻璃组成A中优选为1％以上，更优选为2％以上，在玻璃组成B中优选大于7％，更优选为10％以上，在玻璃组成C中优选为10％以上，更优选为13％以上。
然而，为了将二价铁(Fe2+)的含量抑制得较低、改善光学特性、并且改善气泡品质，Al2O3的含量在玻璃组成A中优选为7％以下，更优选为5％以下，在玻璃组成B中优选为30％以下，更优选为23％以下，在玻璃组成C中优选为30％以下，更优选为20％以下。
B2O3为促进玻璃原料的熔融、提高机械特性、耐候性的成分，为了不发生由挥发导致的波筋(ream)的生成、炉壁的侵蚀等不良情况，B2O3的含量在玻璃组成A中优选为5％以下，更优选为3％以下，在玻璃组成B和C中优选为15％以下，更优选为12％以下。
Li2O、Na2O和K2O等碱金属氧化物为对于促进玻璃原料的熔融，调节热膨胀、粘性等有用的成分。
因此，Na2O的含量在玻璃组成A中优选为3％以上，更优选为8％以上。Na2O的含量在玻璃组成B中优选为7％以上，更优选为10％以上。然而，为了保持熔化时的澄清性，保持制造的玻璃的气泡品质，Na2O的含量在玻璃组成A和B中优选设定为20％以下，进一步优选设定为15％以下，在玻璃组成C中优选设定为3％以下，更优选设定为1％以下。
另外，K2O的含量在玻璃组成A和B中优选为10％以下，更优选为7％以下，在玻璃组成C中优选为2％以下，更优选为1％以下。
另外，Li2O为可选成分，但是为了使玻璃化容易、将作为来源于原料的杂质而含有的铁含量抑制得较低、并将批量成本抑制得较低，在玻璃组成A、B和C中，可以含有2％以下的Li2O。
另外，为了保持熔化时的澄清性，并且保持制造的玻璃的气泡品质，这些碱金属氧化物的合计含量(Li2O+Na2O+K2O)在玻璃组成A和B中优选为5％～20％，更优选为8％～15％，在玻璃组成C中优选为0％～2％，更优选为0％～1％。
MgO、CaO、SrO和BaO等碱土金属氧化物为对于促进玻璃原料的熔融，调节热膨胀、粘性等有用的成分。
MgO具有降低玻璃熔化时的粘性、促进熔化的作用。另外，由于具有使比重降低、不容易使玻璃板带有损伤的作用，因此在玻璃组成A、B和C中，可以含有MgO。另外，为了降低玻璃的热膨胀系数、改善失透特性，MgO的含量在玻璃组成A中优选为10％以下，更优选为8％以下，在玻璃组成B中优选为15％以下，更优选为12％以下，在玻璃组成C中优选为10％以下，更优选为5％以下。
CaO为促进玻璃原料的熔融且调节粘性、热膨胀等的成分，因此在玻璃组成A、B和C中可以含有CaO。为了得到上述的作用，在玻璃组成A中CaO的含量优选为3％以上，更优选为5％以上。另外，为了改善失透，在玻璃组成A中优选为20％以下，更优选为10％以下，在玻璃组成B中优选为6％以下，更优选为4％以下。
SrO具有增大热膨胀系数和降低玻璃的高温粘度的效果。为了得到该效果，在玻璃组成A、B和C中，可以含有SrO。然而，为了将玻璃的热膨胀系数抑制得较低，SrO的含量在玻璃组成A和C中优选设定为15％以下，更优选设定为10％以下，在玻璃组成B中优选设定为5％以下，更优选设定为3％以下。
BaO与SrO同样具有增大热膨胀系数和降低玻璃的高温粘度的效果。为了得到上述效果，可以含有BaO。然而，为了将玻璃的热膨胀系数抑制得较低，在玻璃组成A和C中优选设定为15％以下，更优选设定为10％以下，在玻璃组成B中优选设定为5％以下，更优选设定为3％以下。
另外，为了将热膨胀系数抑制得较低、改善失透特性、并保持强度，这些碱土金属氧化物的合计含量(MgO+CaO+SrO+BaO)在玻璃组成A中优选为10％～30％，更优选为13％～27％，在玻璃组成B中优选为1％～15％，更优选为3％～10％，在玻璃组成C中优选为5％～30％，更优选为10％～20％。
在本发明的玻璃板的玻璃的玻璃组成中，为了提高玻璃的耐热性和表面硬度，可以在玻璃组成A、B和C中含有10％以下、优选5％以下的ZrO2作为可选成分。然而，大于10％时，玻璃易于失透，因此不优选。
在本发明的玻璃板的玻璃的玻璃组成中，为了提高玻璃的熔化性，可以在玻璃组成A、B和C中含有5～100ppm的Fe2O3。需要说明的是，在此Fe2O3量是指换算成Fe2O3的全部铁的氧化物的量。全部铁的氧化物的量优选为5～50质量ppm，更优选为5～30质量ppm。当上述全部铁的氧化物的量少于5ppm时，玻璃的红外线的吸收极差，难以提高熔化性，而且在原料的纯化方面耗费大量成本，因此不优选。另外，当全部铁的氧化物的量超过100ppm时，玻璃的着色变大，可见光透射率降低，因此不优选。
另外，本发明的玻璃板的玻璃可以含有SO3作为澄清剂。在这种情况下，SO3含量以质量百分率表示优选大于0％且小于等于0.5％。更优选为0.4％以下，进一步优选为0.3％以下，进一步优选为0.25％以下。
另外，本发明的玻璃板的玻璃可以含有Sb2O3、SnO2和As2O3中的一种以上作为氧化剂和澄清剂。在这种情况下，Sb2O3、SnO2或As2O3的含量以质量百分率表示优选为0～0.5％。更优选为0.2％以下，进一步优选为0.1％以下，进一步优选为基本上不含有。
其中，由于Sb2O3、SnO2和As2O3作为玻璃的氧化剂起作用，因此可以根据调节玻璃的Fe2+的量的目的而在上述范围内添加。但是，从环境方面考虑，不主动地含有As2O3。
另外，本发明的玻璃板的玻璃可以含有NiO。在含有NiO的情况下，NiO也作为着色成分而起作用，因此NiO的含量相对于上述玻璃组成的总量优选设定为10ppm以下。特别是从不降低波长400～700nm下的玻璃板的内部透射率的观点考虑，NiO优选设定为1.0ppm以下，更优选设定为0.5ppm以下。
本发明的玻璃板的玻璃可以含有Cr2O3。在含有Cr2O3的情况下，Cr2O3也作为着色成分而起作用，因此Cr2O3的含量相对于上述玻璃组成的总量优选设定为10ppm以下。特别是从不降低波长400～700nm下的玻璃板的内部透射率的观点考虑，Cr2O3优选设定为1.0ppm以下，更优选设定为0.5ppm以下。
本发明的玻璃板的玻璃可以含有MnO2。在含有MnO2的情况下，MnO2也作为吸收可见光的成分而起作用，因此MnO2的含量相对于上述玻璃组成的总量优选设定为50ppm以下。特别是从不降低波长400～700nm下的玻璃板的内部透射率的观点考虑，MnO2优选设定为10ppm以下。
本发明的玻璃板的玻璃可以含有TiO2。在含有TiO2的情况下，TiO2也作为吸收可见光的成分而起作用，因此TiO2的含量相对于上述玻璃组成的总量优选设定为1000ppm以下。从不降低波长400～700nm下的玻璃板的内部透射率的观点出发，TiO2的含量更优选设定为500ppm以下，特别优选设定为100ppm以下。
本发明的玻璃板的玻璃可以含有CeO2。CeO2具有降低铁的氧化还原的效果，能够减小波长400～700nm下的玻璃的吸收。但是，在含有大量CeO2的情况下，CeO2也作为吸收可见光的成分而起作用，并且有可能将铁的氧化还原过度地降低到少于3％，不优选。因此CeO2的含量相对于上述玻璃组成的总量优选设定为1000ppm以下。另外，CeO2的含量更优选设定为500ppm以下，进一步优选设定为400ppm以下，特别优选设定为300ppm以下，最优选设定为250ppm以下。
本发明的玻璃板的玻璃可以含有选自由CoO、V2O5和CuO构成的组中的至少一种成分。在含有这些成分的情况下，也作为吸收可见光的成分而起作用，因此上述成分的含量相对于上述玻璃组成的总量优选设定为10ppm以下。特别是优选基本上不含有这些成分以使得不降低波长400～700nm下的玻璃板的内部透射率。
本申请要求基于在2014年5月19日向日本特许厅提出的日本特愿2014-103564号的优先权，并将日本特愿2014-103564号的全部内容援引至本申请中。
附图标记
10 液晶面板
20 导光板用玻璃板
21 光出射面
22 第1玻璃层
23 光散射面
24 第2玻璃层
25 中间玻璃层
30 光源

Claims (9)

1.一种导光板用玻璃板，其具有光出射面和位于该光出射面的相反侧的光散射面，在所述光出射面与所述光散射面之间在板厚方向具有折射率分布，其中，
由所述光散射面的反射率的测定值算出的折射率高于将所述光出射面和所述光散射面各研磨除去100微米后利用V型块法测定的玻璃板内部的折射率。
2.如权利要求1所述的导光板用玻璃板，其中，由所述光出射面的反射率的测定值算出的折射率低于将所述光出射面和所述光散射面各研磨除去100微米后利用V型块法测定的玻璃板内部的折射率。
3.一种导光板用玻璃板，其具有光出射面和位于该光出射面的相反侧的光散射面，在所述光出射面与所述光散射面之间在板厚方向具有折射率分布，其中，
由所述光出射面的反射率的测定值算出的折射率低于将所述光出射面和所述光散射面各研磨除去100微米后利用V型块法测定的玻璃板内部的折射率。
4.一种导光板用玻璃板，其中，
所述导光板用玻璃板具有光出射面和位于该光出射面的相反侧的光散射面，并且所述光出射面的反射率低于所述光散射面的反射率。
5.如权利要求4所述的导光板用玻璃板，其中，波长587.6nm下的所述光出射面的反射率小于0.042。
6.如权利要求4或5所述的导光板用玻璃板，其中，波长587.6nm下的所述光散射面的反射率大于0.043。
7.如权利要求1～6中任一项所述的导光板用玻璃板，其中，以氧化物基准的质量百分率表示，所述导光板用玻璃板包含60～80％的SiO2、0～7％的Al2O3、0～10％的MgO、0～20％的CaO、0～15％的SrO、0～15％的BaO、3～20％的Na2O、0～10％的K2O和5～100ppm的Fe2O3。
8.如权利要求1～6中任一项所述的导光板用玻璃板，其中，以氧化物基准的质量百分率表示，所述导光板用玻璃板包含45～80％的SiO2、大于7％且小于等于30％的Al2O3、0～15％的B2O3、0～15％的MgO、0～6％的CaO、0～5％的SrO、0～5％的BaO、7～20％的Na2O、0～10％的K2O、0～10％的ZrO2和5～100ppm的Fe2O3。
9.如权利要求1～6中任一项所述的导光板用玻璃板，其中，以氧化物基准的质量百分率表示，所述导光板用玻璃板包含45～70％的SiO2、10～30％的Al2O3、0～15％的B2O3、合计5～30％的MgO、CaO、SrO和BaO、合计大于等于0％且小于3％的Li2O、Na2O和K2O、和5～100ppm的Fe2O3。
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