CN206955905U

CN206955905U - 玻璃导光板

Info

Publication number: CN206955905U
Application number: CN201690000211.8U
Authority: CN
Inventors: 和田直哉
Original assignee: Asahi Glass Co Ltd
Current assignee: AGC Inc
Priority date: 2015-07-28
Filing date: 2016-07-26
Publication date: 2018-02-02
Anticipated expiration: 2026-07-26
Also published as: TW201713974A; WO2017018421A1

Abstract

玻璃导光板12具有光出射面26和光反射面32，且具有垂直于光出射面26和光反射面32的光入射端面28。另外，具有与光出射面26和光入射端面28邻接的光入射侧倒角面40，且具有与光反射面32和光入射端面28邻接的光入射侧倒角面40。而且，当将光入射侧倒角面40和光出射面26交叉的点作为第1交叉点P1，将光入射侧倒角面40和光入射端面28交叉的点作为第2交叉点P2时，连接P1和P2的线段L的相对于光入射端面28的倾斜角度θ满足0.01≤tanθ≤0.75。

Description

玻璃导光板

技术领域

本发明涉及玻璃板。

背景技术

以液晶电视机、数字标牌等为代表的液晶显示装置具有：构成背光的面状发光装置、以及与面状发光装置的光出射面相对配置的液晶面板。面状发光装置有直下型和侧光型，然而较多使用可以实现光源的小型化的侧光型。侧光型的面状发光装置具有光源、导光板、反射片和各种光学片(扩散片、增亮片等)等。在专利文献1、2中公开了使用内部透射率高、刚性也高且耐热性也优良的玻璃板作为面状发光装置的导光板。

玻璃板与作为导光板使用的丙烯酸类树脂板相比，刚性更高，耐热性也更优良，但是在处于将玻璃板切割后的状态时，边缘是锋利且危险的，而且有可能导致玻璃板的强度降低。因此，进行对边缘加工倒角的倒角加工。由此，在玻璃板的边缘具有相对于玻璃板的主平面和端面倾斜的倒角面。如专利文献3所公开的，倒角面的形状通常为在垂直于玻璃板的主平面和端面的截面中相对于主平面和端面的倾斜角度为45°的形状。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2013-093195号公报

专利文献2：日本特开2013-030279号公报

专利文献3：日本再表2013/31548号公报

发明内容

发明所要解决的问题

本发明的目的在于提供在例如可以有效利用光源的光量的面状发光装置中可以作为导光板使用的玻璃板。

用于解决问题的手段

根据本发明的一个方式，提供一种玻璃板，其具有主平面和垂直于主平面的端面，且在主平面和端面之间具备与主平面和端面邻接的倒角面，其中，

在垂直于主平面和端面的截面中，连接倒角面与主平面交叉的第 1交叉点以及倒角面与端面交叉的第2交叉点的线段的相对于端面的倾斜角度θ满足0.01≤tanθ≤0.75。

根据本发明的另一个方式，提供一种玻璃板，其具有主平面和垂直于主平面的端面，在主平面和端面之间具备与主平面邻接的倒角面以及配置在倒角面和端面之间的倾斜面，其中，

在垂直于主平面和端面的截面中，

以连接倒角面与主平面交叉的第1交叉点以及倒角面与倾斜面交叉的第2交叉点的线段相对于端面以倾斜角度θ₁倾斜的方式具备所述倒角面，

倾斜角度θ₁满足0.01≤tanθ₁≤0.75，

连接第2交叉点以及倾斜面与端面交叉的第3交叉点的线段的相对于端面的倾斜角度θ₂小于倾斜角度θ₁，且满足0＜tanθ₂≤0.4。

发明效果

根据本发明的玻璃板，在作为例如面状发光装置的导光板使用时可以有效利用光源的光量。

附图说明

图1为表示液晶显示装置的概略构成的液晶显示装置的侧视图。

图2为玻璃板的平面图。

图3为玻璃板的整体立体图。

图4为玻璃板的剖视放大图(省略了一部分)。

图5为作为实施方式的玻璃板的制造方法的工序图。

图6为玻璃板的玻璃坯料的平面图。

图7为切割玻璃坯料而得到的玻璃基材的平面图。

图8为光入射侧倒角面的截面形状为圆弧状的玻璃板的主要部位放大剖视图。

图9为表示在厚度为1.7mm的玻璃板中相对于tanθ的非导波光的比例的绘制的图。

图10为表示用于通过模拟计算出图9的非导波光的比例的必要的数据的表。

图11为表示在厚度为2.5mm的玻璃板中相对于tanθ的非导波光的比例的绘制的图。

图12为表示用于通过模拟计算出图11的非导波光的比例的必要的数据的表。

图13为其它实施方式中的玻璃板的放大部分剖视图。

具体实施方式

接着，参照附图对于本发明的优选实施方式进行说明。

需要说明的是，在附图的记载中，对于相同或对应的构件或部件，赋予相同或对应的符号，由此省略重复的说明。另外，除非特别指定，附图的目的并不是表示构件或部件间的相对比例。因此，就具体的尺寸而言，参照以下非限定性的实施方式，可以由本领域技术人员确定。

[液晶显示装置10]

图1为表示液晶显示装置10的概略构成的液晶显示装置10的侧视图。图2为组装至液晶显示装置10中的实施方式的玻璃板12的平面图。

如图1所示，液晶显示装置10以具备具有玻璃板12的面状发光装置14和液晶面板16的方式构成。液晶显示装置10可搭载至例如液晶电视机、数字标牌等实现了薄型化的电子设备。

<液晶面板16>

液晶面板16通过以夹着被设置在厚度方向的中央的液晶层的方式层叠取向层、透明电极、玻璃基板和偏振滤光器而构成。另外，在液晶层的单面设置有滤色器。通过在透明电极上施加驱动电压，使液晶层的分子绕着配光轴旋转，由此进行规定的显示。

<面状发光装置14>

作为面状发光装置14，为了实现薄型化，采用侧光型。面状发光装置14具有：光源18、玻璃板12、反射片20、各种光学片22(扩散片、增亮片等)、以及反射点24A～24C。

从光源18入射至玻璃板12的内部的光，如图1的箭头所示，在玻璃板12的光出射面26的内表面和光反射面32的内表面上一边重复进行全反射一边行进。另外，通过反射点24A～24C和反射片20而改变了行进方向的光，从与玻璃板12的与液晶面板16相对的光出射面26出射至外部。出射至外部的光被各种光学片(由扩散片、增亮片等构成，可以为单个也可以为多个)22扩散后，入射至液晶面板16。

光源18没有特别限定，可以使用LED(发光二极管)、热阴极管或冷阴极管。光源18被配置在与玻璃板12的光入射端面28相对的位置。

另外，通过在光源18的背面侧设置反射器30，提高从光源18以放射状发射的光入射至玻璃板12的入射效率。

反射片20通过在丙烯酸类树脂等树脂片的表面上被覆光反射构件而构成。反射片20以与玻璃板12的光反射面32相对的方式设置。此外，反射片20也可以设置于非光入射端面34、36、38(参照图2)。反射片20在任一种情况下可以从玻璃板12起空出空间而设置，也可以通过粘合剂贴合在玻璃板12上。光反射面32是指与玻璃板12的光出射面26相对的主平面。另外，光入射端面28是指与光源18相对的玻璃板12的端面。非光入射端面34、36、38是指除了光入射端面28 以外的玻璃板12的端面。

需要说明的是，在将反射片20设置于非光入射端面的情况下，非光入射端面34、36、38中，只要至少设置在与光入射端面28相对的非光入射端面38上即可。由此，从光入射端面28入射的光在玻璃板 12的内部一边重复全反射，一边向着离开光源的方向(向着图1和图 2中的右方)行进，当到达非光入射端面38时，被反射片20再次反射至玻璃板12的内部。另外，在将反射片20也设置在非光入射端面34、 36上的情况下，当在玻璃板12的内部散射的光到达非光入射端面34、 36时，可以通过反射片20使其再次反射至玻璃板12的内部。由此，可以有效利用光源18的光量。

作为构成反射片20的树脂片的材质，可例示丙烯酸类树脂，但是并不限定于此，可以使用例如PET树脂等聚酯树脂、聚氨酯树脂、以及将这些树脂组合而得到的材料等。

作为构成反射片20的光反射构件，可以使用例如：在树脂中包含有气泡或粒子的膜、金属蒸镀膜等。

可以在反射片20上设置粘合层，并贴合在玻璃板12上。作为设置在反射片20上的粘合层，可以使用例如：丙烯酸类树脂、聚硅氧烷树脂、聚氨酯树脂、合成橡胶等。

反射片20的厚度没有特别限定，可以使用例如0.01mm～0.50mm 的反射片。

就各种光学片22而言，可以使用乳白色的丙烯酸类树脂制薄膜等。就各种光学片22而言，为了扩散从玻璃板12的光出射面26出射的光，对液晶面板16的背面侧照射无亮度不均的均匀的光。需要说明的是，各种光学片22以与玻璃板12不接触的方式相对地设置在规定位置上。

<玻璃板12的物性>

玻璃板12由透明度高的玻璃构成。在实施方式中，作为用作玻璃板12的玻璃的材料，使用多成分体系的氧化物玻璃。

具体而言，作为玻璃板12，优选使用长度50mm时的、波长 400nm～700nm下的平均内部透射率为90％以上的玻璃。由此，可以尽可能抑制入射至玻璃板12的光的衰减。长度50mm时的透射率如下进行测定：对于通过沿垂直于主平面的方向切割玻璃板12，从该玻璃板的中心部分以纵向50mm×横向50mm的尺寸选取的、互相相对的第1 切割面和第2切割面的算术平均粗糙度R_a≤0.03μm的样品A，以从所述第1切割面起的法线方向的50mm长度，利用能够进行长度50mm 时的测定的分光测定装置(例如：UH4150：日立高科公司制)，利用狭缝等使入射光的束宽小于板厚，然后进行测定。从由此得到的长度 50mm时的透射率中除去由于在表面的反射而引起的损耗，由此得到长度50mm时的内部透射率。长度50mm时的、波长400nm～700nm下的平均内部透射率优选为92％以上，更优选为95％以上，进一步优选为98％以上，特别优选为99％以上。

作为玻璃板12使用的玻璃的铁的含量的总量A为100质量ppm 以下，这在满足上述的长度50mm时的、波长400nm～700nm下的平均内部透射率方面是优选的，更优选为40质量ppm以下，进一步优选为20质量ppm以下。另一方面，作为玻璃板12使用的玻璃的铁的含量的总量A为5质量ppm以上，这在多成分体系的氧化物玻璃制造时在使玻璃的熔解性提高的方面是优选的，更优选为8质量ppm以上，进一步优选为10质量ppm以上。需要说明的是，作为玻璃板12使用的玻璃的铁的含量的总量A可以根据玻璃制造时添加的铁的量进行调节。

在本说明书中，虽然将玻璃的铁的含量的总量A以Fe₂O₃的含量表示，但是并非玻璃中存在的铁全部以Fe³⁺(三价铁)的形式存在。通常，在玻璃中Fe³⁺和Fe²⁺(二价铁)同时存在。Fe²⁺和Fe³⁺在波长400nm～ 700nm的范围内存在吸收，但是Fe²⁺的吸收系数(11cm^-1mol^-1)比Fe³⁺的吸收系数(0.96cm^-1mol^-1)大一个数量级，因此使波长400nm～700nm下的内部透射率进一步降低。因此，Fe²⁺的含量少在提高波长400nm～ 700nm下的内部透射率的方面是优选的。

作为玻璃板12使用的玻璃的Fe²⁺的含量B为20质量ppm以下，这在有效光路长度下满足上述的可见光区域的平均内部透射率方面是优选的，更优选为10质量ppm以下，进一步优选为5质量ppm以下。另一方面，作为玻璃板12使用的玻璃的Fe²⁺的含量B为0.01质量ppm以上，这在多成分体系的氧化物玻璃制造时在使玻璃的熔解性提高的方面是优选的，更优选为0.05质量ppm以上，进一步优选为0.1质量 ppm以上。

需要说明的是，作为玻璃板12使用的玻璃的Fe²⁺的含量可以根据玻璃制造时添加的氧化剂的量或熔解温度等进行调节。对于玻璃制造时添加的氧化剂的具体种类及它们的添加量如后所述。Fe₂O₃的含量A 为通过荧光X射线测定求出的、换算成Fe₂O₃的总铁的含量(质量ppm)。 Fe²⁺的含量B按照ASTM C169-92进行测定。需要说明的是，测定的 Fe²⁺的含量换算成Fe₂O₃表示。

作为玻璃板12使用的玻璃的组成的具体例如下所示。但是，作为玻璃板12使用的玻璃的组成并不限定于这些。

作为玻璃板12使用的玻璃的一个构成例(构成例A)以氧化物基准的质量百分率表示含有60％～80％的SiO₂、0％～7％的Al₂O₃、0％～10％的MgO、0％～20％的CaO、0％～15％的SrO、0％～15％的BaO、3％～ 20％的Na₂O、0％～10％的K₂O、5～100质量ppm的Fe₂O₃。

作为玻璃板12使用的玻璃的另一个构成例(构成例B)以氧化物基准的质量百分率表示含有45％～80％的SiO₂、大于7％且小于等于30％的Al₂O₃、0％～15％的B₂O₃、0％～15％的MgO、0％～6％的CaO、0％～ 5％的SrO、0％～5％的BaO、7％～20％的Na₂O、0％～10％的K₂O、0％～ 10％的ZrO₂、5～100质量ppm的Fe₂O₃。

作为玻璃板12使用的玻璃的再一个构成例(构成例C)以氧化物基准的质量百分率表示含有45％～70％的SiO₂、10％～30％的Al₂O₃、0％～ 15％的B₂O₃、合计5％～30％的MgO、CaO、SrO和BaO、合计0％以上且少于3％的Li₂O、Na₂O和K₂O、5～100质量ppm的Fe₂O₃。

但是，作为玻璃板12使用的玻璃并不限定于这些。

以下对于具有上述成分的本实施方式的玻璃板12的玻璃的组成的各成分的组成范围进行说明。需要说明的是，各组成的含量的单位均以氧化物基准的质量百分率表示或质量ppm表示，分别简单表示为“％”、“ppm”。

SiO₂为玻璃的主要成分。

为了保持的玻璃的耐候性、失透特性，SiO₂的含量在构成例A中优选为60％以上，更优选为63％以上，在构成例B中优选为45％以上，更优选为50％以上，在构成例C中优选为45％以上，更优选为50％以上。

另一方面，为了使熔解容易，得到良好的气泡品质，并且为了将玻璃中的二价铁(Fe²⁺)的含量抑制得低，得到良好的光学特性，SiO₂的含量在构成例A中优选为80％以下，更优选为75％以下，在构成例B 中优选为80％以下，更优选为70％以下，在构成例C中优选为70％以下，更优选为65％以下。

Al₂O₃在构成例B和C中为提高玻璃的耐候性的必要成分。在本实施方式的玻璃中，为了保持实用上必要的耐候性，Al₂O₃的含量在构成例A中优选为1％以上，更优选为2％以上，在构成例B中优选大于 7％，更优选为10％以上，在构成例C中优选为10％以上，更优选为13％以上。

然而，为了将二价铁(Fe²⁺)的含量抑制得低，得到良好的光学特性，并且得到良好的气泡品质，Al₂O₃的含量在构成例A中优选为7％以下，更优选为5％以下，在构成例B中优选为30％以下，更优选为23％以下，在构成例C中优选为30％以下，更优选为20％以下。

B₂O₃为促进玻璃原料的熔融、提高机械特性、耐候性的成分，但为了不产生由挥发导致的条纹(ream)的生成、炉壁的侵蚀等不良情况， B₂O₃的含量在玻璃A中优选为5％以下，更优选为3％以下，在构成例 B和C中优选为15％以下，更优选为12％以下。

Li₂O、Na₂O和K₂O等碱金属氧化物为对于促进玻璃原料的熔融，调节热膨胀、粘性等有用的成分。

因此，Na₂O的含量在构成例A中优选为3％以上，更优选为8％以上。Na₂O的含量在构成例B中优选为7％以上，更优选为10％以上。然而，为了保持熔解时的澄清性，保持制造的玻璃的气泡品质，Na₂O 的含量在构成例A和B中优选为20％以下，进一步优选为15％以下，在构成例C中优选为3％以下，更优选为1％以下。

另外，K₂O的含量在构成例A和B中优选为10％以下，更优选为 7％以下，在构成例C中优选为2％以下，更优选为1％以下。

另外，Li₂O为任选成分，但是为了使玻璃化变得容易，将作为来源于原料的杂质含有的铁含量抑制得低，并且将批量成本抑制得低，在构成例A、B和C中，可以含有2％以下的Li₂O。

另外，为了保持熔解时的澄清性，并且保持制造的玻璃的气泡品质，这些碱金属氧化物的合计含量(Li₂O+Na₂O+K₂O)在构成例A和B 中优选为5％～20％，更优选为8％～15％，在构成例C中优选为0％～ 2％，更优选为0％～1％。

MgO、CaO、SrO和BaO等碱土金属氧化物为对于促进玻璃原料的熔融，调节热膨胀、粘性等有用的成分。

MgO具有降低玻璃熔解时的粘性、促进熔解的作用。另外，为了具有使比重降低、使玻璃板不容易带有瑕疵的作用，在构成例A、B和 C中，可以含有MgO。另外，为了降低玻璃的热膨胀系数，得到良好的失透特性，MgO的含量在构成例A中优选为10％以下，更优选为8％以下，在构成例B中优选为15％以下，更优选为12％以下，在构成例 C中优选为10％以下，更优选为5％以下。

CaO为促进玻璃原料的熔融且调节粘性、热膨胀等的成分，因此在构成例A、B和C中可以含有CaO。为了得到上述作用，在构成例A 中CaO的含量优选为3％以上，更优选为5％以上。另外，为了改善失透，在构成例A中优选为20％以下，更优选为10％以下，在构成例B 中优选为6％以下，更优选为4％以下。

SrO具有增大热膨胀系数和降低玻璃的高温粘度的效果。为了得到该效果，在构成例A、B和C中，可以含有SrO。然而，为了将玻璃的热膨胀系数抑制得低，SrO的含量在构成例A和C中优选为15％以下，更优选为10％以下，在构成例B中优选为5％以下，更优选为3％以下。

BaO与SrO同样具有增大热膨胀系数和降低玻璃的高温粘度的效果。为了得到上述效果，可以含有BaO。然而，为了将玻璃的热膨胀系数抑制得低，在构成例A和C中优选为15％以下，更优选为10％以下，在构成例B中优选为5％以下，更优选为3％以下。

另外，为了将热膨胀系数抑制得低，得到良好的失透特性，并且保持强度，这些碱土金属氧化物的合计含量(MgO+CaO+SrO+BaO)在构成例A中优选为10％～30％，更优选为13％～27％，在构成例B中优选为1％～15％，更优选为3％～10％，在构成例C中优选为5％～30％，更优选为10％～20％。

在本实施方式的玻璃板12的玻璃的玻璃组成中，为了提高玻璃的耐热性和表面硬度，在构成例A、B和C中可以含有10％以下、优选 5％以下的ZrO₂作为任选成分。通过调节为10％以下，玻璃不容易失透。

在本实施方式的玻璃板12的玻璃的玻璃组成中，为了提高玻璃的熔解性，在构成例A、B和C中可以含有5～100ppm的Fe₂O₃。需要说明的是，Fe₂O₃量的优选范围如上所述。

另外，本实施方式的玻璃板12的玻璃可以含有作为澄清剂的SO₃。在这种情况下，SO₃含量以质量百分率表示优选大于0％且小于等于 0.5％。更优选为0.4％以下，进一步优选为0.3％以下，进一步优选为0.25％以下。

另外，本实施方式的玻璃板12的玻璃可以含有作为氧化剂和澄清剂的Sb₂O₃、SnO₂和As₂O₃中的一种以上。在这种情况下，Sb₂O₃、SnO₂或As₂O₃的含量以质量百分率表示优选为0％～0.5％。更优选为0.2％以下，进一步优选为0.1％以下，进一步优选实质上不含有。

但是，为了Sb₂O₃、SnO₂和As₂O₃作为玻璃的氧化剂起作用，可以根据调节玻璃的Fe²⁺的量的目的在上述范围内添加。但是，从环境方面考虑，优选实质上不含有As₂O₃。

另外，本实施方式的玻璃板12的玻璃可以含有NiO。在含有NiO 的情况下，NiO也作为着色成分起作用，因此NiO的含量相对于上述玻璃组成的总量优选为10ppm以下。特别是，从不降低波长400nm～ 700nm下的玻璃板的内部透射率的观点考虑，NiO优选为1.0ppm以下，更优选为0.5ppm以下。

本实施方式的玻璃板12的玻璃可以含有Cr₂O₃。在含有Cr₂O₃的情况下，Cr₂O₃也作为着色成分起作用，因此Cr₂O₃的含量相对于上述玻璃组成的总量优选为10ppm以下。特别是，从不降低波长400nm～ 700nm下的玻璃板的内部透射率的观点考虑，Cr₂O₃优选为1.0ppm以下，更优选为0.5ppm以下。

本实施方式的玻璃板12的玻璃可以含有MnO₂。在含有MnO₂的情况下，MnO₂也作为吸收可见光的成分起作用，因此MnO₂的含量相对于上述玻璃组成的总量优选为50ppm以下。特别是，从不降低波长 400nm～700nm下的玻璃板的内部透射率的观点考虑，MnO₂优选为10ppm以下。

本实施方式的玻璃板12的玻璃可以含有TiO₂。在含有TiO₂的情况下，TiO₂也作为吸收可见光的成分起作用，因此TiO₂的含量相对于上述玻璃组成的总量优选为1000ppm以下。从不降低波长400nm～ 700nm下的玻璃板的内部透射率的观点考虑，TiO₂的含量优选为500ppm以下，特别优选为100ppm以下。

本实施方式的玻璃板12的玻璃可以含有CeO₂。CeO₂具有降低铁的氧化还原的效果，能够减小相对于总铁量的Fe²⁺量的比率。另一方面，为了抑制将铁的氧化还原降低到小于3％，CeO₂的含量相对于上述玻璃组成的总量优选为1000ppm以下。另外，CeO₂的含量更优选为 500ppm以下，进一步优选为400ppm以下，特别优选为300ppm以下，最优选为250ppm以下。

本实施方式的玻璃板12的玻璃可以含有选自由CoO、V₂O₅和CuO 组成的组中的至少一种成分。在含有这些成分的情况下，也作为吸收可见光的成分起作用，因此上述成分的含量相对于上述玻璃组成的总量优选为10ppm以下。特别是，为了不降低波长400nm～700nm下的玻璃板的内部透射率，优选实质上不含有这些成分。

<玻璃板12的形状>

图3为玻璃板12的整体立体图，图4为玻璃板12的截面放大图。需要说明的是，在图4中，将垂直于主平面和光入射端面28的截面的一部分放大显示。

平面视图为矩形的玻璃板12具有：光出射面26、光反射面32、光入射端面28、非光入射端面34、36、38、光入射侧倒角面40和非光入射侧倒角面42。

此处，光出射面26和光反射面32相当于本实施方式的主平面，光入射端面28相当于本实施方式的端面。另外，光入射侧倒角面40 相当于本实施方式的倒角面。

光出射面26为与液晶面板16相对的面。在实施方式中，光出射面26在平面视图中为矩形，但是光出射面26的形状并不限定于此。另外，光出射面26的大小根据液晶面板16而确定，因此没有特别限定，但是在使用玻璃板12作为导光板的情况下，例如500mm×500mm以上的尺寸是优选的。玻璃板12具有高刚性，因此尺寸越大越能发挥其效果。

光反射面32为与光出射面26相对的面。光反射面32以平行于光出射面26的方式构成。另外，光反射面32的形状和尺寸以与光出射面26相同的方式构成。

需要说明的是，光反射面32不一定需要平行于光出射面26，也可以采用设置有高差、倾斜的构成。另外，光反射面32的尺寸也可以设定为不同于光出射面26的尺寸。

如图1和图2所示，在光反射面32上具有多个圆形的反射点24A、 24B、24C。反射点的配置可以为如图2所示的棋盘格状，也可以为其它任意的图案，还可以为随机的，但是适当调节以使得从光出射面26 出射的光的亮度的分布均匀。反射点24A～24C利用将树脂以点状印刷等方法形成，可以含有散射粒子或气泡。虽然从光入射端面28入射的光的亮度强，但是其亮度随着一边在玻璃板12的内部重复反射一边行进而逐渐降低。

因此，在实施方式中，从光入射端面28向着非光入射端面38，反射点24A、24B、24C的大小不同。具体而言，在靠近光入射端面28 的区域的反射点24A的直径(L_A)设定得较小，并以随着由此向着光的行进方向反射点24B的直径(L_B)和反射点24C的直径(L_C)变大的方式进行设定(L_A＜L_B＜L_C)。适当调节反射点的直径以使得从光出射面26出射的光的亮度的分布均匀。

由此，通过使反射点24A、24B、24C的大小向着玻璃板12的内部的光的行进方向变化，可以使从光出射面26出射的出射光的亮度均匀，并且可以抑制亮度不均的产生。需要说明的是，通过使反射点24A、 24B、24C的数量密度向着玻璃板12的内部的光的行进方向变化来代替使反射点24A、24B、24C的大小变化，也可以得到同等的效果。另外，通过在光反射面32上形成使入射的光反射的槽来代替反射点24A、 24B、24C，也可以得到同等的效果。

就玻璃板12的非光入射端面34、36、38而言，由于不入射来自光源18的光，因而无需对其表面进行如光入射端面28那样的高精度加工，其表面粗糙度Ra为0.8μm以下即可。但是，为了抑制在端面光发生散射而产生亮度不均，非光入射端面34、36、38的表面粗糙度Ra优选为0.4μm以下，进一步优选为0.1μm以下。需要说明的是，在本说明书中，在记载为表面粗糙度Ra的情况下，是指根据JIS B 0601～ JIS B 0031的算术平均粗糙度(中心线平均粗糙度)。

光入射端面28在作为玻璃板12的玻璃的制造时进行镜面加工。为了使来自光源18的光有效地入射至玻璃板12的内部，光入射端面 28的表面粗糙度Ra为0.1μm以下，优选小于0.03μm，进一步优选为 0.001μm以下，特别优选为0.0005μm以下。因此，从光源18入射至玻璃板12的内部的光的入射效率提高。从提高生产效率的观点考虑，非光入射端面34、36、38的表面粗糙度Ra可以与光入射端面28的表面粗糙度Ra相同、或大于光入射端面28的表面粗糙度Ra。

<光入射侧倒角面40(倒角面)>

在光出射面26和光入射端面28之间以及光反射面32和光入射端面28之间具有光入射侧倒角面40。即，在光出射面26和光入射端面 28之间，具有与光出射面26和光入射端面28邻接的光入射侧倒角面 40。同样地，在光反射面32和光入射端面28之间，具有与光反射面32和光入射端面28邻接的光入射侧倒角面40。

在实施方式中，例示了在光出射面26和光入射端面28之间、在光反射面32和光入射端面28之间这两方具有光入射侧倒角面40的方式，但是也可以采用仅在一方具有光入射侧倒角面40的构成。另外，光入射侧倒角面40的表面粗糙度Ra优选为0.8μm以下，更优选为0.4μm以下，进一步优选为0.1μm以下。通过将光入射侧倒角面40的表面粗糙度Ra调节为0.8μm以下，可以抑制产生从玻璃板12出射的光的亮度不均。从其它观点考虑，通过将光入射侧倒角面40的表面粗糙度Ra调节为0.8μm以下，可以有效地将入射的光引入至玻璃板12。另外，通过将光入射侧倒角面40的表面粗糙度Ra调节为0.4μm以下，可以抑制碎玻璃产生量。另一方面，光入射侧倒角面40的表面粗糙度 Ra的下限没有限定，Ra越小，越能够抑制玻璃板12的亮度不均的产生，但是这样在后述的倒角工序(S12)中需要花费时间。从提高生产效率的观点考虑，光入射侧倒角面40的表面粗糙度Ra优选大于光入射端面28的表面粗糙度Ra。此处，非光入射端面34、36、38的各非光入射侧倒角面42的表面粗糙度Ra优选为0.8μm以下。由此，当在非光入射端面和/或非光入射侧倒角面设置反射带时，一旦从非光入射端面和/或非光入射侧倒角面漏出的光被反射带反射，则能够从非光入射侧倒角面有效地再次入射。

需要说明的是，对于光入射侧倒角面40的形状和作用、效果，在后述的玻璃板12的特征一栏中进行说明。

在实施方式这样的要求薄型化的面状发光装置14中，还需要使玻璃板12的厚度变薄。因此，实施方式的玻璃板12的厚度为0.7mm～ 3.0mm。通过玻璃板12的厚度为3.0mm以下，可以使面状发光装置14 变薄，通过为0.7mm以上，可以得到足够的刚性。需要说明的是，玻璃板12的厚度并不限定于该值，即使为该厚度，与具有厚度4mm以上的丙烯酸类树脂制的导光板的面状发光装置相比，也可以提供具有足够强度的面状发光装置14。

[玻璃板12的制造方法]

图5、图6、图7为用于说明玻璃板12的制造方法的图。图5为表示玻璃板12的制造方法的工序图。图6为玻璃坯料44的平面图，图7为玻璃基材46的平面图。

为了制造玻璃板12，首先准备图6的玻璃坯料44。玻璃坯料44 的厚度为0.7mm～3.0mm，长度50mm时的、波长400nm～700nm下的平均内部透射率为90％以上。玻璃坯料44设定为比玻璃板12的原定形状大的形状。

＜切割工序＞

对玻璃坯料44首先实施由图5的步骤(S)10所示的切割工序。在切割工序(S10)中，使用切削装置在图6的虚线所示的各位置(1 处光入射端面侧的位置和3处非光入射端面侧的位置)实施切割加工。需要说明的是，切割加工可以不必对3处非光入射端面侧的位置实施，可以仅对与1处光入射端面侧的位置相对的1处非光入射端面侧的位置进行切割加工。

通过实施切割加工，从图6的玻璃坯料44切出图7的玻璃基材 46。需要说明的是，在实施方式中，玻璃板12在平面视图中为矩形，因此对于1个光入射端面侧的位置和3个非光入射端面侧的位置实施切割加工，切割位置根据玻璃板12的形状适当选择。

需要说明的是，作为玻璃坯料44的切割方法，可以实施例如：划线切割法、激光切割法等。从生产率的观点考虑优选划线切割法。另外，在将光入射侧倒角面40形成为圆弧形的情况下，优选可以将切割面形成为圆弧形的激光切割法。

＜第1倒角工序＞

如图5所示，在切割工序(S10)结束时，实施第1倒角工序(S12)。在第1倒角工序(S12)中，使用磨削装置，在光出射面26和非光入射端面38之间以及在光反射面32和非光入射端面38之间这两方分别形成非光入射侧倒角面42。

需要说明的是，在光出射面26和非光入射端面34之间、在光反射面32和非光入射端面34之间、在光出射面26和非光入射端面36 之间、以及在光反射面32和非光入射端面36之间全部或者任意一处形成非光入射侧倒角面42的情况下，在该第1倒角工序(S12)中实施倒角加工。

另外，从生产率的观点考虑，在第1倒角工序(S12)中，优选对光出射面26和光入射端面28之间或光反射面32和光入射端面28之间进行倒角加工。在这种情况下，从生产率的观点考虑，优选的是，得到的光入射侧倒角面40’(未图示)的表面粗糙度Ra大于在后述的第2倒角工序中得到的光入射侧倒角面40的表面粗糙度Ra。由此，形成光入射侧倒角面40’，在该阶段中，连接后述的P1和P2的线段L的、相对于光入射端面28的倾斜角度θ没有特别限定。

在第1倒角工序(S12)中，对非光入射端面34、36、38也实施磨削处理或研磨处理。对非光入射端面34、36、38实施磨削处理或研磨处理的时期可以在形成非光入射侧倒角面42的前段也可以在其后段，还可以同时进行。需要说明的是，对于非光入射端面34、36而言，将实施切割加工后的面直接作为非光入射端面34、36使用。

从生产率的观点考虑，在第1倒角工序(S12)中，优选对光入射端面28也实施磨削处理或研磨处理。对光入射端面28实施磨削处理或研磨处理的时期可以在形成光入射侧倒角面42的前段也可以在其后段，还可以同时进行。

第1倒角工序(S12)可以与后述的镜面加工工序(S14)和第2 倒角工序(S16)同时进行或者在它们的后段进行，但是优选在它们的前段进行。由此，可以在第1倒角工序(S12)中以比较快的速度实施对应于玻璃板12的形状的加工，因此生产率提高。

＜镜面加工工序＞

在第1倒角工序(S12)结束时，接着实施镜面加工工序(S14)。在镜面加工工序(S14)中，对图7所示的玻璃基材46的光入射端面 28实施镜面加工，由此形成表面粗糙度Ra为0.1μm以下的光入射端面 28。

＜第2倒角工序＞

在利用镜面加工工序(S14)在玻璃基材46上形成光入射端面28 后，接着实施第2倒角工序(S16)，对光出射面26和光入射端面28 之间以及光反射面32和光入射端面28之间进行磨削处理或研磨处理。由此，形成光入射侧倒角面40。对于由此形成的光入射侧倒角面40而言，连接后述的P1和P2的线段L的、相对于光入射端面28的倾斜角度θ满足0.01≤tanθ≤0.75。由此，可以抑制光源18的光量损失。需要说明的是，第2倒角工序(S16)可以在相对于镜面加工工序(S14) 的前段实施，另外，也可以与镜面加工工序(S14)同时实施。

在形成光入射侧倒角面40时，作为实施磨削处理或研磨处理的工具，可以使用磨石，另外，除了磨石以外，还可以使用包含布、皮、橡胶等的抛光轮或刷子等，此时，可以使用氧化铈、氧化铝、碳化硅、胶体二氧化硅等研磨剂。其中，从尺寸稳定性的观点考虑，作为磨具，优选使用磨石。

通过经过以上的S10～S16所示的各工序，制造玻璃板12。需要说明的是，在制造玻璃板12后，在光反射面32上利用印刷等方法形成反射点24A、24B、24C。

[玻璃板12和面状发光装置14的特征]

如图1所示，作为面状发光装置14的玻璃板12，为了有效利用光源18的光量，要求使从光入射端面28入射至玻璃板12的内部的光，在未设置反射点24A～C的状态下在玻璃板12的内表面一边重复全反射一边行进而不漏光至外部。

但是，对于专利文献3所公开的具有通常形状的倒角面的玻璃板而言，从倒角面入射至玻璃板的内部的光由于折射而被大幅弯曲了行进方向，因此存在的问题是，漏光至外部而不在玻璃板内进行导波。确认了在光入射端面的附近位置也多发生这样的漏光现象。也就是说，对于以往的玻璃板而言，不存在能够有效利用光源的光量而不发生损失的玻璃板。

因此，在本实施方式中，提供能够有效利用光源18的光量的面状发光装置14和可以在面状发光装置14中作为导光板使用的玻璃板12。

接着，根据图4进行说明。图4为放大显示玻璃板12的特征的说明图，其为垂直于作为主平面的光出射面26和光反射面32以及作为端面的光入射端面28的剖视图。

在此重复说明，玻璃板12具有光出射面26和光反射面32，且具有垂直于光出射面26和光反射面32的光入射端面28。另外，具有与光出射面26和光入射端面28邻接的光入射侧倒角面40，具有与光反射面32和光入射端面28邻接的光入射侧倒角面40。

而且，在垂直于光出射面26和光入射端面28的截面中，当将光入射侧倒角面40与光出射面26交叉的点设为第1交叉点P1，将光入射侧倒角面40与光入射端面28交叉的点设为第2交叉点P2时，连接P1和P2的线段L的、相对于光入射端面28的倾斜角度θ满足0.01≤tanθ≤0.75。需要说明的是，光反射面32侧的光入射侧倒角面40也为同样的构成，因此省略光反射面32侧的光入射侧倒角面40的说明。

本申请发明人深入研究了作为玻璃板12能够有效利用光源18的光量的光入射侧倒角面40的形状，发现了即使是具有光入射侧倒角面 40的玻璃板，也可以将光源18的光量损失抑制到最小限度的玻璃板 12。

即，提供如图4所示、在垂直于光出射面26和光入射端面28的截面中，连接光入射侧倒角面40与光出射面26交叉的第1交叉点P1 和光入射侧倒角面40与光入射端面28交叉的第2交叉点P2的线段L 的相对于光入射端面28的倾斜角度θ满足0.01≤tanθ≤0.75的玻璃板。

另外，本申请发明人发现了可以进一步抑制光源18的光量损失的另一实施方式的玻璃板。

图13为另一实施方式中的玻璃板112的放大部分剖视图。如图 13所示，玻璃板112具有光入射侧倒角面140，该光入射侧倒角面140 满足以下条件：在垂直于光出射面126和光入射端面128的截面中，连接光入射侧倒角面140与光出射面126交叉的第1交叉点P11和光入射侧倒角面140与倾斜面148交叉的第2交叉点P12的线段L11相对于光入射端面128具有倾斜角度θ₁。倾斜角度θ₁满足0.01≤tanθ₁≤ 0.75。

此外，玻璃板112具有倾斜面148，该倾斜面148满足以下条件：在垂直于光出射面126和光入射端面128的截面中，连接第2交叉点 P12和倾斜面148与光入射端面128交叉的第3交叉点P13的线段L12 的相对于光入射端面128的倾斜角度θ₂小于倾斜角度θ₁，且满足0＜ tanθ₂≤0.4。也就是说，倾斜角度θ₁满足tanθ₁＞tanθ₂。

在图4所示的玻璃板12和图13所示的玻璃板112中，从这样的形状的光入射侧倒角面(40、140)入射的光源18的光在玻璃板12或玻璃板112的光出射面(26、126)的内表面和光反射面(32、132) 的内表面上一边重复全反射，一边在玻璃板12或玻璃板112的内部行进。由此，根据这些实施方式，可以提供可以有效利用光源18的光量的玻璃板12或玻璃板112和面状发光装置14。

需要说明的是，在图4中，示出了截面形状为直线状的光入射侧倒角面40，但是也包含光入射侧倒角面40的截面形状为圆弧状的情况。在这种情况下，如图8的玻璃板12的主要部位放大剖视图所示，在垂直于光出射面26和光入射端面28的截面中，以将形成光入射侧倒角面40的圆弧均等地二等分的圆弧上的点作为点P3，点P3处的上述圆弧的切线T的相对于光入射端面28的倾斜角度θ满足0.01≤tanθ≤ 0.75。在图13所示的玻璃板112中，也包含光入射侧倒角面140和倾斜面148的截面形状为圆弧状的玻璃板。

在图4所示的玻璃板12中，如果上述tanθ为0.01以上，则倒角部不会变得极端过小，可以实现除去玻璃板12的边缘并提高强度的最初目的。如果上述tanθ为0.75以下，则从玻璃板12的漏光变少，在将玻璃板12作为导光板使用的情况下，亮度变高。为了进一步减小漏光，上述θ优选满足0.01≤tanθ≤0.5，更优选满足0.01≤tanθ≤0.4，进一步优选满足0.01≤tanθ≤0.3，特别优选满足0.01≤tanθ≤0.2。特别是在上述θ满足0.01≤tanθ≤0.2的情况下，可以完全消除漏光。

在图13所示的玻璃板112中，如果上述tanθ₁为0.01以上，则倒角部不会变得极端过小，可以实现除去玻璃板12的边缘并提高强度的最初目的。如果上述tanθ₁为0.75以下，则从玻璃板112的漏光变少，在将玻璃板112作为导光板使用的情况下，亮度变高。为了进一步减小漏光，上述θ₁优选满足0.01≤tanθ₁≤0.5，更优选满足0.01≤tanθ₁≤0.4，进一步优选满足0.01≤tanθ₁≤0.3，特别优选满足0.01≤tanθ₁≤0.2。特别是在上述θ₁满足0.01≤tanθ₁≤0.2的情况下，可以完全消除漏光。

对于一般的倒角形状而言，上述θ为45°，tanθ或tanθ₁为1，但是在这种情况下，从光入射侧倒角面(40、140)入射至玻璃板12或玻璃板112时，光的行进方式由于折射而被大幅弯曲。行进方向被大幅弯曲的光容易从玻璃板12或玻璃板112漏出而不在玻璃板12或玻璃板112内进行导波。本申请发明人发现，通过将tanθ或tanθ₁调节为 0.75以下，可以抑制折射的影响，结果可以减小漏光。

另外，实施方式的玻璃板12或玻璃板112的光入射侧倒角面(40、 140)的表面粗糙度Ra优选为0.1μm以下。由此，来自光源18的光在入射至玻璃板12或玻璃板112的内部而不会在光入射侧倒角面(40、 140)发生散射或漫反射。由此，可以进一步有效利用光源18的光。

此外，对于实施方式的玻璃板12或玻璃板112而言，优选长度 50mm时的、波长400nm～700nm下的平均内部透射率为90％以上，因此成为内部透射率高的玻璃板12或玻璃板112。由此，可以更进一步有效利用光源18的光。

[实施例]

本申请发明人在发现上述tanθ的范围的过程中使用光线追踪软件 (LightTools：CYBERNET SYSTEM公司制)，以100万根的光线根数进行模拟。在用于本模拟的模型中，以与700mm×700mm的尺寸的矩形的玻璃板12相对的方式从光入射端面28起空出0.5mm的距离配置光源18，以包围光源18的方式配置反射器30。另外，玻璃板12具有倒角面40，其倾斜角和尺寸如后所述，通过进行各种变化而进行模拟。光源18包含并列的多个点光源，在波长400nm～700nm的范围内发光，具有朗伯配光特性。反射器30具有σ＝15°的高斯反射特性，且扩散反射率为98％。玻璃板12具有光出射面26和光反射面32，在光反射面32上未形成反射点。另外，以与玻璃板12相对的方式从光反射面32起空出0.1mm的距离设置了反射片20。反射片具有σ＝15°的高斯反射特性，且扩散反射率为98％。

为了更正确地估计非导波光的量和导波光的量，在本模型中，假定没有玻璃的吸收。对于玻璃的折射率而言，设定在波长435.8nm下为1.532、在波长486.1nm下为1.527、在波长546.1nm下为1.523、在波长587.6nm下为1.521、在波长656.3nm下为1.519，使用对这些值利用适当的塞耳迈耶尔(Sellmeier)系数进行插值而得到的值。

图9为在厚度t为1.7mm的玻璃板12中将相对于多个tanθ的非导波光的比例(％)用实心的菱形(Solid rhombus：◆)、实心的正方形(Solid square：■)、实心的三角形(Solidtriangle：▲)的标志进行绘图而得到的图。图10为表示用于通过模拟计算出图9的非导波光的比例(％)的条件和模拟的结果的表。

另外，图11为在厚度t为2.5mm的玻璃板12中将相对于多个tanθ值的非导波光的比例(％)用实心的菱形(Solid rhombus：◆)、实心的正方形(Solid square：■)、实心的三角形(Solid triangle：▲)的标志进行绘图而得到的图。图12为表示用于通过模拟计算出图11的非导波光的比例(％)的条件和模拟的结果的表。

a是指，如图4所示，在将沿着光出射面26延长的第1延长线La 与沿着光入射端面28延长的第2延长线Lb交叉的点作为第3交叉点 P3时，从第1交叉点P1至第3交叉点P3为止的长度。另外，b是指从第2交叉点P2至第3交叉点P3为止的长度。也就是说，本实施方式的特征是，a/b＝tanθ，a/b值为0.75以下。

此外，在图10、图12中记载的非导波光是指在玻璃板12中从光出射面26漏出的光的总量，非导波光(％)表示将光源18的光量设为100％时的、在所述检测点的漏光量的比例。

另外，导波光是指在玻璃板12的内部一边进行全反射一边行进的光，导波光(％)表示将光源18的光量设为100％时的、从光入射端面 28向着非光入射端面38间隔690mm的位置处检测出的光量的比例。需要说明的是，导波光(％)和非导波光(％)的合计值未达到100％的理由在于光被反射器30或反射片20吸收。

<模拟结果>

根据图9、图11，对将b设定为0.1mm，将a设定为0.01mm、 0.02mm、0.03mm、0.05mm、0.07mm、0.1mm的情况下的非导波光(％) 用实心的菱形(Solid rhombus：◆)标志分别进行绘图。同样地，对将 b设定为0.2mm，将a设定为0.01mm、0.03mm、0.05mm、0.1mm、0.15mm、0.2mm的情况下的非导波光(％)用实心的正方形(Solid square：■) 标志分别进行绘图。同样地，对将b设定为0.3mm，将a设定为0.01mm、 0.03mm、0.05mm、0.1mm、0.2mm、0.3mm的情况下的非导波光(％) 用实心的三角形(Solid triangle：▲)标志分别进行绘图。

此处，与tanθ为1时相比，如果以非导波光(％)减小作为评价基准，则如图9、图10所示，在厚度t为1.7mm的玻璃板12的情况下，如果a/b值为0.75以下(tanθ≤0.75)，则可以满足评价基准。另外可知，如果a/b值为0.2以下(tanθ≤0.2)，则非导波光(％)为0。需要说明的是，还表明为了满足该评价基准，优选a为0.01mm～0.05mm， b为0.1mm～0.3mm。

另外，如图11、图12所示，在厚度t为2.5mm的玻璃板12的情况下，如果a/b值为0.75以下(tanθ≤0.75)，则也可以满足评价基准。另外可知，如果a/b值为0.2以下(tanθ≤0.2)，则非导波光(％)为 0。由此可知，tanθ的优选范围并不依赖于玻璃板12的厚度。需要说明的是，还表明为了满足该评价基准，优选a为0.01mm～0.05mm，B 为0.1mm～0.3mm。

因此，根据a/b值为0.75以下(tanθ≤0.75)的玻璃板12，不论玻璃板12的厚度如何，都可以有效利用光源18的光量。因此，根据具有实施例的玻璃板12的面状发光装置14，可以实现电子设备的薄型化并且可以削减耗电量。

以上，对于本发明的优选的实施方式进行了详细说明，但是本发明并不限定于上述特定的实施方式，在权利要求书记载的本发明的要旨的范围内，能够进行各种变形、变更。

本国际申请要求基于在2015年7月28日提出的日本专利申请 2015-148561号和在2015年11月9日提出的日本专利申请2015-219370 号的优先权，其全部内容援引至此。

附图标记

10…液晶显示装置、12、112…玻璃板、14…面状发光装置、16…液晶面板、18…光源、20…反射片、22…各种光学片、24A、24B、24C…反射点、26、126…光出射面、28、128…光入射端面、30…反射器、32、 132…光反射面、34、36、38、…非光入射端面、40、140…光入射侧倒角面、42…非光入射侧倒角面、44…玻璃坯料、46…玻璃基材。

Claims

1.一种玻璃导光板，其具有主平面和垂直于所述主平面的端面，且在所述主平面和所述端面之间具备与所述主平面和所述端面邻接的倒角面，其中，

在垂直于所述主平面和所述端面的截面中，连接所述倒角面与所述主平面交叉的第1交叉点以及所述倒角面与所述端面交叉的第2交叉点的线段的相对于所述端面的倾斜角度θ满足0.01≤tanθ≤0.75。

2.如权利要求1所述的玻璃导光板，其中，所述倾斜角度θ满足0.01≤tanθ≤0.5。

3.如权利要求1所述的玻璃导光板，其中，所述倾斜角度θ满足0.01≤tanθ≤0.4。

4.如权利要求1所述的玻璃导光板，其中，所述倾斜角度θ满足0.01≤tanθ≤0.3。

5.如权利要求1所述的玻璃导光板，其中，所述倾斜角度θ满足0.01≤tanθ≤0.2。

6.一种玻璃导光板，其具有主平面和垂直于所述主平面的端面，在所述主平面和所述端面之间具备与所述主平面邻接的倒角面以及配置在所述倒角面和所述端面之间的倾斜面，其中，

在垂直于所述主平面和所述端面的截面中，

以连接所述倒角面与所述主平面交叉的第1交叉点以及所述倒角面与所述倾斜面交叉的第2交叉点的线段相对于所述端面以倾斜角度θ₁倾斜的方式具备所述倒角面，

所述倾斜角度θ₁满足0.01≤tanθ₁≤0.75，

连接所述第2交叉点以及所述倾斜面与所述端面交叉的第3交叉点的线段的相对于所述端面的倾斜角度θ₂小于所述倾斜角度θ₁、且满足0＜tanθ₂≤0.4。

7.如权利要求6所述的玻璃导光板，其中，所述倾斜角度θ₁满足0.01≤tanθ₁≤0.5。

8.如权利要求6所述的玻璃导光板，其中，所述倾斜角度θ₁满足0.01≤tanθ₁≤0.4。

9.如权利要求6所述的玻璃导光板，其中，所述倾斜角度θ₁满足0.01≤tanθ₁≤0.3。

10.如权利要求6所述的玻璃导光板，其中，所述倾斜角度θ₁满足0.01≤tanθ₁≤0.2。

11.如权利要求1～10中任一项所述的玻璃导光板，其中，所述端面的表面粗糙度Ra为0.1μm以下。

12.如权利要求1～10中任一项所述的玻璃导光板，其中，所述端面的表面粗糙度Ra为0.03μm以下。

13.如权利要求1～10中任一项所述的玻璃导光板，其中，所述端面的表面粗糙度Ra为0.001μm以下。

14.如权利要求1～10中任一项所述的玻璃导光板，其中，所述端面的表面粗糙度Ra为0.0005μm以下。

15.如权利要求1～10中任一项所述的玻璃导光板，其中，所述玻璃导光板的长度50mm时的、波长400nm～700nm下的平均内部透射率为90％以上。

16.如权利要求11所述的玻璃导光板，其中，所述玻璃导光板的长度50mm时的、波长400nm～700nm下的平均内部透射率为90％以上。

17.如权利要求1～10中任一项所述的玻璃导光板，其中，

所述玻璃导光板的厚度为0.7mm～3.0mm，

将沿着所述主平面延长的第1延长线与沿着所述端面延长的第2延长线交叉的点作为第3交叉点，

从所述第1交叉点至所述第3交叉点为止的长度为0.01mm～0.05mm，

从所述第2交叉点至所述第3交叉点为止的长度为0.1mm～0.3mm。

18.如权利要求11所述的玻璃导光板，其中，

所述玻璃导光板的厚度为0.7mm～3.0mm，

从所述第2交叉点至所述第3交叉点为止的长度为0.1mm～0.3mm。

19.如权利要求15所述的玻璃导光板，其中，

所述玻璃导光板的厚度为0.7mm～3.0mm，

从所述第2交叉点至所述第3交叉点为止的长度为0.1mm～0.3mm。

20.如权利要求1～10中任一项所述的玻璃导光板，其特征在于，所述端面的表面粗糙度Ra的值小于所述倒角面的表面粗糙度Ra的值。

21.如权利要求11所述的玻璃导光板，其特征在于，所述端面的表面粗糙度Ra的值小于所述倒角面的表面粗糙度Ra的值。

22.如权利要求15所述的玻璃导光板，其特征在于，所述端面的表面粗糙度Ra的值小于所述倒角面的表面粗糙度Ra的值。

23.如权利要求17所述的玻璃导光板，其特征在于，所述端面的表面粗糙度Ra的值小于所述倒角面的表面粗糙度Ra的值。

24.如权利要求1～10中任一项所述的玻璃导光板，其中，所述倒角面的表面粗糙度Ra为0.8μm以下。

25.如权利要求11所述的玻璃导光板，其中，所述倒角面的表面粗糙度Ra为0.8μm以下。

26.如权利要求15所述的玻璃导光板，其中，所述倒角面的表面粗糙度Ra为0.8μm以下。

27.如权利要求17所述的玻璃导光板，其中，所述倒角面的表面粗糙度Ra为0.8μm以下。

28.如权利要求20所述的玻璃导光板，其中，所述倒角面的表面粗糙度Ra为0.8μm以下。

29.如权利要求1～10中任一项所述的玻璃导光板，其用于面状发光装置。

30.如权利要求11所述的玻璃导光板，其用于面状发光装置。

31.如权利要求15所述的玻璃导光板，其用于面状发光装置。

32.如权利要求17所述的玻璃导光板，其用于面状发光装置。

33.如权利要求20所述的玻璃导光板，其用于面状发光装置。

34.如权利要求1～10中任一项所述的玻璃导光板，其中，在作为与所述主平面相对的面的第二主平面上形成有反射点。

35.如权利要求11所述的玻璃导光板，其中，在作为与所述主平面相对的面的第二主平面上形成有反射点。