NO814092L

NO814092L - PROCEDURE FOR THE MANUFACTURE OF DRY STABILIZED MATERIAL FROM SOUPLE

Info

Publication number: NO814092L
Application number: NO814092A
Authority: NO
Inventors: Kuno Schebdat; Georg Schulz
Original assignee: Von Roll Ag
Priority date: 1980-12-02
Filing date: 1981-12-01
Publication date: 1982-06-03
Also published as: DE3142569C2; FI813781A7; SE8107129L; FI813781L; FR2495300B1; NL8105317A; FR2495300A1; BE891115A; DE3142569A1; CH646074A5

Description

Oppfinnelsen angår området opparbeidelse av søppelThe invention relates to the area of waste processing

og mer spesielt en fremgangsmåte for fremstilling av et energibærende materiale, spesielt et lagringsbart, energibærende materiale for omsetning til varmeenergi. and more particularly a method for producing an energy-carrying material, in particular a storable, energy-carrying material for conversion into heat energy.

Ved moderne søppelforbrenningsanlegg tilskrives ut-nyttelsen av den dannede forbrenningsvarme stor betydning.. Den anvendes for eksempel i kommunale oppvarmingssystemer. Imidlertid er energibehovet, hovedsakelig varmebehovet, vesentlig større om vinteren enn om sommeren. For å oppnå In modern waste incineration plants, the utilization of the generated combustion heat is of great importance. It is used, for example, in municipal heating systems. However, the energy demand, mainly the heating demand, is significantly greater in winter than in summer. To achieve

en økonomisk driftsprosess ville det være ønskelig å re-dusere energiproduksjonen om.sommeren, dvs. å senke denne til en basisproduksjon og isteden under den kalde årstid å drive anlegget med optimal belastning. an economic operating process, it would be desirable to reduce the energy production in the summer, i.e. to lower this to a base production and instead during the cold season to operate the plant with optimal load.

Lagring av søppelet som skal forbrennes, fører imidlertid til tungtveiende problemer dersom ikke spesielle forholdsregler tas, fordi søppelet blant annet i løpet av kort tid vil begynne å råtne på grunn av anaerobe reak-sjoner, og dette fører som kjent til avgivelse av ubehagelig lukt som ubetinget må unngås. Storage of the rubbish to be incinerated, however, leads to serious problems if special precautions are not taken, because the rubbish will, among other things, begin to rot within a short time due to anaerobic reactions, and this, as is known, leads to the emission of an unpleasant smell which absolutely must be avoided.

I mellomtiden er et stort antall prosesser for fremstilling av et lagringsbart brensel av søppel blitt kjent. Noen kjente prosesser finnes beskrevet f.eks. i verket "Recycling", Berlin 1979, Prof. Dr.K. Thomé-Kozmienski, Springer-Berlin. Meanwhile, a large number of processes for producing a storable fuel from garbage have become known. Some known processes are described, e.g. in the work "Recycling", Berlin 1979, Prof. Dr. K. Thomé-Kozmienski, Springer-Berlin.

Således blir for eksempel i henhold til en prosess søppelet til å begynne med utsatt for størrelsesreduksjon og derefter klassifisert, dvs. delt i forskjellige frak-sjoner, nemlig en lett-, en sikt- og en tungfraksjon.. Lett-fraksjonen består for det meste av papir (ca. 70%) og inneholder ubrennbart materiale bare i lav konsentrasjon (ca. 4%). Denne fraksjon med et fuktighetsinnhold av ikke over 40% tørkes til et vanninnhold av 15% ved hjelp av fremmedenergi. Energimengden som er nødvendig for tørk-ingen, angis å utgjøre ca. 6% av det fremstilte brensels energimengde. Thus, for example, according to a process, the rubbish is initially subjected to size reduction and then classified, i.e. divided into different fractions, namely a light fraction, a fine fraction and a heavy fraction. The light fraction consists mostly of paper (approx. 70%) and contains non-combustible material only in low concentration (approx. 4%). This fraction with a moisture content of no more than 40% is dried to a water content of 15% using external energy. The amount of energy required for drying is stated to be approx. 6% of the energy quantity of the produced fuel.

Siktfraksjonen inneholder på sin side høye andeler av forgjæringsbare materialer som anvendes for kompostering. Tungfraksjonen er av mindre betydning for energiutvinningen. The sieve fraction, on the other hand, contains high proportions of fermentable materials that are used for composting. The heavy fraction is of less importance for energy extraction.

En fordeling av 40-50 vekt% lettfraksjon, ca..15% tungfraksjon og resten siktfraksjon, alle i fuktig utgangs-tilstand, fører til at det fr.a den samlede tilførsel allike-vel bare fås en gevinst på ca. 1/3, basert på vekt, av lagringsbare, brennbare, materialer. Når de fremstilte pellets har en romvekt av ca. 450 kg/m 3, utgjør den lavere varmeverdi ca. 4000 kcal/kg. Pelletene fås ved de på-følgende prosesstrinn som består av sammenpresning og av-kjøling. A distribution of 40-50% by weight light fraction, approx.. 15% heavy fraction and the rest sieve fraction, all in a moist initial state, means that from the total supply there is still only a profit of approx. 1/3, based on weight, of storable, combustible, materials. When the manufactured pellets have a room weight of approx. 450 kg/m 3, the lower heating value is approx. 4000 kcal/kg. The pellets are obtained through the following process steps which consist of compression and cooling.

Ved en ytterligere fremgangsmåte gjennomføres en råstoffutvinning fra husholdningssøppel, hvorved likeledes brennbare materialer gjenvinnes for å bearbeide disse til et lagringsbart brensel. In a further method, a raw material extraction from household rubbish is carried out, whereby combustible materials are likewise recovered in order to process these into a storable fuel.

For et materialflytskjerna er de følgende prosesstrinn angitt: sikting, nedmaling, separering i skrap, grovfraksjon, uorganiske materialer og en brenselholdig fraksjon. Den sistnevnte blir tørket med fremmed energi, malt og siktet og kan lagres. Som et eksempel kan det angis at ca. 300 kW elektrisk energi går med for utvinning av 1,5 tonn brensel pr. time fra 5 tonn tilført husholdnings-søppel pr. time. Det utvundne brensel har en varmeverdi som tilnærmet tilsvarer varmeverdien for brunkull, dvs. For a material flow core, the following process steps are specified: screening, grinding down, separation into scrap, coarse fraction, inorganic materials and a fuel-containing fraction. The latter is dried with foreign energy, ground and sieved and can be stored. As an example, it can be stated that approx. 300 kW of electrical energy is used to extract 1.5 tonnes of fuel per hour from 5 tonnes of added household waste per hour. The extracted fuel has a calorific value that roughly corresponds to the calorific value of lignite, i.e.

ca. 4300.kcal/kg (18 GJ pr. tonn). Innsatsen av fremmed energi er angitt til ca. 10% av den gjenvundne energi. about. 4300 kcal/kg (18 GJ per tonne). The use of foreign energy is stated at approx. 10% of the recovered energy.

Denne prosess er gitt betegnelsen "ECO-FUEL I<JI>.This process is given the designation "ECO-FUEL I<JI>.

Også den prosess som er gitt betegnelsen "ECO-FUEL II" er blitt utviklet av den samme gruppe. Slike ulemper som "ECO-FUEL I"-prosessen er beheftet med, f.eks. en transport-messig ugunstig romvekt og, hvilket er ennu mer tungtveient^e' den nødvendige innsats av spesialbrennere for å forbrenne det utvundne brensel, ble unngått. The process which has been given the designation "ECO-FUEL II" has also been developed by the same group. Such disadvantages as the "ECO-FUEL I" process is fraught with, e.g. a transportation-unfavorable space weight and, which is even more important, the necessary effort of special burners to burn the extracted fuel, was avoided.

Det teknologiske forløp for utvinning av brennbare materialer består av forhåndsnedmaling, separering, hvorved f.eks. det brennbare materiale blir separert fra ikke brenn-bart materiale, derefter tørking, likeledes med fremmed energi, og derpå nedmaling. Det erholdte produkt er et ubegrenset lagringsbart og rent brensel. The technological process for extracting combustible materials consists of pre-grinding, separation, whereby e.g. the combustible material is separated from non-combustible material, then drying, likewise with foreign energy, and then painting. The product obtained is an unlimited storable and clean fuel.

Den disponible energi fra ett tonn husholdningsavfall er ca. 2,27 G kcal. Av denne energi ble ca. 2,0 G kcal gjenvunnet ved hjelp av fremgangsmåten. Fremmedenergien er angitt til 10-15%, og derved fås et brensel som er mindre belastende for omgivelsene og som dessuten oppviser gode lagringsegenskaper. The available energy from one tonne of household waste is approx. 2.27 g kcal. Of this energy, approx. 2.0 G kcal recovered using the procedure. The extraneous energy is set at 10-15%, and this results in a fuel that is less harmful to the environment and which also exhibits good storage properties.

Ved en ytterligere prosess opparbeides likeledes husholdningssøppel, idet avfallet blir nedmalt til en pro-sessvennlig form. Derefter utføres en fraksjonering. Ved denne oppdeling separeres komposterbart materiale og dessuten materialet for utvinning av lagringsbare brensler. In a further process, household waste is also processed, as the waste is ground into a process-friendly form. A fractionation is then carried out. This division separates compostable material and also the material for extracting storable fuels.

Materialbalansen for denne prosess gir de følgende verdier: en grovopparbeidelse som omfatter en forhånds-sikting ved hjelp av hvilken ca.. 79% av det samlet tilførte materiale blir avgrenet. Likeledes utføres under grovopp-arbeidelsen en vindsikting som til slutt overlater 27%, The material balance for this process gives the following values: a rough processing which includes a pre-screening with the help of which approx. 79% of the total added material is separated. Likewise, during the rough-up work, a wind screening is carried out, which ultimately leaves 27%,

dvs. ca. 43% av det samlet tilførte søppel, til anlegget for opparbeidelse av brensel. Av disse 27% fås til slutt 25% i.e. approx. 43% of the total added rubbish to the facility for processing fuel. Of this 27%, 25% is finally obtained

i form av pellets, dvs. i form av et lagringsbart, brenn-bart materiale. Den nødvendige fremmedenergi.for å tørke den brennbare andel av husholdningssøppel, utgjør ca. 10% in the form of pellets, i.e. in the form of a storable, combustible material. The required foreign energy to dry the combustible portion of household waste amounts to approx. 10%

av den forventede energigevinst.of the expected energy gain.

Alle disse beskrevne prosesser krever for at prosess-trinnet skal kunne gjennomføres hvor det foretas en tørking til fuktighetsinnhold som tillater en god lagringsbarhét, All of these described processes require, in order for the process step to be carried out, where drying is carried out to a moisture content that allows a good shelf life,

ca. 10-15% av det gjenvundne brensels energi, dvs. at virkningsgraden med andre ord ligger på et utbytte av 85-90%, og dette bare under hensyntagen til tørkingen som er det fremherskende mest energiintensive prosesstrinn. Det virkelige utbytte ligger efter fratrekk av all innsats sannsynligvis noe lavere. about. 10-15% of the recovered fuel's energy, i.e. that the efficiency in other words is at a yield of 85-90%, and this only taking into account the drying, which is the prevailing most energy-intensive process step. The real dividend, after deducting all effort, is probably somewhat lower.

Dersom man tar i betraktning de verdensomspennende bestrebelser på en bedre utnyttelse av energiressurser generelt og innsparing spesielt og dersom man samtidig fore-tar en beregning over hva selv få prosentdeler gir av be-traktelige energimengder som vil kunne innspares ved hjelp av slike forholdsregler under de for tiden omfattende energibehov som kreves for dagens samfunn, ville det også fremdeles kunne utvinnes betydelige absolutte mengder av energi ved en forbedring av virkningsgraden for. energiut-vinning fra søppel. If one takes into account the worldwide efforts for a better utilization of energy resources in general and savings in particular and if one simultaneously makes a calculation of what even a few percentages give of considerable amounts of energy that can be saved with the help of such precautions under those for the time extensive energy needs required for today's society, it would also still be possible to extract significant absolute amounts of energy by improving the efficiency of energy recovery from garbage.

Det tas ved oppfinnelsen sikte på å tilveiebringe en fremgangsmåte ved hjelp av hvilken tørkingen som ved energi-gjenvinning fra husholdningssøppel via fremstilling av brensel utgjør det mest energiintensive trinn, kan gjennom-føres uten omfattende freTnmedvarme- eller tilskuddsvarme-energi. The aim of the invention is to provide a method by means of which the drying, which in the case of energy recovery from household waste via the production of fuel constitutes the most energy-intensive step, can be carried out without extensive additional heating or supplemental heating energy.

Det tas ved oppfinnelsen dessuten sikte på å tilveiebringe en søppeltørkingsprosess som kan innføres som dis-kontinuerlig fremgangsmåteledd i bestående prosesser og slik at eksisterende anlegg fortsatt kan benyttes. The invention also aims to provide a waste drying process which can be introduced as a discontinuous method step in existing processes and so that existing facilities can still be used.

Ved oppfyllelsen av denne oppgave lykkes det ikke bare å spare eller å utvinne energi, men også å videreut-nytte de foretatte investeringer. By fulfilling this task, it is not only successful in saving or extracting energy, but also in making further use of the investments made.

Denne oppgave løses ifølge oppfinnelsen ved at søppelet blir anordnet i skikt i avhengighet av den varmeenergi som dannes på grunn av de mikrobiologiske prosesser. Ett slikt lager som er inndelt i skikt, oppviser tidsmessig tidligere anordnede og mer tørre søppelskikt som er anordnet under tidsmessig senere anordnede mer fuktige søppelskikt. According to the invention, this task is solved by arranging the rubbish in layers depending on the heat energy that is generated due to the microbiological processes. Such a layer, which is divided into layers, exhibits temporally earlier arranged and drier litter layers which are arranged below temporally later arranged more moist litter layers.

Oppfinnelsen vil nedenfor bli mer detaljert beskrevet under henvisning til tegningene. Av disse viser Fig. 1 er vanlig lager som er bygget opp med skikt, The invention will be described in more detail below with reference to the drawings. Of these, Fig. 1 shows a normal warehouse that is built up with layers,

Fig. 2 et tilnærmet konveksjonslager,Fig. 2 an approximate convection bearing,

Fig. 3, 3a, 3b, 3c et med skikt oppbygget lager ifølge oppfinnelsen med tilhørende fuktighet- og temperaturkurver og Fig. 4 et eksempel på et underlag for tvungen lufting av lageret. Fig. 3, 3a, 3b, 3c a layered warehouse according to the invention with associated humidity and temperature curves and Fig. 4 an example of a substrate for forced ventilation of the warehouse.

Husholdningssøppelet inneholder, vanligvis 2/3 av den samlede innsats av forgjærbare materialer, iberegnet papir,<p>g dessuten et ukjent antall mikroorganismestammer av de forskjelligste populasjonsskikt. Fuktighetsinnhbldét ut-gjør gjennomsnittlig 40-50 vekt% vann, idet,dette vanninnhold er meget ujevnt fordel over det samlede gods som skål bearbeides. Household waste usually contains 2/3 of the total input of fermentable materials, including paper,<p>g and an unknown number of microorganism strains from the most diverse population strata. The moisture content makes up an average of 40-50% water by weight, as this water content is very unevenly advantageous over the total goods that are being processed.

For dannelse av substrater for de ønskede mikro biologiske prosesser må søppelet nedmales og ved hjelp av en i det minste minimal blandeprosess bringes til å få en For the formation of substrates for the desired microbiological processes, the rubbish must be ground down and, by means of at least a minimal mixing process, brought to obtain a

t tilnærmet jevn fordeling av fuktigheten og også av mikrobe-populasjonen som allerede befinner seg i søppelet. De vanlige anordninger som hittil er blitt anvendt, kan anvendes for den nødvendige nedmaling og sikting. t approximately even distribution of the moisture and also of the microbe population that is already in the rubbish. The usual devices that have been used up to now can be used for the necessary grinding and sifting.

Søppelet som er blitt behandlet på denne måte, anvendesThe rubbish that has been treated in this way is used

i denne tilstand som substrat for den videre bearbeidelse. in this state as substrate for further processing.

Selv om et tilstrekkelig stort antall med mikroorganismer allerede er tilstede i husholdningssøppelet, kan det til søppelet dessuten tilsettes avvannet klareslam for å under-støtte den mikrobiologiske reaksjon og derved for å påskynde tørkeprosessen. Tilblandingen kan for eksempel finne sted allerede under nedmalingen av søppelet i møllen eller i et senere prosesstrinn.Tilblandingen av det på forhånd av-vannede klareslam gjør det mulig å avpasse og regulere den fuktighet som er gunstig for den biologiske prosess. Således ble ved forsøk på å avpasse begynnelsesfuktigheten til innenfor området 50-55 vék't% f^O ved tilsetning av en viss mengde awannet klareslam optimale betingelser oppnådd for den mikrobiologiske reaksjon og dessuten også hva gjaldt Even if a sufficiently large number of micro-organisms are already present in the household rubbish, dewatered clarified sludge can also be added to the rubbish to support the microbiological reaction and thereby speed up the drying process. The admixture can, for example, already take place during the grinding down of the rubbish in the mill or in a later process step. The admixture of the pre-dewatered clarified sludge makes it possible to adapt and regulate the humidity which is favorable for the biological process. Thus, by attempting to adjust the initial humidity to within the range of 50-55 wék't% f^O by adding a certain amount of unwatered clear sludge, optimal conditions were achieved for the microbiological reaction and furthermore also what was

de materialavhengige egenskaper, som chargerbarhet, sammen-presningsforh<p>ld eller kornbestandighet etc. the material-dependent properties, such as chargeability, compression ratio or grain resistance etc.

Dessuten blir ytterligere aerobt nedbrytbare stoffer innført i prosessubstratet ved hjelp av klareslammet, hvorved prosessvarmen som utvinnes ved hjelp av metabolismen, blir øket. Ikke minst blir dessuten ved hjelp av denne forholds-regel store mengder av klareslammet som stadig dannes, ut-nyttet for utvinning av varme, hvorved her selvfølgelig ikke, bare er ment den biologiske prosessvarme, men også den varme som utvinnes ved en senere forbrenning av substratet. In addition, further aerobically degradable substances are introduced into the process substrate by means of the clarified sludge, whereby the process heat that is recovered by means of metabolism is increased. Not least, with the help of this rule of thumb, large amounts of the clear sludge that is constantly being formed are used for the extraction of heat, by which of course this does not mean only the biological process heat, but also the heat that is extracted from a later combustion of the substrate.

Substratet som er blitt behandlet på denne måte og hvor det er blitt tilstrebet å oppnå en økning av mikro-organismene, må nu overføres til en fysikalsk-biologisk egnet tilstand. En kortest mulig inkubasjonstid forventes i et eksempelvis egnet oppbygget lager. Når lageret eller stabelen eller forrådet, oppvarmes, igangsettes en uenhétlig fordampnings-/kondensasjonsprosess langs temperaturgradienten. Det gjelder å homogenisere denne prosess hhv. å oppdele denne i så små områder som mulig. The substrate which has been treated in this way and where efforts have been made to achieve an increase in the micro-organisms, must now be transferred to a physically-biologically suitable state. The shortest possible incubation time is expected in, for example, a suitably structured warehouse. When the warehouse or stack or store is heated, a non-uniform evaporation/condensation process is initiated along the temperature gradient. It is necessary to homogenize this process or to divide this into as small areas as possible.

Fig. 1 viser et snitt gjennom et vanlig lager 1 somFig. 1 shows a section through a normal bearing 1 which

er oppbygget med skikt og ligger på et underlag 2 som haris built up with layers and lies on a base 2 which has

lav varmeledningsevne. I lageret er isotermene T^...T^low thermal conductivity. In the warehouse, the isotherms are T^...T^

blitt tegnet inn. Forløpet av isotermene viser entydig at det forekommer en forholdsvis høy kjernetemperatur inne i lageret, mens temperaturen avtar utad. En inntegnet tem-peraturgradient\T viser mot lagerkjernen og tilkjennegir en verdi av ca. 6 0°C/lagerskikt hhv. 0,5°C pr. cm. For-dampningen av vannet forløper i det vesentlige i retningen v' mot temperaturgradienten v. Underveis forekommer stadig kondensasjon, dvs. at fuktighetsforløpet tilnærmet er som angitt ved kurven F på diagrammet ved siden av snittet gjennom lageret. En annen kurve T viser temperaturforløpet. been signed in. The course of the isotherms clearly shows that a relatively high core temperature occurs inside the warehouse, while the temperature decreases outside. A recorded temperature gradient \T points towards the bearing core and indicates a value of approx. 6 0°C/storage layer or 0.5°C per cm. The evaporation of the water takes place essentially in the direction v' against the temperature gradient v. Condensation constantly occurs along the way, i.e. the moisture course is approximately as indicated by the curve F on the diagram next to the section through the warehouse. Another curve T shows the temperature course.

Diagrammet er basert på posisjonen xm«The diagram is based on the position xm«

En konveksjon kan ikke utvikle seg under disse forholdConvection cannot develop under these conditions

da hele forløpet er vidtgående avhengig av de gitte diffusjons-mekanismer. På grunn av den forholdsvis lave diffusjons-hastighet for oxygenet inn i lagerets indre, oppstår en anaerob bakterievirksomhet i lagerets kjerne. Denne til slutt dannede anaerobe sone utgjør da kilden for den kjente miljømessig ubehagelige belastende avgivelse av. lukt fra vanlige søppeldeponeringsplasser hhv. komposteringsanlegg. as the entire process is largely dependent on the given diffusion mechanisms. Due to the relatively low diffusion rate of the oxygen into the interior of the warehouse, an anaerobic bacterial activity occurs in the core of the warehouse. This ultimately formed anaerobic zone then constitutes the source for the known environmentally unpleasant, burdensome emission of. odors from normal waste disposal sites or composting facility.

Den biologiske aktivitet som kan være aerob,anaerob eller blandet, er størst i nærheten av skjæringspunktene for kurvene T og F, og under, disse er. fuktigheten for lav, og over disse mangler den egnede temperatur. The biological activity, which can be aerobic, anaerobic or mixed, is greatest near the intersections of the curves T and F, and below, these are. the humidity too low, and above these the suitable temperature is lacking.

Jevnt gunstige betingelser for utviklingen av prosessvarmen må nu tilveiebringes. Even favorable conditions for the development of the process heat must now be provided.

Fig. 2 viser et oppstablet lager 1 for bedre konveksjon som befinner seg i avstand fra underlaget 2 ved hjelp av støtter 5. Et stativ eller gitter 10 omgir det opp-stablede lager. Fig. 2 shows a stacked layer 1 for better convection which is located at a distance from the substrate 2 by means of supports 5. A rack or grid 10 surrounds the stacked layer.

Pilene som er betegnet med k, viser hvorledes luften strømmer fra omgivelsene rundt lageret og gjennom substrat-skiktet, men den fuktighétsholdige luft k* forlater lageret ;på dets overside. De>t er selvfølgelig en viktig betingelse at substratet:' ;har en jevn romvekt da substratet når det har en høyere romvekt, selvfølgelig vil bli sammenpresset i de undre lag. Dersom en slik sammenpresning av det underste skikt skulle oppstå, fås de samme forhold som. i diffusjonslageret ifølge ;Fig. 1'.;Isotermene T^...Tnhar et vesentlig flatere forløp ved vellykket lufting eller konveksjon. En temperaturlaginn-deling som er gunstigere for prosessen, innstilles, og fuktighetsforløpet forblir tilnærmet det samme. Det fremgår at den biologiske aktivitet vil bli mer jevnt fordelt over hele substratet da temperaturen (en funksjon av den aerobe prosessvarmeutvikling) og fuktigheten i en viss grad følger varmeutviklingen. ;Denne "efterfølging" av de to funksjoner som er direkte avhengig av hverandre, er en grunnleggende betingelse for tørkingen av lageret med aerobt utviklet mikrobiologisk prosessvarme. ;Dersom nemlig fuktighetsinnholdet synker til under;30% (vekt), stanser mikroorganismenes virksomhet gradvis,;og i overensstemmelse hermed utvikles ingen ytterligere prosessvarme. Dersom temperaturforløpet gjennom lageret, dvs. i retningen z,. er mest mulig flatt, fås et jevnt fordelt system av fordampning/kondensasjon. Lageret tørker ut og blir dessuten tilnærmet likt tørket på ethvert sted. Be-tingelsen for dette er at det tilveiebringes et mest mulig ideelt konveksjonslager. ;For å tilveiebringe et konveksjonslager må store skikttykkelser, dvs. skikttykkelser over 1,2 m, unngås, og det foreligger følgelig en anvendelse for oppbygningen av lageret. ;Denne spesielle oppbygning er vist på Fig. 3. Det fremgår av denne at et lager 30 befinner seg i en skiktopp-bygningsprosess med et underste skikt I, et skikt II som er lagt på dette, og dereftér et skikt III-osv. Disse enkeltskikt er på sin side delt opp i delene 1,2... n, dessuten i n + 2 ... 2n, derefter i 2n + 1, 2n + 2 .... 3n, osv. Hele skiktdannelsen er vist i avhengighet av tiden. Dette er vist oppdelt i hele døgn langs tidsaksen som er lagt i samme retning som det ennu uferdige lagers lengderetning. Lagerets underlag 5' skal være et underlag gjennom hvilket lageret kan gjennomluftes nedenifra fullstendig eller i seksjoner. ;Skiktdannelsen forløper som følger: .;Den første dag blir det på forhånd bearbeidede søppel lagt;på underlaget 5<1>over den samlede bredde for det beregnede lagerskikt I. Denne mengde skal for eksempel dekke en bredde av ca. 30 m og en lengde av ca. 20 m med en høyde på ca. 1 m, dvs. fylle et rom på 600 m o. Dette på forhånd bearbeidede søppel med et volum på 600 m 3tilsvarer ifølge den foreliggende fremgangsmåte den utnyttbare andel av den samlede søppeltilførsel fra et på forhånd bestemt innsamlings-område, idét imidlertid disse dimensjoner kan forandre seg ;i avhengighet av den tilgjengelige søppelmengde. Imidlertid skal skikttykkelsen, dvs. høyden av de påførte enkeltskikt, ikke overskride 1,2 m. ;På den annen dag blir den forutsatt tilnærmet samme mengde tilført til lageret som bidrag 2. I mellomtiden har bidraget 1 for lageret som dannes, allerede kunnet avgi fuktighet på grunn av.prosessvarmen som utvikler seg. På ;den tredje dag blir det tredje bidrag til lageret tilført osv. De allerede deponerte andeler, har daglig fått nedsatt fuktighetsinnhold på grunn av. tørkeprosessen inntil for eksempel på den åttende dag andelen 1 har et fuktighetsinnhold av under 30% og den mikrobiologisk dannede prosessvarme gradvis synker mot null. ;Dersom det antas at den første dag for den program-messige oppbygning av lageret hadde vært den første dag i uken, dvs. en mandag, ville skiktet I i løpet av 5 dager (dvs. til fredag) ha vært oppdelt i fem deler. Lørdag og søndag ville leveringene ha. vært innstilt, dvs. at efter n=7 dager, dvs. på mandag som ville ha vært den n + Iste eller åttende dag, ville leveringene bli gjenopptatt. Skiktet I for uke I oppviser tiltagende fuktighet i lengde-retningen, idet andelen 1 er blitt tørket til under 30 vekt% H2O. Andelen 2 ligger én dag efter tørkeprosessen til under terskelverdien på 30 vekt% osv. ;I løpet av den samlede tid blir skiktet fortrinnsvis tvangsgjennomluftet nedenifra og oppad for å understøtte den aerobe mikrobiologiske prosess.og for å lede fuktigheten ;bort.;På dag n + 1 blir ifølge Fig. 3 det nytilførte søppel-raateriale anbragt på den tørre, andel 1 av skiktet I, slik ;at denne del av skiktet I og senere det samlede skikt I • nu vil tjene som et tørt, mekanisk forholdsvis fast og gjennomslippbart underlag for det anbragte materiale n + .1. På den følgende dag som ifølge eksemplet er tirsdag i den annen uke, blir det forhånd bearbeidede søppel for avsetningen n + 2 anbragt på avsetningen 2 som nu har tørket til under i 30 vekt%. Dette fortsettes det med inntil fredag slik at det I stoppes med det samlede skikt II som omfatter andelene i n + 1 hhv. 6 til n + 5 hhv. 10. På dag 2n + 1 som ifølge \ eksemplet vil være mandag i den . tredje uke, :blir den 11. '. andel anbragt på avsetningene 1 og n + 1 som nu er blitt h ;i tørket og er gjennomslippbare. ;Reduksjonen av skikttykkelsen.som skyldes tørkingen, ligger erfaringsvis på ca. 10%, slik at ved begynnelsen av den tredje uke vil de to skikt I og II samlet oppvise en skikttykkelse av ca. 1,8 m. Avsetningen 2n + 1 med tykkelsen lm øker forbigående lagerets samlede høyde til 2,8 m. j ;I overensstemmelse med denne anvisning kan ifølge eksemplet ca. 3000 m søppel anbringes ukentlig på en flate av 3000 m 2 , hvorved det for det nyleverte materiale på • det på forhånd uttatte deponeringssted så og si daglig vil stå j nye 600 m 2 til disposisjon, og samtidig vil de- uønskede, ! anaerobe prosesser være vidtgående undertrykket. ! ;Således kan f.eks. fem skikt, tilsvarende 5. uker, t på denne måte anbringes på hverandre i form av skikt. Derved fås en slutthøyde for lageret på ca. 4-5 m. Av de opprinnelige ;o ____ r 15000 mJ søppel eir det" følgelig efter ca. 5~akrer blitt -dannet— 13500 m lagringsbart brensel som luftes videre og til slutt r tørkes fullstendig og kan anvendes som brensel. ;Fig. 3a viser fuktighétsforløpet i lageret på dag n + 4 eller ifølge eksemplet på torsdag i uke II. En restfuktighet på f.eks. 25% for skiktet I er vist ved hjelp av en stiplet[linje. Over denne er fuktigheten for avsetningene n + 1 i til n + 4 for skikt 2 vist i form av en trinnvis økning, r idet avsetningen n + 4 oppvisermaksimal fuktighet på grunn av at denne består av materialet som er blitt leverert på denne dag. Det er selvfølgelig klart at grensene mellom skiktene ikke er så skarpe som vist på tegningen på grunn av diffusjonsprosesser som ikke lar seg undertrykke, dvs. slike prosesser som forekommer til tross for.den tvungne lufting. Disse uklare utjevningsprosesser forandrer ikke den viste funksjon særlig vesentlig. ;På Fig. 3b er det tidsmessige forløp for tørkingen;for den 1. avsetning av lagerets skikt III vist. Fuktigheten som funksjon forløper over de (tidsmessig) forutgående skikt I+II. Skitene I og II har et grunnfuktighetsinnhold av f.eks. 25% H20, mens skiktet III innen det første avsnitt på tidspunktet t = 3n + 1 viser et maksimalt fuktighetsinnhold. Dette er avsetningen fra dag 3n + 1 som fortløpende, dag for dag, taper fuktighet. Det fremgår av diagrammene at denne avsetning har fått et nedsatt fuktighetsinnhold fra det maksimale fuktighetsinnhold på dag 3 n + 2 til et lavere fuktighetsinnhold og at dette fortsetter inntil fuktighetsinnholdet på dag 3n + 7 nærmer seg grunnfuktighéten. Dette er altså ved slutten av den tredje hhv. begynnelsen av den fjerde uke. ;Temperaturforløpet over de enkelte skikt ligner på fuktighetsforløpet. Dette ble omtalt allerede i forbindelse med Fig. 2 som viser at T- og F-funksjonene har lignende forløp. Dette forhold er likeledes også vist på Fig. 3c hvor de to uttørkede skikt I og II har en grunntemperatur på T . Dette tilsvarer utetemperaturen hhv. temperaturen for luften som anvendes for tvangsgjennomluftingen.I det fremdeles fuktige skikt III finner stadig vekk den mikrobiologiske prosess sted som danner den prosessvarme som anvendes for tørkingen. Over skiktet III, dvs. innen området for skiktet IV som skal anbringes, fås igjen, bortsett fra den utventilerte varme, grunntemperaturen T . ;Den tvungne lufting kan best oppdeles i sektorer som svarer til den daglige avsetning, dvs. ifølge eksemplet i fem avsnitt for en avsetning pr. uke av ett skikt. Hvert avsnitt kan betjenes av en vifte eller flere avsnitt kan som grupper betjenes av en vifte. ;Fig. 4 viser et eksempel på en luftfordelingskasse;på hvilken et lager eller en stabel som skal utsettes for tvungen lufting, er bygget opp. Luftfordelingskassen 40 er delt i avsnitt 41, 42, 43 'til for eksempel 45. Hvert av disse luftfordelingsavsnitt 41 osv. overensstemmer med en dagsavsetning. Ifølge eksemplet ville her fem som sådannede lukkede kasser 41-45 være anordnet efter hverandre under dannelse av et underlag. Dimensjonene overensstemmer med søppelmengden•i innsamlingsområdet og utgjør ifølge eksemplet en bredde på 30 m og en lengde på 20 m. ;Den samlede luftfordelingskasse får da en lengde på 100 m. Hvert enkelt avsnitt er forsynt med en tilkopling 41',42' til 45<*>for tilførsel av luft, og denne tilkopling fører enten enkeltvis til en vifte eller flere tilkoplinger fører via en samleskinne til en vifte. Fortrinnsvis blir samtlige tilkoplinger for de fem avsnitt ført sammen til en samleskinne 50 for ved hjelp av en enkelt vifte kontinuerlig å kunne utsette den samlede stabel for lufting. Dette er av spesiell viktighet når fuktighet som f.eks. trenger inn på grunn av regn, skal holdes tilbake. Luftfordelingskassens 40 enkelte avsnitt 41, 42 til 45 blir derefter dekket med rister som luft kan slippe gjennom og som søppelet anbringes på. Luftfordelingskassens 40 sidevegger består av et fast, ugjennomslippbart.materiale,' og bunnflaten kan bestå av betong, idet luftfordelingskassens nedre flate er lufttett stengt mot betongen. The arrows denoted by k show how the air flows from the surroundings around the bearing and through the substrate layer, but the moist air k* leaves the bearing on its upper side. It is, of course, an important condition that the substrate: has a uniform bulk density, as the substrate when it has a higher bulk density will of course be compressed in the lower layers. If such a compression of the lower layer were to occur, the same conditions as in the diffusion layer according to ;Fig. 1'.;The isotherms T^...Tn have a significantly flatter course with successful aeration or convection. A temperature stratification that is more favorable to the process is set, and the humidity course remains approximately the same. It appears that the biological activity will be more evenly distributed over the entire substrate as the temperature (a function of the aerobic process heat generation) and the humidity to a certain extent follow the heat generation. ;This "follow-up" of the two functions, which are directly dependent on each other, is a fundamental condition for the drying of the warehouse with aerobically developed microbiological process heat. Namely, if the moisture content drops below 30% (weight), the micro-organisms' activity gradually stops, and accordingly no further process heat is developed. If the temperature course through the bearing, i.e. in the direction z,. is as flat as possible, an evenly distributed system of evaporation/condensation is obtained. The stock dries out and is also almost equally dried in any place. The condition for this is that the most ideal possible convection storage is provided. ;In order to provide a convection warehouse, large layer thicknesses, i.e. layer thicknesses over 1.2 m, must be avoided, and there is consequently an application for the construction of the warehouse. This special structure is shown in Fig. 3. It is clear from this that a warehouse 30 is in a layer-to-layer construction process with a bottom layer I, a layer II which is placed on top of this, and then a layer III, etc. These single layers are in turn divided into the parts 1,2... n, also into n + 2 ... 2n, then into 2n + 1, 2n + 2 .... 3n, etc. The entire layer formation is shown in dependence of the time. This is shown divided into whole days along the time axis, which is laid in the same direction as the longitudinal direction of the still unfinished warehouse. The warehouse's substrate 5' must be a substrate through which the warehouse can be ventilated from below completely or in sections. ;The layer formation proceeds as follows: .;On the first day, the pre-processed rubbish is placed;on the substrate 5<1>over the total width of the calculated storage layer I. This amount should, for example, cover a width of approx. 30 m and a length of approx. 20 m with a height of approx. 1 m, i.e. fill a room of 600 m o. This pre-processed rubbish with a volume of 600 m 3 corresponds, according to the present method, to the usable share of the total waste supply from a predetermined collection area, although these dimensions can change depending on the amount of rubbish available. However, the layer thickness, i.e. the height of the applied single layers, must not exceed 1.2 m. On the second day, it is assumed that approximately the same amount is added to the warehouse as contribution 2. In the meantime, contribution 1 for the warehouse that is formed has already been able to release moisture due to.the process heat that develops. On the third day, the third contribution to the warehouse is added, etc. The already deposited shares have had their moisture content reduced daily due to. the drying process until, for example, on the eighth day, portion 1 has a moisture content of less than 30% and the microbiologically generated process heat gradually decreases towards zero. ;If it is assumed that the first day for the program-wise build-up of the warehouse had been the first day of the week, i.e. a Monday, layer I would have been divided into five parts within 5 days (i.e. until Friday). Saturday and Sunday the deliveries would have. had been set, i.e. that after n=7 days, i.e. on Monday which would have been the n + Ist or eighth day, deliveries would resume. Layer I for week I shows increasing moisture in the longitudinal direction, as the portion 1 has been dried to less than 30% H2O by weight. Part 2 is one day after the drying process below the threshold value of 30% by weight, etc. During the total time, the layer is preferably forcibly aerated from the bottom up to support the aerobic microbiological process and to lead the moisture away. On day n + 1, according to Fig. 3, the newly added waste material is placed on the dry, part 1 of layer I, so that this part of layer I and later the overall layer I will now serve as a dry, mechanically relatively firm and permeable substrate for the placed material n + .1. On the following day, which according to the example is Tuesday in the second week, the pre-processed rubbish for deposit n + 2 is placed on deposit 2 which has now dried to less than 30% by weight. This is continued until Friday so that I is stopped with the combined layer II which includes the shares in n + 1 respectively. 6 to n + 5 respectively. 10. On day 2n + 1 which, according to the \ example, will be Monday in the . third week, :will be the 11th '. share placed on deposits 1 and n + 1 which have now been h;i dried and are permeable. The reduction in layer thickness due to drying is, in experience, approx. 10%, so that at the beginning of the third week, the two layers I and II will together show a layer thickness of approx. 1.8 m. The deposit 2n + 1 with thickness lm temporarily increases the overall height of the warehouse to 2.8 m. j ;In accordance with this instruction, according to the example approx. 3,000 m of rubbish is placed weekly on an area of 3,000 m 2 , whereby for the newly delivered material at • the pre-selected disposal site, so to speak, a new 600 m 2 will be available every day, and at the same time the unwanted, ! anaerobic processes are largely suppressed. ! Thus, e.g. five layers, corresponding to 5 weeks, t in this way are placed on top of each other in the form of layers. This results in a final height for the warehouse of approx. 4-5 m. Of the original ;o ____ r 15,000 mJ of rubbish, consequently, after approx. 5~acres, 13,500 m of storable fuel has been formed, which is further aerated and finally completely dried and can be used as fuel. ;Fig 3a shows the course of humidity in the warehouse on day n + 4 or according to the example on Thursday in week II. A residual humidity of, for example, 25% for layer I is shown by means of a dashed [line. Above this is the humidity for the deposits n + 1 i to n + 4 for layer 2 shown in the form of a stepwise increase, r the deposit n + 4 showing the maximum moisture due to the fact that this consists of the material that has been delivered on this day. It is of course clear that the boundaries between the layers are not are as sharp as shown in the drawing due to diffusion processes that cannot be suppressed, i.e. such processes that occur in spite of the forced aeration. These unclear smoothing processes do not change the shown function particularly significantly. ;In Fig. 3b, the temporal course of drying; for the 1st deposition of layer III of the warehouse shown. The humidity as a function runs over the (temporally) preceding layers I+II. Skites I and II have a basic moisture content of e.g. 25% H20, while layer III within the first section at time t = 3n + 1 shows a maximum moisture content. This is the deposit from day 3n + 1 which continuously, day by day, loses moisture. It appears from the diagrams that this deposit has had a reduced moisture content from the maximum moisture content on day 3n + 2 to a lower moisture content and that this continues until the moisture content on day 3n + 7 approaches the basic moisture content. This is therefore at the end of the third or beginning of the fourth week. The temperature course over the individual layers is similar to the humidity course. This was already discussed in connection with Fig. 2, which shows that the T and F functions have a similar progression. This relationship is also shown in Fig. 3c, where the two dried layers I and II have a base temperature of T. This corresponds to the outside temperature or the temperature of the air that is used for the forced ventilation. In the still moist layer III, the microbiological process takes place, which forms the process heat that is used for drying. Above layer III, i.e. within the area of layer IV to be placed, apart from the ventilated heat, the basic temperature T is obtained again. ;The forced ventilation can best be divided into sectors that correspond to the daily provision, i.e. according to the example in five sections for a provision per week of one layer. Each section can be operated by a fan or several sections can be operated as groups by a fan. Fig. 4 shows an example of an air distribution box; on which a warehouse or a stack to be subjected to forced aeration is built up. The air distribution box 40 is divided into sections 41, 42, 43 'to, for example, 45. Each of these air distribution sections 41 etc. corresponds to a daily allocation. According to the example, five such closed boxes 41-45 would be arranged one behind the other forming a substrate. The dimensions correspond to the quantity of rubbish•in the collection area and, according to the example, are 30 m wide and 20 m long. The overall air distribution box then has a length of 100 m. Each individual section is provided with a connection 41', 42' to 45 <*>for the supply of air, and this connection either leads individually to a fan or several connections lead via a busbar to a fan. Preferably, all connections for the five sections are brought together to a busbar 50 in order to be able to continuously expose the combined stack to aeration with the help of a single fan. This is of particular importance when moisture such as e.g. penetrates due to rain, must be contained. The individual sections 41, 42 to 45 of the air distribution box 40 are then covered with grates through which air can escape and on which the rubbish is placed. The side walls of the air distribution box 40 consist of a solid, impermeable material, and the bottom surface can consist of concrete, as the lower surface of the air distribution box is airtightly sealed against the concrete.

Claims

1. i Procedure for the production of dry-stabilized material from previously processed household waste, the material being largely free of aerobic processes, characterized by the waste being used for building a stack or a warehouse in the form of layers depending on the heat energy developed by the microbiological processes.

2. Method according to claim 1, characterized in that a storage layer (I, II....) is formed by deposits placed at different times (l,2,....n).

3. Method according to claim 2, characterized in that a storage layer exhibits at least as many deposits as the heat energy developed by the microbiological process in the first deposit.

4. Method according to claims 1-3, characterized in that. a further storage layer is only formed when the microbiological processes in the first deposit in the previous layer are about to die out due to drying out of the substrate. -

5. Method according to claims 1-4, characterized in that the deposition of all layers of storage which are located above each other is carried out with a time interval of 7 days.

6. Method according to claim 5, characterized in that the deposits for the successive sub-deposits for a layer of storage are shifted in time by one day in relation to each other.

7. Method according to claim 1, characterized in that household waste. The pile used to build the warehouse contains unwatered clear mud.

8. Method according to claim 7, characterized in that the proportion of clarified sludge causes the mixture to have a moisture content of 50-55% by weight H2 0.

9. Method according to claims 1-4, characterized in that at least one deposited partial layer is subjected to forced aeration.

10. Method according to claim 9, characterized in that all sub-layers included in the microbiological process are exposed to forced aeration.

11. Method according to claim 10, . characterized by all deposited storage layers I-II ) being subjected to forced aeration.