NO171579B

NO171579B - DEVICE FOR EQUAL COOLING OF PYRO-TREATED, PARTICULAR MATERIAL

Info

Publication number: NO171579B
Application number: NO875367A
Authority: NO
Inventors: Lee Houston Niems
Original assignee: Kennedy Van Saun Co
Priority date: 1986-12-22
Filing date: 1987-12-21
Publication date: 1992-12-21
Also published as: DE3743397C2; NO171579C; NO875367D0; NO875367L; DK672987A; DK672987D0; DE3743397A1

Description

Oppfinnelsen angår apparat for avkjøling av pyrobehandlet, partikkelformig materiale som f.eks. kalk, dødbrent dolomitt, lettvektsaggregat, kaolin, og sementklinker eller andre produkter her eksemplifisert ved kalsinerte kalkperler som f.eks. fremstilt av kalkstein varmebehandlet i en ovn. Partikler som er behandlet i apparatet ifølge oppfinnelsen kan variere i størrelse fra støv mindre enn 60 mesh til over 50 mm og til meget større partikler eller aglomerater. The invention relates to an apparatus for cooling pyrotreated, particulate material such as e.g. lime, dead-burnt dolomite, lightweight aggregate, kaolin, and cement clinker or other products here exemplified by calcined lime beads such as made from limestone heat-treated in a kiln. Particles treated in the apparatus according to the invention can vary in size from dust less than 60 mesh to over 50 mm and to much larger particles or agglomerates.

Traktene i slike kjølere har derfor vanligvis vært av generelt kvadratisk eller rektangulær utforming i grunnriss ved toppen for å tillate tilpasning til utformingen av den ildfaste vegg i kanalen som strekker seg over traktene til fyrhetten ved ovnens utløpsende. Alle de kvadratiske trakter har dalskråninger ved hjørnene som danner betydelig spissere vinkel med horisontalplanet enn sideveggpartienes vinkel, som fører mer direkte ned til utløpet. Det partikkelformige materiale i en slik trakt bringes således til å strømme nedad med forskjellige hastigheter avhengig av hvilket område av trakten materialet befinner seg i. The funnels in such coolers have therefore usually been of generally square or rectangular design in plan at the top to allow adaptation to the design of the refractory wall in the channel which extends over the funnels to the furnace hood at the outlet end of the furnace. All the square funnels have valley slopes at the corners which form a significantly sharper angle with the horizontal plane than the angle of the side wall sections, which lead more directly down to the outlet. The particulate material in such a funnel is thus made to flow downwards at different speeds depending on which area of the funnel the material is in.

Det er derfor et formål med foreliggende oppfinnelse å tilveiebringe en traktkonstruksjon der alle sidene i hvert tverrsnittsnivå har den samme helling og hvor produktet vil bli berørt av nærmest mulig den samme mengde kjøleluft for derved å eliminere eller minimere forskjellene i partikkel-trekkhastighet gjennom tverrsnittet ved hvert nivå av kjøle-ren. It is therefore an object of the present invention to provide a hopper construction where all sides in each cross-sectional level have the same slope and where the product will be affected by as nearly as possible the same amount of cooling air in order to thereby eliminate or minimize the differences in particle drag speed through the cross-section at each level of coolant.

Dersom en betydelig mengde produkt ikke passerer gjennom kjøleren med et luft/produkt-(A/P)-forhold mindre enn én, vil dette parti strømme ut med for høy temperatur, f.eks. 1200°F (648,9°C) avhengig av hvor lavt A/P-forholdet er, selv om den overveiende del av produktet er ved akseptable temperaturer, som f.eks. innenfor 10°C av omgivelesestemperaturen. If a significant amount of product does not pass through the cooler with an air/product (A/P) ratio less than one, this lot will flow out at too high a temperature, e.g. 1200°F (648.9°C) depending on how low the A/P ratio is, although the majority of the product is at acceptable temperatures, such as within 10°C of the ambient reading temperature.

Prøver i eksisterende kjølerkonstruksjoner av kanaltype har f.eks. vist at omkring 25% av det totale kjøler-tverrsnitt vil trekke ned med en gjennomsnittlig strømningshastighet som er minst den dobbelte av de øvrige 75%. Den ubalanse i A/P-forhold som skyldes denne faktor er slik at dersom den totale gjennomsnittlige A/P er mindre enn 1,75/1, må de 25% som trek-ker med den største hastighet være ved A/P mindre enn 1/1. Dette fører til høye utstrømningstemperaturer og senket gjen-vinnings-effektivitet, såfremt relative luftstrømmer kan bringes til å kompensere, og dette er funnet å være vanskelig eller umulig å gjøre. Samples in existing channel-type cooler constructions have e.g. shown that about 25% of the total cooler cross-section will draw down with an average flow rate that is at least twice that of the other 75%. The imbalance in the A/P ratio caused by this factor is such that if the total average A/P is less than 1.75/1, the 25% who move with the greatest speed must be at A/P less than 1/1. This leads to high outflow temperatures and lowered recovery efficiency, provided that relative airflows can be made to compensate, and this has been found to be difficult or impossible to do.

Ifølge foreliggende oppfinnelse tilveiebringes et apparat for avkjøling av varmt, partikkelformig materiale, omfattende en ovn hvorfra slikt varmt, partikkelformig materiale tilfø-res, en kjølekanal beliggende i forbindelse med ovnen for kontinuerlig å motta og inneholde et lag av slikt varmt, partikkelformig materiale, en trakt beliggende under kjølekanalen for gjennomstrømning av partikkelformig materiale i laget til et nedre strømningsutløp i trakten, samt lufttiiføringsmidler for tilføring av kjøleluft i laget under trykk til trakten for å tvinge luften oppad i laget i tilstrekkelig mengde til å av-kjøle partiklene til en akseptabel håndteringstemperatur ved utstrømning fra utløpet, karakterisert ved at trakten omfatter en sirkulær, øvre, jevnt skrånende, steil veggseksjon og en tilknyttet, sirkulær, nedre, jevnt skrånende, grunnere veggseksjon som leder til utløpet, og en i og for seg kjent strøm-føringsinnretning sentralt beliggende i en stilling i et område som strekker seg nedad fra innenfor den øvre steile veggseksjon og umiddelbart over og danner et ringformet gjennomløp for å bringe materialet til å strømme bort fra midten mot den steile veggseksjon for å hindre sentral kanalisering av materialet for gjennomstrømning til den grunnere seksjon. According to the present invention, an apparatus is provided for cooling hot, particulate material, comprising a furnace from which such hot, particulate material is supplied, a cooling channel located in connection with the furnace to continuously receive and contain a layer of such hot, particulate material, a hopper situated below the cooling channel for flow of particulate material in the layer to a lower flow outlet in the hopper, as well as air introduction means for supplying cooling air in the layer under pressure to the hopper to force air up the layer in sufficient quantity to cool the particles to an acceptable handling temperature in the case of outflow from the outlet, characterized in that the funnel comprises a circular, upper, evenly sloping, steep wall section and an associated, circular, lower, evenly sloping, shallower wall section leading to the outlet, and a centrally located flow-conducting device known per se in a position in an area that extends down d from within the upper steep wall section and immediately above and forming an annular passage to cause the material to flow away from the center towards the steep wall section to prevent central channeling of the material for flow to the shallower section.

Jo steilere traktens sidevegg heller, jo større sikkerhet har man for at partiklene i trakten vil strømme med jevne hastigheter gjennom tverrsnittet ved hvert nivå i trakten. Men vertikalt rom og omkostninger begrenser høyden, og følgelig sidevegg-vinkelens steilhet. The steeper the side wall of the funnel, the greater the certainty that the particles in the funnel will flow at uniform speeds through the cross-section at each level in the funnel. But vertical space and costs limit the height, and consequently the steepness of the side wall angle.

En helling større enn 75°±5° i traktens øvre parti kan komme i betraktning, men forbedringen i ensartete trekkhastigheter minsker i økende grad med hver øket skråningsgrad utover 75°. Men når skråningen overskrider området ved 75°±5°, vil hver 1° øking i skråning gradvis heve høydekravet til en A slope greater than 75°±5° in the upper part of the funnel can be considered, but the improvement in uniform draft speeds decreases increasingly with each increased degree of slope beyond 75°. However, when the slope exceeds the range at 75°±5°, each 1° increase in slope will gradually raise the height requirement to a

upraktisk uendelig høyde. impractical infinite height.

De to siktepunkter, nemlig et jevnere trekk og bibehold av høyde oppnås ved å konstruere traktene med to sammenføyde seksjoner som har forskjellige skråninger, én med en steil vinkel i området 75° ±5° i den øvre aktive kjølesone, og én med en grunnere vinkel i området 55°±5° i det nedre utstrømnings-område. The two points of aim, namely a smoother draft and retention of height, are achieved by constructing the funnels with two joined sections having different slopes, one with a steep angle in the region of 75° ±5° in the upper active cooling zone, and one with a shallower angle in the area 55°±5° in the lower outflow area.

For å tilpasse den med to konusvinkler utformete trakt samt for å oppnå tilnærmet like arealer i hver 90°, 45°, 22,5° eller annet vinkelsegment av trakten, er den øvre utvendige kvadratiske eller rektangulære ildfaste kanalkonstruksjon, i en utføringsform av oppfinnelsen, bygget innvendig åttekantformet. Der det brukes en gruppe trakter er et parti av en åttekantseksjon anordnet i de vertikale kanalvegger og nær hver trakt. Der kjøleren innbefatter enten én eller en gruppe slike trakter, danner hver trakt en særskilt, krumlinjet skjaeringslinje eller vertikal, muslingformet sammenfallende forhold med en helt eller delvis åttekantet ildfast konstruksjon over. Når det dreier seg om en gruppe danner hver trakt dessuten en tilsvarende, krumlinjet, vertikal, muslingformet, sammenfallende forbindelse med hver tilstøtende trakt. Derved sikres en glatt uavbrutt jevn overføring av partikkelstrøm fra kjølerkanalens øvre vertikale ildfaste veggparti til den underliggende metallkonus-seksjon. In order to adapt the funnel designed with two cone angles as well as to achieve approximately equal areas in each 90°, 45°, 22.5° or other angle segment of the funnel, the upper external square or rectangular refractory channel construction, in an embodiment of the invention, built internally octagonal. Where a group of hoppers is used, a portion of an octagonal section is arranged in the vertical channel walls and near each hopper. Where the cooler includes either one or a group of such funnels, each funnel forms a distinct, curvilinear cutting line or vertical, clam-shaped congruent relationship with a wholly or partially octagonal refractory construction above. In the case of a group, each funnel also forms a corresponding, curvilinear, vertical, clam-shaped, coinciding connection with each adjacent funnel. Thereby, a smooth, uninterrupted, even transfer of particle flow from the cooler channel's upper vertical refractory wall section to the underlying metal cone section is ensured.

I en alternativ utføringsform, hvor det er nødvendig å opprettholde en kvadratisk eller rektangulær innvendig vegg-utfonning i kanalen, som f.eks. der det største innvendige areal er ønskelig for gitte utvendige dimensjoner og tykkelse av ildfast materiale, kan den øvre kant på en enkelt traktkjø-ler være utstyrt med utspring som er arrangert til å strekke seg oppad i hjørnepartiene til kjølekanalens ildfaste vegg-område for å bevirke overgang til hj ørnepartier med samme hellingsvinkel som hellingsvinkelen til hoveddelen av steile parti av den underliggende trakt. Utspringene danner på en måte strømnings-forskyvere for å gi den ønskete glatte jevne overføringsstrøm av partikler fra en kvadratisk eller rektangulær kanal til den åttekantete inngang til de koniske underliggende trakter. Der en gruppe på fire slike trakter inngår i kjøleren, er der anordnet oppadforløpende forlengere eller forskyvere fra hver trakt, én for overgang til et tilstøtende hjørne i den rektangulære ildfast-kanal og to for overgang til ildfastveggene i midtområdet mellom kanalhjørnene der en slik forlengelse er sammenpasset med en lignende forlengelse av en tilstøtende trakt. Dessuten er en lignende oppad forløpende forlengelse anordnet på hver for tilpasning til forlengelser på tilstøtende trakter der de møtes ved sentrum av trakt-gruppen. In an alternative embodiment, where it is necessary to maintain a square or rectangular internal wall configuration in the channel, such as e.g. where the largest internal area is desirable for given external dimensions and thickness of refractory material, the upper edge of a single funnel cooler may be provided with protrusions arranged to extend upwards into the corner portions of the cooling channel refractory wall area to effect transition to corner sections with the same angle of inclination as the angle of inclination of the main part of the steep part of the underlying funnel. The protrusions in a sense form flow displacers to provide the desired smooth uniform transfer flow of particles from a square or rectangular channel to the octagonal entrance to the conical underlying funnels. Where a group of four such funnels is part of the cooler, upward extending extensions or displacers are arranged from each funnel, one for transition to an adjacent corner in the rectangular refractory channel and two for transition to the refractory walls in the middle area between the channel corners where such an extension is matched with a similar extension of an adjacent funnel. Also, a similar upwardly extending extension is provided on each to accommodate extensions on adjacent tracts where they meet at the center of the tract group.

Oppfinnelsen angår også strømningsforskyvere som inngår i de ildfaste kanalvegger i form av trekantsidete segmenter av ildfast materiale eller metall som skråner oppad fra en trakt-spiss med samme vinkel som traktens øvre steile skråseksjon. Hver forskyver strekker seg oppad til et toppunkt enten i kanalens hjørner eller i midtpartiene mellom hjørnene for derved å danne et glatt overføringsstrømningsforhold mellom den rektangulære kanal og de underliggende koniske trakter. The invention also relates to flow displacers that are included in the refractory channel walls in the form of triangular-sided segments of refractory material or metal that slope upwards from a funnel tip at the same angle as the funnel's upper steep slope section. Each displacer extends upwards to an apex either in the corners of the channel or in the mid-portions between the corners to thereby form a smooth transfer flow relationship between the rectangular channel and the underlying conical funnels.

TEGNINGENE THE DRAWINGS

Figur 1 er et sideriss med deler bortskåret, av endepar-tiet av en ovn som er driftsmessig tilknyttet en underliggende kanaltype-kjøler ifølge foreliggende oppfinnelse, Figur 2 er et grunnriss av kjøleren, delvis i snitt langs linjen 2-2 på figur 1, som viser luftinnløpskanalene til traktene, Figur 3 er et perspektivriss, delvis i snitt og med deler fjernet, av kjøleren på figur 1, som viser sammensettingen av to trakter ifølge oppfinnelsen som ligger under det ildfaste parti av kjølerkammeret som inneholder laget av partikkelformig materiale som skal kjøles, Figur 4 er et riss av trakten på figur 1 med deler fjernet, som viser innbygging av en omvendt spredningskonus, tilknyttet avkortet konisk seksjon og luftåpninger i denne, Figur 5 er et perspektivriss av et par trakter i en fler-trakt-kjøler som er illustrerende for en annen utføringsform av foreliggende oppfinnelse der traktene går over i et rektangulært øvre ildfast parti ved forlengelse av de steile vinkel-partier til den konusformete trakt oppad i omrissmessig krumlinjet overgangsforhold til de rettvinklete hjørner og plane sideveggpartier på ildfastveggene, Figur 6 er et grunnriss i større målestokk av en luft-tilførselsenhet for kjøleren på figur 2, og viser luftinnløps-kanaler og tilførselskanaler for disse og isolasjonsdempere, såvel som traktens åttekant-sider, Figur 7 er et snitt i større målestokk av et parti av en luftkanal på figur 6 langs linjen 7-7 og viser to uavhengig justerbare isolasjonsdempere, Figur 8 er et snitt, med deler fjernet, av en trakt ifølge figur 1, og viser dempere, luftkanaler, omvendte konuser, avkortete konusseksjoner, trakter, strømningsdeflek-torplater og justerbar sylindrisk strømningsregulerende enhet. Figure 1 is a side view with parts cut away, of the end part of a furnace which is operationally connected to an underlying channel-type cooler according to the present invention, Figure 2 is a ground plan of the cooler, partially in section along the line 2-2 in Figure 1, which shows the air inlet channels to the funnels, Figure 3 is a perspective view, partly in section and with parts removed, of the cooler in Figure 1, which shows the assembly of two funnels according to the invention which are located below the refractory part of the cooler chamber which contains the layer of particulate material to be cooled , Figure 4 is a view of the funnel in Figure 1 with parts removed, showing the installation of an inverted diffusion cone, associated with a truncated conical section and air openings therein, Figure 5 is a perspective view of a pair of funnels in a multi-funnel cooler which is illustrative of another embodiment of the present invention where the funnels transition into a rectangular upper refractory portion by extending the steep angle portions to the cone shaped funnel upward in outline curvilinear transition relationship to the right-angled corners and flat sidewall sections on the refractory walls, Figure 6 is a larger-scale ground plan of an air supply unit for the cooler in Figure 2, and shows air inlet ducts and supply ducts for these and insulation dampers, as well as the octagon sides of the funnel, Figure 7 is a section on a larger scale of a part of an air duct in Figure 6 along the line 7-7 and shows two independently adjustable isolation dampers, Figure 8 is a section, with parts removed, of a funnel according to Figure 1 , showing dampers, air ducts, inverted cones, truncated cone sections, funnels, flow deflector plates, and adjustable cylindrical flow regulating assembly.

BESKRIVELSE AV OPPFINNELSEN DESCRIPTION OF THE INVENTION

Idet det henvises nærmere til tegningene viser figur 1 et generelt arrangement av bestanddeler for en kjøler ved enden av en roterende ovn 10 der kalkstein eller annet materiale er blitt kalsinert eller på annen måte varmebehandlet. Brenner 11 er representativ for én eller flere brennere beliggende på ovnens utløpsende for tilførsel av varme for kalsinering eller annen varmebehandling av chargen. Ovnen 10 skråner svakt nedad i forhold til horisontalplanet for å lette utstrømning av dens behandlete utgangsmateriale ved hjelp av tyngdekraften inn i kjølerkammeret 12. Før avsetning av produktet i kjøle-lageret 13 føres det gjennom en hullrist 14 som skiller store stykker av ovnsbelegg eller fremmed materiale fra produktet av akseptabel størrelse for behandling i kjøleren. Materialet i lageret 13 beveger seg generelt nedad og kontinuerlig inn i en gruppe på fire generelt konisk formete trakter 17 beliggende i et nært forhold rundt lagets sentrum som bedre vist i grunn-risset på figur 2. Materialet som strømmer gjennom traktene 17 avkjøles ved hjelp av luft som under trykk tilføres lageret 13 ved hjelp av et samlekammer 33 som via en kanal 32 er forbundet med en vifte 30 som har en utmålings-hovedinnløpskanal 31 som er åpen til atmosfæren. Det avkjølte materiale i laget strømmer ut fra trakten 17 gjennom utløps-luftlås-standrør 35 ned på én eller flere matere, som f.eks. elektro-vibratormate-re 24 som overfører materialet til transportbånd eller til andre behandlingstrinn. Referring more closely to the drawings, Figure 1 shows a general arrangement of components for a cooler at the end of a rotary kiln 10 where limestone or other material has been calcined or otherwise heat treated. Burner 11 is representative of one or more burners located at the outlet end of the furnace for supplying heat for calcination or other heat treatment of the charge. The furnace 10 slopes slightly downwards in relation to the horizontal plane to facilitate the outflow of its processed starting material by gravity into the cooling chamber 12. Before depositing the product in the cooling storage 13, it is passed through a perforated grate 14 which separates large pieces of furnace coating or foreign material from the product of acceptable size for processing in the cooler. The material in the layer 13 generally moves downwards and continuously into a group of four generally conically shaped hoppers 17 situated in a close relationship around the center of the layer as better shown in the ground plan in figure 2. The material flowing through the hoppers 17 is cooled by means of air which is supplied under pressure to the bearing 13 by means of a collection chamber 33 which is connected via a channel 32 to a fan 30 which has a metering main inlet channel 31 which is open to the atmosphere. The cooled material in the layer flows out from the funnel 17 through the outlet airlock stand pipe 35 down onto one or more feeders, such as e.g. electro-vibrator feeders 24 which transfer the material to conveyor belts or to other processing steps.

Figur 2 viser formingen av de vertikale ildfaste vegger i kjølerkanalen eller kjølerkammeret 12 i et delvis åttekantet tverrsnitt-veggparti om toppen av hver trakt. Hver delvise åttekant er forbundet med en tilstøtende, lignende veggseksjon, idet hele enheten av slike seksjoner er innrettet til å oppta en gruppe på fire tilstøtende konisk formete trakter vist i figur 1. I motsetning til et kvadratisk kjølekammer omfatter kammeret 12 vertikalt vendte diagonale hjørnesegmen-ter 27 og midtparti-segmenter 28 av likebent tverrsnittsform, hvorav sistnevnte rager ut mot midten av kammeret for å til-føye til de ønskete veggsegmenter for et åttekantformet område over og rundt toppen av hver konisk trakt 17. Et sentralt segmentlegeme 29 med kvadratisk tverrsnittsform diagonalt innrettet stiger opp for å bidra til å danne omrisset av åttekant-seksjonen for hver trakt. Segmentet 29 innfyller dessuten midtpartiet av tilsvarende tverrsnittsform dannet ved midten av gruppen av trakter 17. Segmentet 29 strekker seg oppad til et toppunkt 39 av passende materiale enten metall eller ildfast materiale, like under lagets 13 øvre sentrale overflate og virker til å lede partiklene inn i områder av kammeret 12 som ligger over alle fire trakter 17. Figure 2 shows the formation of the vertical refractory walls in the cooler channel or cooler chamber 12 in a partially octagonal cross-section wall section around the top of each funnel. Each partial octagon is connected to an adjacent, similar wall section, the entire assembly of such sections being arranged to accommodate a group of four adjacent conically shaped funnels shown in Figure 1. Unlike a square cooling chamber, the chamber comprises 12 vertically facing diagonal corner segments- ter 27 and midportion segments 28 of isosceles cross-sectional shape, the latter of which project towards the center of the chamber to add to the desired wall segments for an octagon-shaped area above and around the top of each conical funnel 17. A central segment body 29 of square cross-sectional shape diagonally aligned rises to help form the outline of the octagon section for each funnel. The segment 29 also fills the central portion of corresponding cross-sectional shape formed at the center of the group of funnels 17. The segment 29 extends upwards to an apex 39 of suitable material either metal or refractory, just below the upper central surface of the layer 13 and acts to guide the particles into areas of the chamber 12 that lie above all four funnels 17.

Luft innføres i laget 13 som befinner seg i de delvis åttekantveggete kjølekammerseksjoner gjennom en sammensetning av luftkanaler 25 som fører til åpninger eller kanaler som kan være i form av åttekantformete luftåpningsdannende ringer 34 eller annerledes utformete luftåpningdannende ringer i laget i generelt konisk forhold til kjølerkammerseksjonene og trakt-utløps-standrørene 35. Luftinnløpskanal-enhetene er alle beliggende i et nivå generelt i øvre område av deres respekti-ve trakter 17 der de frembringer kjøleluftstrømmen oppad i motstrømsforhold gjennom varme partikler som beveger seg nedad gjennom laget 13. Air is introduced into the layer 13 located in the partially octagonal walled cooling chamber sections through a composition of air channels 25 leading to openings or channels which may be in the form of octagonal air opening forming rings 34 or differently shaped air opening forming rings in the layer in generally conical relation to the cooling chamber sections and funnel - the outlet standpipes 35. The air inlet duct units are all located at a level generally in the upper area of their respective funnels 17 where they produce the cooling air flow upwards in counterflow conditions through hot particles moving downwards through the layer 13.

Selv om traktene 17 her betegnes som koniske, er nærmere bestemt laget av to rettavkortete koniske seksjoner med for-skjellig skråning, som er sammenføyet og forsynt med et utløp under. Den øvre seksjonens kant er forsynt med en rekke vertikale krumlinjete muslingformete segmenter som hver har en rett toppkant i flukt med de tilstøtende segmenter for å danne en åttekantet inngang. Figur 3 viser et par koniske tovinkel-trakter 17 ifølge oppfinnelsen, som hver har et ensartet steilvegget (75°±5°) øvre rettavkortet konisk parti eller seksjon med vertikale segmenter 22 som danner den åttekantete inngang og dens forbindelse med en ensartet mer grunnvegget (50°±5°) nedre rettavkortet konisk seksjon eller parti 19 som fører til utgangs-standrøret 20. Slisseåpninger 23 er utformet i siden til den øvre seksjon 18 for gjennomføring av luftkanaler 25 som luft tilføres under trykk fra viften 30 for tilførsel til luftåpningene som er utformet i enheten beståen-de av kanalringer 34. Although the funnels 17 are described here as conical, more precisely they are made of two right-truncated conical sections with different slopes, which are joined and provided with an outlet below. The upper section's edge is provided with a series of vertical curvilinear clamshell segments each having a straight top edge flush with the adjacent segments to form an octagonal entrance. Figure 3 shows a pair of conical two-angle funnels 17 according to the invention, each of which has a uniform steep-walled (75°±5°) upper right-truncated conical part or section with vertical segments 22 forming the octagonal entrance and its connection with a uniform more base-walled ( 50°±5°) lower straight truncated conical section or part 19 which leads to the output stand pipe 20. Slotted openings 23 are formed in the side of the upper section 18 for the passage of air channels 25 through which air is supplied under pressure from the fan 30 for supply to the air openings which is designed in the unit consisting of channel rings 34.

Der det steilveggete parti 18 av hver av traktene 17 skråner oppad går det over i de plane innvendige sider 26a, 27a og 28a til det vertikalveggete kjølerkammer som dannes av fire delvis åttekantformete seksjoner. Skjæringslinjen mellom den øvre kant på traktens skrå, krumme vegg og kanalens 12 plane sider er i form av en rekke flate, krumlinjete, muslingformete seksjoner som er innpasset i traktens øvre kantparti ved hjelp av muslingsegmenter 22. Muslingsegmentene 22 er av metall som er sveiset eller på annen hensiktsmessig måte inn-arbeidet i traktens øvre kantområde og som alle går over i et sideveggparti av det åttekantformete kjølekammer 12 som vist. På grunn av traktenes generelle tendens til å trekke hurtigere i de midtre seksjoner har en funnet at en omvendt konisk fordeler eller spredningskonus 38 sentralt plassert i trakten som vist i figur 4 bidrar til et jevnere trekk. Traktens konvergerende vegg 18 og spredningskonusens 38 divergerende vegg danner, på en måte, en ringformet kanal for materiallaget i trakten. Det vil si, materialet trekkes innad av veggen 18 og tvinges utad av spredningskonusen 38. Vinkelen til den omvendte konus' sider er den samme som vinkelen til den øvre del av trakten, typisk 75°±. Konusens høyde er en funksjon av traktens største diameter. Diameteren til den nederste kant på den omvendte konus er typisk 50% av traktens diameter i det område der den befinner seg. Avstanden mellom konusens bunnkant og den tilgrensende traktvegg er stor nok til at de stør-ste materialstykker som skal passere gjennom enheten kan passere. Dette er en avstand på ca. 254 mm som er funnet passende til å håndtere sporadisk forekommende mursteinstykker eller store belegg-ansamlinger. Diameteren på 50% og dimensjonen på 254 mm virker også til å bestemme montasjens høyde i trakten. En tilpasset, underliggende, rettavkortet, konisk seksjon 44 som er forbundet med bunnen av spredningskonusen 38 styrer trekket videre langs traktveggen 18 eller, om ønskelig, også langs traktveggen 19, ved å forlenge den noe lenger ned i seksjonen 19. Veggen til den nedre rettavkortete koniske seksjon 44 er generelt parallell med traktens veggparti og danner en ringformet skrå partikkel-gjennomstrømningskanal som virker til å holde strømmen jevn i denne. Where the steep-walled part 18 of each of the funnels 17 slopes upwards, it transitions into the flat inner sides 26a, 27a and 28a to the vertical-walled cooler chamber which is formed by four partially octagonal sections. The line of intersection between the upper edge of the inclined, curved wall of the funnel and the flat sides of the channel 12 is in the form of a series of flat, curvilinear, clam-shaped sections which are fitted into the upper edge portion of the funnel by means of clam segments 22. The clam segments 22 are of metal which are welded or in another appropriate way incorporated into the upper edge area of the funnel and which all merge into a side wall section of the octagonal cooling chamber 12 as shown. Due to the general tendency of the funnels to draw faster in the middle sections, it has been found that an inverted conical distributor or spreading cone 38 centrally located in the funnel as shown in figure 4 contributes to a smoother draw. The converging wall 18 of the funnel and the diverging wall of the spreading cone 38 form, in a way, an annular channel for the material layer in the funnel. That is, the material is drawn inwards by the wall 18 and forced outwards by the spreading cone 38. The angle of the inverted cone's sides is the same as the angle of the upper part of the funnel, typically 75°±. The height of the cone is a function of the largest diameter of the funnel. The diameter of the bottom edge of the inverted cone is typically 50% of the diameter of the funnel in the area where it is located. The distance between the bottom edge of the cone and the adjacent funnel wall is large enough for the largest pieces of material to pass through the unit to pass. This is a distance of approx. 254 mm which has been found suitable to handle occasional brick pieces or large pavement accumulations. The diameter of 50% and the dimension of 254 mm also act to determine the height of the assembly in the funnel. An adapted, underlying, truncated, conical section 44 which is connected to the base of the spreading cone 38 directs the draft further along the funnel wall 18 or, if desired, also along the hopper wall 19, by extending it somewhat further down the section 19. The wall of the lower truncated conical section 44 is generally parallel to the wall portion of the funnel and forms an annular inclined particle flow channel which acts to keep the flow uniform therein.

Figur 3 viser hvorledes forskyver-hjørnesegmenter 27 med vertikale sider og utstikkende, generelt trekantformete forskyversegmenter 28 i kjølerkanalveggene 26 i omriss danner en del av et delvis åttekantformet tverrsnitt over hver trakt i kammeret 12 som uten slike forskyversegmenter ellers ville vært kvadratisk eller rektangulært i tverrsnitt. De ildfaste forskyversegmenter er understøttet av en montasje av bredflen-sete bjelker 40 som traktene 17 delvis er understøttet og stabilisert på. Hver av muslingene 22, bortsett fra de som grenser mot tilstøtende trakters muslinger, har et tilknyttet overhengparti som f.eks. et overheng 43 som er utformet i eller hensiktsmessig festet til øvre kant på en musling 22 som f.eks. ved sveising til denne. Figure 3 shows how displacer corner segments 27 with vertical sides and protruding, generally triangular-shaped displacer segments 28 in the cooler channel walls 26 in outline form part of a partially octagonal cross-section over each funnel in the chamber 12 which, without such displacer segments, would otherwise be square or rectangular in cross-section. The refractory displacer segments are supported by an assembly of wide-flange seat beams 40 on which the funnels 17 are partially supported and stabilized. Each of the clams 22, apart from those bordering the clams of adjacent funnels, has an associated overhang such as e.g. an overhang 43 which is designed in or appropriately attached to the upper edge of a clam 22 such as e.g. by welding to this.

Som et alternativ til forskyversegmentene 27 og 28 vist i figur 3, kan skråstilte, trekantformete, ildfaste eller metall-forskyvere 77 og 78, vist med brutte linjer i figur 3, anvendes, der forskyverne strekker seg fra traktmuslingenes toppkant opp til et toppunkt ved veggen til en rektangulær eller kvadratisk kanal. Nærmere bestemt, som vist i figur 3, strekker seg hjørneforskyveren 77 seg fra en bunn ved muslin-gen oppad til den går over i den ildfaste kanalens hjørnevegg-partier, idet skråningen har samme vinkel med horisontalplanet som traktens 17 steile vegg. As an alternative to the displacer segments 27 and 28 shown in figure 3, inclined, triangular, refractory or metal displacers 77 and 78, shown in broken lines in figure 3, can be used, where the displacers extend from the top edge of the funnel shells up to a top point at the wall to a rectangular or square channel. More specifically, as shown in figure 3, the corner shifter 77 extends from a bottom at the muslin upwards until it passes into the corner wall sections of the refractory channel, the slope having the same angle with the horizontal plane as the steep wall of the funnel 17.

I midtpartiet mellom hjørnene har forskyveren 78 to sider som hver strekker seg oppad med samme vinkel som traktveggen 18 fra den øvre rette kant på en musling hvert par tilstøtende trakter, til de når et toppunkt mot kjølerkanalens plane vegg. Materialmassestrømmen går således nedad i det vertikale parti av kanalen 12 til den når et nivå i forskyverne som bringer den til å konvergere mot traktene der åttekantf ormen til traktens øvre kant går over i dens sirkulære koniske utforming. Materialet møter således den gradvise endring fra rektangulær til sirkulær med minimale baneawik. In the central part between the corners, the displacer 78 has two sides which each extend upwards at the same angle as the funnel wall 18 from the upper straight edge of a clam each pair of adjacent funnels, until they reach an apex against the plane wall of the cooler channel. The material mass flow thus goes downwards in the vertical part of the channel 12 until it reaches a level in the displacers which brings it to converge towards the hoppers where the octagonal form of the upper edge of the hopper transitions into its circular conical design. The material thus meets the gradual change from rectangular to circular with minimal path deviations.

Figur 5 viser en utføringsform av tovinkel-trakten ifølge foreliggende oppfinnelse, hvor de ildfaste hjørnesegmenter og midtvegg-segmentene til den utvendige rektangulære kjølekanal eller -kammer er utelatt. Traktene 57 er isteden forsynt med oppadgående forlengelser 67 av de steilvinklete øvre veggpar-tier 58 til trakten 57 som strekker seg oppad i forlengelse av den steile vegg fra mellom tilstøtende muslinger 62 til de forener seg med hjørnet til kjølekammerets vegger 56 eller forener seg med en tilpasset forlengelse 67 av en tilstøtende trakt for derved å danne en sammensatt forlengelse 68 som i sin tur går over i veggens 56 plane midtparti eller i like forlengelser fra fire tilgrensende trakter ved midten av kjøleren. Figure 5 shows an embodiment of the two-angle funnel according to the present invention, where the refractory corner segments and the middle wall segments of the external rectangular cooling channel or chamber are omitted. The funnels 57 are instead provided with upward extensions 67 of the steeply angled upper wall portions 58 of the funnel 57 which extend upwards in extension of the steep wall from between adjacent clams 62 until they join the corner of the cooling chamber walls 56 or join a adapted extension 67 of an adjacent funnel to thereby form a composite extension 68 which in turn passes into the flat central part of the wall 56 or in equal extensions from four adjacent funnels at the center of the cooler.

Hver av traktene 57 har ved siden av sitt steile veggparti 58, et mer grunnvinklet veggparti 59 som fører til et utløps-standrør 60. Fire slisser 63 i veggen 58 muliggjør gjennomføring av luftkanaler (ikke vist) i likhet med luftkanal-arrangementet i figur 2. Ved hjelp av dette arrangement får man lettere en jevn overgangsstrøm av partikler ned til trakten. Each of the funnels 57 has, next to its steep wall part 58, a more shallowly angled wall part 59 which leads to an outlet standpipe 60. Four slots 63 in the wall 58 enable the passage of air ducts (not shown) similar to the air duct arrangement in figure 2 With the help of this arrangement, it is easier to get a smooth transitional flow of particles down to the funnel.

Som vist i figur 8 er en konisk fordeler eller spredningskonus 38 eller hva som også kan betraktes som en omvendt konus, anordnet sentralt i eller over traktens 17 steile parti 18 for å tvinge trekket til å fortsette ned sidene i stedet for å kanaliseres gjennom senteret. Spredningskonusen er ved sin underkant tilpasset en rettavkortet konisk seksjon 44 som har en gradvis avtagende diameter i retning nedad for tilpasning til traktveggens skrå vinkel, hvilket ytterligere kanali-serer materialtrekket langs traktens vegger og mot traktutlø-pet. As shown in Figure 8, a conical distributor or spreading cone 38 or what can also be considered an inverted cone is arranged centrally in or above the steep portion 18 of the funnel 17 to force the draft to continue down the sides instead of being channeled through the center. At its lower edge, the spreading cone is adapted to a straight-truncated conical section 44 which has a gradually decreasing diameter in the downward direction to adapt to the inclined angle of the funnel wall, which further channels the material flow along the walls of the funnel and towards the funnel outlet.

På toppen av hver trakt er en luftinnløpskanalringenhet 34 eller et sett av slike enheter anordnet for å tilføre luft direkte inn i partikkellaget 13 i sonen med størst material-trekk. Ved å anordne luftinnløp med tilstrekkelig kapasitet til å slippe gjennom 85% eller mer av luften i denne sone, hvor materialtrekket er størst, vil A/P-forholdet bli mer balansert enn det en har erfart med tidligere konstruksjoner som har hatt mindre luftinnløpskapasitet i laget og i stedet basert seg på innløp i den ytre omkrets for hoveddelen av kjøleluft. Luftinnløpkanalene er klarere vist i figur 6 og 8, hvor luft tilføres til enhetens 34 luftinnløpringsett gjennom fire trange kanaler 25. Enhetens 34 luftringer kan utgjøres av segmenter av langstrakte elementer som f.eks. 60° V-formete vinkelelementer som er orientert med sitt midtparti oppad som en topp for derved å danne et underliggende luft-hulrom. Segmentene er sammenføyet ende mot ende for å danne de åttekantformete ringer. At the top of each hopper, an air inlet channel ring unit 34 or a set of such units is arranged to supply air directly into the particle layer 13 in the zone of greatest material draft. By arranging air inlets with sufficient capacity to let through 85% or more of the air in this zone, where the material draft is greatest, the A/P ratio will be more balanced than what one has experienced with previous constructions that have had less air inlet capacity in the layer and instead rely on inlets in the outer circumference for the bulk of the cooling air. The air inlet channels are more clearly shown in Figures 6 and 8, where air is supplied to the unit's 34 air inlet ring set through four narrow channels 25. The unit's 34 air rings can be made up of segments of elongated elements such as e.g. 60° V-shaped angle elements that are oriented with their middle part upwards like a top to thereby form an underlying air cavity. The segments are joined end to end to form the octagonal rings.

Luftkanalringene er sammensatt nær inntil hverandre for å danne den ønskete konsentrerte luftinnføring. Avstanden mellom kanalene er tilstrekkelig til at partikkelmaterialet som strømmer rundt begge sider av kanalen vil møtes nær toppen av den nærmest underliggende kanal ved sin naturlige friksjons-vinkel, men er likevel plassert så nær hverandre som mulig, men ikke så nær at toppen av hver underliggende kanal vil komme i konflikt med tomrommet i materialet som naturlig dannes under den gitte kanal. Dette oppnås ved å plassere toppen av den underliggende kanal nær møtepunktene for frik-sjonsvinklene til materialet som strømmer fra begge sider av den overliggende kanal. The air channel rings are assembled close together to form the desired concentrated air intake. The distance between the channels is sufficient so that the particulate material flowing around both sides of the channel will meet near the top of the nearest underlying channel at its natural friction angle, but is nevertheless placed as close to each other as possible, but not so close that the top of each underlying channel channel will come into conflict with the void in the material that naturally forms under the given channel. This is achieved by placing the top of the underlying channel near the meeting points of the friction angles of the material flowing from both sides of the overlying channel.

Luftinnløpsringenheten 34 er anordnet i passende avstand fra traktens vegger og konusseksjonen som tilfeldige for store biter av belegg eller ildfast stein kan passere gjennom. Toppringen 75 er montert over toppen av kanalene ved hjelp av vertikale bæreelementer 80 ved hvert av overgangspartiene mens ringene 76 og 79 bæres ved at de er festet til kanalene 25 f.eks. ved sveising. Luft innføres i ringen 75 ved overgangspartiene 71a, 71b, 71c og 71d, figur 6, og føres derfra rundt luftringen. Som det fremgår av figur 8 er ringen 75 på figur 6 representativ for settet av tre like ringer 75, 76 og 79 i enheten 34 idet ringen 75 er den øverste ring. The air inlet ring assembly 34 is arranged at a suitable distance from the walls of the funnel and the cone section through which accidental oversized pieces of coating or refractory rock can pass. The top ring 75 is mounted over the top of the channels by means of vertical support elements 80 at each of the transition parts, while the rings 76 and 79 are supported by being attached to the channels 25 e.g. when welding. Air is introduced into the ring 75 at the transition parts 71a, 71b, 71c and 71d, Figure 6, and is led from there around the air ring. As can be seen from Figure 8, the ring 75 in Figure 6 is representative of the set of three identical rings 75, 76 and 79 in the unit 34, the ring 75 being the uppermost ring.

Luftringenheten og kanalarrangementet gir et kompakt rom i hvilket hoveddelen av kjøleluftbehovet for kjøleren kan inn-føres. Dette innebærer videre et effektivt middel for styring av den totale luftstrøm til de forskjellige kvadranter av hver trakt i motsetning til kjente kjølere hvor kjøleluft innføres i spredte områder gjennom luftåpninger beliggende på innsiden og utsiden av trakten og over en vesentlig større vertikal forskyvningsavstand. Slik vid fordeling av luftinnløp gjorde det til en ekstremt vanskelig oppgave å styre luftstrøm til de forskjellige kvadranter av hver trakt som her vist. Bare denne konstruksjon muliggjør tilførsel av 85% eller mer av luftinnløp-kapasiteten i en kort vertikal f orskyvningsavstand, f.eks. en avstand på ca. 1 fot (30,5 cm), og vesentlig i sentrum av sonen med maksimalt trekk i kjøleren. The air ring unit and the channel arrangement provide a compact space into which the main part of the cooling air requirement for the cooler can be introduced. This further implies an effective means of controlling the total air flow to the different quadrants of each funnel, in contrast to known coolers where cooling air is introduced into scattered areas through air openings located on the inside and outside of the funnel and over a significantly greater vertical displacement distance. Such a wide distribution of air inlets made it an extremely difficult task to control air flow to the different quadrants of each funnel as shown here. Only this construction enables the supply of 85% or more of the air inlet capacity in a short vertical displacement distance, e.g. a distance of approx. 1 foot (30.5 cm), and substantially in the center of the zone of maximum draft in the cooler.

Styring av lufttilførselen til forskjellige soner av trakten muliggjør selektiv tilførsel av mer eller mindre luft til forskjellige soner avhengig av krav til laghøyde, permeabilitet og relative trekkhastigheter. Figur 7 er et snitt gjennom kanal 25 langs linjen 7-7 i figur 6, som viser et spjeldarrangement for kanalene ved hjelp av hvilket slik styring blir muliggjort. To separate lukkespjeldplater 81 og 81a på motsatte sider av inngangen til ringene 75, 76 og 79 er forskyvbart stillbare over åpninger i kanalens øvre sideparti-er og kan beveges ved hjelp av spjeldstyrestenger henholdsvis 82 og 82a. Lukkespjeldplatene 81 og 81a er montert i bærebraketter 84 og 84a som er festet til kanalenes sidevegger. Toppen av hver av lukkespjeldplaten 81 og 81a har forlengelser som skråner oppad til et toppunkt og deretter nedad om et avstivningselement henholdsvis 83 og 83a. Styrestengene 82 og 82a er festet til lukkespjeldplatene henholdsvis 81 og 81a f.eks. ved å sveise dem innrettet på linje langs lukkeplatenes øvre parti like under avstivningselementene henholdsvis 83 og 83a. Controlling the air supply to different zones of the funnel enables selective supply of more or less air to different zones depending on requirements for layer height, permeability and relative draft speeds. Figure 7 is a section through channel 25 along the line 7-7 in Figure 6, which shows a damper arrangement for the channels by means of which such control is made possible. Two separate closing damper plates 81 and 81a on opposite sides of the entrance to the rings 75, 76 and 79 are displaceably adjustable over openings in the upper side parts of the channel and can be moved by means of damper control rods 82 and 82a respectively. The shutter plates 81 and 81a are mounted in support brackets 84 and 84a which are attached to the side walls of the channels. The top of each of the shutter plates 81 and 81a has extensions which slope upwards to an apex and then downwards around a stiffening element 83 and 83a respectively. The control rods 82 and 82a are attached to the shutter plates 81 and 81a respectively, e.g. by welding them aligned in line along the upper part of the closing plates just below the stiffening elements 83 and 83a respectively.

Styrestengene 82 og 82a strekker seg utad fra kanalfor-lengelsene 25a som er forbundet med hver av kanalene 25 for å gi adgang for lettvint justering av lukkeplatene 81 og 81a utenfor kanalene. Hver stang er forsynt med en lufttetning 87 og en justeringsinnretning som muliggjør selvstendig forskyv-ning av lukkespjeldplatene 81 og 81a for styring av mengden av luft som strømmer fra hver side av innløpskanalen inn i kanal-ringene 75, 76 og 79. Partikkelformig materiale i laget 13 strømmer over luftinnløpsringene 75, 76 og 79. Hver av ringene tilveiebringer en luftåpning som dannes av en kombinasjon av ringen og friksjonsvinkelen til partiklene idet de trekkes ned gjennom kjøleren. Luft strømmer fra undersiden av hver ring inn i partikkelstoffet i materialområdene direkte derunder. Ettersom luften tilføres ringene gjennom spjeldplate-åpningene, bestemmes luftmengden i hver ring av spjeldenes 81 og 81a stilling over slike åpninger. Fire sett spjeld kan benyttes ved hver av overgangsområdene 71a, 71b, 71c og 7ld, men relativ permeabilitet og lagdybde typisk for de fleste installasjoner krever spjeld bare i ytterkvadrantene som mates ved 71a og 71b. Dessuten kan plater 73 som avblinder luft-strømmen under ringene fra 71b og 71c mot 71a og 71d installe-res som vist ved brutte linjer i figur 6. Dette utelukker at betydelige mengder luft kan strømme under ringen fra en uspjeldet kvadrant til en spjeldet kvadrant. The guide rods 82 and 82a extend outwards from the channel extensions 25a which are connected to each of the channels 25 to allow easy adjustment of the closing plates 81 and 81a outside the channels. Each rod is provided with an air seal 87 and an adjustment device which enables independent displacement of the shutter plates 81 and 81a to control the amount of air flowing from each side of the inlet channel into the channel rings 75, 76 and 79. Particulate material in the layer 13 flows over the air inlet rings 75, 76 and 79. Each of the rings provides an air gap formed by a combination of the ring and the friction angle of the particles as they are drawn down through the cooler. Air flows from the underside of each ring into the particulate matter in the material areas directly below. As the air is supplied to the rings through the damper plate openings, the amount of air in each ring is determined by the position of the dampers 81 and 81a over such openings. Four sets of dampers can be used at each of the transition areas 71a, 71b, 71c and 7ld, but relative permeability and layer depth typical of most installations require dampers only in the outer quadrants that are fed at 71a and 71b. In addition, plates 73 which blind the air flow under the rings from 71b and 71c towards 71a and 71d can be installed as shown by broken lines in figure 6. This excludes that significant amounts of air can flow under the ring from an unfired quadrant to a damper quadrant.

En avbøyningsring 85 som danner en partikkelstrøm-avbøy-ningsflate er beliggende under stabelen av luftinnløpsringer 75, 76 og 79 mellom traktens yttervegg og den koniske seksjon, eller alternativt over toppringen 75 som vist med stiplete linjer 85a. Den har generelt symmetrisk form i forhold til traktinngangen som f.eks. en åttekantform. Platen kan ha et dimensjons- og orienteringsområde som bestemmes ved forsøk og konstruksjonsutprøving. Eksempelvis kan den være 4" (101,6 mm) og orientert 75°±5° i forhold til horisontalplanet. En 75° skråstilt plate 6" (152,4 mm) bred f.eks., vil gi et 1,6" A deflection ring 85 forming a particle flow deflection surface is located below the stack of air inlet rings 75, 76 and 79 between the outer wall of the funnel and the conical section, or alternatively above the top ring 75 as shown by dashed lines 85a. It generally has a symmetrical shape in relation to the funnel entrance, which e.g. an octagon shape. The plate can have a dimension and orientation range that is determined by trial and construction testing. For example, it can be 4" (101.6 mm) and oriented 75°±5° to the horizontal plane. A 75° inclined plate 6" (152.4 mm) wide, for example, will give a 1.6"

(40,64 mm) avbøyningsområde, mens en 9" (228,6 mm) bred plate i grunnprojeksjon vil gi et 2,3" (58,42 mm) bredt innvirk-ningsområde. Avbøyningsringen øker det areal som må trekkes på en side av ringen fra et tidligere etablert areal under ringen. Dette forårsaker en forholdsmessig minsking i trekk-hastighet over ringen fordi trekkhastigheten under ringen må nå påvirke et større areal enn det som forelå før monteringen av ringen. Som vist i figur 6 er avstanden mellom skråplatens bunnkant og den omvendte konus stort sett lik avstanden mellom avbøyerens toppkant og traktens ytre vertikale veggparti. Platens vinkel og bredde velges imidlertid ved forsøk og feiling og tidligere kjennskap til strømningskarakteristikaene for å utligne trekkhastigheter i trakten og således oppnå den ønskete temperatur-ensartethet. (40.64 mm) deflection area, while a 9" (228.6 mm) wide plate in base projection will provide a 2.3" (58.42 mm) wide impact area. The deflection ring increases the area that must be drawn on one side of the ring from a previously established area under the ring. This causes a proportional reduction in pull speed above the ring because the pull speed below the ring must now affect a larger area than was present before the fitting of the ring. As shown in figure 6, the distance between the bottom edge of the inclined plate and the inverted cone is largely equal to the distance between the top edge of the deflector and the outer vertical wall part of the funnel. However, the plate's angle and width are chosen by trial and error and previous knowledge of the flow characteristics in order to equalize draft speeds in the funnel and thus achieve the desired temperature uniformity.

Avbøyningsringen 85 er festet til et støttering-element 86 hvis tverrsnitt er vertikalt innrettet og er beliggende under avbøyningsplateringen 85 der den styrer strømmen på av-bøyningselementets 86 trakt-veggside i dens rett nedadgående bane. Strømnings-avbøyningsringen 85 kan være i form av en enkelt ring av en rekke plateseksjoner. Som seksjoner kan den være plassert under utvalgte eller alle luftinnløpsåpningene eller ringene 34 for å påvirke produkt-nedstrømningshastighe-ten for en utjevnet temperatur over trakten. Avbøyeren kan eventuelt være ventilert for å tåle høye temperaturer som kan forekomme under overgangsforhold ved å sørge for lufttilførsel fra kanalene ved kanalovergangsområdene 71a, 71b, 71c og 7ld på samme måte som luft tilføres enhetens 34 ringer. Den kan være en sirkulær ring som vist, eller oval, eller en asymmet-risk ring som finnes mest fordelaktig for spesielle traktkon-struksjoner. The deflection ring 85 is attached to a support ring element 86 whose cross-section is vertically aligned and is located below the deflection plating 85 where it controls the flow on the funnel wall side of the deflection element 86 in its straight downward path. The flow deflection ring 85 may be in the form of a single ring of a number of plate sections. As sections, it may be located below selected or all of the air inlets or rings 34 to influence the product downflow rate for an equalized temperature across the hopper. The deflector may optionally be ventilated to withstand high temperatures that may occur under transition conditions by providing air supply from the channels at the channel transition areas 71a, 71b, 71c and 7ld in the same way as air is supplied to the unit's 34 rings. It can be a circular ring as shown, or oval, or an asymmetrical ring which is most advantageous for special funnel constructions.

Figur 8 viser det generelle, fullstendige arrangement av bestanddeler i kjølertrakten ifølge oppfinnelsen, hvor trakten 17 har en øvre steilt skrånende rettavkortet konisk seksjon 18 som gir jevn steilhet for partikkelstoffet i trakten ned til en mindre steiltskrånende rettavkortet konisk seksjon 19 som fører til et standrør 20. Materialet som strømmer ned gjennom trakten blir således utsatt for en jevnt skrånende yttervegg ved hvert tverrsnittsnivå i enheten ned til utgangstuten 21 hvorfra materialet strømmer til de underliggende vibrasjons-matere 24. Figure 8 shows the general, complete arrangement of components in the cooling funnel according to the invention, where the funnel 17 has an upper steeply sloping straight-truncated conical section 18 which provides a uniform steepness for the particulate matter in the funnel down to a less steeply sloping straight-truncated conical section 19 which leads to a standpipe 20 The material flowing down through the funnel is thus exposed to a uniformly sloping outer wall at each cross-sectional level in the unit down to the outlet spout 21 from where the material flows to the underlying vibration feeders 24.

Traktens konvergerende vegg 18 og spredningskonusens 38 divergerende vegg danner, på et vis, en ringformet kanal for materiallaget i trakten. Dvs., materialet trekkes innad av veggen 18 og tvinges utad av den koniske fordeler 38. Vinkelen på den omvendte konus' sider er den samme som vinkelen til traktens øvre del, typisk 75°+. Konusens høyde er en funksjon av traktens største diameter. Diameteren til den nederste kant av den omvendte konus er typisk 50% av traktens maksimale diameter. Avstanden mellom konusens bunnkant og den tilgrensende traktvegg er stor nok til å slippe gjennom de største materialstykker som skal passere gjennom enheten. Dette er en avstand på ca. 508 mm som er funnet tilstrekkelig til å ta hånd om sporadisk forekommende mursteinstykker eller store beleggansamlinger som fra tid til annen kan passere utenom risten. 50%-diameteren og 254 mm-dimensjonen virker også til å bestemme enhetens høyde i trakten. The converging wall 18 of the funnel and the diverging wall of the spreading cone 38 form, in a way, an annular channel for the material layer in the funnel. That is, the material is drawn inwards by the wall 18 and forced outwards by the conical distributor 38. The angle on the sides of the inverted cone is the same as the angle of the upper part of the funnel, typically 75°+. The height of the cone is a function of the largest diameter of the funnel. The diameter of the bottom edge of the inverted cone is typically 50% of the funnel's maximum diameter. The distance between the bottom edge of the cone and the adjacent funnel wall is large enough to allow the largest pieces of material to pass through the unit. This is a distance of approx. 508 mm which has been found sufficient to take care of sporadically occurring pieces of brick or large accumulations of pavement which may from time to time pass outside the grating. The 50% diameter and 254 mm dimension also act to determine the unit's height in the funnel.

Den underliggende, rettavkortete, koniske seksjon 44 som er tilpasset bunnen av spredningskonusen 38 fører trekket videre langs den nedre grunnere traktvegg. Veggen til den nedre rettavkortete koniske seksjon 44 er stort sett parallell med traktens tilgrensende vegg og danner en ringformet, skråttløpende partikkel-gjennomstrømningskanal som virker til å holde partikkelstrømmen langs traktens yttervegg. The underlying, straight-truncated, conical section 44 which is adapted to the bottom of the spreading cone 38 carries the draft further along the lower, shallower funnel wall. The wall of the lower truncated conical section 44 is substantially parallel to the adjacent wall of the hopper and forms an annular, sloping particle flow channel which acts to maintain the particle flow along the outer wall of the hopper.

Den rettavkortete koniske seksjon 44 har en innvendig åpning 47 som er tilgjengelig ved sin bunnkant 46 som, som vist i figur 8, ender over traktens grunne veggparti 19, men i enkelte tilfeller kan strekke seg inn i partiet 19. Innsiden av både sprederkonusen 38 og dens underliggende seksjon 44 er hul og tilføres kjøleluft gjennom slisser 48 som danner en forbindelse med luftkanalene 25. Det hule indre 47 danner, i tillegg til at det leverer en del av luften som avgis til laget 13, også rom for understøttelse av en strømningsregu-latoranordning i form av et omdreiningslegeme i området ved nedre kant av den rettavkortete koniske seksjon 44 og strekker seg derunder til et område over standrørets 20 utløpsåpning. Ved å gjøre strømningsregulatorlegemet stillingsregulerbart i et stort sett horisontalt plan, kan material-trekkmønsteret i hvilken som helst kvadrant eller segment om traktens senterlinje modifiseres etter ønske for balansering av luft/produkt-forhold. The truncated conical section 44 has an internal opening 47 which is accessible at its bottom edge 46 which, as shown in figure 8, ends above the shallow wall part 19 of the funnel, but in some cases can extend into the part 19. The inside of both the spreader cone 38 and its underlying section 44 is hollow and is supplied with cooling air through slits 48 which form a connection with the air channels 25. The hollow interior 47 forms, in addition to supplying part of the air that is emitted to the layer 13, also space for supporting a flow regu- lator device in the form of a body of revolution in the area at the lower edge of the right-truncated conical section 44 and extends below it to an area above the outlet opening of the stand pipe 20. By making the flow regulator body positionally adjustable in a largely horizontal plane, the material draw pattern in any quadrant or segment about the hopper centerline can be modified as desired for air/product ratio balancing.

Regulatoranordningslegemet kan ha hvilken som helst av et antall former som er vist i figur 8 ved et omdreiningslegeme i form av et sylindrisk legeme 150. Det er beliggende stort sett i området ved seksjonens 44 nedre omkretskant 46 som danner en inngang til åpningen 47. Legemet er innrettet til å være horisontalt plasserbart på hvilket som helst sted innenfor området under seksjonen 44 som vil gi den ønskete strøm-ningsfordeling for ensartet avkjøling av partikler som kommer ut fra trakten. Legemets diameter er så stor som mulig innenfor de grenser som bestemmes av kanten 46 av den rettavkortete koniske seksjon samtidig som den gir tilstrekkelig rom for betydelig bevegelse av regulatoren, typisk 101,6 mm til den ene eller andre side i alle retninger. For å gi den ønskete regulerbarhet er legemet opphengt ved sitt valgte nivå på en opphengningsstang 154 som er opplagret ved et dreiepunkt ved toppen av en monteringssøyle 153 ved hjelp av en støtteskive 155 og muttere 156 og 157. Dreiepunktet ligger så høyt som mulig for minst mulig høydeforskjell for regulatoren forårsa-ket av dens lengde og bevegelsesbue. Så snart regulatorlegemets høyde er selektivt fastlagt, trenger bare dets horison-tale posisjon å reguleres. The regulator device body can have any of a number of shapes shown in Figure 8 by a body of revolution in the form of a cylindrical body 150. It is located generally in the area of the lower circumferential edge 46 of the section 44 which forms an entrance to the opening 47. The body is arranged to be horizontally positionable at any location within the area below section 44 which will provide the desired flow distribution for uniform cooling of particles emerging from the funnel. The diameter of the body is as large as possible within the limits determined by the edge 46 of the truncated conical section while allowing sufficient room for considerable movement of the regulator, typically 101.6 mm to one side or the other in all directions. To provide the desired adjustability, the body is suspended at its chosen level on a suspension rod 154 which is supported at a pivot point at the top of a mounting column 153 by means of a support washer 155 and nuts 156 and 157. The pivot point is as high as possible for the least possible height difference for the regulator caused by its length and arc of movement. Once the height of the regulator body is selectively determined, only its horizontal position needs to be regulated.

Den opphengte fordelingsregulator 50 vist kan beveges sideveis bort fra traktens vertikale senterlinje innenfor de The suspended distribution regulator 50 shown can be moved laterally away from the vertical center line of the funnel within the

grenser som bestemmes av seksjonen 44 ved to 90° innrettete, i lengderetningen regulerbare stenger 158 og 158a som har utven-dig tilgjengelige reguleringsender og motsatt innvendig beliggende øyeender henholdsvis 160 og 160a, som hvert fritt omgir stangen 154 ved et sted over regulatoren 150 stort sett ved et limits determined by the section 44 by two 90° aligned longitudinally adjustable rods 158 and 158a which have externally accessible regulating ends and opposite internally located eye ends 160 and 160a respectively, each of which freely surrounds the rod 154 at a location above the regulator 150 generally by a

nivå nær toppen av den rettavkortete koniske seksjon 44. Med andre ord strekker to reguleringsstenger som er innrettet 90° på hverandre seg til opphengningsstangen 154, og tillater horisontal omstilling av regulatoren til hvilken som helst ønsket stilling innenfor grensene av den åpning som avgrenses av seksjonens 44 kant 46. Hver av reguleringsstengene har en kopling 159 for å muliggjøre forlengelse av samlekammeret 33 til utsiden. Figur 8 viser de vinkelrett innrettete stenger 158 og 158a. Stangen 158 strekker seg til øyet 160 som fritt omgir regulator-opphengningsstangen 154. Øyet 160 er over et lignende øye 160a som dannes av den rettvinklete stang 158a. Begge stenger strekker seg gjennom samlekammer-dekselplater henholdsvis 162 og 162a, og er forsynt med lufttetnings-anordninger henholdsvis 161 og 161a, gjennom hvilke reguleringsstengene strekker seg for låseregulering på bærebraketter henholdsvis 165 og 165a, ved regulering og låsemuttere hen-holdssvis 163 og 164, og 163a og 164a. level near the top of the truncated conical section 44. In other words, two adjustment rods aligned 90° to each other extend to the suspension rod 154, and allow horizontal adjustment of the adjuster to any desired position within the limits of the opening defined by the section 44 edge 46. Each of the control rods has a coupling 159 to enable extension of the collecting chamber 33 to the outside. Figure 8 shows the perpendicularly aligned bars 158 and 158a. Rod 158 extends to eye 160 which freely surrounds regulator suspension rod 154. Eye 160 is over a similar eye 160a formed by right angle rod 158a. Both rods extend through collecting chamber cover plates 162 and 162a respectively, and are provided with air sealing devices 161 and 161a respectively, through which the regulating rods extend for locking regulation on support brackets 165 and 165a respectively, by regulating and locking nuts 163 and 164 respectively, and 163a and 164a.

Fordelingsregulatoren 150 strekker seg under seksjonens 44 kant 46 til et nivå over åpningen til utløpsseksjonen i en avstand som er stort sett lik diameteren til nedløpsrørets 20 topp hvor den kan påvirke materialtrekket i hvilket som helst parti av traktens tverrsnitt ved nedre kant av fordelingsregulatoren 150. Dersom material-strømningshastigheten er for stor på en side av regulatoren i forhold til en motsatt side, som registrert ved måling av temperaturen til traktveggen eller til utløpskonusen 21, kan regulatoren beveges bort fra siden med lavere strømningshastighet for utligning av strøm-mene på begge sider. The distribution regulator 150 extends below the edge 46 of the section 44 to a level above the opening of the outlet section at a distance which is roughly equal to the diameter of the downpipe 20 top where it can influence the material draw in any part of the cross section of the funnel at the lower edge of the distribution regulator 150. material flow rate is too large on one side of the regulator compared to an opposite side, as recorded when measuring the temperature of the funnel wall or of the outlet cone 21, the regulator can be moved away from the side with a lower flow rate to equalize the currents on both sides.

Regulatorlegemet 150 må ha tilstrekkelig stor diameter til å sørge for en strømningskontroll og likevel tilstrekkelig liten i den rettavkortete koniske seksjonens åpning 46 til å kunne reguleres. Dersom den er for liten vil den ikke gi merkbar strømningskontroll. Er den for stor vil den ikke kunne beveges for regulering i åpningen for å besørge den ønskete strømningsregulering. Som et eksempel på en virkbar størrelse kan nevnes at dersom diameteren til den rettavkortete koniske åpning er 24" (609,6 mm) kan et regulatorlegeme i form av en sylinder ha en diameter på 17" (431,8 mm) eller tilnærmet 70% av åpningen. Det som søkes oppnådd ved fastleg-ging av regulatorens størrelse er evnen til å frembringe en betydelig endring i trekkhastigheten i hvilken som helst kvadrant av traktens tverrsnitt i forhold til en motstående kvadrant, f.eks. opp til en endring på 40%. The regulator body 150 must have a sufficiently large diameter to ensure a flow control and yet sufficiently small in the straight truncated conical section's opening 46 to be able to be regulated. If it is too small, it will not provide noticeable flow control. If it is too large, it will not be able to be moved for regulation in the opening to provide the desired flow regulation. As an example of an effective size it can be mentioned that if the diameter of the truncated conical opening is 24" (609.6 mm) a regulator body in the form of a cylinder can have a diameter of 17" (431.8 mm) or approximately 70% of the opening. What is sought to be achieved when determining the size of the regulator is the ability to produce a significant change in the draft speed in any quadrant of the funnel's cross-section in relation to an opposite quadrant, e.g. up to a change of 40%.

Regulatorlegemets bunn er fortrinnsvis opphengt nær utløpsseksjonens åpning, men i en avstand over denne omtrent lik utløpsåpningens diameter. The bottom of the regulator body is preferably suspended close to the opening of the outlet section, but at a distance above this approximately equal to the diameter of the outlet opening.

Ved å anbringe strømningshastighetsregulatoren 150 kan A/P-forhold bli nærmere utjevnet uavhengig av de ugunstige virkninger av partikkelstørrelse-segregasjon på trekkhastig-hetene og laggjennomtrengelighet, og ubalansen i luftstrømnin-ger som skyldes forskjellene i lagdybde eller uhensiktsmessige traktkonstruksj oner. By placing the flow rate regulator 150, A/P ratios can be more closely equalized regardless of the adverse effects of particle size segregation on draft rates and layer permeability, and the imbalance in air flows due to differences in layer depth or inappropriate funnel designs.

Claims

1. Apparatus for cooling hot, particulate material, comprising a furnace (10) from which such hot, particulate material is supplied, a cooling channel (12) located in connection with the furnace to continuously receive and contain a layer (13) of such hot, particulate material, a funnel (17, 57) located below the cooling channel (12) for the flow of particulate material in the layer to a lower flow outlet (20, 60) in the funnel, as well as air supply means (30-34, 23, 25, 25a) for the supply of cooling air in the layer under pressure to the funnel (17, 57) to force the air upwards in the layer (13) in sufficient quantity to cool the particles to an acceptable handling temperature upon outflow from the outlet (20, 60), characterized in that the funnel (17, 57) comprises a circular, upper, evenly sloping, steep wall section (18, 58) and an associated, circular, lower, evenly sloping, shallower wall section (19, 59) leading to the outlet (20, 60), and a current-carrying device known in and of itself ing (38, 44). centrally located in a position in an area extending downwardly from within the upper steep wall section (18, 58) and immediately above and forming an annular passage (19, 59) to cause the material to flow away from the center towards the steep wall section (18, 58) to prevent central channeling of the material during flow through to the shallower section (19, 59).

2. Apparatus according to claim 1, characterized in that the current conduction device (38, 44) comprises a centrally located straight-truncated conical section (44) in the steep-walled section (18, 58) with its smallest diameter towards the outlet, the wall of the straight-truncated conical section ( 44) is largely parallel to the steep wall (18, 58) of the funnel (17, 57).

3. Apparatus according to claim 2, characterized in that the current-conducting device (38, 44) comprises a conical current-spreading section (38) which, at its widest dimension, is adapted to the top of the straight-truncated conical section (44) in order to guide the downward-flowing material radially outwards the funnel (17, 57) towards the annular passage (19, 59).

4. Apparatus for cooling hot particulate material as specified in claim 1, characterized in that the cooling channel (12) which is to contain the particle layer has a square cross-sectional shape formed by flat vertical side walls (56) and that the steep-walled section (58) of the funnel (57) has - thrust projection (67) which thence extends upwards at the same steep angle as the upper hopper wall section (58) until it merges into the two sides of each adjacent corner portion of the shaft to promote substantially uniform downward cross-sectional flow of the particulate mass in the vertical channel to the flow outlet (60) of the funnel (57).

5. Apparatus for cooling hot particulate material as stated in claim 4, characterized in that the funnel (57) is one of a group of four such funnels and that each funnel also has an outlet (67) that extends upwards at the same steep angle until it merges into a corresponding outlet at an immediately adjacent funnel and merges into an adjacent side wall section (56) of the shaft in the middle section between two corners in the channel (12).

6. Apparatus for cooling hot particulate material as specified in claim 1, characterized in that the cooling channel (12) which is to contain the particle layer has flat vertical side walls (26, 27, 28) which form an octagonal shape in cross section.

7. Apparatus for cooling hot particulate material as stated in claim 6, characterized in that the funnel (17) has an upper clam-shaped edge where each clam (22) forms a flat vertical side wall portion (22) in the funnel (17) for adjacent transitional connection with a flat vertical side wall (26, 27, 28) in the octagonal cooling channel (12).

8. Apparatus for cooling hot particulate material as stated in claim 6, characterized in that the funnel has an upper clam-shaped edge comprising a row of eight vertical clam segments (22) which have straight top edges forming an octagonal entrance to the funnel (17).

9. Apparatus according to claim 3, characterized in that the air supply device comprises an air supply ring (30 - 34, 23, 25, 25a) on at least one air supply channel (25) which is connected to this, which air supply ring (34) is arranged in a concentric relationship around the central axis of the cone-shaped section roughly midway in the material flow path between the cone-shaped section and the wall of said cooler.

10. Apparatus according to claim 2, characterized in that it comprises a particle flow distribution regulator body (150) located in a space bounded by and extending below the lower edge (46) of the right-truncated conical section (44) for contact on all sides of material flowing downwards and around the edge, which regulator body (150) comprises a body of revolution (150) with a vertical axis, means (158 - 165) for laterally positioning the regulator body (156), which regulator body (150) by means of positioning the means can be positioned in said space at a place for equalizing the particle flow in the funnel around the regulator to create a minimum temperature difference in material in the cross section at each level in the funnel.