NL8000995A - BURNER. - Google Patents
BURNER. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8000995A NL8000995A NL8000995A NL8000995A NL8000995A NL 8000995 A NL8000995 A NL 8000995A NL 8000995 A NL8000995 A NL 8000995A NL 8000995 A NL8000995 A NL 8000995A NL 8000995 A NL8000995 A NL 8000995A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- air
- nozzles
- burner
- combustion
- tube
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
- F23C7/002—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply the air being submitted to a rotary or spinning motion
- F23C7/004—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply the air being submitted to a rotary or spinning motion using vanes
- F23C7/006—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply the air being submitted to a rotary or spinning motion using vanes adjustable
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D17/00—Burners for combustion simultaneously or alternately of gaseous or liquid or pulverulent fuel
- F23D17/007—Burners for combustion simultaneously or alternately of gaseous or liquid or pulverulent fuel liquid or pulverulent fuel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Of Fluid Fuel (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Description
m VO 0127 1m VO 0127 1
Brander.Burner.
De uitvinding betreft een brander voor het verbranden van stikstofhoudende brandstoffen, bestaande uit een kernluchtbuis met centrisch aangebrachte olieverstuiflans, een die kernluchtbuis omgevende stofbuis, een die stofbuis omgevende man-5 telluchtbuis met een aan de luchtintreezij de aangebrachte, axiaal verplaatsbare schoepenkrans voor het geven van een draaiende beweging, alsmede een naar de verbrandingsruimte toe conisch wijder wordende branderkelk.The invention relates to a burner for burning nitrogen-containing fuels, consisting of a core air tube with a centrally arranged oil spray lance, a dust tube surrounding that core air tube, a man-made air tube surrounding that dust tube with an axially displaceable vane ring provided on the air inlet side. a rotating movement, as well as a burner cup that widens conically towards the combustion chamber.
Branders met bovengenoemde constructieve ken-10 merken, branden met vlammen, die een aanmerkelijke concentratie van NO^ in. de rookgassen teweegbrengen.Burners with the above constructional features burn with flames having a significant concentration of NO2. produce the flue gases.
De reactiemeehanismen, welke de vorming van stikstofoxiden in technische verbrandingsinrichtingen veroorzaken, zijn grotendeels bekend. Men maakt tegenwoordig in hoofdzaak 15' onderscheid tussen twee verschillende vormingsreacties: - de thermische ÏTO^-·vorming, welke berust op oxidatie van moleculaire stikstof, welke b.v. rijkelijk in de verbrandingslucht voorkomt.The reaction mechanisms causing the formation of nitrogen oxides in industrial combustion plants are largely known. Nowadays, a substantial distinction is made between two different forming reactions: - the thermal formation, which is based on oxidation of molecular nitrogen, e.g. abundantly in the combustion air.
Angezien de oxidatie van moleculaire stikstof, 2Q atomaire zuurstof of aggressieve radicalen (b.v. OH, 0^, enz.) vereist·,'is deze oxidatie sterk afhankelijk, van de temperatuur, vandaar thermisch ίΓ0„; X.Since oxidation of molecular nitrogen, atomic oxygen or aggressive radicals (eg OH, 0, etc.) is required, this oxidation is highly dependent on temperature, hence thermal ;Γ „„; X.
- de vorming van brandstof die via de oxi- 25 datie van in de brandstof gebonden stikstof- ./ verbindingen plaats vindt. Tijdens de pyro- lyse vormen zich uit deze stikstofverbindingen stikstof-koolstof en stikstof-waterstof-radica-len (CH, ÏÏCH, CH, enz.), welke wegens hun reac-30 tievermogen met moleculaire zuurstof reeds bij betrekkelijk lage temperaturen, bij aanwezigheid van zuurstof, tot oxideren.- the formation of fuel which takes place via the oxidation of nitrogen / compounds bound in the fuel. During the pyrolysis nitrogen-carbon and nitrogen-hydrogen radicals (CH, IC, CH, etc.) are formed from these nitrogen compounds, which, because of their reactivity with molecular oxygen, are already present at relatively low temperatures, in the presence of from oxygen to oxidation.
'“:= 80 0 0 9 95 - J» Ϋ 2'“: = 80 0 0 9 95 - J» Ϋ 2
Vermindering van de thermische ΝΟχ-vorming wordt derhalve vooral bereikt door verlaging van de verbrandingstem-peratuur en van de verblijftijden bij hoge temperaturen. Aangezien bij de verbranding van brandstoffen met gebonden stikstof 5 echter een groot aandeel van de totale NQ^-vorming via de brand-st of-NO^-re act ie ontstaat, zijn bij dergelijke brandstoffen de in het voorgaande genoemde maatregelen voor het bereiken van de in enkele landen, bestaande emissierichtwaarden niet voldoende., Hiervoor ie het noodzakelijk.,, de stikstofverbindingen nog IQ tijdens de pyrolyse bij afwezigheid van zuurstof tot moleculaire stikstof (Hg) te reduceren.Reduction of the thermal ΝΟχ formation is therefore mainly achieved by lowering the combustion temperature and the residence times at high temperatures. However, since the combustion of fuels with bound nitrogen 5 generates a large proportion of the total NQ2 formation via the fuel or NO2 reaction, the aforementioned measures are to achieve such fuel. the emission guideline values that exist in some countries are not sufficient. For this it is necessary to reduce the nitrogen compounds IQ during the pyrolysis in the absence of oxygen to molecular nitrogen (Hg).
Bij onderzoekingen is gebleken, dat deze reduc-tiereacties tot moleculaire stikstof, b.v. in die gevallen plaats vinden, wanneer de 'brandstoffen onder onderstoechiometrische om-15 standigheden, d.w. z. met minder zuurstof- resp. luchttoevoer, dan voor volledige verbranding noodzakelijk, verbrand worden.Studies have shown that these reduction reactions to molecular nitrogen, e.g. in those cases, when the fuels occur under under-stoichiometric conditions, i.e. z. with less oxygen resp. air supply, which is then necessary for complete combustion.
Cm optimale resultaten te bereiken, dient voor de primaire ver-brandingszone, afhankelijk van de randvoorwaarden (b.v. wandtem-peratuur van de verbrandingsruimte 1 een luchtverhouding tussen 20 0,9 en 0,5 te worden gekozen. Wil moeten dan, teneinde volledige verbranding van de koolwaterstofverbindingen van de brandstof te bereiken, de in het onderstoechiometrische, primaire bereik ontstaande reaetieprodukten naverbrand worden.In order to achieve optimal results, an air ratio between 20 0.9 and 0.5 should be selected for the primary combustion zone, depending on the boundary conditions (eg wall temperature of the combustion chamber 1). to reach the hydrocarbon compounds of the fuel, the reaction products formed in the sub-stoichiometric primary range are afterburned.
Bij ter zake gedane onderzoekingen is gebleken, 25 dat met een dergelijke tweetraps-verbranding zowel de brandstof-HO^-vorming, bij gelijktijdige warmteonttrekking uit het onderstoechiometrische bereik, als de thermische WO^-vorming aanzienlijk verminderd kan worden. Bij proeven werden via toepassing van de tweetrapsverbranding dalingsresultaten van de NO^-emis-30 siewaarden ten opzichte van niet trapsgewijs verlopende verbranding tot ongeveer 70% bereikt.Research in the field has shown that with such two-stage combustion both the fuel HO formation, with simultaneous heat extraction from the lower stoichiometric range, and the thermal WO formation can be considerably reduced. In experiments, using the two-stage combustion, reduction results of the NO 2 emission values relative to non-cascading combustion were achieved up to about 70%.
Door proeven is aangetoond, dat bij het werken van de branders nabij of onder het stoechiometrische bereik de 80 0 0 9 95 3 vorming van brandstof NO^. duidelijk verlaagd kon worden. Teneinde verliezen door onvolledige verbranding en toename van andere emissies van schadelijke stoffen te vermijden (CO, koolwaterstoffen en deeltjes], dient bij het werken onder het stoechio-5 metrische bereik van de verbranders boven deze in de verbrandingsruimte extra lucht ingeblazen te worden. Het nadeel hiervan is, dat bij werken onder het stoechiometrische bereik in het onderste deel van de vervarmingsruimte slakafzetting en corrosie aan de buiswanden optreden. Dit levert gevaar' op voor de veiligheid 10 van de installatie.Tests have shown that when the burners are operating close to or below the stoichiometric range, the formation of fuel NO ^ 80 0 0 9 95 3. could be clearly lowered. In order to avoid losses due to incomplete combustion and an increase in other emissions of harmful substances (CO, hydrocarbons and particles), extra air must be blown into the combustion chamber when working under the stoichiometric range of the burners above this. this is that when working under the stoichiometric range in the lower part of the heating space, slag deposits and corrosion on the pipe walls occur, which endangers the safety of the installation.
Vastgesteld is voorts, dat door het verlangzamen van de vermenging tussen lucht- en brandstofstroom eveneens aanzienlijke vermindering van de HO^-emissie bereikt' kan worden.It has also been established that by slowing the mixing between air and fuel flow a considerable reduction of the HO emissions can also be achieved.
Hiervoor zijn b.v. zogenaamde straalbranders ge-15’ schikt, waarbij zowel de lucht- als de brandstofstraal evenwijdig in de verbrandingsruimte ingeblazen worden. Teneinde feilloze ontsteking, te bereiken, dienen de hranderstralen elkaar echter, b.v. in een boekverbranding, wederzijds te ondersteunen.For this, e.g. so-called jet burners are suitable, in which both the air and the fuel jet are blown in parallel into the combustion space. However, in order to achieve flawless ignition, the beams must serve each other, e.g. in a book burning, mutually support.
Bij rangschikking van de branders in een front-20 verbranding of contraverhranding kan het vermengen van lucht en brandstof b.v. vertraagd worden, doordat de secundaire lucht, welke de stofstraal omgeeft, met ten naaste bij dezelfde snelheid ingeblazen wordt.When arranging the burners in a front-20 combustion or counter-combustion, the mixing of air and fuel e.g. delayed by the fact that the secondary air surrounding the dust jet is blown in at substantially the same speed.
Bij een bekend geworden brander wordt de secun-25 daire luchtstroom in twee ten opzichte van elkaar ringvormig aangebrachte Buizen gescheiden toegevoerd, teneinde b.v. de binnenste, en daardoor rechtstreeks aan de stofstraal grenzende, secun- / daire luchtstroom met lage, en de buitenste secundaire luchtstroom met' hogere snelheid te laten uittreden. Hadelig is hier-30 bij, dat. een verlenging van de vlam optreedt, hetgeen leidt tot grotere verbrandingsruimten, terwijl bij de, door de belasting veroorzaakte, daling van de secundaire lucht de secundaire luehtsnel-heid tot onder de stoflucht snelheid verlaagd wordt, waardoor de aard en de vorm van de vlam veranderen. Onder bepaalde omstandig- . 800 0 9 95 ΐ h heden kan hierbij de ontsteking nadelig beïnvloed worden.In a burner which has become known, the secondary airflow is supplied separately in two Tubes arranged relative to one another, in order to e.g. allow the inner secondary airflow, and therefore directly adjacent to the dust jet, to escape at a lower speed, and the outer secondary airflow at a higher speed. Sadly, here is -30, that. an elongation of the flame occurs, which leads to larger combustion spaces, while the secondary air velocity decreases below the dust air velocity with the load-induced drop of secondary air, which changes the nature and shape of the flame . Under certain circumstances-. 800 0 9 95 ΐ h today the ignition can be adversely affected.
Voorts is het bekend» een primaire verbranding onder onderstoechiometrische omstandigheden te doen plaatsvinden in een voorkamer van de verbrandingsruimte, en de voor het volle- 5 dig uitbranden vereiste lucht bij de verbrandingsgassen die de voorkamer verlaten bij te mengen. Het nadeel van deze inrichting bestaat' in het gevaar voor huisvandcorrosie van de bij onder- stoechiometristthe omstandigheden werkende voSrkamer.It is further known to have a primary combustion under sub-stoichiometric conditions take place in an antechamber of the combustion chamber, and to mix the air required for complete combustion with the combustion gases leaving the antechamber. The drawback of this device consists in the risk of house corrosion of the chamber operating under under-stoichiometry conditions.
* - Doel van de uitvinding is nu het ontwikkelen van 1Q . een brander, waarbij door beïnvloeding van. de secundaire luchtstroom en het toevoeren hiervan op verschillende plaatsen van de verbrandingsruimte, doch. aan de brander toegevoegd, de verbranding zodanig beïnvloed wordt-, dat in een rechtstreeks op de bran-deruittreezijde aansluitende deelverbrandingszone (primaire zone) 15 een stabiele ontsteking over het gehele belastingsbereik bij ander stoechiometr ische' omstandigheden bereikt wordt en in een, op die primaire zone aansluitende naverbrandingszone (secundaire zonel het resterende uitbranden plaats vindt boven het stoeehiome-trische bereik.* - The object of the invention is now to develop 1Q. a burner, whereby by influencing. the secondary airflow and its supply to different places of the combustion space, but. added to the burner, the combustion is influenced in such a way that in a partial combustion zone (primary zone) 15 connecting directly to the burner exit side, a stable ignition is achieved over the entire load range under other stoichiometric conditions and in a, on that primary zone contiguous afterburning zone (secondary zone, but the remaining burn-out takes place above the steam-homogeneous range.
20 Teneinde dit doel te bereiken wordt nu volgens de uitvinding voorgesteld, dat om. de branderkelk in concentrische rangschikking luchtmondstukken zijn aangebracht, welke via kanalen met het hoofdluchtkanaal verbonden zijn.In order to achieve this object it is now proposed according to the invention that, in order to. the burner cup is arranged in concentric arrangement of air nozzles, which are connected via channels to the main air channel.
De luchtmondstukken kunnen daarbij, in nadere 25 uitwerking van de uitvinding, als gat-mondstukken of sleuf- mondstukken uitgevoerd, zijn, waarbij b.v. de sleufachtige ope-ningen door verwijdering van de vinnen tussen de buizen gevormd worden.The air nozzles can, in further elaboration of the invention, be designed as hole nozzles or slit nozzles, wherein e.g. the slot-like openings are formed by removing the fins between the tubes.
In nadere uitwerking van de uitvinding wordt 30 voorts: voorgesteld, dat ten minste twee, maximaal zes luchtmondstukken op een concentrisch ten opzichte van de mantelluchtbuis gelegen deeleirkel aangebracht zijn, en de diameter van die deel-eirkel ten minste het anderhalfvoud en maximaal het drievoud van de mantelluchtdiameter bedraagt.In further elaboration of the invention it is furthermore proposed: that at least two, maximum six air nozzles are arranged on a partial circle located concentrically with the jacket air pipe, and the diameter of said partial circle is at least one and a half and at most three times the jacket air diameter is.
t: 80 0 0 9 95 ...- \ 5t: 80 0 0 9 95 ...- \ 5
Daarbij kan, in nadere uitwerking ran de uitvinding, de uit de luchtmondstukken uittredende luchtstroom door middel ran een klep geregeld worden.In a further elaboration of the invention, the air flow emerging from the air nozzles can be controlled by means of a valve.
De met de uitvinding bereikte voordelen bestaan 5 hierin, dat door de toevoer van een deel van de secundaire lucht via zich buiten de mantelluchthuis van de brander bevindende luchtmondstukken de afloop van de verbranding van de te verbranden, stikstofhoudende brandstof zodanig geschiedt,, dat de HO^-waar-den tot het m-Tnim-nm verlaagd worden, zonder dat daarbij de ont— 10 steking van de brander over het volledige belastingsbereik gevaar loopt, zonder slakafzettingen en corrosie aan de buizen in de verbrandingsruimte- en zonder dat afbreuk wordt gedaan aan volledige uitbranding.The advantages achieved with the invention consist in that by supplying a part of the secondary air via air nozzles located outside the jacketed air housing of the burner, the combustion of the nitrogen-containing fuel to be burnt proceeds in such a way that the HO values can be reduced to m-nm-nm, without jeopardizing the ignition of the burner over the entire load range, without slag deposits and corrosion on the pipes in the combustion chamber - and without compromising to complete burnout.
De uitvinding zal thans, onder verwijzing naar 15 de tekening, waarin uitsluitend bij wijze van voorbeeld voor de uitvinding een uitvoeringsvorm overeenkomstig de uitvinding is weergegeven, nog nader worden toegelicht.The invention will now be further elucidated with reference to the drawing, in which an embodiment according to the invention is shown by way of example only for the invention.
Fig. 1 is· een langsdoorsnede, welke het principe van de uitgevonden brander verduidelijktj 2Q fig. 2 is een aanzicht in pijlrichting F van de brander volgens· fig. 1.Fig. 1 is a longitudinal section illustrating the principle of the invented burner. 2Q FIG. 2 is an arrow view F of the burner of FIG. 1.
De weergegeven brander bestaat uit een centrale kernluchthuis 1, welke geschikt is voor het opnemen van een olie-verstuiflans voor ontstekingsverbranding, h.v, alternatieve capa-25 eiteitsverbranding- van olie. De kernluehtbuis is met een kanaal 2, via een klep 3 met een hoofdluehtkanaal U verbonden. Coaxiaal ten opzichte van de kernluehtbuis is een stofluchtbuis 6 aange-bracht, welke met een stofverdeelkamer 7 op een stofleiding 8 aangesloten is. Hieraan wordt vanuit een stofkoolbuis het voor de 30 verbranding bestemde stof-luchtmengsel toegevoerd.The burner shown consists of a central core air housing 1, which is suitable for receiving an oil spray lance for ignition combustion, e.g., alternative oil capacity combustion. The core air tube is connected to a channel 2 via a valve 3 to a main air channel U. A dust air pipe 6 is arranged coaxially with respect to the core air pipe, which is connected to a dust pipe 8 with a dust distribution chamber 7. The dust-air mixture intended for combustion is fed from a dust coal tube.
Om de stofluchtbuis is coaxiaal een mantellucht-buis. 9 aangebracht, welke via kleppen 13 met het hoofdluehtkanaal l+ verbonden is. Een door de mantellucht axiaal doorstoomde schoe-penring .10 voor het geven van een draaiende beweging kan door een • 800 0 9 95 .9 6 ƒ aantal spillen 11 en een haadviel 12 axiaal verplaatst worden.A jacketed air tube is coaxial around the dust air tube. 9, which is connected via valves 13 to the main air duct 1 +. A blade ring 10 which is axially steamed through the mantle air to give a rotary movement can be axially displaced by a number of spindles 11 and a cradle 12.
Het mantelluchtkanaal is, via een conisch wijder wordende hran-derkelk 1h, met de verbrandingsruimte verbonden. Uit het hoofd-. luchtkanaal b wordt, via een aantal kanalen 15 lucht aan in trap-5 pen werkende luchtmondstukken 16 toegevoerd, welke mondstukken gelijknatig verdeeld zijn over een denkbeeldige deelcirkel van de branderomtrek. De. branderkelk 1^ is b.v. vervaardigd uit keramische massa. Deze kelk: wordt', in een buismand 18 ingebouwd, die wordt- gevormd uit de buizen die zijn aangebracht langs de 10 . wand van de verbrandingsruimte.The jacket air duct is connected to the combustion space via a conical widening chalice 1h. By heart-. Air duct b is supplied, via a number of ducts 15, to air nozzles 16 acting in stages, which nozzles are evenly distributed over an imaginary partial circle of the burner circumference. The. burner cup 1 ^ is e.g. made of ceramic mass. This chalice is built into a tube basket 18 which is formed from the tubes arranged along the 10. wall of the combustion chamber.
De in trappen werkende luchtmondstukken 16 kunnen hetzij als gat-mondstukken l6 of als sleuf-mondstukken uitgevoerd, zijn.. De sleufmondstukken. ontstaan door· het verwijderen van de uit de buis-ribbe-buis gevormde buizenbekleding aan de 15' verbrandingsruimtewand.The stepped air nozzles 16 can be either as hole nozzles 16 or as slot nozzles. The slot nozzles. created by removing the pipe liner formed from the pipe-rib-pipe on the 15 'combustion space wall.
De getrapte luchtstroom, welke via een kanaal 15 met de mondstukken 3 6 in de verbrandingsruimte terecht komt is door middel van een klep 17' regelbaar.The stepped airflow, which enters the combustion space via a channel 15 with the nozzles 36 is controllable by means of a valve 17 '.
. / <r"* .. "· 80 0 0 9 65. / <r "* .." · 80 0 0 9 65
Claims (3)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2908448A DE2908448C2 (en) | 1979-03-05 | 1979-03-05 | Burners for burning nitrogenous fuels |
| DE2908448 | 1979-03-05 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8000995A true NL8000995A (en) | 1980-09-09 |
Family
ID=6064465
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8000995A NL8000995A (en) | 1979-03-05 | 1980-02-18 | BURNER. |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS55121308A (en) |
| AU (1) | AU536420B2 (en) |
| BE (1) | BE882038A (en) |
| DE (1) | DE2908448C2 (en) |
| DK (1) | DK148928C (en) |
| FI (1) | FI65853C (en) |
| FR (1) | FR2450999B1 (en) |
| GB (1) | GB2043871B (en) |
| IT (1) | IT1135969B (en) |
| NL (1) | NL8000995A (en) |
| NO (1) | NO149710C (en) |
| SE (1) | SE439363B (en) |
| ZA (1) | ZA801258B (en) |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5745007A (en) * | 1980-08-30 | 1982-03-13 | Matsushita Electric Works Ltd | Manufacture of artificial decorative veneer |
| DE3048201A1 (en) * | 1980-12-20 | 1982-07-08 | L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach | Burner for nitrogen-bearing fuels, with coaxial primary air ducts - has furnace gas recirculating ducts to these ducts, pref. entering at restriction |
| JPS5811308A (en) * | 1981-07-14 | 1983-01-22 | Sumitomo Cement Co Ltd | Pulverized coal combustion burner |
| JPS5824712A (en) * | 1981-08-06 | 1983-02-14 | Kobe Steel Ltd | Method of blow-in combustion of pulverized coal |
| US4523530A (en) * | 1982-02-26 | 1985-06-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Powdery coal burner |
| JPS58132314U (en) * | 1982-02-26 | 1983-09-06 | 住友金属工業株式会社 | pulverized coal burner |
| US4504216A (en) * | 1982-09-15 | 1985-03-12 | Eagleair, Inc. | Burner register assembly |
| US5302115A (en) * | 1982-09-15 | 1994-04-12 | Damper Design, Inc. | Burner register assembly |
| DE3331989A1 (en) * | 1983-09-05 | 1985-04-04 | L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach | METHOD FOR REDUCING NO (DOWN ARROW) X (DOWN ARROW) EMISSIONS FROM THE COMBUSTION OF NITROGENOUS FUELS |
| GB8331128D0 (en) * | 1983-11-22 | 1983-12-29 | Babcock Prod Eng | Axial swirl generators |
| DE3543917C3 (en) * | 1985-12-12 | 1997-03-13 | Steinmueller Gmbh L & C | Process for the combustion of ignitable fuel dust via ceiling burners in a combustion chamber and combustion chamber for burning such a fuel dust |
| US4732093A (en) * | 1986-02-11 | 1988-03-22 | J. R. Tucker And Associates | Annular nozzle burner and method of operation |
| US4768948A (en) * | 1986-02-11 | 1988-09-06 | J. R. Tucker & Associates | Annular nozzle burner and method of operation |
| DE3825291A1 (en) * | 1988-07-26 | 1990-02-01 | Ver Kesselwerke Ag | METHOD AND COMBUSTION PLANT FOR COMBUSTION OF FOSSILER FUELS WITH REDUCED EMISSIONS OF NITROGEN |
| SE464542B (en) * | 1989-11-01 | 1991-05-06 | Aga Ab | SEAT AND DEVICE FOR COMBUSTION OF SPIRITLY FLUID OR GASFUL FOSSIL BRAZLE |
| AU5010393A (en) * | 1992-08-18 | 1994-03-15 | Damper Design, Inc. | Apparatus and method for delivery of particulate fuel and transport air |
| DE19942767A1 (en) * | 1999-09-08 | 2001-03-15 | Bbp Energy Gmbh | Steam generator |
| US7775791B2 (en) | 2008-02-25 | 2010-08-17 | General Electric Company | Method and apparatus for staged combustion of air and fuel |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL85968C (en) * | ||||
| CH346313A (en) * | 1955-11-05 | 1960-05-15 | Walther & Cie Ag | Pulverized coal burners |
| DE1868003U (en) * | 1962-02-10 | 1963-02-28 | Steinmueller Gmbh L & C | BURNERS FOR DUST COAL FIRING. |
| DE1401932A1 (en) * | 1962-06-09 | 1968-10-24 | Steinmueller Gmbh L & C | Procedure for operating burners for boiler furnaces |
| FR1347777A (en) * | 1962-11-19 | 1964-01-04 | O C C R Organisation Conceptio | Plant waste dust burner |
| US3748080A (en) * | 1971-12-27 | 1973-07-24 | Peabody Engineering Corp | Combustion control apparatus using a liquid spray |
| US4004875A (en) * | 1975-01-23 | 1977-01-25 | John Zink Company | Low nox burner |
| US4023921A (en) * | 1975-11-24 | 1977-05-17 | Electric Power Research Institute | Oil burner for NOx emission control |
| CH622081A5 (en) * | 1977-06-17 | 1981-03-13 | Sulzer Ag |
-
1979
- 1979-03-05 DE DE2908448A patent/DE2908448C2/en not_active Expired
-
1980
- 1980-02-05 NO NO800297A patent/NO149710C/en unknown
- 1980-02-18 NL NL8000995A patent/NL8000995A/en not_active Application Discontinuation
- 1980-02-20 FR FR8003736A patent/FR2450999B1/en not_active Expired
- 1980-02-26 SE SE8001481A patent/SE439363B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-02-27 DK DK84180A patent/DK148928C/en not_active IP Right Cessation
- 1980-02-28 GB GB8006860A patent/GB2043871B/en not_active Expired
- 1980-02-29 IT IT04811/80A patent/IT1135969B/en active
- 1980-03-03 JP JP2536280A patent/JPS55121308A/en active Granted
- 1980-03-03 AU AU56063/80A patent/AU536420B2/en not_active Ceased
- 1980-03-03 BE BE0/199641A patent/BE882038A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-03-04 ZA ZA00801258A patent/ZA801258B/en unknown
- 1980-03-05 FI FI800680A patent/FI65853C/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE8001481L (en) | 1980-09-06 |
| BE882038A (en) | 1980-07-01 |
| JPS6115962B2 (en) | 1986-04-26 |
| FR2450999B1 (en) | 1985-11-29 |
| FI800680A7 (en) | 1980-09-06 |
| FR2450999A1 (en) | 1980-10-03 |
| AU536420B2 (en) | 1984-05-10 |
| NO149710C (en) | 1984-06-06 |
| AU5606380A (en) | 1980-09-11 |
| DE2908448C2 (en) | 1983-04-14 |
| IT8004811A0 (en) | 1980-02-29 |
| DK84180A (en) | 1980-09-06 |
| NO149710B (en) | 1984-02-27 |
| DE2908448A1 (en) | 1980-09-18 |
| GB2043871A (en) | 1980-10-08 |
| ZA801258B (en) | 1981-03-25 |
| FI65853C (en) | 1984-07-10 |
| IT1135969B (en) | 1986-08-27 |
| FI65853B (en) | 1984-03-30 |
| GB2043871B (en) | 1982-12-15 |
| SE439363B (en) | 1985-06-10 |
| JPS55121308A (en) | 1980-09-18 |
| DK148928C (en) | 1986-05-05 |
| NO800297L (en) | 1980-09-08 |
| DK148928B (en) | 1985-11-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL8000995A (en) | BURNER. | |
| US4551090A (en) | Burner | |
| US5158445A (en) | Ultra-low pollutant emission combustion method and apparatus | |
| US5013236A (en) | Ultra-low pollutant emission combustion process and apparatus | |
| US4728282A (en) | Method and apparatus for conducting a substantially isothermal combustion process in a combustor | |
| NL8001071A (en) | METHOD FOR REDUCING NO EMISSIONS | |
| US4958619A (en) | Portable, flueless, low nox, low co space heater | |
| JPH0237206A (en) | Burner | |
| EP0913639B1 (en) | Apparatus and method for burning combustible gases | |
| US4466359A (en) | Disc stabilized flame afterburner | |
| EP3857125B1 (en) | Combustion apparatus | |
| US5823759A (en) | Apparatus and method for burning combustible gases | |
| RU2389948C1 (en) | Coal-water fuel combustion device | |
| JP2002522734A (en) | Method and apparatus for reducing exhaust emissions utilizing partial oxidation of combustible materials | |
| KR101525155B1 (en) | Exhaust gas recombustion heating apparatus | |
| JP2619973B2 (en) | Ultra low pollutant emission combustion method and equipment | |
| CZ53897A3 (en) | Process of restricting content of nitrogen oxides in combustion products of industrial boiler and a burner for making the same | |
| RU2013691C1 (en) | Cyclone precombustion chamber of boiler | |
| SU703731A1 (en) | Vortex burner | |
| CN107614976B (en) | Radiant tube burner | |
| KR101311008B1 (en) | Burner with center air jet | |
| SU1451453A1 (en) | Cyclone furnace | |
| RU2433342C2 (en) | BURNER WITH CENTRAL AIR JET AND METHOD TO REDUCE NOx EMISSION OF SPECIFIED BURNER (VERSIONS) | |
| SU1015190A1 (en) | Apparatus for afterburning exhaust gases | |
| CA1145659A (en) | Burner |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A1A | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| BV | The patent application has lapsed |