MXPA02002114A

MXPA02002114A - Un proceso para elaborar granulos fertilizantes compuestos.

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Publication number: MXPA02002114A
Application number: MXPA02002114A
Authority: MX
Inventors: Kiiski Harri
Original assignee: Kemira Agro Oy
Priority date: 1999-09-21
Filing date: 2000-09-21
Publication date: 2003-03-27
Also published as: FI108028B; DE60006712T2; DE60006712D1; WO2001021556A1; DK1230197T3; FI19992021L; PT1230197E; AU7293200A; EP1230197A1; ATE254587T1; ID27295A; EP1230197B1; ES2209976T3

Abstract

La invencion se refiere a un proceso para la preparacion de granulos fertilizantes compuestos que contienen por lo menos dos de los nutrientes vegetales nitrogeno, fosforo y potasio, dicho proceso que las etapas de: (a) mezclar materias primas fertilizantes solidas y material de mayor tamano, (b) triturar la mezcla, (c) mezclar opcionalmente la mezcla triturada con material de menor tamano reciclado a fin de proporcionar un material de alimentacion solida que tiene una composicion deseada, (d) alimentar el material de alimentacion a una fundidora e introducir aire caliente dentro de dicha fundidora para calentar el material de alimentacion y para fundir una porcion deseada del mismo y mantener dicha porcion en estado fundido, (e) alimentar el material de alimentacion parcialmente fundida desde la fundidora hacia una granuladora para obtener un producto granulado, y (f) enfriar y tamizar el producto granulado para obtener granulos fertilizantes compuestos secos que tienen una distribucion de tamano deseado.

Description

UN PROCESO PARA ELABORAR GRANULOS FERTILIZANTES COMPUESTOS La presente invención se refiere a un proceso mejorado para la preparación de granulos fertilizantes compuestos mediante la utilización de granulación sólida. Los fertilizantes mezclados mecánicamente, o los fertilizantes combinados a granel permiten la producción de un número infinito de relaciones con respecto a su contenido de nutrientes primarios. La combinación a granel sin embargo, solamente es una proporción práctica en tanto que los materiales fertilizantes utilizados en la preparación del fertilizante combinado a granel estén bien granulados y tengan no solamente una distribución de tamaño de granulo estrecha, sino también muy similar. Es difícil lograr la formación de granulos de urea, sulfato de amonio, cloruro de potasio, fosfato de monoamonio y diamonio dentro de rangos de tamaño muy estrechos en una forma práctica en los dispositivos de granulación convencionales, tales como el tambor o la bandeja giratorios o una agitadora. Estos factores influyen en la calidad física de los fertilizantes combinados, en especial cuando los componentes combinados son como la urea granulada, fosfato de diamonio granulado, cloruro de potasio compactado y sulfato de amonio cristalino grueso. Adicionalmente al uso de fuentes económicas de fósforo, tales como el fosfato en roca no son posibles ya que es un polvo fino. La diferente distribución del tamaño de partícula resulta en un patrón de distribución no homogéneo en el campo. Los procesos donde los fertilizantes compuestos se elaboran con granulación al vapor o de agua, las materias primas sólidas son trituradas y mezcladas juntas seguidas por la etapa de granulación donde se agrega vapor o agua. En esos procesos la granulación es sensible a las condiciones de granulación, por ejemplo, contenido de humedad, temperatura y el producto resultante es de una calidad física escasa, véase "Fertilizer Manual" Kluwer Academic Publishers, 1998, p. 436-437.

En los procesos que utilizan materias primas no trituradas sólidas el producto final resultante puede tener una apariencia de una combinación a granel como la distribución del tamaño de partícula de las materias primas, tales como, fosfatos de mono y/o diamonio y urea que es cercano a la distribución de tamaño preferida del tamaño final, ya que la distribución de tamaño de las materias primas utilizadas es muy diferente para los granulos que no tienen la misma composición química, véase "Fertilizer Manual" Kluwer Academic Publishers, 1998, p. 448-449. En los procesos de manufactura que contienen urea como una materia prima sólida no se prefiere el triturado ya que ocasiona un riesgo significativo de bloqueos en la trituradora, en los sistemas de alimentación utilizados posteriormente, así como en los silos para forraje que contienen materiales triturados. El mezclado de la urea junto con otras materias primas sólidas necesarias para la formulación tales como el cloruro de potasio incrementan significativamente el riesgo de bloqueos en los silos para forraje. En un proceso típico la trituración de materias primas de mayor tamaño se ejecuta antes de la alimentación al tambor de granulación, véase Doshi, S. R., "Fusión blend", Fertilizer Research 30, p. 87-97, 1991. La capacidad de flujo de las mezclas de materia prima que contiene urea pueden determinarse mediante una prueba "Capacidad de flujo durante la exposición húmeda" que indica que por ejemplo, la urea no puede fluir después de 15 minutos, véase "Fertilizer Manual" Kluwer Academic Publishers, 1998, p. 448. En los procesos de granulación de vapor/agua la calidad del cloruro de potasio es de gran importancia. El cloruro de potasio frecuentemente está recubierto con agentes antiaglutinantes para crear propiedades hidrofóbicas para almacenamiento y transporte del cloruro de potasio. Esas propiedades son bien conocidas para crear dificultades de granulación en los procesos de granulación de agua/vapor. Varios métodos de prueba en la industria de fertilizantes se han desarrollado para pronosticar el comportamiento del cloruro de potasio en dichos procesos. La granulación del cloruro de potasio que contiene NK's y/o NPK's con dicho recubrimiento requieren altas temperaturas y bajo contenido de agua, e incluso después de la ventana de granulación (la dependencia de la granulación sobre la temperatura y el contenido de humedad) se sabe que es muy estrecha. Las propiedades de granulación y la reactividad del cloruro de potasio recubierto se mejoran significativamente triturándolo, véase Rug, H., Kahle, K., Tailoring potash to the needs of the fertilizer industry, Proceedings of the fertilizer society, No. 297, 1990. La formación de granulo en procesos que utilizan materias primas sólidas se basa principalmente en la aglomeración considerando que los procesos de pasta de la formación de granulos se basan en la acumulación. La materia prima y el reciclado fino frecuentemente no se aglomeran en granulos de tamaño de producto si son demasiado grandes. Simplemente se acumularán, sobrecargando finalmente el sistema. Por lo tanto, es esencial el triturado de una parte de las materias primas de grado grueso. Asimismo, el triturado eficiente de las materias primas de tamaño grueso es esencial para asegurar que la distribución del tamaño de partícula y por lo tanto el área de superficie del material dentro de la granuladora sean razonablemente uniformes. Los productos aglomerados son normalmente más débiles que los granulos formados mediante acumulación, véase Schultz, J., Production of granular NPK's in ammonium phosphate plants, IFDC, 1989. Además del uso de un menor tamaño de las materias primas mejorará significativamente las propiedades físicas del producto aglomerado final. El final producto final es más redondo y contiene menos bordes, salientes (eflorecensia) reduciendo por tanto el área de contacto entre los granulos y reduce la tendencia a la aglutinación. La capacidad de flujo del producto final se mejora significativamente dando como resultado por tanto un patrón de distribución más uniforme mientras el fertilizante se aplica al terreno.

La solicitud de patente anterior P( T/f199/00568 (WO 00/00452) presente varias ventajas sobre los métodos de granulación de la tecnología anterior debido a que las materias primas son granuladas sin la ayuda de agua o cualquier otro líquido tal como amoníaco, ácido fosfórico o ácido sulfúrico. Debido a que el agua o cualquier líquido no se agrega, no hay necesidad de secar el producto. Esto hace más simple la operación de granulación y menores los costos de inversión debido a que no es necesario un equipo separado para el secado. En este proceso las variaciones en el contenido de humedad de la alimentación total que resulten a partir del reciclado de flujo requieren ajuste continuo de las temperaturas de la fundidora provocando por lo tanto, que la granulación se desvíe entre sobre y sub-granulación, especialmente cuando la diferencia en el contenido de humedad del reciclado es mucho menor que aquella de las materias primas. Se ha encontrado ahora que los fertilizantes compuestos con una distribución de proceso simplificada y buena calidad física se logran mediante el proceso mejorado de la presente invención. El proceso actual es una mejora al proceso descrito en la solicitud de patente. Las características principales del proceso actual se establecen en las reivindicaciones anexas. Por tanto, se ha observado que las desventajas antes mencionadas de los proceso previos pueden evitarse utilizando un proceso mejorado para la preparación de granulos fertilizantes compuestos que contienen por lo menos dos de los nutrientes vegetales nitrógeno, fósforo y potasio, el proceso que comprende las etapas de: a) mezclar las materias primas fertilizantes sólidas y el material de mayor tamaño reciclado, b) triturar la mezcla, c) mezclar opcionalmente la mezcla triturada con material de menor tamaño reciclado para proporcionar un material de alimentación sólido que tiene una composición deseada, d) alimentar el material de alimentación a una fundidora e introducir aire caliente dentro de la fundidora para calentar el material de alimentación y para fundir una porción deseada del mismo y mantener dicha porción en estado fundido, e) alimentar el material de alimentación parcialmente fundido desde la fundidora hacia una granuladora para obtener un producto granulado y, f) enfriar y tamizar el producto granulado para obtener los granulos fertilizantes compuestos secos que tienen una distribución de tamaño deseada. Los granulos fertilizantes compuestos secos obtenidos tienen preferiblemente un tamaño desde aproximadamente 2mm hasta aproximadamente 5mm. El material de mayor tamaño obtenido en el tamizado preferiblemente tiene un tamaño de más de 5mm, y el material de menor tamaño obtenido en el tamizado tiene preferiblemente un tamaño de menos de 2mm. En la etapa de la mezcla de las materias primas fertilizantes sólidas y el material de mayor tamaño reciclado son triturados preferiblemente entre 95 y 100% del material triturado que tenga un tamaño menor de 2mm. De preferencia también el material de menor tamaño reciclado y mezclado con el material triturado. De acuerdo con una modalidad preferida de la invención el proceso se lleva a cabo de manera continua, y la porción fundida del material de aumentación se mantiene constante durante el proceso controlando la velocidad del flujo del material de alimentación y la temperatura del aire caliente introducido dentro de la fundidora. La proporción óptima del material de alimentación fundido depende del grado del fertilizante deseado y las materias primas utilizadas. La proporción óptima del material fundido puede ser por ejemplo, de aproximadamente 10-40% en peso, de preferencia de aproximadamente 10-25% en peso, de manera más preferible de aproximadamente 12-20% en peso, dependiendo del grado. Una temperatura adecuada del aire caliente introducido en la fundidora está entre 300°C y 700°C. En la salida de la fundidora el aire caliente tiene una temperatura de aproximadamente 90°C hasta 120°C. De manera adecuada a la temperatura de la alimentación parcialmente fundida que sale de la fundidora está entre 70°C y 110°C. El material de alimentación que se va a alimentar a la fundidora puede ser precalentado. Esto se prefiere en vista del control de temperatura del proceso. El material puede ser precalentado adecuadamente a una temperatura en la escala desde aproximadamente 50°C hasta aproximadamente 110°C. El proceso de la ¡nvención puede llevarse a cabo sin introducir agua o cualquier otro líquido acuoso tal como amoníaco, ácido fosfórico o ácido sulfúrico dentro del proceso. Sin embargo, el proceso de la invención también puede llevarse a cabo introduciendo una pequeña cantidad de agua u otro líquido acuoso dentro del proceso. El propósito de la adición de una pequeña cantidad de agua es equilibrar el efecto de los contenidos de humedad variables de las materias primas y las materias recicladas. Esto hace posible mantener un contenido de humedad constante en el material de alimentación que entra por la entrada de la fundidora, y esto a su vez permite mantener la temperatura constante de la fundidora lo que resulta en una fundición controlada y buena granulación en la granuladora subsecuente. Éste es especialmente el caso cuando el reciclado tiene un contenido de humedad mucho menor que las materias primas. Dicha pequeña cantidad de agua se agrega preferiblemente al material de alimentación sólido que se va a alimentar a la fundidora. Dicha pequeña cantidad de agua es preferiblemente como máximo de 10kg por tonelada del material de alimentación sólido, de manera más preferible de menos de 5kg por tonelada. La temperatura de granulación dependiendo de la formulación del fertilizante, La temperatura de granulación está preferiblemente entre alrededor de 75°C y alrededor de 125°C, de manera más preferible entre alrededor de 80°C y alrededor de 125°C. La temperatura del producto granulado enfriado que se va a tamizar comúnmente está entre alrededor de 40°C y alrededor de 60°C. La temperatura del material reciclado a partir del tamizado comúnmente de alrededor de 60°C o menos. Las materias primas fertilizantes sólidas comunes que pueden ser utilizadas en la presente invención son por ejemplo: urea, fosfato de diamonio (DAP), sulfato de potasio (SOP), fosfato de monoamonio (MPA), cloruro de potasio (MOP), roca de fosfato, súper fosfato simple (SSP), súper fosfato triple (TSP), sulfato de amonio (AS) y cloruro de amonio (AC). Preferiblemente las materias primas fertilizantes comprenden urea y por lo menos uno de las materias primas fertilizantes. De manera adicional, uno o más nutrientes secundarios tales como sulfato de magnesio pueden agregarse. Además, uno o más materiales de relleno tales como bentonita, calcita, óxido de calcio, sulfato de calcio anhidro, hemidruro de sulfato de calcio, dolomita y/o arena se pueden agregar.

La fundidora y la granuladora pueden ser unidades separadas aunque la fundidora y la granuladora pueden también ser parte del mismo equipo. Ya que el proceso permite temperaturas significativamente superiores que los procesos NPK de urea en base a granulación de agua/vapor, el producto final puede obtenerse con un menor contenido de humedad mejorando por tanto las propiedades físicas. El producto final tendrá un contenido bajo en agua de menos de 1% en peso, de preferencia de menos de 0.6% en peso. Por tanto, no se requiere secado complementario. La presente invención se desarrolló para solucionar los problemas de granulación, calidad de producto y almacenamiento, etc., en la elaboración de fertilizantes compuestos. Particularmente, el proceso de la presente invención tiene grandes ventajas ya que elimina una gran parte de los riesgos relacionados con la alimentación de urea triturada en el proceso, mejora la granulación separando el recubrimiento hidrofóbico de ciertos cloruros de potasio, resulta en una composición química uniforme en cada granulo del producto final y mejora las características de granulación. En esta invención pueden utilizarse las materias fertilizantes comercialmente disponibles sólidas. Las materias fertilizantes no tienen requerimientos específicos para su distribución de tamaño ya que son trituradas hasta material de alimentación finamente dividido. El proceso mejorado no está limitado en el uso de materias primas, por ejemplo, materias que son materias grumosas, gruesas, recubiertas, cristalinas o aglutinadas o materiales dañados por agua que pueden utilizarse reduciendo por tanto los costos de materias primas del proceso. Los posibles bloqueos en el equipo de alimentación, silos para forraje, transportadores de tornillo que crean por tanto alimentación inestable al proceso y en el peor de los casos detenciones de la planta, se eliminan mediante el triturado en línea de las materias primas. La ruta alternativa de tamizado de las materias primas antes de la dosificación puede eliminarse. De manera adicional, el mezclado con el material de mayor tamaño seco n?éjora significativamente la trituración de la mezcla. La eficiencia de la trituración es entre 95 y 100% del material que pasa del tamaño de 2mm que es suficiente para evitar la presencia de partículas de materia prima visibles en el producto final. El triturado a un tamaño más fino brinda mejoras adicionales a la granulación. Todas las trituradas comercialmente disponibles, las cuales son utilizadas típicamente en relación con la producción de fertilizantes NK y/o NP y/o NPK en base a urea, pueden aplicarse en el proceso. La eficiencia del triturado sobre el cloruro de potasio puede verificarse mediante el uso de métodos de prueba conocidos tales como "prueba de gota de agua" (prueba para medir el tiempo de la penetración de humedad), "Enslin test" (prueba para medir la absorción de humedad), "Velocidad de disolución a través de la medición dei calor de la disolución" (prueba para medir la velocidad de disolución), y "Sausage test" (prueba para indicar la propiedad hidrofóbica del cloruro de potasio), véase Rug H., Kahle, K., Taiioring potash to the needs of the fertilizer industry, Proceedings of the fertilizer society, No. 297, 1990. La invención se describe de manera adicional en los siguientes ejemplos sin estar limitada de esta manera. Ejemplo 1 Proceso de balanza de mesa para granulación sólida Grado: NPK 12-12-17+2MgO+0.5B203 Formulación: Urea 264 kg/t Fosfato Marocco 270 kg/t Súper fosfato triple 89 kg/t Cloruro de potasio 284 kg/t Sulfato de magnesio 64 kg/t Colemanita 6 kg/t La mezcla de las materias primas sólidas y el material de mayor tamaño reciciado se trituraron hasta un tamaño de partícula de 100% de menos de 2mm. La mezcla triturada fue precalentada hasta aproximadamente 100°C en el tamiz de alimentación de la granuladora. La fusión ocurrió con aire caliente en el tambor de granulación. La granulación se llevó a cabo en la granuladora y parcialmente en el tambor de enfriamiento. De manera subsecuente el producto granulado enfriado fue tamizado para obtener los granulos de producto. El material de mayor tamaño (> 5mm) fue reciclado. El producto fue recubierto con SK Fert FW5 AG 2kg/t y talco 3kg/t. Se obtuvo una granulación buena o muy buena con una excelente calidad de producto. El producto fue muy homogéneo. No se observaron en el mismo materias primas separadas. Las condiciones de proceso y los resultados se muestran a c *ontinuación. Condiciones de proceso: Alimentación y reciclado 5.3 kg/h Relación de reciclado 0.80 Temperatura de granulación 120°C Aire desde el enfriador 27°C Granulación Adecuada Propiedades del producto: Análisis químico Agua 0.35% Urea-N 12.4% P205-Total 12.2% P205-NAC 6.0% P205-WS 2.8% K2O 18.8% Mg 1.5% B 0.75% PH 4.8 Propiedades físicas Resistencia de granulo 40 N Abrasión 0.1 % Peso en volumen 0.82 kg/l Capacidad de flujo 5.4 kg/min CRH 23% Absorción de humedad -después de 2 horas 3.2% -después de 4 horas 5.5% -después de 6 horas 8.0% Ejemplo 2 Proceso de balanza de mesa para granulación sólida Grado: NPK 12-6-24 Formulación: Urea 264 kg/t Fosfato Marocco 130 kg/t Súper fosfato individual 100 kg/t Cloruro de potasio 400 kg/t Bentonita 80 kg/t Colemanita 6 kg/t La mezcla de las materias primas sólidas y el material de mayor tamaño reciclado se trituraron hasta un tamaño de partícula de 100% menor de 2mm. La mezcla triturada fue precalentada aproximadamente 100°C en el tornillo de alimentación dei granulador. La fusión ocurrió con aire caliente en el tambor de granulación. La granulación se llevó a cabo en la granuladora y parcialmente en el tambor de enfriamiento. De manera subsecuente el producto granulado y enfriado fue tamizado para obtener los granulos de producto. El material de mayor tamaño (>5mm) fue reciclado. El producto fue recubierto con SK Fert FW5 AG 2kg/t y talco 3kg/t. Se obtuvo una granulación de buena a muy buena con una excelente calidad del producto. El producto fue muy homogéneo no se observaron materias primas en el mismo. Las condiciones de proceso y los resultados se muestran a continuación. Condiciones de proceso: Alimentación y reciclado 5.1 kg/h Relación de reciclado 0.84 Temperatura de granulación 120°C Aire desde el enfriador 28°C Granulación Adecuada Propiedades del producto: Análisis químico Agua 0.27% Urea-N 13.1% P205-Total 6.0% P205-NAC 2.9% P205-WS 0.84% K2O 25.8% Mg 1.5% B 0.85% PH 6.1 Propiedades físicas Resistencia de granulo 39 N Abrasión 0.1% Peso en volumen 0.84 kg/l Capacidad de flujo 5.6 kg/min CRH 15% Absorción de humedad -después de 2 horas 2.1% -después de 4 horas 4.1% -después de 6 horas 6.0% Ejemplo 3 El efecto del triturado del cloruro de potasio (MOP) sobre la capacidad de humectación. El efecto del triturado de cloruro de potasio comercialmente disponible se estudio en el laboratorio a través de los métodos de prueba de capacidad de humectación conocidos. Cuadro 1 El efecto de la trituración sobre la capacidad de humectación del cloruro de potasio.

La trituración del cloruro de potasio (MOP) mejora la capacidad de humectación y por tanto el uso de diferentes calidades del cloruro de potasio (diferente recubrimiento) no están limitadas. Existe también una notoria mejoría sobre la capacidad de humectación del cloruro de potasio normal. Ejemplo 4 El efecto de variar el contenido de humedad de la alimentación total. 4a La mezcla de materia prima sólida contuvo 2.5% de humedad y el reciclado del proceso en promedio 0.8% de humedad. El granulado fue ajustado a temperatura fija del material a la salida de la fundidora. El contenido de fusión de material de alimentación en la entrada de la fundidora varió como se presenta en el cuadro 2. Cuadro 2 El efecto de variar el contenido de humedad de la alimentación total. 4b La mezcla de materia prima sólida contuvo 1.5% de humedad y el reciclado del proceso en promedio 0.8% de humedad. La granulación se ajustó a temperatura fija del material a la salida de la fundidora. El contehido de humedad del material de alimentación en la entrada de la fundidora varió como se presenta en el cuadro 3. Í Cuadro 3 El efecto de variar ei contenido de humedad de la alimentación total.

Los ejemplos indican la necesidad de una pequeña adición de agua para mantener el contenido de humedad constante del material de alimentación en la entrada a la fundidora. Ejemplo 5 Proceso de balanza de mesa para granulación sólida. Grado: NPK 16-0-31 Formulación: Urea 348 kg/t KC1 517 kg/t Bentonita 125 kg/t La mezcla de las materias primas sólidas y el material de mayor tamaño reciclado fueron triturados hasta un tamaño de partícula de 100% menor a 2mm. La mezcla triturada fue precalentada hasta aproximadamente 100°C en el tornillo de alimentación de la granuladora. La fusión ocurrió con aire caliente en el tambor de granulado. La granulación se llevó a cabo en la granuladora y parcialmente en el tambor de enfriamiento. De manera subsecuente, el producto granulado y enfriado fue tamizado para obtener los granulos de producto. El material de mayor tamaño (>5mm) fue reciclado.

El producto fue enfriado coh SK Fert FW5 AG 2kg/t y talco 3kg/t. Se obtuvo un granulado de bueno a moderado con excelente calidad del producto. El producto fue muy homogéneo. No se observaron en el mismo materias primas separadas. Las condiciones de proceso y los resultados fueron los siguientes: Condiciones de proceso: Alimentación y reciclado 4.4 kg/h Relación de reciclado 1.4 Temperatura de granulación 110°C Aire desde el enfriador 27°C Propiedades del producto: Análisis químico Agua (KarI Fischer) 0.16% Urea-N 16.2% K2O 31.8% pH 8.1 Propiedades físicas: Resistencia de granulo 52 N Abrasión 0.3% Densidad a granel (suelta) 0.84 kg/l Capacidad de flujo 5.5 kg/min CRH 23% Absorción de humedad 80% de humedad relativa 2h 3.0% 4h 4.9% 6h 7.0% Ejemplo 6 Proceso de balanza de mesa para granulación sólida Grado: NPK 15-15-15 Formulación: Urea 267 kg/t DAP (17-45) 167 kg/t Roca Yunnan 259 kg/t KC1 250 kg/t Bentonita 37 kg/t La mezcla de materias primas sólidas y el material de mayor tamaño reciclado fueron triturados hasta un tamaño de partícula de 100% a menos de 2mm. La mezcla triturada fue precalentada hasta aproximadamente 100°C en el tornillo de alimentación de la granuladora. La fusión ocurrió con aire caliente en el tambor de granulado. La granulación se llevó a cabo en la granuladora y parcialmente en el tambor de enfriamiento. De manera subsecuente, el producto granulado y enfriado fue tamizado para obtener los granulos de producto. El material de mayor tamaño (>5mm) fue reciclado. El producto fue recubierto con SK fert FW5 AG 2kg/t y talco 3kg/t. Las condiciones y resultados del proceso son los siguientes: Condiciones de proceso: Alimentación más reciclado 4.8 kg/h Relación de reciclado 0.75 Temperatura de granulación 105°C Aire desde el enfriador 26°C Granulación Adecuada Propiedades del producto: Análisis químico Agua (Karl Fischer) 0.11% Urea-N 12.9% NH4 - N 2.4% N 15.3% P2O5-Total 14.8% P2O5-NAC 8.1% (55%) P2O5-WS 6.6% (45%) K2O 17.7% Cl 12.9% S 0.9% PH 6.5 Propiedades físicas Resistencia de granulo 50 N Abrasión 0.0% Densidad a granel (suelta) 0.87 kg/l Capacidad de flujo 5.8 kg/min CRH 31% Absorción de humedad 80% de humedad relativa 2h 2.9% 4h 5.2% 6h 7.8% 10 15 20 25

Claims

REIVINDICACIONES

1. Un proceso para la preparación de granulos fertilizantes compuestos que contienen por lo menos dos de los nutrientes vegetales nitrógeno, fósforo y potasio, el proceso que comprende las etapas de: (a) mezclar las materias primas fertilizantes sólidas y el material de mayor tamaño reciclado, (b) triturar la mezcla, (c) mezclar opcionalmente mezclar la mezcla triturada con material de menor tamaño reciclado para proporcionar un material de alimentación sólido que tiene una composición deseada, (d) alimentar el material de alimentación hacia una fundidora e introducir aire caliente dentro de la fundidora para calentar el material de alimentación y para fundir una porción deseada del mismo y mantener dicha porción en estado fundido, (e) alimentar el material de alimentación parcialmente fundido desde la fundidora hacia una granuladora para obtener un producto granulado y, (f) enfriar y tamizar el producto granulado para obtener los granulos fertilizantes compuestos secos que tienen una distribución de tamaño deseada.

2. Un proceso de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado porque el proceso se lleva a cabo de manera continua, y la porción fundida del material de alimentación se mantiene constante durante el proceso controlando la velocidad de flujo del material de alimentación y la temperatura del aire caliente introducido dentro de la fundidora.

3. Un proceso de conformidad con la reivindicación 1 ó 2, caracterizado porque la temperatura del material de alimentación parcialmente fundido está entre 70°C y 110°C.

4. Un proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1-3, caracterizado porque la temperatura del aire caliente introducido dentro de la fundidora está entre 300°C y 700°C.

5. Un proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1-4, caracterizado porque de 10 a 40% del peso del material de alimentación se funde en la fundidora.

6. Un proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1-5, caracterizado porque la fusión es controlada mediante la introducción de la pequeña cantidad de agua para equilibrar el efecto de los contenidos de humedad variables de las materias primas y los materiales de mayor tamaño reciclados y de menor tamaño opcionalmente.

7. Un proceso de conformidad con la reivindicación 6, caracterizado porque la pequeña cantidad de agua se agrega al material de alimentación sólido que se va a alimentar a la fundidora.

8. Un proceso de conformidad con la reivindicación 6 ó 7, caracterizado porque la pequeña cantidad de agua es de un máximo de 10kg/t y preferiblemente menor de 5kg/t.

9. Un proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1-8, caracterizado porque las materias primas fertilizantes son seleccionadas a partir del grupo que consta de urea, fosfato de diamonio (DAP), sulfato de potasio (SOP), fosfato de monoamonio (MAP), cloruro de potasio (MOP), roca de fosfato, superfosfato simple (SSP), superfosfato triple (TSP), sulfato de amonio (AS) y cloruro de amonio (AC).

10. Un proceso de conformidad con la reivindicación 9, caracterizado porque las materias primas fertilizantes comprenden urea y por lo menos una de las demás materias primas fertilizantes.

11. Un proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1-10, caracterizado adicionalmente porque por lo menos un material seleccionado a partir del grupo que consta de nutrientes secundarios tales como sulfato de magnesio es introducido en el proceso.

12. Un proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1-11 , caracterizado adicionalmente porque por lo menos se selecciona un material de relleno a partir del grupo que consta de bentonita, calcita, óxido de calcio, sulfato de calcio, anhidro, hemidruro de sulfato de calcio, dolomita y arena, se introduce en el proceso.

13. Un proceso de conformidad con la reivindicación 1 , caracterizado porque el material de menor tamaño obtenido en el tamizado es reciclado como dicho material de menor tamaño.

14. Un proceso de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1-13, caracterizado porque el contenido de humedad de los granulos fertilizantes compuestos secos está por debajo de 1.0% en peso, de preferencia por debajo de 0.6% en peso.