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MX2013014870A - Proceso para la licuefaccion de gas natural. - Google Patents

Proceso para la licuefaccion de gas natural.

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Publication number
MX2013014870A
MX2013014870A MX2013014870A MX2013014870A MX2013014870A MX 2013014870 A MX2013014870 A MX 2013014870A MX 2013014870 A MX2013014870 A MX 2013014870A MX 2013014870 A MX2013014870 A MX 2013014870A MX 2013014870 A MX2013014870 A MX 2013014870A
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MX
Mexico
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gas
heat exchanger
expander
flow
feed
Prior art date
Application number
MX2013014870A
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English (en)
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MX346703B (es
Inventor
Anthony Dwight Maunder
Geoffrey Frederick Skinner
Original Assignee
Gasconsult Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Gasconsult Ltd filed Critical Gasconsult Ltd
Publication of MX2013014870A publication Critical patent/MX2013014870A/es
Publication of MX346703B publication Critical patent/MX346703B/es

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Abstract

Un proceso que comprende: enfriar gas natural con un intercambiador de calor y un primer expansor. El intercambiador de calor enfría el gas natural de alimentación hasta una temperatura superior a la temperatura de salida del expansor, recalentar el flujo de salida del expansor en un primer conducto frío del intercambiador de calor hasta justo por debajo de la temperatura del gas natural de alimentación de dicho intercambiador de calor; pasar el flujo de salida frío de dicho intercambiador de calor por un segundo expansor en el cual se licua parcialmente; separar el flujo de salida del segundo expansor en fracciones líquida y gaseosa; recoger las fracciones líquidas para su uso como producto de GNL, recalentar la fracción gaseosa en un segundo conducto del lateral frío del intercambiador de calor hasta sustancialmente la misma temperatura que la temperatura del gas natural de alimentación del intecambiador de calor, reciclar la fracción gaseosa recalentada parte como alimentación del primer expansor y parte como alimentación del intercambiador de calor.

Description

PROCESO PARA LA LICUEFACCION DE GAS NATURAL Campo de la invención La presente invención se refiere a un método para licuar gas rico en metano y, más concretamente pero no exclusivamente, se refiere a un método para producir gas natural licuado (GNL).
Antecedentes de la invención La licuefacción de gas natural se puede conseguir de manera práctica mediante: la evaporación de refrigerantes líquidos el trabajo de·expansión de gases en máquinas de expansión (expansores).
La evaporación de refrigerantes líquidos genera los menores requerimientos energéticos y es la base de los procesos de GNL de refrigerante mixto y en cascada ampliamente utilizados.
Las instalaciones de GNL basadas en expansores son simples, compactas, de poco peso y pueden evitar la importación/preparación/almacenamiento de refrigerantes líquidos. Estas características son atractivas para las aplicaciones a pequeña escala, en particular en mar abierto, donde, por razones de seguridad, se desea una cantidad total de hidrocarburos baja. Sin embargo, los procesos con expansores presentan ciertos inconvenientes: hasta hace poco, capacidad y experiencia limitadas con los expansores requerimientos energéticos más elevados caudal interno de gas más elevado que requiere mayor diámetro, etc.
Con la mayoría de los procesos basados en expansores, el fluido operante (normalmente nitrógeno) permanece en la fase gaseosa en la salida del expansor.
Licuando parcialmente el propio gas de alimentación en un expansor y teniendo un flujo de descarga bifásico, se pueden reducir los flujos internos de gas (recirculación) y reducir los requerimientos energéticos.
La producción de GNL en un expansor de licuefacción no es una idea nueva (Patente de EE. UU.2.903.858 - Bocquet).
Los presentes inventores describieron previamente un proceso (Patente de GB 2393504B, Patente de EE. UU. 7.234.321) con requerimientos energéticos potencialmente bajos, donde se combina un expansor de licuefacción con un circuito de preenfriamiento que contiene un refrigerante mixto simple generado a partir del gas natural de alimentación.
Otras presentaciones recientes comprenden el preenfriamiento mediante un expansor de gases paralelo/de recirculación y a continuación un expansor de licuefacción: El documento WO 01/44735 (Minta et ai.) describe la producción de gas natural líquido presurizado (PGNL, por sus siglas en inglés) a -112 °C a partir del gas de alimentación comprimido hasta una presión elevada "superior a 1600 psia".
El documento US 2006/0213222 (Whitesell) describe la producción de GNL a partir de un gas de alimentación que entra en el proceso a una presión de "entre aproximadamente 1500 psig y aproximadamente 3500 psig" o que se comprime en el proceso hasta dicha presión.
Compendio de la invención Relacionado con las dos patentes mencionadas anteriormente, un paso inventivo de la presente solicitud consiste en la identificación de condiciones operativas para los dos expansores (el expansor de preenfriamiento y el expansor de licuefacción) lo que permite la producción práctica de GNL a presión atmosférica a aproximadamente -161 °C. Además, ya no se requiere un gas de alimentación a una presión muy elevada, lo que es característico de las patentes mencionadas anteriormente.
Esto da como resultado un proceso simplificado con una eficacia térmica mejorada que posee una amplia gama de aplicaciones potenciales donde el gas de alimentación crudo tiene una presión de tan solo 40 bar (4 MPa).
La presente invención facilita la producción de GNL a partir de yacimientos de gas menores, particularmente en mar abierto, debido a su esquema de flujo sencillo, bajo consumo energético y no dependencia del almacenamiento y utilización de refrigerantes líquidos. El propio proceso de licuefacción generalmente no requiere columnas de proceso, por ejemplo, para la preparación del refrigerante, lo que puede ser más difícil para operar en condiciones operativas de este tipo.
Descripción de la invención De acuerdo con la invención, se proporciona un proceso para la licuefacción de gas natural u otros gases ricos en metano. El gas de alimentación, normalmente a una presión de entre 40 (4 MPa) y 100 bar (10 MPa), se licúa para dar un producto .de GNL a aprox.1 bar (0.1 MPa)/-161 °C mediante la configuración de la planta basada en un expansor descrita anteriormente y que comprende: enfriar el gas de alimentación y el gas de recirculación (mencionados anteriormente) en un primer paso por medio de un primer intercambiador de calor y en un primer expansor de trabajo; donde el intercambiador de calor tiene una temperatura de salida comprendida en el intervalo de -50 °C a -80°C, preferentemente de -60 °C a -70 °C; donde el expansor tiene una temperatura de salida menor que la del intercambiador de calor; donde el expansor tiene su flujo de salida recalentado en un conducto frío de dicho intercambiador de calor y a continuación se vuelve a comprimir para formar parte del gas de recirculación mencioando anteriormente. pasar parte del flujo de salida enfriado de dicho primer intercambiador de calor por un conducto caliente en un segundo intercambiador de calor, donde se condensa esencialmente, y parte por un segundo expansor de trabajo, donde dicho segundo expansor tiene una temperatura de salida menor que la salida fría del segundo intercambiador de calor, donde el flujo de salida del segundo expansor contiene una cantidad de liquido significativa (normalmente entre un 10-15% en peso); donde el expansor de salida se separa en una fracción gaseosa y una fracción liquida; donde la fracción gaseosa se recalienta en los conductos fríos en dichos primer y segundo intercambiadores de calor; a continuación se comprime de nuevo y retorna a la entrada del proceso como parte del gas de recirculación mencionado anteriormente. reducir la presión del líquido separado mencionado anteriormente y del líquido condensado a partir del conducto caliente del segundo intercambiador de calor (ambos típicamente con un valor aproximado de -120 °C) hasta aproximadamente la presión atmosférica; recalentar el gas evaporado que se desprende en conductos fríos adicionales en los intercambiadores de calor anteriores; eliminar el líquido para su uso como producto de GNL.
Se ha observado que el menor requerimiento de energía de la compresión del gas de recirculación es el que resulta de concentrar la extracción del trabajo mecánico en el intervalo de presión por encima de 10 bar (1 MPa) aprox. en la salida del segundo expansor. Una ventaja de esto es que las presiones de salida de los dos expansores se pueden equilibrar en aproximadamente 10 bar (1 MPa), lo que reduce el primer intercambiador de calor a una configuración de tres conductos.
Mientras que la mayor parte de la producción de GNL existente depende de la evaporación de refrigerantes líquidos para enfriar y condensar el gas natural de modo que se forme un producto de GNL en un intercambiador de calor, esta invención comprende un proceso de licuefacción con requerimientos energéticos moderados en los cuales el trabajo de expansión del propio gas de alimentación proporciona, en su mayor parte, la refrigeración necesaria. Por tanto, no se necesitan refrigerantes líquidos criogénicos u otros fluidos de trabajo secundarios tales como el nitrógeno. De esta manera, se extrae la energía a un nivel de temperatura bajo el cual da como resultado una eficacia termodinámica mejorada. Como resultado, una proporción significativa del GNL se forma directamente en un expansor que extrae el trabajo, además del formado por condensación en un intercambiador al cual enfría el recalentamiento del gas frío de dicho expansor de trabajo.
Descripción de las realizaciones preferidas A continuación se describirá la invención haciendo referencia a los dibujos que la acompañan en los cuales las Figuras 1 y 2 representan diagramas de flujo que ilustran procesos de acuerdo con la invención.
La Figura 1 muestra las características de funcionamiento de la invención. El diagrama de flujo exacto dependerá de la especificación del gas de alimentación, pero generalmente contendrá estos elementos básicos. En todos los sitios de esta solicitud en los que las presiones se indican como "bar" estos son bar absolutos.
El gas natural de alimentación (Flujo 1) se hace pasar a través de una etapa A de pretratamiento en la cual los componentes que solidificarían o interferirían de otra manera con el proceso de licuefacción posterior, tales como el CO2, H2S, vapor de agua y vapor de mercurio, se eliminan en la medida que sea necesaria para obtener concentraciones máximas convencionales y apropiadas en el gas pretratado (Flujo 2). Se mezcla el Flujo 2 con parte (Flujo 4) del gas de recirculación (Flujo 3) para formar el Flujo 6, el cual se hace pasar a través de un conducto del intercambiador de calor B, y lo abandona como Flujo 7 a una temperatura comprendida normalmente en el intervado de -20 °C a -60 °C, preferentemente de -30 °C a -50°C. Esta temperatura es normalmente lo suficientemente baja para condensar suficiente GNL y cumplir los requisitos del producto de GNL final. Cualesquiera hidrocarburos condensados en el separador C se eliminan en forma de Flujo 8. El vapor de salida de C (Flujo 9) se enfria adicionalmente en un conducto del intercambiador de calor D, y lo abandona como Flujo 10 a una temperatura comprendida en el intervalo de -50 °C a -80 °C, preferentemente de -60 °C a -70 °C. La parte restante del gas de recirculación (Flujo 5) se enfria en el expansor de gases E que tiene un Flujo de salida 11 con una temperatura inferior a la de la temperatura del Flujo 10.
Opcionalmente, todo el gas de alimentación pretratado, o parte de este, puede abandonar la etapa de pretratamiento A por el Flujo 2a para unirse al Flujo 3 del gas de recirculación antes del punto en el cual se divide en los Flujos 4 y 5. Esta opción puede ser conveniente cuando el Flujo 1 del gas natural de alimentación solamente tiene un contenido pequeño de hidrocarburos pesados. En este tipo de casos, el gas de alimentación pretratado se puede mezclar con la totalidad del gas de recirculación y, a continuación, dividir la mezcla resultante para abastecer el i-ntercambiador de calor B mediante el Flujo 6 y el expansor de gases E mediante el Flujo 5.
La presión del Flujo 11 será normalmente de aproximadamente 15 bar (1.5 MPa). El Flujo 11 entra en un primer conducto frío del intercambiador de calor D, y lo abandona como Flujo 12, el cual pasa a continuación a través de un primer conducto frío en el intercambiador de calor B, y sale (Flujo 13) a una temperatura justo por debajo de la temperatura del Flujo 6. La relación entre el caudal del Flujo 4 y el caudal del Flujo 5 se controla de modo que la diferencia de temperatura entre los lados frío y caliente compuestos de los -intercambiadores de calor B y D se mantenga sustancialmente uniforme a lo largo de sus longitudes.
Una gran parte del Flujo 10 (Flujo 14) se hace pasar a continuación a través de un segundo expansor de gases F, del cual emerge como Flujo 15 a una presión de entre 3 bar (0.3 MPa) y 20 bar (2 MPa), preferentemente entre 5 bar (0.5 MPa) y 15 bar (1.5 MPa) y en un estado parcialmente licuado. A continuación el Flujo 15 entra en el separador vapor-liquido G. A continuación se reduce normalmente la fase liquida del separador G (Flujo 16) en un dispositivo reductor de la presión H tal como una válvula o una turbina. El flujo de salida de H (Flujo 17), el cual está normalmente a presión atmosférica, o cerca de esta, se suministra al Tanque I de GNL. Si se desea reducir el contenido en nitrógeno del producto de GNL, se puede utilizar una columna de separación de nitrógeno convencional (no se muestra), que normalmente emplea el calor sensible de Flujo 16 para el recalentamiento hasta ebullición.
Opcional y preferentemente, una parte del Flujo 10 circula como Flujo 23 a través de un conducto del lateral caliente en un intercambiador de calor J, donde es licuado mediante un intercambio de calor indirecto con el vapor del separador G (Flujo 18), y emerge como el Flujo 24. Normalmente, a continuación se reduce la presión de este mediante un dispositivo reductor de la presión K, tal como una válvula o una turbina. El flujo de salida de K se canaliza bien a un separador vapor-liquido G, que se muestra con una linea punteada como el Flujo 25a, o preferentemente como el Flujo 25b hacia el tanque I de GNL. Esta segunda opción ayuda a reducir la acumulación de nitrógeno en el gas de recirculación. El Flujo 18, que se ha calentado en un primer conducto frío del intercambiador de calor J, emerge como Flujo 19. A continuación se calienta adicionalmente en un segundo conducto frió del intercambiador de calor D, y emerge como Flujo 20, el cual se calienta adicionalmente a continuación en un segundo conducto frío del intercambiador de calor B, y emerge como Flujo 21 a una temperatura ligeramente inferior de la temperatura del Flujo 6.
Se comprimen los Flujos 13 y 21 en el compresor de recirculación N, cuyo Flujo de salida 34 se enfria normalmente con agua de enfriamiento en un refrigerador O. El compresor N puede constar de más de una etapa con refrigeradores intermedios. Los Flujos 13 y 21 no tendrán la misma presión y pueden entrar en diferentes etapas del compresor. El flujo de salida de O forma el Flujo 3 del gas de recirculación mencionado anteriormente.
La vaporización instantánea del Flujo 16 a través de H y la vaporización instantánea del Flujo 24 a través de K dan como resultado el desprendimiento de vapor que comprende principalmente metano junto con la mayor parte del contenido en nitrógeno del gas de alimentación. Normalmente, este vapor (Flujo 26), combinado opcionalmente con la porción de vapor evaporado que resulta de la pérdida de calor hacia el tanque I, se calienta en un primer conducto frío en un intercambiador de calor J para formar el Flujo 27, a continuación en un segundo conducto frío en un intercambiador de calor D para obtener el Flujo 28 y finalmente en un tercer conducto frió en el intercambiador de calor B, y emerge como Flujo 29 a una temperatura ligeramente inferior a la temperatura del Flujo 6. Se puede proporcionar un compresor de refuerzo convencional (tampoco se muestra) en el Flujo 26 para garantizar que la presión del Flujo 29 no cae por debajo de la presión atmosférica. El Flujo 29 se puede utilizar normalmente como gas combustible.
Todo el Flujo 29, o parte de este, (Flujo 30) se puede comprimir opcionalmente para su retorno al gas de recirculación en un compresor de baja presión L, que abandona como Flujo 31. Este flujo se enfria en un refrigerante M, cuyo flujo de salida (Flujo 32) se une al Flujo 21 para formar el Flujo 22, el cual entra a continuación en la succión del compresor de recirculación N en lugar del Flujo 21 solo si no se utiliza esta opción. Una opción adicional consiste en retirar el gas de recirculación (Flujo 33) del compresor N en un punto conveniente normalmente para su uso como combustible de una turbina de gas. Puede ser conveniente utilizar el Flujo 29 o el Flujo 33 como un gas de separación para la regeneración de adsorbentes en la etapa de pretratamiento A, antes de su combustión final como combustibles.
La Figura 2 muestra una realización preferida de la invención en la cual los expansores E y F tienen esencialmente la misma presión de salida de entre 3 bar (0.3 MPa) y 20 bar (2 MPa), preferentemente entre 5 bar (0.5 MPa) y 15 bar (1.5 MPa). El flujo de salida del expansor E (Flujo 11) se combina a continuación con el Flujo 19 para formar el Flujo 19a, el cual entra en el intercambiador de calor D en lugar del Flujo 19 en la Fig. 1. Los intercambiadores de calor B y D posteriores tienen únicamente tres conductos, lo que simplifica la construcción del intercambiador y la operación de la planta.
Aunque en la mayoría de las aplicaciones se espera que los Flujos 2 y 3 tengan temperaturas cercanas a la temperatura ambiente, puede resultar conveniente enfriar por debajo de este nivel. Es factible enfriar estos flujos, y opcionalmente los flujos de salida de los refrigerantes intermedios y de los refrigerantes posteriores del compresor, por medio de un ciclo de refrigeración mecánica o por medio de un sistema de refrigeración por absorción, que normalmente utiliza bromuro de litio (LiBr), el cual puede recibir su suministro de calor del gas de escape de una turbina de gas, máquina de gas o ciclo combinado o cualquier otro elemento adecuado.
Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.

Claims (8)

REIVINDICACIONES
1.Un proceso para la licuefacción de gas natural u otros gases ricos en metano que comprende: - enfriar el gas natural de alimentación (9) a una presión de entre 40 y 100 bar (entre 4 y 10 mPa) hasta una temperatura de entre -50 °C y -80 °C por medio de un intercambiador de calor (D) y un primer expansor de gases (E), donde el intercambiador de calor recibe el gas natural de alimentación (9) y tiene una temperatura de salida superior a la temperatura de salida del expansor; recalentar el flujo de salida del expansor (11) en un primer conducto frío de dicho intercambiador de calor (D) hasta justo por debajo de la temperatura de entrada del gas natural de alimentación (9) de dicho intercambiador de calor, comprimir y recielar; - pasar la totalidad del flujo de salida frío (14) de dicho intercambiador de calor (D), o parte de este, por un segundo expansor (F) en el cual se licúa parcialmente; - separar el flujo de salida (15) de dicho segundo expansor (F) en fracciones liquida y gaseosa; - recoger las fracciones liquidas (16) para su uso como producto de GNL, - recalentar la fracción gaseosa (19) en un segundo conducto del lateral frío de dicho intercambiador de calor (D) hasta justo por debajo de la temperatura de entrada del gas natural de alimentación (9) de dicho intercambiador de calor; - recielar dicha fracción gaseosa recalentada tras la compresión, en parte (5), en dicho primer expansor y, en parte (4), en dicho intercambiador de calor; CARACTERIZADO POR QUE el flujo de salida (15) del segundo expansor (F) está a una presión de entre 5 y 15 bar (0.5 y 1.5 MPa).
2.Un proceso tal y como se reivindica en la Reivindicación 1 en el cual el intercambiador de calor recibe la totalidad del gas natural de alimentación.
3.Un proceso tal y como se reivindica en la Reivindicación 1 en el cual el intercambiador de calor recibe una gran parte, al menos un 30%, del gas natural de alimentación.
4.Un proceso tal y como se reivindica en cualquier reivindicación precedente en el cual el gas natural de alimentación se enfría hasta una temperatura de entre - 60 °C y -70 °C.
5.Una modificación del proceso reivindicado en cualquier reivindicación precedente en el cual dichos primer y segundo expansores de gases (E, F) tienen esencialmente la misma presión de salida de entre 5 bar y 15 bar (0.5 y 1.5 MPa), y los flujos de salida de ambos expansores se combinan (19a) antes del recalentamiento, compresión y recirculación finales.
6. Un proceso tal y como se reivindica en cualquier reivindicación precedente en el cual la totalidad de los flujos de recirculación y/o alimentación y/o descarga del compresor, o cualquier parte de estos, se enfrian, normalmente mediante la utilización de ciclos de refrigeración por absorción, tal como con bromuro de litio (LiBr).
7. Un proceso tal y como se reivindica en cualquier reivindicación precedente en el cual la demanda calorífica para un sistema de refrigeración por absorción se suministra mediante el calor de los gases de escape de una turbina de gas o máquina de gas, tal como turbinas o máquinas de gas las cuales se pueden utilizar para suministrar energía a los compresores del proceso .
8.Un proceso tal y como se reivindica en cualquier reivindicación precedente donde este tipo de enfriamiento de los flujos de alimentación y/o de recirculación se combina con la eliminación de dióxido de carbono y/u otras impurezas del gas de alimentación.
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Families Citing this family (53)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2713127A1 (de) * 2012-09-28 2014-04-02 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur Erdgasverflüssigung
GB2522421B (en) * 2014-01-22 2016-10-19 Dwight Maunder Anthony LNG production process
US9696086B2 (en) * 2014-01-28 2017-07-04 Dresser-Rand Company System and method for the production of liquefied natural gas
EP3043133A1 (en) * 2015-01-12 2016-07-13 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method of removing nitrogen from a nitrogen containing stream
US9863697B2 (en) 2015-04-24 2018-01-09 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated methane refrigeration system for liquefying natural gas
TWI641789B (zh) 2015-07-10 2018-11-21 艾克頌美孚上游研究公司 使用液化天然氣製造液化氮氣之系統與方法
FR3038964B1 (fr) * 2015-07-13 2017-08-18 Technip France Procede de detente et de stockage d'un courant de gaz naturel liquefie issu d'une installation de liquefaction de gaz naturel, et installation associee
TWI606221B (zh) 2015-07-15 2017-11-21 艾克頌美孚上游研究公司 一倂移除溫室氣體之液化天然氣的生產系統和方法
TWI608206B (zh) 2015-07-15 2017-12-11 艾克頌美孚上游研究公司 藉由預冷卻天然氣供給流以增加效率的液化天然氣（ｌｎｇ）生產系統
GB2541464A (en) 2015-08-21 2017-02-22 Frederick Skinner Geoffrey Process for producing Liquefied natural gas
WO2017079711A1 (en) 2015-11-06 2017-05-11 Fluor Technologies Corporation Systems and methods for lng refrigeration and liquefaction
AU2016372717A1 (en) 2015-12-14 2018-05-24 Exxonmobil Upstream Research Company Pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion
WO2017105680A1 (en) 2015-12-14 2017-06-22 Exxonmobil Upstream Research Company Expander-based lng production processes enhanced with liquid nitrogen
CA3006957C (en) 2015-12-14 2020-09-15 Exxonmobil Upstream Research Company Method of natural gas liquefaction on lng carriers storing liquid nitrogen
US10488105B2 (en) 2015-12-14 2019-11-26 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system for separating nitrogen from liquefied natural gas using liquefied nitrogen
CN105674686B (zh) * 2016-01-15 2018-09-14 成都赛普瑞兴科技有限公司 一种膨胀制冷富甲烷气液化的方法及装置
US20190049174A1 (en) * 2016-03-21 2019-02-14 Shell Oil Company Method and system for liquefying a natural gas feed stream
CN105823304B (zh) * 2016-03-23 2019-02-19 成都赛普瑞兴科技有限公司 一种双级膨胀制冷富甲烷气液化的方法及装置
US20190112008A1 (en) 2016-03-31 2019-04-18 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Boil-off gas re-liquefying device and method for ship
CN106052303A (zh) * 2016-06-07 2016-10-26 成都赛普瑞兴科技有限公司 一种高效膨胀制冷富甲烷气液化的方法及装置
CN107560316A (zh) * 2016-06-30 2018-01-09 通用电气公司 天然气液化系统和方法
FR3053771B1 (fr) 2016-07-06 2019-07-19 Saipem S.P.A. Procede de liquefaction de gaz naturel et de recuperation d'eventuels liquides du gaz naturel comprenant deux cycles refrigerant semi-ouverts au gaz naturel et un cycle refrigerant ferme au gaz refrigerant
US20180231303A1 (en) * 2017-02-13 2018-08-16 Fritz Pierre, JR. Pre-Cooling of Natural Gas by High Pressure Compression and Expansion
AU2018275986B2 (en) 2017-02-24 2020-05-21 Exxonmobil Upstream Research Company Method of purging a dual purpose LNG/LIN storage tank
CN106907273A (zh) * 2017-03-15 2017-06-30 广西利维船舶制造有限公司 一种利用江水供热的船舶lng汽化系统
KR102387172B1 (ko) * 2017-12-29 2022-04-15 대우조선해양 주식회사 액화가스 재기화 시스템의 증발가스 처리 장치 및 방법
US10866022B2 (en) 2018-04-27 2020-12-15 Air Products And Chemicals, Inc. Method and system for cooling a hydrocarbon stream using a gas phase refrigerant
US10788261B2 (en) 2018-04-27 2020-09-29 Air Products And Chemicals, Inc. Method and system for cooling a hydrocarbon stream using a gas phase refrigerant
SG11202011552RA (en) 2018-06-07 2020-12-30 Exxonmobil Upstream Res Co Pretreatment and pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion
SG11202100389RA (en) 2018-08-14 2021-02-25 Exxonmobil Upstream Res Co Conserving mixed refrigerant in natural gas liquefaction facilities
AU2019325914B2 (en) 2018-08-22 2023-01-19 ExxonMobil Technology and Engineering Company Primary loop start-up method for a high pressure expander process
SG11202101058QA (en) 2018-08-22 2021-03-30 Exxonmobil Upstream Res Co Heat exchanger configuration for a high pressure expander process and a method of natural gas liquefaction using the same
MY208562A (en) 2018-08-22 2025-05-15 Exxonmobil Upstream Res Co Managing make-up gas composition variation for a high pressure expander process
US11578545B2 (en) 2018-11-20 2023-02-14 Exxonmobil Upstream Research Company Poly refrigerated integrated cycle operation using solid-tolerant heat exchangers
WO2020106397A1 (en) 2018-11-20 2020-05-28 Exxonmobil Upstream Research Company Methods and apparatus for improving multi-plate scraped heat exchangers
TWI746977B (zh) * 2019-01-22 2021-11-21 法商液態空氣喬治斯克勞帝方法研究開發股份有限公司 氣體液化方法及氣體液化裝置
JP7680956B2 (ja) 2019-01-30 2025-05-21 エクソンモービル テクノロジー アンド エンジニアリング カンパニー Ｌｎｇ冷媒からの水分除去方法
US11668524B2 (en) 2019-01-30 2023-06-06 Exxonmobil Upstream Research Company Methods for removal of moisture from LNG refrigerant
GB2582815A (en) * 2019-04-05 2020-10-07 Frederick Skinner Geoffrey Process for producing liquefied natural gas
US11465093B2 (en) 2019-08-19 2022-10-11 Exxonmobil Upstream Research Company Compliant composite heat exchangers
US20210063083A1 (en) 2019-08-29 2021-03-04 Exxonmobil Upstream Research Company Liquefaction of Production Gas
JP7326483B2 (ja) 2019-09-19 2023-08-15 エクソンモービル・テクノロジー・アンド・エンジニアリング・カンパニー 高圧圧縮及び膨張による天然ガスの前処理及び予冷
JP7326484B2 (ja) 2019-09-19 2023-08-15 エクソンモービル・テクノロジー・アンド・エンジニアリング・カンパニー 高圧圧縮及び膨張による天然ガスの前処理及び予冷
US12050054B2 (en) 2019-09-19 2024-07-30 ExxonMobil Technology and Engineering Company Pretreatment, pre-cooling, and condensate recovery of natural gas by high pressure compression and expansion
US11083994B2 (en) 2019-09-20 2021-08-10 Exxonmobil Upstream Research Company Removal of acid gases from a gas stream, with O2 enrichment for acid gas capture and sequestration
KR20220062653A (ko) 2019-09-24 2022-05-17 엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니 선박의 이중 목적 극저온 탱크 또는 lng 및 액화 질소용 부유식 저장 유닛용 화물 스트리핑 기능
US20210088273A1 (en) * 2019-09-24 2021-03-25 High Roller E & C, LLC System and process for natural gas liquefaction
US11911732B2 (en) 2020-04-03 2024-02-27 Nublu Innovations, Llc Oilfield deep well processing and injection facility and methods
US11499775B2 (en) 2020-06-30 2022-11-15 Air Products And Chemicals, Inc. Liquefaction system
FR3113116B1 (fr) * 2020-07-30 2022-10-14 Air Liquide Installation et procédé de réfrigération d’un fluide
GB2601173B (en) 2020-11-21 2022-11-16 Frederick Skinner Geoffrey Process for producing liquefied Hydrogen
US12025370B2 (en) 2022-10-14 2024-07-02 Air Products And Chemicals, Inc. Reverse Brayton LNG production process
EP4662447A1 (en) 2023-02-10 2025-12-17 Airco Process Technology A/S Small scale expansion cycle methane liquefaction process

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2900796A (en) * 1954-08-16 1959-08-25 Constock Liquid Methane Corp Method of liquefying natural gas
US2903858A (en) 1955-10-06 1959-09-15 Constock Liquid Methane Corp Process of liquefying gases
US3433026A (en) * 1966-11-07 1969-03-18 Judson S Swearingen Staged isenthalpic-isentropic expansion of gas from a pressurized liquefied state to a terminal storage state
US3581511A (en) * 1969-07-15 1971-06-01 Inst Gas Technology Liquefaction of natural gas using separated pure components as refrigerants
US3677019A (en) * 1969-08-01 1972-07-18 Union Carbide Corp Gas liquefaction process and apparatus
GB8610855D0 (en) * 1986-05-02 1986-06-11 Boc Group Plc Gas liquefaction
FR2714722B1 (fr) * 1993-12-30 1997-11-21 Inst Francais Du Petrole Procédé et appareil de liquéfaction d'un gaz naturel.
MY122625A (en) * 1999-12-17 2006-04-29 Exxonmobil Upstream Res Co Process for making pressurized liquefied natural gas from pressured natural gas using expansion cooling
GB0120272D0 (en) * 2001-08-21 2001-10-10 Gasconsult Ltd Improved process for liquefaction of natural gases
AU2003900327A0 (en) * 2003-01-22 2003-02-06 Paul William Bridgwood Process for the production of liquefied natural gas
JP4551446B2 (ja) * 2004-04-26 2010-09-29 オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド 天然ガスの液化
US7673476B2 (en) 2005-03-28 2010-03-09 Cambridge Cryogenics Technologies Compact, modular method and apparatus for liquefying natural gas
CN101228405B (zh) * 2005-08-09 2010-12-08 埃克森美孚上游研究公司 生产lng的天然气液化方法
RU2406949C2 (ru) * 2005-08-09 2010-12-20 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Способ ожижения природного газа для получения сжиженного природного газа
JP2007051788A (ja) * 2005-08-15 2007-03-01 Daikin Ind Ltd 冷凍装置
EP1939564A1 (en) * 2006-12-26 2008-07-02 Repsol Ypf S.A. Process to obtain liquefied natural gas
JP5725856B2 (ja) * 2007-08-24 2015-05-27 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー 天然ガス液化プロセス
US20120036888A1 (en) * 2007-11-05 2012-02-16 David Vandor Method and system for the small-scale production of liquified natural gas (lng) and cold compressed gas (ccng) from low-pressure natural gas
CN101871703A (zh) * 2009-04-21 2010-10-27 刘甄 溴化锂吸收式制冷供热装置
AU2012217724A1 (en) * 2011-02-16 2013-08-01 Conocophillips Company Integrated waste heat recovery in liquefied natural gas facility

Also Published As

Publication number Publication date
KR101820560B1 (ko) 2018-01-19
CA2836628C (en) 2019-06-25
KR20140043745A (ko) 2014-04-10
JP5984192B2 (ja) 2016-09-06
EP2721358A2 (en) 2014-04-23
WO2012172281A3 (en) 2013-12-05
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