MX2010012911A - Proceso para un monomero de estireno basado en la dehidrogenacion oxidativa de etilbenceno usando co2 como un oxidante suave. - Google Patents

Abstract

Se proporcionan los procesos para la producción de monómero de estireno mediante la dehidrogenación oxidativa de EB usando CO2 como oxidante suave. El dióxido de carbono es usado como el diluyente de reacción en uno ó más reactores de dehidrogenación y para suministrar el calor requerido para la reacción endotérmica del EB en monómero de estireno. Dentro de los reactores de dehidrogenación ocurren simultáneamente dos reacciones paralelas para la formación del monómero de estireno: (1) la dehidrogenación directa del EB en monómero de estireno con un catalizador usando el calor provisto por el dióxido de carbono, y (2) la dehidrogenación oxidativa del EN con dióxido de carbono para formar monómero de estireno.

Description

PROCESO PARA UN ONOMERO DE ESTIRENO BASADO EN LA DROGENACION OXIDATIVA DE ETILBENCENO USANDO C02 CO OXIDANTE SUAVE Campo de la Invención La presente invención se refiere a los procesos p rogenación de un compuesto alifático sustitui a funcional, para formar un compuesto ali onalmente sustituido que incluye enlaces dob es de carbono-carbono, usando dióxido de c iado como un oxidante. En una modalidad, el proc ado para producir monómero de estireno median rogenación oxidativa de etilbenceno usando dióx no como oxidante.

Antecedentes de la Invención ero de estireno a partir de EB es la dehidroge ta . En este proceso, vapor supercalentado en e de 800 °C, se combina con EB en un reactor adiabá presión que contiene un catalizador de óxido de vido con potasio. La temperatura de reacci ntra típicamente alrededor de 600 a 650 °C y la p eacción se encuentra típicamente alrededor de 40 El vapor actúa como un diluyente para dismin ón parcial del subproducto de hidrógeno pro nte la reacción de dehidrogenación, permitiendo ión se lleve a cabo en un volumen más extenso. El én proporciona el calor para guiar la reacci rogenación, la cual es altamente endotérmi nuye la cantidad de coque formado sobre el catal reactor por la gasificación del vapor. Este p me grandes cantidades de energía debido al uso ex ción del hidrógeno con el oxigeno proporciona una parte del calor requerido para la dehidroge EB subsecuente. La remoción del hidrógeno del a el equilibrio de reacción en la unid rogenación para aumentar sustancialmente rsiones del EB de paso único, mientras mantiene 1 tividad del monómero de estireno. Los inconvenien proceso incluyen la necesidad de dos catalizadores or, uno para catalizar la reacción de dehidrogena egundo catalizador para la oxidación del hid nte oxigeno. El diseño del reactor y la car izador son más complicados en este sistema. La fo idantes aromáticos en el reactor y la producción afectar adversamente al catalizar de óxido de vido con potasio para la dehidrogenación . en problemas de seguridad, cuando se inyecta oxi do de carbono permite la operación a baja tempera e una conversión mejorada y ahorros important ia. El uso de CO2 como un oxidante evita los ries sión del oxigeno y muestra una alta selectivi rsión a temperaturas más bajas que la dehidroge ta. El CO2 puede funcionar también como un me tamiento y reemplazar en parte o todo el vapor US rocesos convencionales de dehidrogenación .

Los problemas asociados con este proceso son idos y se describen en la Patente de E.U. no. 6,95 contenido se incorpora aqui amanera de referenci ío, los inconvenientes incluyen un alto cos sión y operación debido a lo siguiente: 1) la nec na fuente externa de suministro de C02, como cto de una planta de óxido de etileno; 2) la nec nua de vapor supercalentado, ya sea como fue ua/gas) . La necesidad de un suministro continuo én limita las locaciones posibles para la planta o que debe ser situada cerca de un suministro de 2. Es importante reconocer que no existe una elimi del CO2 en este proceso, a pesar de ser declarad roceso "verde". El CO2 es simplemente un porta no, el cual es convertido en CO un el react hidrogenación . El CO debe ser convertido de vue ediante un reactor de intercambio de agua/gas, para formar algunos compuestos oxigenados.

El proceso Oxirane POSM produce SM como un co-pr zado con la oxidación del etilbenceno para óxido de etilbenceno intermedio, y la epoxi cuente de propileno con el hiperóxido de etilbence cir cantidades equi-molares de óxido de propi iero de estireno. Este proceso es extremad r) , y los procesos que usan membranas. Estos proce ido demostrados de manera comercial.

Seria deseable tener un proceso para la producc eno mediante la dehidrogenación del EB que evite de los inconvenientes de los procesos previ rogenación.

Resumen de la Invención La presente invención se dirige de manera genera so para la dehidrogenación de un compuesto ali onalmente sustituido para formar un compuesto ali tuido de manera funcional que incluya enlaces do es de carbono-carbono usando dióxido de c iado. Un flujo de carga de dióxido de carbono rec flujo que contiene un compuesto alifático funciona tuido son alimentados a un primer react s y un flujo que contiene oxígeno se cargan a un oxidador para oxidar el monóxido de carbono y lujo de reciclado de gas para producir el fl do de carbono de reciclado y para calentar el fl do de carbono de reciclado. El flujo de la mezc cto de la dehidrogenación es separado para o estos alifáticos funcionalmente sustituidos que in nlaces dobles o triples de carbono-carbono a par zcla del producto de dehidrogenación.

En una modalidad preferida, la presente invenc e a los procesos para la producción de monóm eno (S , por sus siglas en , inglés) median rogen.ación oxidativa (oxidehidrogenación) enceno EB usando dióxido de carbono (C02) c nte suave. El proceso de la presente invención t ser usado en , por ejemplo, los procesos donde onalmente sustituido es 1 , 3-butadieno .

El proceso de la presente invención para pr eno a partir de EB es resumido a continuación. A abilidad en el arte apreciará fácilmente que cual los compuestos alifáticos de carga susti onalmente descritos anteriormente pueden ser susti EB en la carga para obtener el producto dese rogenación .

Para producir el monómero de estireno, el EB iado se cargan a un primer reactor de dehidroge ontiene un catalizador. Gas de reciclaje es precal o de uno ó más intercambiadores de calor y es rege o de uno ó más oxidadores. Dentro de los oxidador de reciclaje se combina con oxigeno en un catal oxidar selectivamente el monóxido de carbono geno para producir dióxido de carbono, vapor y cal laje antes de la regeneración. El efluente del r friado adicionalmente y condensado parcialmente de intercambiadores de calor. Los diversos flu do condensado son recolectados y separados en un ica (mezcla del producto de dehidrogenación) y un a .

La mezcla del producto de la dehidrogenación es C a serie de columnas de destilación para sepa cto de monómero de estireno a partir de sub-pro ticos de la reacción de dehidrogenación y el ionar. El EB sin reaccionar es cargado de vuelta ores de oxidehidrogenación .

La fase acuosa es enviada a un dispositivo de retirar y recuperar los hidrocarburos disuelt sando retirado puede ser usado como agua de car tador para la generación de vapor. erado dentro de los oxidadores, como se ha de iormente.

Entre las ventajas de la presente invenci ntra que el CO2 tiene una alta capacidad de calo eguro de ser usado en el proceso, que el oxigeno. óxido de carbono como un oxidante proporciona un de conversión esperada de EB a estireno y tividad del estireno. En base al equi dinámico, se requieren menores temperaturas de rea ióxido de carbono es menos caro' que el calentado, y el dióxido de carbono no es vapori nsado, lo cual ahorra el calor latente, y aho s de energía. Adicionalmente, el proceso es un p e". Esto es, en comparación con otros proceso cir estireno, tiene menor impacto adverso nte. Otras ventajas del proceso de la presente inv eración del gas de reciclaje mediante la oxidac ido de carbono e hidrógeno.

La Figura 2 muestra un esquema de una plant ar el efluente del reactor en la mezcla del produ ehidrogenación, un flujo acuoso, y el gas produc or .

La Figura 3 es un esquema de una planta para co parar el gas producto del reactor y recupera ticos y producir un gas de reciclaje útil.

Descripción Detallada de la Invención La presente invención es dirigida a un proceso me la dehidrogenación de un compuesto ali onalmente sustituido para formar un compuesto ali tuido de manera funcional que incluye enlaces do es . de carbono-carbono usando dióxido de c laje que contiene por lo menos dióxido de ca ido de carbono, e hidrógeno, un flujo de la mezc cto de dehidrogenación, y un flujo rico en ag de gas de reciclaje y un flujo que contiene oxig n en por lo menos un oxidador para oxidar el monóx no y el ¾ en el flujo de gas de reciclaje para pr lujo de dióxido de carbono de reciclaje y calen de dióxido de carbono de reciclaje. El flujo a del producto de dehidrogenación es separad er compuestos alifáticos funcionalmente sustituid yen enlaces dobles o triples de carbono-carbono a mezcla del producto de la dehidrogenación.

En una modalidad del proceso de la presente inve onómero de estireno (SM, por sus siglas en ingl cido mediante la oxidehidrogenación de etilbenceno a dióxido de carbono (CO2) como un oxidante suave rciona el calor neto de reacción par hidrogenación via calor sensible. El gas de rec ado también sirve como diluyente de reacción.

El etilbehceno vaporizado es dehidrogenado de itica en estireno en presencia de dióxido de carb enor cantidad de vapor, en uno ó más reactores ra áticos de cama fija conectados en serie entamiento. El hidrógeno sub-producido es oxid a simultánea mediante CO2 (oxidación suave) . A iones colaterales ocurren en los oxidehidrogena lemente una dealquilación que produce benceno y to acción de dehidrogenación es endotérmica y la re de oxidación es exotérmica. El calor neto de re roporcionado mediante el gas caliente regenera íaje, directamente en el primer oxidehidrogena ectamente en el segundo dehidrogenador . es de combustión proporcionan calor sensible al ía e. El efluente del primer oxidante es usad tar indirectamente el efluente a partir del hidrogenador (segunda carga del oxidehidrogenador ) cambiador de gas de reciclaje. El efluente del s nte es usado para calentar la carga del hidrogenación mediante el mezclado por contacto d entrada del oxidehidrogenador.

El gas de reciclaje, consistente principalmen do de carbono, también es usado como un diluyente os reactores de oxidehidrogenación para reduc ón parcial del hidrogeno de subproducto y mode de temperatura en cada uno de los oxidehidrogenad El etilbenceno es dehidrogenado de manera catalit eno en presencia de dióxido de carbono, y una dad de vapor, en reactores adiabáticos radiales d Y (2) la dehidrogenación oxidativa del EB en mo tireno con dióxido de carbono por medio de la sig ión : EB + C02 -> Estireno + CO + H20.

La segunda reacción puede ser pensada co nación de las siguientes dos reacciones: (1) EB -> SM + H2 Dehidrogenación convencional d (3) H2 + C02 -> CO + H20 Oxidación suave del H2 La reacción de dehidrogenación (1) es endotérmic ión suave de oxidación (3) es exotérmica. La r de oxidación (3) sirve para remover el hidróg oducto de la mezcla de gas de reacción, lo cual ablemente la conversión del equilibrio de la r ipal de dehidrogenación del EN (1) . La r rmica (3) también proporciona una porción del rido en la reacción endotérmica (1). do de carbono, hidrógeno, y otros subproduct ión, son regenerados mediante la oxidación select ido de carbono e hidrógeno en uno ó más oxidan de la siguiente manera: (6) 1/2 02 + CO -> C02 Regeneración de C02 "(7) 1/2 02 + H2 -> H2O Remoción del subproducto Ambas reacciones de oxidación (6) y (7) son exoté porcionan el calor neto ' para las reacciones oxi ehidrogenación (1) y (2). La primera reacci ción (6) sirve para remover el balance del hi oducido a partir de la mezcla de gas de recicl a adicionalmente la conversión del equilibrio ión principal de dehidrogenación del EB (1) . Los e son la operación a menor temperatura y/o mayor po nversión del EB. La segunda reacción de oxidación "regenerar" C02 (a partir de CO) , el cual es el férico puede ser usado como la carga de oxígeno dores. Los gases inertes contenidos en la fue no son purgados a partir del gas de reciclaj nir su acumulación en una concentración indeseada.

Se carga combustible adicional (p. ej . , metano) dores y se quema para proporcionar el inventario i alquier requerimiento de recuperación del CO stible adicional (p. ej . , metano o hidrógeno) t ser cargado para controlar el balance de edor de los reactores, sí se requiere.

Varios reactores de oxidehidrogenación puede ados. El efluente del primer reactor hidrogenación es recalentado y alimentado a un S or de oxidehidrogenación donde sucede una conv onal de EB en monómero de estireno.

El efluente a partir del último reacto cto de monómero de estireno a partir de subpro ticos de la reacción de dehidrogenación y E ionar. El EB sin convertir es combinado con carga o y reciclado para los reactores de oxidehidrogena La fase acosa puede ser enviada a un disposit o para remover y recuperar los hidrocarburos disu ndensado eliminado puede ser usado como agua de alentador para la generación de vapor.

El gas producido sin condensar del reactor, conte O2/ H2, H20, 2 (si aire es usado en lugar de oxig xidadores), cantidad pequeñas de EB y SM, y cant ñas de impurezas aromáticas y alifáticas subprod a reacción, son comprimidas y lavadas con un fl tilbenceno para recuperar los aromáticos residuale Se puede llevar a cabo una pequeña purga del laje para retirar los elementos inertes {p. ej . , nte oxidación de monóxido de carbono e hidrógeno scribe anteriormente.

La siguiente descripción detallada de las modal invención está pensada para proporcionar modal iares y no se considera como imitante de todo el e invención, de ninguna manera.

Con relación a la Figura 1, en una modalidad ción, un flujo de gas de reciclaje (12) es cargado tador de gas de reciclaje (10) . El flujo de íaje (12) consiste típicamente principalmente en d rbono y monóxido de carbono, con algo de hidró y pequeñas cantidades de hidrocarburos aromático ticos. Preferentemente, el flujo de gas de rec es alimentada a una presión de entre alrededor de kpa y a una temperatura de entre alrededor de 3 er calor agregado para cambiar las reaccion rogenacion hacia una dirección favorable.

El gas de reciclaje (12) es calentado dentr tador de gas de reciclaje (10) por medio del inter lor con el efluente caliente del reactor (14) de onalmente a continuación. El gas de reciclaje sa tador del gas de reciclaje (10) a través de la y se alimenta a un oxidador de primera fase (20) . idad mostrada en la Figura 1, el gas de reciclaj rentemente del calentador de gas de reciclaje (10 ratura de entre alrededor de 400 °C y 500 °C.

Dentro del oxidador de primera fase (20), el íaje es calentado adicionalmente mediante la oxi tiva de una porción del hidrógeno contenido, monóx no e hidrocarburos no aromáticos usando oxigeno el agente de oxidación. Cualquier catalizador apr íaje para ser alimentado al oxidador de primera ras el segundo flujo fluye a través de la linea mbinado con el gas en la linea (32) para ser carg dor de segunda fase, como se describe a continu no puede ser suministrado como gas puro o como pa Si se desea, el oxigeno puede ser precalentado ratura de entre alrededor del ambiente y 30 rción del volumen de oxigeno respecto . al g laje suministrado al oxidador de primera fas ntra típicamente entre alrededor de 0.030 y 0.035.

Opcionalmente, un quemador no catalítico pue en lugar del oxidador de primera fase. Sin ert resulta generalmente en la oxidación no select los componentes hidrocarburos y resulta en la p endimiento .

El gas de reciclaje calentado es cargado de el reactor de oxidehidrogenación de primera fase eactor de oxidehidrogenación de segunda fase (60 linea de entrada que intersecta la linea {38 ada) : C02, combustible, 02/aire, el flujo de entr ntación y/o vapor. Como se describe a continuaci nte del reactor de oxidehidrogenación de primera f lentado dentro del intercambiador del gas de rec hasta la temperatura de reacción antes de ser ali actor de oxidehidrogenación de segunda fase (40) .

El gas de reciclaje es cargado desde el intercan as de reciclaje a través de la linea (32) ha dor de segunda fase (40) . La temperatura del laje que sale del intercambiador de calor del laje ha sido reducida mediante el intercambio de amente hasta una temperatura de entre alrededor 650 °C. El oxigeno es provisto a través de la line as de reciclaje es calentado preferentemente dor de segunda fase hasta una temperatura de edor de 800 °C y 900 °C. Cualquier catalizador apr ser usado en el oxidador. Preferentemente, el ox egunda fase usa un catalizador de oxidación alt tivo, tal como el catalizador de tipo UOP OC-5. reciclaje que sale del segundo oxidador ncialmente libre de hidrógeno, monóxido de carbon ticos producidos en el proceso de dehidrogenació tado de las reacciones en los dos oxidadores.

El EB vaporizado es alimentado a través de la hacia un reactor de oxidehidrogenación de primer y se mezcla con el gas caliente de reciclaje rege a partir del oxidador de segunda fase (40) e ene sólo cantidades muy pequeñas de hidrógeno y m arbono. El reactor (50) puede ser cualquier reac ero de estireno, descrito adicionalmente a continu EB fresco (44) como se requería. El EB puede ser p odo necesario a partir del proceso a través de la para remover impurezas pesadas contenidas en el laje. El EB y la mezcla de gas de reciclaje rege argados al reactor de oxidehidrogenación de primer temperatura de entre alrededor de 500 °C y 600 °C El reactor de oxidehidrogenación de primera fase cualquier tipo de reactor- usado típicamente e sos de dehidrogenación . El reactor puede incluir camas fijas, una ó más camas fluidizadas, nación de estos tipos de camas. El catalizador us actor puede ser cualquier catalizador apropiado p hidrogenación del EB en presencia de dióxido de ca como un catalizador de óxido de hierro promovi ico, un catalizador de vanadio y hierro, u tado hasta la temperatura de reacción dent cambiador de gas de reciclaje, el efluente es carg or de oxidehidrogenación de segunda fase (60 or de oxidehidrogenación de segunda fase tamb uier tipo de reactor típicamente usado en los pr hidrogenación, y puede incluir una ó más camas más camas fluidizadas, o una combinación de estos amas. El catalizador usado en el reactor pue uier tipo de catalizador apropiado par hidrogenación del EB en presencia de dióxido de ca como un catalizador de óxido de hierro promovi io, un catalizar de vanadio y hierro, u izador.

El efluente del reactor de oxidehidrogenaci da fase es una mezcla de dehidrogenación que i ero de estireno, EB sin reaccionar, dióxido de car cambiador de calor de desecho de baja presió o agua de enfriamiento (47, 48) de manera similar roceso convencional de conversión de EB. Un tam (95) puede ser incluido como parte del equi amiento. La mezcla de dehidrogenación es en amente hasta una temperatura de entre alrededor 150 °C dentro de los intercambiadores de ca ho .

La mezcla de dehidrogenación enfriada es car s de la linea (51) para un procesamiento adiciona ar el monómero de estireno a partir de otros compo a mezcla de dehidrogenación. Esta separación pue zada usando técnicas convencionales para la sepa onómero de estireno de las mezclas de dehidrogen na modalidad del proceso mostrado en la Figura a de dehidrogenación es enfriada adicionalmente rogenación (65) . El agua y los hidrocarburos conde eparados en el separador de agua/dehidrogenación.

La mezcla de dehidrogenación es bombeada des ador (65) a través de la linea (64) usando la La mezcla dehidrogenada puede ser cargada a tra nea (71) hacia una sección de destilación para s nómero de estireno del EB residual y otros subprod ección de destilación opera de la misma manera so convencional de conversión de EB. El EB recuper ección de destilación es reciclado y alimentado ores de oxidehidrogenación como se des iormente . Si se desea, una parte o toda la mez rogenación puede ser cargada a través de la line su almacenamiento.

El agua del separador (65) es bombeada a través (63) y es procesada a través de un disposit tamiento con agua del proceso. El gas de recicl sado como se muestra en la Figura 3. El gas de rec a través de la linea (56) hacia el tambor de s compresor de gas de reciclado (100). Una line te al gas de reciclaje fluir hacia el tambor de as de reciclaje (1095), de ser necesario. El íaje fluye a través de la linea de entrada del co hacia el compresor (110), donde el gas es comp la presión requerida para su procesamiento y ope plata. El gas de reciclaje comprimido fluye a tra inea de salida (78) hacia el enfriador de laje (115) y el enfriado esbelto (120), donde la s aromáticos y el agua remanentes son condensad y los hidrocarburos aromáticos remanentes se ca s de la linea (83) a un ^separador (125) y el ticos condensados son retirados a través de las er cualquier gas tal como nitrógeno o argón que entrado al sistema con la carga de oxigeno. La pu da a cabo después del lavado para minimizar las pé omáticos con la purga. Si se usa aire para sumin igeno al sistema, se requiere de un mayor flujo de requiere suministrar dióxido de carbono recupera e reciclaje lavado, esencialmente libre de aromá imentado a través de la linea (12) del calentad e reciclaje (10) como se ha descrito anteriormente Los depósitos del dispositivo de lavado de ace se remueven a través de la linea (8) usando la y se cargan a través de la linea (92) hac sitivo de lavado de aceite de flujo (135 sitivo de lavado de aceite de flujo es usad erar los hidrocarburos del rico aceite de flujo. A trado en la parte más alta del dispositivo de lav sitivo de lavado de aceite de flujo. Por ejemp cambiador de calor (126) puede proveerse lentar los depósitos (88) del dispositivo de lav e de flujo antes de alimentar el dispositivo de eite de flujo. La carga para el dispositivo de lav e de flujo puede calentarse adicionalmente usando intercambiador de calor (124). La carga de ace para el dispositivo de lavado de aceite de flujo nfriada usando agua en el intercambiador de calor La recuperación del aceite de flujo puede ser pr vés de la linea (104), mientras el flujo de salida emovido mediante la linea (102).

El condensado del proceso es enviado al disposit o del condensado del proceso para remover y rec hidrocarburos. El condensado lavado es reusado ma de vapor de la planta. Este sistema opera de hidrogenación de primera fase y la oxidación tánea del hidrógeno de subproducto en los reacto hidrogenación permiten que las reacciones de conv an de manera más favorable. Como resultado ores de oxidehidrogenación pueden ser operados a imadamente por debajo de la temperatura de los rea a planta convencional de conversión de EB.

Mientras las modalidades preferidas han sido mos critas, varias modificaciones pueden ser llevadas s procesos antes descritos sin alejarse del espi ue de la invención, como se describe e ndicaciones anexas. En conformdiad, se entiende nte invención ha sido descrita a manera de ejempl limitante.

Claims (1)

1. Reivindicaciones 1. Un proceso para la dehidrogenación de un com tico funcionalmente sustituido para formar un com tico sustituido de manera funcional que incluye e s o triples de carbono-carbono usando dióxido de c iado, incluyendo los pasos de: (a) cargar' un flujo de dióxido de carbono recic flujo que contienen un compuesto alifático sust cionalmente en un primer reactor de oxidehidroge contiene por lo menos un catalizador para conver puesto alifático funcionalmente sustituido puesto alifático sustituido de manera funciona luye enlaces dobles o triples de carbono-carbono; (b) separar el efluente del reactor dehidrogenación en un flujo de reciclado de g xido de carbono de reciclaje; (d) separar el flujo de la mezcla del producto idrogenación para separar el compuesto ali tituido de manera . funcional que incluye enlaces do ples de carbono-carbono a partir de la mezc ducto de dehidrogenación . 2. El proceso de la reivindicación 1, que i onalmente el paso de recalentar dicho efluent or de oxidehidrogenación en un intercambiador de c I r dicho efluente a un reactor de oxidehidrogenaci ene por lo menos un catalizador. 3. El proceso de la reivindicación 1, en el rico en agua es procesado adicionalmente para r idrocarburos en dicho flujo rico en agua. 4. El proceso de la reivindicación 1, en el a del producto de la dehidrogenación es separa o hidrocarburo de baja volatilidad mediante un la 7. El proceso de la reivindicación 1, en el a contiene oxigeno es aire. 8. El proceso de la reivindicación 1, en el que contiene oxígeno es enriquecido con oxígeno. 9. El proceso de la reivindicación 1, en el que contiene oxígeno tiene más de 98% molar de ox 10. El proceso de la reivindicación 1, en el esto alifático funcionalmente sustituido en el fl es etilbenceno y el producto alifático funciona tuido es monómero de estireno. 11. El proceso de la reivindicación 1, en el esto alifático funcionalmente sustituido en la ca no y el producto alifático funcionalmente sustitu leno . 12. El proceso de la reivindicación 1, en el o-1 y el producto alifático funcionalmente sustitu utadieno . 15. El proceso de la reivindicación 1, en el que un oxidador contiene por lo menos un catalizador. 16. El proceso de la reivindicación 15, en el q nos un oxidador contiene por lo menos un catalizad eve preferentemente la reacción del oxigeno con C promueve sustancialmente la reacción del oxigeno c carburos y el flujo de reciclaje de gas. 17. El proceso de la reivindicación 1, en en dos oxidadores y dos reactores de dehidrogenaci calentador entre ellos. 18. El proceso de la reivindicación 1, que i onalmente el paso de añadir por lo menos alg geno, metano, u otro combustible hidrocarburo al óxido de¦ carbono de reciclaje. 1 36 (c) cargar el flujo de dióxido de carbono y un fl no en un primer oxidador con un catalizador de oxi tiva para catalizar la oxidación de los subproduc ehidrogenación contenidos en el dióxido de carb iado; (d) cargar el flujo efluente del primer oxidador cambiador de calor del gas de reciclaje para calen nte a partir de un primer reactor de dehidrogena ar el" flujo efluente a partir del primer oxidador; .(e) cargar el flujo efluente enfriado del dor y un flujo de oxigeno a un segundo oxidador izador de oxidación selectiva para cataliz ción de los subproductos de la dehidroge nidos en el dióxido de carbono reciclado; (f) cargar el efluente 'del segundo oxida enceno a un primer reactor de dehidrogenació ene un catalizador para catalizar la dehidrogenaci enceno en estireno; (i) separar el efluente a partir del segundo reac rogenacion en el flujo de dióxido de carbo laje y un flujo de mezcla del producto rogenacion; y (j) cargar el flujo de mezcla del producto rogenacion en una columna de destilación para sepa ero de estireno de la mezcla del produc rogenacion .