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WO2025070533A1 - 光学ガラス、光学素子、導光板、及びウェアラブル画像表示機器 - Google Patents

光学ガラス、光学素子、導光板、及びウェアラブル画像表示機器 Download PDF

Info

Publication number
WO2025070533A1
WO2025070533A1 PCT/JP2024/034259 JP2024034259W WO2025070533A1 WO 2025070533 A1 WO2025070533 A1 WO 2025070533A1 JP 2024034259 W JP2024034259 W JP 2024034259W WO 2025070533 A1 WO2025070533 A1 WO 2025070533A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
less
content
viewpoint
lower limit
optical glass
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
PCT/JP2024/034259
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
聡子 此下
良太 鈴木
敦己 斉藤
都 武田
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Electric Glass Co Ltd
Original Assignee
Nippon Electric Glass Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Electric Glass Co Ltd filed Critical Nippon Electric Glass Co Ltd
Publication of WO2025070533A1 publication Critical patent/WO2025070533A1/ja
Pending legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

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Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/04—Glass compositions containing silica
    • C03C3/062—Glass compositions containing silica with less than 40% silica by weight
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/04—Glass compositions containing silica
    • C03C3/062—Glass compositions containing silica with less than 40% silica by weight
    • C03C3/064—Glass compositions containing silica with less than 40% silica by weight containing boron
    • C03C3/068—Glass compositions containing silica with less than 40% silica by weight containing boron containing rare earths
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B1/00—Optical elements characterised by the material of which they are made; Optical coatings for optical elements

Definitions

  • the present invention relates to optical glass used as a light guide plate for wearable image display devices.
  • Glass is used as a component of wearable image display devices such as glasses with projectors, eyeglass-type or goggle-type displays, virtual reality (VR) or augmented reality (AR) displays, and virtual image displays.
  • the glass functions, for example, as a see-through light guide plate, allowing the user to see the image displayed on the glass while looking at the outside scenery through the glass. It is also possible to realize a 3D display using technology that projects different images to the left and right sides of the glasses, or to realize a virtual reality space using technology that uses the crystalline lens of the eye to connect to the retina.
  • the glass is required to have a high refractive index and high light transmittance in terms of widening the angle of images, increasing brightness and contrast, and improving light guide properties (see, for example, Patent Document 1).
  • the present invention aims to provide an optical glass that combines a high refractive index with high light transmittance and is easy to mass-produce.
  • the optical glass of Aspect 1 is characterized by containing, by mass%, 0-15% SiO 2 , 5-40% TiO 2 , and 5-50% La 2 O 3 , having a mass ratio of (Nb 2 O 5 +La 2 O 3 )/TiO 2 of 1.5 or more, and a refractive index nd of 2.03 or more.
  • the optical glass of embodiment 2 contains, by mass%, 0-15% SiO 2 , 5-less than 20% TiO 2 , 8-50% La 2 O 3 , 2-30% Nb 2 O 5 , 0-15% Gd 2 O 3 , 0-less than 10% BaO, 0-0.1% B 2 O 3 , 0-5% Al 2 O 3 , and 0-10% MgO+CaO+SrO+BaO+ZnO, and has a mass ratio of (Nb 2 O 5 +La 2 O 3 )/TiO 2 2.0 or more, (La 2 O 3 +Gd 2 O 3 +Y 2 O 3 +Yb 2 O 3 )/(SiO 2 +B 2 O 3 ). It is characterized in that it is 3.500 or more.
  • the optical glass of embodiment 3 contains, by mass%, 0-15% SiO 2 , 20-40% TiO 2 , 5-50% La 2 O 3 , 0-2.5% B 2 O 3 , 0-3% Al 2 O 3 , 0.1% or more MgO+CaO+SrO+BaO+ZnO, and 0-2% Li 2 O+Na 2 O+K 2 O, and has, by mass ratio, (Nb 2 O 5 +La 2 O 3 )/TiO 2 1.5 or more, TiO 2 /ZrO 2 2.9 or more, (MgO+CaO+SrO+BaO+ZnO)/(La 2 O 3 +Gd 2 O 3 +Y 2 O 3 +Yb 2 O 3 ) 0.4 or less, and B 2 O 3 /La 2 O 3 0.10 or less.
  • the optical glass of embodiment 4 contains SiO2, TiO2 , La2O3 , Nb2O5 , and ZrO2 as essential components, and is characterized in that the mass ratios of ( Nb2O5 + La2O3 )/ TiO2 are 1.5 or more, and HfO2 / TiO2 are 0.001 or more.
  • the optical glass of aspect 6 is any one of aspects 1 to 5, and preferably has an Abbe number ⁇ d of 30 or less.
  • the optical glass of Aspect 7, in any one of Aspects 1 to 6, preferably has an internal transmittance ⁇ 450 of 70% or more at a wavelength of 450 nm when the glass has a thickness of 10 mm.
  • the optical glass of Aspect 8 in any one of Aspects 1 to 7, preferably has a density of 6.0 g/cm 3 or less.
  • the optical glass of aspect 9 is preferably in the form of a plate having a thickness of 1 mm or less in any one of aspects 1 to 8.
  • the major axis of the main surface is 100 mm or more.
  • optical element of aspect 11 is characterized in that it is made of an optical glass of any one of aspects 1 to 10.
  • the light guide plate of aspect 12 is characterized in that it is made of the optical glass of any one of aspects 1 to 10.
  • the light guide plate of aspect 13 is preferably used in a wearable image display device selected from projector-equipped glasses, eyeglass-type or goggle-type displays, virtual reality or augmented reality display devices, and virtual image display devices in aspect 12.
  • the wearable image display device of aspect 14 preferably includes the light guide plate described in aspect 12 or aspect 13.
  • the present invention makes it possible to provide optical glass that combines a high refractive index with high light transmittance and is easy to mass-produce.
  • the optical glass of the present invention is characterized by containing, by mass%, 0 to 15% SiO 2 , 5 to 40% TiO 2 , and 5 to 50% La 2 O 3 , having a mass ratio of (Nb 2 O 5 +La 2 O 3 )/TiO 2 of 1.5 or more, and having a refractive index nd of 2.03 or more (optical glass A).
  • SiO 2 is a glass skeleton component and is a component that improves the stability of vitrification. It is also a component that tends to reduce the thermal expansion coefficient of glass.
  • the content of SiO 2 is preferably 0 to 15%. More specifically, the lower limit of the content of SiO 2 is preferably 0% or more, 1% or more, 2% or more, 2.5% or more, 4% or more, 5% or more, and particularly 6% or more.
  • the upper limit of the content of SiO 2 is preferably 15% or less, 12% or less, and particularly 11% or less.
  • SiO 2 is too high, the melting temperature tends to be high, and transition metal components such as Nb and Ti are reduced to cause absorption in the visible range (reduction color occurs), so the internal transmittance of the glass tends to decrease. That is, the light transmittance in the visible range tends to decrease. In addition, the refractive index tends to decrease. From the viewpoint of improving the stability of vitrification, it is preferable to contain SiO 2 as an essential component.
  • TiO 2 is an essential component for increasing the refractive index of glass. It is also an effective component for reducing the density of glass.
  • the content of TiO 2 is preferably 5 to 40%. More specifically, the lower limit of the content of TiO 2 is preferably 5% or more, 5.5% or more, 10% or more, 14% or more, 15% or more, and particularly 16% or more.
  • the upper limit of the content of TiO 2 is preferably 40% or less, 35% or less, and particularly 30% or less. If the content of TiO 2 is too low, it is difficult to obtain the above effect. If the content of TiO 2 is too high, in addition to being difficult to vitrify, the influence of the reduction color when the glass is reduced becomes large, and the light transmittance in the visible range is likely to decrease.
  • the content of TiO 2 is preferably 5 to less than 20%, and particularly 5 to 19.9%. Furthermore, particularly from the viewpoint of lowering the density of the glass, the content of TiO 2 is preferably 20 to 40%, particularly preferably 23 to 40%.
  • La 2 O 3 is an essential component that increases the refractive index and improves the stability of vitrification.
  • the content of La 2 O 3 is preferably 5 to 50%. More specifically, the lower limit of the content of La 2 O 3 is preferably 5% or more, 7.5% or more, 8% or more, 10% or more, 14% or more, 15% or more, 18% or more, 20% or more, 22% or more, 25% or more, 26% or more, and particularly preferably 30% or more.
  • the upper limit of the content of La 2 O 3 is preferably 50% or less, 48% or less, and particularly preferably 45% or less. If the content of La 2 O 3 is too low, it becomes difficult to obtain the above effects. If the content of La 2 O 3 is too high, vitrification becomes unstable and mass productivity tends to be poor. In addition, the density tends to be high.
  • Nb 2 O 5 is a component that significantly increases the refractive index of glass.
  • the content of Nb 2 O 5 is preferably 0 to 30%. More specifically, the lower limit of the content of Nb 2 O 5 is preferably 0% or more, 1% or more, 2% or more, 3% or more, 4% or more, and particularly preferably 5% or more.
  • the upper limit of the content of Nb 2 O 5 is preferably 30% or less, 25% or less, 20% or less, 18% or less, and particularly preferably 16% or less. If the content of Nb 2 O 5 is too high, it becomes difficult to vitrify. In particular, from the viewpoint of increasing the refractive index, it is preferable to contain Nb 2 O 5 as an essential component.
  • the content of Nb 2 O 5 + La 2 O 3 (the total amount of Nb 2 O 5 and La 2 O 3 ) is preferably 7.5% or more, 10% or more, 15% or more, 20% or more, 21% or more, 24% or more, 25% or more, 30% or more, 35% or more, and particularly 40% or more. If the content of Nb 2 O 5 + La 2 O 3 is too small, it becomes difficult to obtain the above-mentioned effect.
  • the upper limit of the content of Nb 2 O 5 + La 2 O 3 is preferably 80% or less, 75% or less, 70% or less, 65% or less, and particularly 60% or less.
  • (Nb 2 O 5 + La 2 O 3 )/TiO 2 is preferably 1.5 or more, 1.51 or more, particularly 1.55 or more.
  • (Nb 2 O 5 + La 2 O 3 )/TiO 2 is preferably 1.5 or more, 1.51 or more, particularly 1.55 or more.
  • the ratio of TiO 2 is too high, devitrified substances containing TiO 2 are likely to precipitate. Therefore, by setting (Nb 2 O 5 + La 2 O 3 )/TiO 2 to the above value, it becomes easier to obtain a stable glass with a high refractive index.
  • the upper limit of (Nb 2 O 5 + La 2 O 3 )/TiO 2 is 10 or less, 8 or less, 6 or less, particularly 3 or less.
  • " ( Nb2O5 + La2O3 )/ TiO2 means a value obtained by dividing the content of Nb2O5 + La2O3 by the content of TiO2 .
  • optical glass A may have the following configuration:
  • the content of TiO 2 +Nb 2 O 5 (total amount of TiO 2 and Nb 2 O 5 ) is preferably 5% or more, 7% or more, 7.5% or more, 10% or more, 15% or more, 20% or more, 21% or more, 24% or more, and particularly preferably 25% or more. If the content of TiO 2 +Nb 2 O 5 is too small, it becomes difficult to obtain the above-mentioned effect.
  • the upper limit of the content of TiO 2 +Nb 2 O 5 is preferably 60% or less, 50% or less, and particularly preferably 40% or less.
  • ZrO2 is a component that easily increases the refractive index.
  • the content of ZrO2 is preferably 0 to 15%. More specifically, the lower limit of the content of ZrO2 is preferably 0% or more, 1% or more, or 2% or more, and the upper limit of the content of ZrO2 is preferably 15% or less, 12% or less, 10% or less, and particularly preferably 9% or less. If the content of ZrO2 is too high, vitrification becomes unstable. In particular, from the viewpoint of increasing the refractive index, it is preferable to contain ZrO2 as an essential component.
  • Gd 2 O 3 is a component that increases the refractive index and improves the stability of vitrification.
  • the content of Gd 2 O 3 is preferably 0 to 20%. More specifically, the lower limit of the content of Gd 2 O 3 is preferably 0% or more, 1% or more, and particularly preferably 2% or more.
  • the upper limit of the content of Gd 2 O 3 is preferably 20% or less, 15% or less, 13% or less, 10% or less, 7% or less, and particularly preferably 6% or less. If the content of Gd 2 O 3 is too high, the vitrification tends to become unstable and mass productivity tends to be poor. In addition, the density tends to increase.
  • Y 2 O 3 is a component that increases the refractive index and chemical durability, and increases the Young's modulus.
  • the content of Y 2 O 3 is preferably 0 to 15%. More specifically, the lower limit of the content of Y 2 O 3 is preferably 0% or more, 0.1% or more, 1% or more, and particularly preferably 2% or more.
  • the upper limit of the content of Y 2 O 3 is preferably 15% or less, 12% or less, 10% or less, 7% or less, and particularly preferably 5% or less. If the content of Y 2 O 3 is too high, the melting temperature tends to be high. In addition, vitrification tends to be unstable.
  • Yb 2 O 3 is a component that increases the refractive index.
  • the content of Yb 2 O 3 is preferably 0 to 15%. More specifically, the lower limit of the content of Yb 2 O 3 is preferably 0% or more, 0.1% or more, 1% or more, 2% or more, 2.5% or more, and particularly preferably 3% or more.
  • the upper limit of the content of Yb 2 O 3 is preferably 15% or less, 12% or less, 10% or less, 9% or less, and particularly preferably 7% or less. If the content of Yb 2 O 3 is too high, the density of the glass is likely to increase. In addition, devitrification and striae are likely to occur.
  • the content of La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 (total amount of La2O3 , Gd2O3 , Y2O3 and Yb2O3 ) is preferably 5% or more, 10 % or more , 15% or more , 20 % or more, 25% or more, 30% or more, particularly preferably 35% or more. If the content of La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 is too small, it becomes difficult to obtain the above - mentioned effect.
  • the upper limit of the content of La 2 O 3 +Gd 2 O 3 +Y 2 O 3 +Yb 2 O 3 is preferably 79.9% or less, 75% or less, 70% or less, 65% or less, 60% or less, particularly preferably 55% or less.
  • WO3 is a component that easily stabilizes vitrification.
  • the content of WO3 is preferably 0 to 15%. More specifically, the lower limit of the content of WO3 is preferably 0% or more, particularly 0.1% or more.
  • the upper limit of the content of WO3 is preferably 15% or less, 12% or less, 10% or less, 5% or less, less than 3%, 2% or less, particularly 1% or less. If the content of WO3 is too high, the light transmittance tends to decrease. Also, the density tends to increase.
  • HfO2 is a component that increases the crystallization temperature and improves the devitrification resistance of the glass.
  • the content of HfO2 is preferably 0 to 1%. More specifically, the lower limit of the content of HfO2 is preferably 0% or more, 0.01% or more, and particularly preferably 0.05% or more.
  • the upper limit of the content of HfO2 is preferably 1% or less, 0.8% or less, 0.5% or less, 0.3% or less, and particularly preferably 0.2% or less. If the content of HfO2 is too high, the density tends to be high.
  • Ta 2 O 5 is a component that increases the refractive index, but if its content is too high, phase separation and devitrification are likely to occur.
  • the upper limit of the content of Ta 2 O 5 is 15% or less, 12% or less, 10% or less, 5% or less, 3% or less, 1% or less, and it is particularly preferable that it is not substantially contained, and the lower limit of the content of Ta 2 O 5 is preferably 0% or more.
  • the lower limit of the content of Ta 2 O 5 may be 0.01% or more.
  • substantially not contained means that it is not intentionally contained as a raw material, and does not exclude the inclusion of unavoidable impurities. Objectively, it means that the content of each of the above components is less than 0.01%.
  • MgO, CaO and SrO are components that stabilize vitrification, but if their content is too high, the refractive index tends to decrease. Therefore, the content of MgO + CaO + SrO (the total amount of MgO, CaO and SrO) is preferably 0 to 15%. More specifically, the upper limit of the content of MgO + CaO + SrO is preferably 15% or less, 10% or less, 5% or less, 3% or less, 2% or less, and especially 1% or less, and the lower limit of MgO + CaO + SrO is preferably 0% or more.
  • the lower limit of the content of MgO + CaO + SrO may be 0.01% or more, and especially 0.02% or more.
  • the upper limit of the content of each component of MgO, CaO and SrO is preferably 15% or less, 10% or less, 5% or less, 3% or less, 2% or less, and especially 1% or less, and the lower limit is preferably 0% or more.
  • the lower limit of the content of each of the components MgO, CaO, and SrO may be set to 0.01% or more, particularly 0.02% or more.
  • the BaO content is preferably 0 to 15%. More specifically, the upper limit of the BaO content is preferably 15% or less, 14% or less, 12% or less, or 11% or less, and especially less than 10%, and the lower limit of the BaO content is preferably 0% or more. However, from the viewpoint of increasing the refractive index, the lower limit of the BaO content may be 0.1% or more, 0.5% or more, 1% or more, and especially 2% or more.
  • the ZnO is a component that tends to improve the stability of vitrification.
  • the ZnO content is preferably 0-15%. More specifically, the lower limit of the ZnO content is preferably 0% or more, and particularly preferably 0.1% or more, and the upper limit of the ZnO content is preferably 15% or less, 12% or less, 10% or less, and particularly preferably 8% or less. If the ZnO content is too high, the refractive index tends to decrease.
  • the content of MgO+CaO+SrO+BaO+ZnO (the total amount of MgO, CaO, SrO, BaO and ZnO) is preferably 0 to 15%. More specifically, the upper limit of the content of MgO+CaO+SrO+BaO+ZnO is preferably 15% or less, 12% or less, and especially 10% or less, and the lower limit of the content of MgO+CaO+SrO+BaO+ZnO is preferably 0% or more. However, when emphasis is placed on stabilizing vitrification and reducing density, the lower limit of the content of MgO+CaO+SrO+BaO+ZnO is preferably 0.1% or more, and especially 0.2% or more.
  • Li 2 O, Na 2 O and K 2 O can be contained for the purpose of adjusting the melt viscosity, but if the content is too high, the vitrification becomes unstable and the refractive index may decrease. Therefore, the content of Li 2 O + Na 2 O + K 2 O (total amount of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O) is preferably 0 to 2%. More specifically, the upper limit of the content of Li 2 O + Na 2 O + K 2 O is preferably 2% or less, 1% or less, 0.5% or less, and particularly preferably substantially not contained, and the lower limit of the content of Li 2 O + Na 2 O + K 2 O is preferably 0% or more.
  • the lower limit of the content of Li 2 O + Na 2 O + K 2 O may be 0.01% or more.
  • the upper limit of the content of each of Li2O , Na2O and K2O components is 2% or less, 1% or less, 0.5% or less, and it is particularly preferable that they are not substantially contained, and the lower limit of the content of each of Li2O , Na2O and K2O components is preferably 0% or more.
  • the lower limit of the content of each of Li2O , Na2O and K2O components may be 0.01% or more.
  • B 2 O 3 is a component that contributes to the stability of vitrification, but if its content is too high, the refractive index is likely to decrease. Therefore, the content of B 2 O 3 is preferably 0 to 15%. More specifically, the upper limit of the content of B 2 O 3 is preferably 15% or less, 10% or less, 9% or less, 5% or less, and particularly 2.5% or less, and the lower limit of the content of B 2 O 3 is preferably 0% or more. However, from the viewpoint of increasing the stability of vitrification, the lower limit of the content of B 2 O 3 may be 0.01% or more, and particularly 0.1% or more.
  • the content of SiO 2 +B 2 O 3 (total amount of SiO 2 and B 2 O 3 ) is preferably 0 to 15%. More specifically, the upper limit of the content of SiO 2 +B 2 O 3 is preferably 15% or less, 10% or less, and particularly 9.4% or less, and the lower limit of the content of SiO 2 +B 2 O 3 may be 0% or more. On the other hand, from the viewpoint of stabilizing vitrification, the lower limit of the content of SiO 2 +B 2 O 3 is preferably 1% or more, 2% or more, 3% or more, and particularly 5% or more.
  • Al 2 O 3 is a component that contributes to the stability of vitrification, but if its content is too high, the refractive index is likely to decrease. Therefore, the content of Al 2 O 3 is preferably 0 to 5%. More specifically, the upper limit of the content of Al 2 O 3 is preferably 5% or less, 3% or less, 2% or less, 1% or less, 0.2% or less, and particularly preferably 0.1% or less, and the lower limit of the content of Al 2 O 3 is preferably 0% or more. However, from the viewpoint of improving the stability of vitrification, the lower limit of the content of Al 2 O 3 may be 0.01% or more.
  • Ga 2 O 3 is a component that forms a glass skeleton as an intermediate oxide and expands the vitrification range. It also has the effect of increasing the refractive index.
  • the content of Ga 2 O 3 is preferably 0 to 10%. More specifically, the lower limit of the content of Ga 2 O 3 is preferably 0% or more, 1% or more, and particularly 2% or more, and the upper limit of the content of Ga 2 O 3 is preferably 10% or less, 7% or less, 6% or less, 5% or less, and particularly 4% or less. If the content of Ga 2 O 3 is too high, it becomes difficult to vitrify. In addition, the raw material cost tends to be high.
  • GeO2 is a component that forms a glass skeleton as a glass network forming component and expands the vitrification range.
  • the content of GeO2 is preferably 0 to 10%. More specifically, the lower limit of the content of GeO2 is preferably 0% or more, 1% or more, and particularly 2% or more, and the upper limit of the content of GeO2 is preferably 10% or less, 7% or less, 6% or less, 5% or less, and particularly 4% or less. If the content of GeO2 is too high, it becomes difficult to vitrify. In addition, the raw material cost tends to be high.
  • the As component (As 2 O 3 , etc.), the Pb component (PbO, etc.) and the fluorine component (F 2 , etc.) are not substantially contained because they have a large environmental load.
  • Bi 2 O 3 and TeO 2 are coloring components and tend to reduce the transmittance in the visible range. Therefore, the content of Bi 2 O 3 is preferably 0 to 1%.
  • the upper limit of the content of Bi 2 O 3 is preferably 1% or less, 0.1% or less, or 0.01% or less, and it is particularly preferable that it is not substantially contained.
  • the content of TeO 2 is preferably 0 to 1%.
  • the upper limit of the content of TeO 2 is preferably 1% or less, 0.1% or less, or 0.01% or less, and it is particularly preferable that it is not substantially contained.
  • Fe 2 O 3 , Pt and Rh are coloring components, and the visible transmittance is easily decreased, so the content is preferably particularly small.
  • the content of Fe 2 O 3 is preferably less than 0.01%, less than 0.005%, less than 0.001%, less than 0.0005%, particularly less than 0.0001%, and the lower limit of the content of Fe 2 O 3 is preferably 0.00001% or more.
  • the content of Pt is preferably 20 ppm or less, 10 ppm or less, particularly 5 ppm or less.
  • the content of Rh is preferably 1 ppm or less, 0.1 ppm or less, 0.01 ppm or less, particularly less than 0.01 ppm, and the lower limit of the content of Rh is preferably 0.001 ppm or more.
  • the lower limit of the Pt content is preferably 0.1 ppm or more, particularly preferably 0.5 ppm or more.
  • the optical glass of the present invention may contain 0 to 0.1% of each of the fining components Cl, CeO 2 , SO 2 , Sb 2 O 3 or SnO 2 .
  • the mass ratio ( TiO2 + Nb2O5 )/ SiO2 is preferably more than 1, 2 or more, 2.5 or more, and particularly 3.0 or more.
  • the upper limit is preferably 10 or less, 8.0 or less, 6.1 or less, 4.0 or less, less than 3.7, and particularly 3.6 or less.
  • ( TiO2 + Nb2O5 )/ SiO2 means the value obtained by dividing the content of TiO2+Nb2O5 (the total amount of TiO2 and Nb2O5 ) by the content of SiO2 .
  • the mass ratio of TiO2 / ZrO2 is 2 or more, 2.2 or more, 2.5 or more, 2.9 or more, and particularly 2.91 or more.
  • the upper limit of TiO2 / ZrO2 may be 20 or less, 15 or less, and particularly 12 or less.
  • TiO2 / ZrO2 means the value obtained by dividing the TiO2 content by the ZrO2 content.
  • the mass ratio ( La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 )/( SiO2 + B2O3 ) is preferably 1.000 or more, 1.500 or more, 2.000 or more, 3.500 or more, 3.800 or more, 4.000 or more, 4.300 or more, 4.500 or more, 4.800 or more, 5.100 or more, 5.200 or more, 5.400 or more, 5.500 or more, and particularly preferably 5.600 or more.
  • the upper limit of ( La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 )/ ( SiO2 + B2O3 ) is preferably 20.000 or less, 15.000 or less, 12.000 or less, 10.000 or less, 8.000 or less, particularly preferably 7.000 or less.
  • “( La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 ) / ( SiO2 + B2O3 ) means the value obtained by dividing the content of La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 by the content of SiO2 + B2O3 .
  • the mass ratio of HfO2 / TiO2 is preferably 0.02 or less, 0.01 or less, 0.009 or less, particularly preferably 0.005 or less, and the lower limit of HfO2 / TiO2 is preferably 0 or more.
  • the lower limit of HfO2 / TiO2 is preferably 0.001 or more, particularly preferably 0.002 or more.
  • HfO2 / TiO2 means the value obtained by dividing the content of HfO2 by the content of TiO2 .
  • the mass ratio (MgO+CaO+SrO+BaO+ ZnO )/( La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 ) is preferably 0.7 or less, 0.5 or less, particularly preferably 0.4 or less, and the lower limit of (MgO+CaO+ SrO + BaO + ZnO )/ ( La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 ) is preferably 0 or more.
  • the lower limit of (MgO + CaO+ SrO +BaO+ ZnO )/( La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 ) is preferably 0.001 or more, particularly 0.01 or more.
  • “(MgO+CaO+ SrO + BaO + ZnO )/( La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 )” means the value obtained by dividing the content of MgO+CaO+SrO+ BaO +ZnO by the content of La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 .
  • the mass ratio of (MgO+CaO+SrO+BaO+ ZnO )/( La2O3 + TiO2 + Nb2O5 ) is preferably 0.5 or less, 0.4 or less, 0.3 or less, and particularly preferably 0.2 or less, and the lower limit of (MgO+CaO+SrO+BaO+ZnO)/ ( La2O3 + TiO2 + Nb2O5 ) is preferably 0 or more.
  • the lower limit of (MgO+CaO+SrO+BaO+ZnO)/ ( La2O3 + TiO2 + Nb2O5 ) is preferably 0.001 or more , 0.01 or more, and particularly preferably 0.02 or more.
  • “(MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO) / ( La2O3 + TiO2 + Nb2O5 )” means the value obtained by dividing the content of MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO by the content of La2O3 + TiO2 + Nb2O5 .
  • the mass ratio of ZnO/ Y2O3 is preferably 50 or less, particularly 40 or less, and the lower limit of ZnO/ Y2O3 is preferably 0 or more.
  • the lower limit of ZnO/ Y2O3 may be 0.01 or more. Note that "ZnO/Y2O3 " means the value obtained by dividing the ZnO content by the Y2O3 content .
  • the mass ratio of B2O3/La2O3 is preferably less than 1, 0.9 or less, 0.5 or less, particularly 0.10 or less, and the lower limit of B2O3/La2O3 is preferably 0 or more .
  • the lower limit of B2O3 / La2O3 may be 0.01 or more .
  • B2O3 / La2O3 means the value obtained by dividing the content of B2O3 by the content of La2O3 .
  • the mass ratio of B2O3 / SiO2 is preferably 1 or less, 0.9 or less, particularly preferably 0.5 or less, and the lower limit of B2O3 / SiO2 is preferably 0 or more.
  • the lower limit of B2O3/SiO2 may be 0.01 or more. Note that B2O3/SiO2 means the value obtained by dividing the content of B2O3 by the content of SiO2 .
  • the preferred composition ranges of the optical glass A are, in mass %, 0-15% SiO 2 , 5-40% TiO 2 , 7.5-50% La 2 O 3 , 0-30% Nb 2 O 5 , and 7.5-80% Nb 2 O 5 +La 2 O 3 , and the mass ratio is preferably (Nb 2 O 5 +La 2 O 3 )/TiO 2 1.5 or more, and the preferred ranges are, in mass %, 0-12% SiO 2 , 10-35% TiO 2 , 14-48% La 2 O 3 , 1-20% Nb 2 O 5 , and 15-75% Nb 2 O 5 +La 2 O 3 , and the mass ratio is preferably (Nb 2 O 5 +La 2 O 3 )/TiO 2 .
  • the mass ratio of (Nb 2 O 5 + La 2 O 3 )/TiO 2 is 1.5 or more, and the mass percentages are, in mass%, SiO 2 0-12%, TiO 2 14-35%, La 2 O 3 20-45%, Nb 2 O 5 1-20%, and Nb 2 O 5 +La 2 O 3 21-70%.
  • the mass ratio of (Nb 2 O 5 +La 2 O 3 )/TiO 2 is 1.5 or more, and the mass percentages are, in mass%, SiO 2 0-12%, TiO 2 16-35%, La 2 O 3 22-45%, Nb 2 O 5 2-20%, Nb 2 O 5 +La 2 O 3 24-60%, ZrO 2 0-15%, HfO 2 It is further preferable that the mass percentages are 0-1%, and the mass ratio of (Nb 2 O 5 +La 2 O 3 )/TiO 2 is 1.5 or more, and it is particularly preferable that the mass percentages are 1-12% SiO 2 , 16-35% TiO 2 , 22-45% La 2 O 3 , 2-20% Nb 2 O 5 , 24-60% Nb 2 O 5 +La 2 O 3 , 1-15% ZrO 2 , and 0.01-1% HfO 2 , and the mass ratio of (Nb 2 O 5 +La 2 O 3 )/TiO 2 is 1.5 or more.
  • the optical glass of this embodiment satisfies the above-mentioned requirements, resulting in a high Abbe number, excellent glass stability, and an easy-to-lower glass transition temperature. It also makes it easy to reduce density. Therefore, the optical glass of this embodiment combines a high refractive index with high light transmittance, and is easy to mass-produce.
  • the optical glass of the present invention contains, by mass%, 0-15% SiO 2 , 5 to less than 20% TiO 2 , 8-50% La 2 O 3 , 2-30% Nb 2 O 5 , 0-15% Gd 2 O 3 , 0 to less than 10% BaO, 0-0.1% B 2 O 3 , 0-5% Al 2 O 3 , and 0-10% MgO+CaO+SrO+BaO+ZnO, and has a mass ratio of (Nb 2 O 5 +La 2 O 3 )/TiO 2 2.0 or more, and (La 2 O 3 +Gd 2 O 3 +Y 2 O 3 +Yb 2 O 3 )/(SiO 2 +B 2 O 3 ).
  • optical glass B 3.500 or more (optical glass B).
  • the description of configurations that overlap with those of optical glass A may be omitted.
  • the preferred configurations described in the description of optical glass A may be adopted.
  • the content of SiO 2 is preferably 0 to 15%. More specifically, from the viewpoint of suppressing an increase in the melting temperature and a decrease in the internal transmittance, and suppressing a decrease in the refractive index, the upper limit of the content of SiO 2 is preferably 15% or less, 12% or less, and particularly 11% or less, and the lower limit of the content of SiO 2 may be 0% or more. However, from the viewpoint of improving the stability of vitrification and decreasing the thermal expansion coefficient of glass, the lower limit of the content of SiO 2 is preferably 1% or more, 2% or more, 2.5% or more, 3% or more, 5% or more, and particularly 6% or more.
  • the content of TiO2 is preferably 5 to less than 20%, particularly preferably 5 to 19.9%. More specifically, from the viewpoint of increasing the refractive index of the glass and decreasing the density of the glass, the lower limit of the content of TiO2 is preferably 5% or more, 10% or more, 15% or more, particularly preferably 17% or more. Also, from the viewpoint of increasing the light transmittance in the visible range, the upper limit of the content of TiO2 is preferably less than 20%, 19.9% or less, 19.8% or less, 19.7% or less, particularly preferably 19.5% or less.
  • the content of La 2 O 3 is preferably 8 to 50%. More specifically, from the viewpoint of increasing the refractive index and improving the stability of vitrification, the lower limit of the content of La 2 O 3 is preferably 8% or more, 10% or more, 14% or more, 15% or more, 18% or more, 20% or more, 22% or more, 25% or more, 26% or more, and particularly preferably 30% or more. In addition, from the viewpoint of suppressing the decrease in devitrification resistance and the increase in density, the upper limit of the content of La 2 O 3 is preferably 50% or less, 48% or less, and particularly preferably 45% or less.
  • the content of Nb 2 O 5 is preferably 2 to 30%. More specifically, from the viewpoint of significantly increasing the refractive index, the lower limit of the content of Nb 2 O 5 is preferably 2% or more, 3% or more, 4% or more, and particularly preferably 5% or more. Also, from the viewpoint of stabilizing vitrification, the upper limit of the content of Nb 2 O 5 is preferably 30% or less, 25% or less, 20% or less, 18% or less, and particularly preferably 16% or less.
  • the content of ZrO2 is preferably 0 to 15%. More specifically, from the viewpoint of stabilizing vitrification, the upper limit of the content of ZrO2 is preferably 15% or less, 12% or less, 10% or less, and particularly 9% or less, and the lower limit of the content of ZrO2 may be 0% or more. However, from the viewpoint of increasing the refractive index, the lower limit of the content of ZrO2 is preferably 1% or more, 2% or more, and particularly 4% or more.
  • the content of Gd 2 O 3 is preferably 0 to 15%. More specifically, from the viewpoint of suppressing a decrease in mass productivity and an increase in density, the upper limit of the content of Gd 2 O 3 is preferably 15% or less, particularly 14% or less, and the lower limit of the content of Gd 2 O 3 may be 0% or more. However, from the viewpoint of increasing the refractive index, the lower limit of the content of Gd 2 O 3 is preferably 0.1% or more, particularly 1% or more.
  • the content of Y 2 O 3 is preferably 0 to 15%. More specifically, from the viewpoint of suppressing an increase in the melting temperature and stabilizing vitrification, the upper limit of the content of Y 2 O 3 is preferably 15% or less, 12% or less, 10% or less, 7% or less, and particularly 5% or less, and the lower limit of the content of Y 2 O 3 may be 0% or more. However, from the viewpoint of increasing the refractive index and chemical durability and further increasing the Young's modulus, the lower limit of the content of Y 2 O 3 is preferably 0.1% or more.
  • the content of Yb 2 O 3 is preferably 0 to 15%. More specifically, from the viewpoint of suppressing an increase in density of the glass and suppressing the occurrence of devitrification and striae, the upper limit of the content of Yb 2 O 3 is preferably 15% or less, 12% or less, 10% or less, particularly 9% or less, and the lower limit of the content of Yb 2 O 3 may be 0% or more. However, from the viewpoint of increasing the refractive index, the lower limit of the content of Yb 2 O 3 is preferably 0.1% or more, 1% or more, 2% or more, 2.5% or more, particularly 3% or more.
  • the content of WO3 is preferably 0 to 15%. More specifically, from the viewpoint of increasing the light transmittance in the visible range and suppressing an increase in density, the upper limit of the content of WO3 is preferably 15% or less, 12% or less, and particularly preferably 10% or less, and the lower limit of the content of WO3 may be 0% or more. However, from the viewpoint of stabilizing vitrification, the lower limit of the content of WO3 is preferably 0.1% or more.
  • the content of HfO 2 is preferably 0 to 1%. More specifically, from the viewpoint of suppressing an increase in density, the upper limit of the content of HfO 2 is preferably 1% or less, 0.8% or less, 0.5% or less, 0.3% or less, and particularly 0.2% or less, and the lower limit of the content of HfO 2 may be 0% or more. However, from the viewpoint of increasing the crystallization temperature and improving the devitrification resistance of the glass, the lower limit of the content of HfO 2 is preferably 0.01% or more, and particularly 0.05% or more.
  • the upper limit of the content of each component of MgO, CaO, and SrO is preferably 10% or less, 8% or less, 5% or less, 3% or less, 2% or less, and particularly 1% or less, and the lower limit of the content of each component of MgO, CaO, and SrO is preferably 0% or more.
  • the lower limit of the content of each of the components MgO, CaO, and SrO may be set to 0.01% or more, particularly 0.02% or more.
  • the BaO content is preferably 0 to less than 10%. More specifically, from the viewpoint of stabilizing vitrification, the upper limit of the BaO content is preferably less than 10%, 8% or less, 5% or less, 4% or less, and particularly 3% or less, and the lower limit of the BaO content is preferably 0% or more. On the other hand, from the viewpoint of increasing the refractive index, the lower limit of the BaO content may be 0.1% or more.
  • the ZnO content is preferably 0 to 10%. More specifically, from the viewpoint of suppressing a decrease in the refractive index, the upper limit of the ZnO content is preferably 10% or less, 9% or less, 8% or less, and particularly 7% or less, and the lower limit of the ZnO content is preferably 0% or more. On the other hand, from the viewpoint of improving the stability of vitrification, the lower limit of the ZnO content is preferably 0.1% or more.
  • the content of B 2 O 3 is preferably 0 to 0.1%. More specifically, from the viewpoint of increasing the refractive index, the upper limit of the content of B 2 O 3 is preferably 0.1% or less, 0.05% or less, and in particular, it is preferable that B 2 O 3 is substantially not contained, and the lower limit of the content of B 2 O 3 may be 0% or more.
  • the content of Al 2 O 3 is preferably 0 to 5%. More specifically, from the viewpoint of increasing the stability of vitrification and suppressing a decrease in the refractive index, the upper limit of the content of Al 2 O 3 is preferably 5% or less, 3% or less, 2% or less, 1% or less, particularly 0.1% or less, and the lower limit of the content of Al 2 O 3 is preferably 0% or more. On the other hand, from the viewpoint of improving the stability of vitrification, the lower limit of the content of Al 2 O 3 may be 0.01% or more.
  • the content of Fe 2 O 3 is preferably less than 0.01%, less than 0.005%, less than 0.001%, less than 0.0005%, particularly less than 0.0001%, and the lower limit of the content of Fe 2 O 3 is preferably 0.00001% or more.
  • the content of Pt is preferably 20 ppm or less, 10 ppm or less, particularly 5 ppm or less.
  • the content of Rh is preferably 1 ppm or less, 0.1 ppm or less, 0.01 ppm or less, particularly less than 0.01 ppm, and the lower limit of the content of Rh is preferably 0.001 ppm or more.
  • the lower limit of the content of Pt is preferably 0.1 ppm or more, particularly 0.5 ppm or more.
  • the content of Nb 2 O 5 +La 2 O 3 is preferably 10% or more, 15% or more, 20% or more, 21% or more, 24% or more, 25% or more, 30% or more, 35% or more, and particularly 40% or more. If the content of Nb 2 O 5 +La 2 O 3 is too small, it becomes difficult to obtain the above-mentioned effect.
  • the upper limit of the content of Nb 2 O 5 +La 2 O 3 is preferably 80% or less, 75% or less, 70% or less, 65% or less, and particularly 60% or less.
  • the content of TiO2 + Nb2O5 is preferably 7% or more, 10% or more, 15% or more, 20% or more, 21% or more, 24% or more, and particularly preferably 25% or more.
  • the upper limit of the content of TiO2 + Nb2O5 is preferably 60% or less, 50% or less, and particularly preferably 40% or less.
  • the content of La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 is preferably 8% or more, 10% or more, 15% or more, 20% or more, 25% or more, 30% or more, 35% or more, and particularly preferably 40% or more.
  • the upper limit of the content of La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 is preferably 79.9 % or less, 75% or less, 70% or less, 65% or less, 60% or less, and particularly preferably 55% or less.
  • the content of MgO+CaO+SrO+BaO+ZnO is preferably 0-10%. More specifically, from the viewpoint of increasing the refractive index, the upper limit of the content of MgO+CaO+SrO+BaO+ZnO is preferably 10% or less, 9% or less, and particularly 8% or less, and the lower limit of the content of MgO+CaO+SrO+BaO+ZnO is preferably 0% or more. On the other hand, from the viewpoint of stabilizing vitrification and reducing density, the lower limit of the content of MgO+CaO+SrO+BaO+ZnO is preferably 0.1% or more, and particularly 0.2% or more.
  • the content of Li 2 O + Na 2 O + K 2 O is preferably 0 to 2%. More specifically, from the viewpoint of suppressing instability of vitrification and suppressing a decrease in the refractive index, the upper limit of the content of Li 2 O + Na 2 O + K 2 O is preferably 2% or less, 1% or less, or 0.5% or less, and in particular, it is preferable that they are not substantially contained, and the lower limit of the content of Li 2 O + Na 2 O + K 2 O is preferably 0% or more. On the other hand, from the viewpoint of adjusting the melt viscosity, the lower limit of the content of Li 2 O + Na 2 O + K 2 O may be 0.01% or more.
  • the upper limit of the content of each component of Li 2 O, Na 2 O, and K 2 O is preferably 2% or less, 1% or less, or 0.5% or less, and in particular, it is preferable that they are not substantially contained, and the lower limit of the content of each component of Li 2 O, Na 2 O, and K 2 O is preferably 0% or more.
  • the lower limit of the content of each of the Li 2 O, Na 2 O and K 2 O components may be set to 0.01% or more.
  • the content of SiO 2 +B 2 O 3 is preferably 0 to 15%. More specifically, the upper limit of the content of SiO 2 +B 2 O 3 is preferably 15% or less, 10% or less, and particularly 9.4% or less, and the lower limit of the content of SiO 2 +B 2 O 3 may be 0% or more. On the other hand, from the viewpoint of stabilizing vitrification, the lower limit of the content of SiO 2 +B 2 O 3 is preferably 1% or more, 2% or more, 3% or more, and particularly 5% or more.
  • the mass ratio ( Nb2O5 + La2O3 )/ TiO2 is preferably 2.0 or more, particularly 2.01 or more.
  • the upper limit of ( Nb2O5 + La2O3 )/ TiO2 is preferably 10 or less, 8 or less, 6 or less, particularly 3 or less.
  • the mass ratio of ( TiO2 + Nb2O5 )/ SiO2 is preferably 1 or more, 2 or more, 2.5 or more, and particularly preferably 3.0 or more.
  • the upper limit is preferably 10 or less, 8.0 or less, 6.1 or less, 4.0 or less, less than 3.7, and particularly preferably 3.6 or less.
  • the mass ratio of TiO2 / ZrO2 is preferably 2 or more, particularly 2.2 or more.
  • the upper limit of TiO2 / ZrO2 may be 20 or less, 15 or less, particularly 12 or less.
  • the mass ratio of ( La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 )/ ( SiO2 + B2O3 ) is preferably 3.500 or more, 3.800 or more, 4.000 or more, 4.300 or more, 4.500 or more, 4.800 or more, and particularly 5.100 or more.
  • the upper limit of ( La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 )/ ( SiO2 + B2O3 ) is preferably 20.000 or less, 15.000 or less, 12.000 or less , 10.000 or less, 8.000 or less, and particularly 7.000 or less.
  • the mass ratio of HfO2 / TiO2 is preferably 0.02 or less, 0.01 or less, 0.009 or less, particularly preferably 0.005 or less, and the lower limit of HfO2 / TiO2 is preferably 0 or more.
  • the lower limit of HfO2 / TiO2 is preferably 0.001 or more, particularly preferably 0.002 or more.
  • the mass ratio of (MgO+CaO+ SrO +BaO+ZnO)/( La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 ) is preferably 0.7 or less, 0.5 or less, 0.4 or less, and particularly preferably 0.2 or less, and the lower limit of (MgO+ CaO + SrO +BaO+ZnO)/ ( La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 ) is preferably 0 or more.
  • the lower limit of ( MgO +CaO+ SrO +BaO+ ZnO )/ ( La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 ) is preferably 0.001 or more.
  • the mass ratio of (MgO+CaO+ SrO +BaO+ZnO)/ ( La2O3 + TiO2 + Nb2O5 ) is preferably 0.5 or less, 0.4 or less, 0.3 or less, particularly 0.2 or less, and the lower limit of (MgO+CaO+ SrO +BaO+ ZnO )/( La2O3 + TiO2 + Nb2O5 ) is preferably 0 or more.
  • the lower limit of (MgO+CaO+SrO+ BaO +ZnO)/( La2O3 + TiO2 + Nb2O5 ) is preferably 0.001 or more, particularly 0.002 or more .
  • the upper limit of ZnO/Y 2 O 3 is preferably 50 or less, particularly 40 or less, in terms of mass ratio, and the lower limit of ZnO/Y 2 O 3 is preferably 0 or more.
  • the lower limit of ZnO/Y 2 O 3 is preferably 0.01 or more.
  • the lower limit of the Pt content is preferably 0.1 ppm or more, particularly preferably 0.5 ppm or more.
  • the mass ratio TiO2 / ZrO2 is preferably 2 or more, 2.2 or more, 2.5 or more, 2.9 or more, and particularly preferably 2.91 or more.
  • the upper limit of TiO2 / ZrO2 may be 20 or less, 15 or less, and particularly preferably 12 or less.
  • the mass ratio ( La2O3 + Gd2O3 +Y2O3 + Yb2O3 ) / ( SiO2 + B2O3 ) is preferably 1.000 or more, 1.500 or more, 2.000 or more, 3.500 or more, 3.800 or more, 4.000 or more, 4.300 or more, 4.500 or more, 4.800 or more, and particularly preferably 5.100 or more.
  • the upper limit of ( La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 )/ ( SiO2 + B2O3 ) is preferably 20,000 or less, 15,000 or less, 12,000 or less , 10,000 or less, 8,000 or less, particularly preferably 7,000 or less.
  • the mass ratio of HfO2 / TiO2 is preferably 0.001 or more.
  • the mass ratio of HfO2 / TiO2 is preferably 0.02 or less, 0.01 or less, 0.009 or less, particularly preferably 0.005 or less.
  • the mass ratio of (MgO+CaO+ SrO +BaO+ZnO)/( La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 ) is preferably 0.7 or less , 0.5 or less, 0.4 or less, 0.35 or less, and particularly preferably 0.3 or less.
  • the lower limit of (MgO+CaO+SrO+ BaO +ZnO)/( La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 ) is preferably 0 or more, 0.001 or more, and particularly preferably 0.01 or more .
  • the mass ratio of ZnO/Y 2 O 3 is preferably 50 or less, particularly 40 or less, and the lower limit of ZnO/Y 2 O 3 is preferably 0 or more.
  • the lower limit of ZnO/Y 2 O 3 may be 0.01 or more.
  • the mass ratio B 2 O 3 /La 2 O 3 is preferably less than 1, 0.9 or less, 0.5 or less, particularly 0.10 or less, and particularly 0.05 or less, and the lower limit of B 2 O 3 /La 2 O 3 is preferably 0 or more.
  • the lower limit of B 2 O 3 /La 2 O 3 may be 0.01 or more.
  • the mass ratio of (Nb 2 O 5 +La 2 O 3 )/TiO 2 is 1.5 or more and the mass ratio of HfO 2 /TiO 2 is 0.001 or more, and it is particularly preferable that the material contains, in mass %, 2 to 15% SiO 2 , 14 to 35% TiO 2 , 20 to 50% La 2 O 3 , 1 to 20% Nb 2 O 5 and 1 to 15% ZrO 2 , and that the mass ratio of (Nb 2 O 5 +La 2 O 3 )/TiO 2 is 1.5 or more and the mass ratio of HfO 2 /TiO 2 is 0.001 or more.
  • the upper limit of the refractive index (nd) is preferably 2.35 or less, 2.30 or less, and particularly preferably 2.20 or less.
  • the optical glass of the present invention has the above-mentioned constitution, and thus has a high light transmittance in the visible range.
  • the internal transmittance ⁇ 450 at a wavelength of 450 nm at a thickness of 10 mm is preferably 70% or more, 75% or more, 80% or more, 85% or more, and particularly preferably 90% or more. In this way, the brightness of the image seen by the user in a wearable image display device using the optical glass of the present invention is easily increased.
  • the optical glass of the present invention preferably has a crystallization temperature (Tc) of 800°C or higher, 850°C or higher, 870°C or higher, and particularly 900°C or higher. In this way, a glass with excellent mass-producibility can be obtained.
  • the lower limit of the crystallization temperature (Tc) is not particularly limited, but it may be, for example, 600°C or higher.
  • the optical glass of the present invention preferably has a difference between the glass transition temperature and the crystallization temperature (Tc-Tg) of 20°C or more, 50°C or more, 120°C or more, 150°C or more, and particularly 170°C or more. In this way, it is possible to obtain glass that is less susceptible to devitrification during molding and has excellent mass productivity.
  • Tc-Tg crystallization temperature
  • the optical glass of the present invention preferably has a liquidus temperature of 1350° C. or lower, 1330° C. or lower, and particularly preferably 1300° C. or lower.
  • the liquidus viscosity is preferably 10 0.1 dPa ⁇ s or higher, 10 0.2 dPa ⁇ s or higher, and particularly preferably 10 0.3 dPa ⁇ s or higher. This makes it difficult for the glass to devitrify during melting or molding, and therefore makes it easier to improve mass productivity.
  • the optical glass of the present invention preferably has a density of 6.0 g/cm3 or less , 5.5 g/ cm3 or less, 5.3 g/cm3 or less , and particularly preferably 5.0 g/cm3 or less . Reducing the density of the optical glass can contribute to reducing the weight of the device. If the density is too high, the weight of the wearable device increases, increasing the discomfort when wearing the device. There is no particular lower limit for the density, but if it is too low, other properties such as optical properties tend to decrease, so it is preferably 4 g/cm3 or more , and particularly preferably 4.5 g/ cm3 or more.
  • the optical glass of the present invention preferably has a thermal expansion coefficient at 30 to 380° C. of 95 ⁇ 10 ⁇ 7 /° C. or less, 90 ⁇ 10 ⁇ 7 /° C. or less, and particularly preferably 85 ⁇ 10 ⁇ 7 /° C. or less. If the thermal expansion coefficient is too large, the glass is more likely to break due to thermal shock. There is no particular lower limit for the thermal expansion coefficient, but if it is too low, other properties such as optical properties are reduced, so it is preferably 75 ⁇ 10 ⁇ 7 /° C. or more, and particularly preferably 75 ⁇ 10 ⁇ 7 /° C. or more.
  • the thermal expansion coefficient refers to the average linear thermal expansion coefficient measured with a dilatometer.
  • the optical glass of the present invention is preferably in the form of a plate with a thickness of 1 mm or less.
  • the upper limit of the thickness is preferably 1 mm or less, 0.8 mm or less, 0.6 mm or less, and particularly preferably 0.3 mm or less. If the thickness of the optical glass is too large, the weight of a wearable image display device using the optical glass increases, increasing the discomfort felt when wearing the device. On the other hand, if the thickness of the optical glass is too small, the mechanical strength is likely to decrease. Therefore, the lower limit of the plate thickness is preferably 0.01 mm or more, 0.02 mm or more, 0.03 mm or more, 0.04 mm or more, and particularly preferably 0.05 mm or more.
  • the optical glass of the present invention preferably has a circular, elliptical or rectangular plate-like planar shape.
  • the major axis of the main surface of the optical glass is preferably 100 mm or more, 120 mm or more, 150 mm or more, 160 mm or more, 170 mm or more, 180 mm or more, 190 mm or more, and particularly 200 mm or more. If the major axis of the optical glass is too small, it becomes difficult to use it for applications such as wearable image display devices. In addition, mass productivity tends to be poor.
  • the major axis of the optical glass is preferably 1000 mm or less, and particularly preferably 500 mm.
  • the optical glass of the present invention can be produced by melting raw materials that have been mixed to obtain a desired glass composition, obtaining molten glass, shaping the molten glass, and then subjecting it to post-processing such as cutting and polishing as necessary.
  • the melting temperature of the optical glass is preferably 1500°C or lower, 1450°C or lower, 1400°C or lower, and particularly preferably 1350°C or lower. If the melting temperature is too high, the components of the melting container (Pt, Rh, etc.) tend to dissolve easily into the molten glass, and the optical transmittance of the obtained optical glass tends to decrease. On the other hand, if the melting temperature is low, bubbles and foreign matter (for example, foreign matter originating from unmelted materials) tend to be easily generated. Therefore, in order to reduce bubbles and foreign matter in the glass, it is preferable that the melting temperature be 1200°C or higher, and particularly preferably 1250°C or higher.
  • a gas can be bubbled into the melt for the purpose of clarifying or improving the transmittance.
  • the gas that can be used may be H2O , O2 , N2 , or the like.
  • the clarification may be carried out under reduced pressure.
  • the optical glass of the present invention can be made into homogeneous optical glass by producing glass cullet and then reheating the cullet.
  • a different type of glass can be added in addition to the cullet.
  • platinum crucibles platinum-rhodium crucibles, quartz crucibles, aluminum nitride crucibles, boron nitride crucibles, zirconia crucibles, silicon carbide crucibles, molybdenum crucibles, tungsten crucibles, etc. can be used to produce cullet.
  • the optical glass of the present invention can be suitably used for optical elements.
  • it is preferably used as a light guide plate, which is a plate-shaped light guide element.
  • a light guide plate which is a component of a wearable image display device selected from glasses with a projector, a spectacle-type or goggle-type display, a virtual reality or augmented reality display device, and a virtual image display device.
  • the light guide plate is used in the so-called eyeglass lens portion of the wearable image display device, and serves to guide light emitted from an image display element provided in the wearable image display device and emit it toward the user's pupil.
  • a diffraction grating is provided on the surface of the light guide plate for diffracting the light emitted from the image display element inside the light guide plate.
  • the optical glass of the present invention may be used for optical elements other than light guide plates, such as light guide elements, lenses, and prisms.
  • the optical glass of the present invention may be used as a supporting glass substrate for supporting a processed substrate.
  • it can be used as a supporting glass substrate for supporting a semiconductor.
  • the optical glass of the present invention can be used as a supporting glass substrate used to support a processed substrate on which a semiconductor chip is molded in a resin in the manufacturing process of a semiconductor package. It is preferable that
  • the supporting glass substrate is preferably in the form of a wafer, with a diameter of 100 mm or more and 500 mm or less, and particularly 150 mm or more and 450 mm or less. This makes it easier to apply to the manufacturing process of fan-out type WLP. If necessary, it may be processed into other shapes, such as a rectangular shape.
  • the supporting glass substrate preferably has a notch portion (notch-shaped alignment portion). It is more preferable that the deep portion of the notch portion is substantially circular or substantially V-groove-shaped in plan view. This makes it easier to fix the position of the supporting glass substrate by abutting a positioning member such as a positioning pin against the notch portion of the supporting glass substrate. As a result, it becomes easier to align the supporting glass substrate with the processing substrate. In particular, forming a notch portion in the processing substrate as well and abutting a positioning member thereon makes it easier to align the entire laminate.
  • the circularity of the supporting glass substrate is preferably 1 mm or less, 0.1 mm or less, 0.05 mm or less, and especially 0.03 mm or less.
  • “circularity” is the value obtained by subtracting the minimum value from the maximum value of the outer shape of the wafer, excluding the notch.
  • the total thickness deviation (TTV) of the supporting glass substrate is preferably 5 ⁇ m or less, 4 ⁇ m or less, 3 ⁇ m or less, 2 ⁇ m or less, 1 ⁇ m or less, and particularly 0.1 to less than 1 ⁇ m.
  • the arithmetic mean roughness Ra is preferably 20 nm or less, 10 nm or less, 5 nm or less, 2 nm or less, 1 nm or less, and particularly 0.5 nm or less.
  • the wiring accuracy can be improved, enabling high-density wiring.
  • the strength of the supporting glass substrate is improved, making the supporting glass substrate and the laminate less likely to break. Furthermore, the number of times the supporting glass substrate can be reused can be increased.
  • the "arithmetic mean roughness Ra" can be measured using a stylus surface roughness meter or an atomic force microscope (AFM).
  • Tables 1 to 8 show Examples 1 to 74 of the present invention and Comparative Examples 1 and 2.
  • "RO” means “MgO + CaO + SrO + BaO + ZnO”.
  • “Ln 2 O 3” means “La 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Y 2 O 3 + Yb 2 O 3 ".
  • “Ln 2 O 3 / (SiO 2 + B 2 O 3 )” means "(La 2 O 3 + Gd 2 O 3 + Y 2 O 3 + Yb 2 O 3 ) / (SiO 2 + B 2 O 3 )”.
  • RO/ Ln2O3 means "(MgO+CaO+SrO+ BaO +ZnO)/( La2O3 + Gd2O3 + Y2O3 + Yb2O3 ).
  • RO/( La2O3 + TiO2 + Nb2O5 ) means “(MgO+ CaO + SrO +BaO+ ZnO )/ ( La2O3 + TiO2 + Nb2O5 ).
  • the samples were prepared as follows. First, glass raw materials were melted in a platinum crucible at 1350-1500°C for 2 hours. The molten glass was then poured onto a carbon plate and annealed for 2-48 hours to obtain the samples. The composition of the obtained samples was analyzed using an XRF analyzer (RIGAKU ZSX Primus IV). The results are shown in Tables 1-8.
  • the refractive index (nd) was measured using a Kalnew precision refractometer (Shimadzu Corporation, KPR-2000) to determine the refractive index for the d line (587.6 nm) of a helium lamp.
  • the internal transmittance ( ⁇ 450) was measured as follows. Optically polished samples with a thickness of 10 mm ⁇ 0.1 mm and a thickness of 3 mm ⁇ 0.1 mm were prepared, and the light transmittance (linear transmittance) including surface reflection loss was measured at 1 nm intervals using a spectrophotometer (Shimadzu UV-3100). The internal transmittance curve for a thickness of 10 mm was determined from the light transmittance data for each thickness of sample, and the internal transmittance at a wavelength of 450 nm was read.
  • the glass transition temperature (Tg) and crystallization temperature (Tc) were measured using 0.3-0.6 g of glass powder crushed to 100 ⁇ m or less. The measurement was performed using a differential scanning calorimeter (manufactured by TA Instruments, product number "DSC2500") at 25°C to 1200°C with a heating and cooling rate of 10°C/min.
  • DSC2500 differential scanning calorimeter
  • the density was measured by the Archimedes method using a glass sample weighing approximately 10 g.
  • the thermal expansion coefficient ⁇ 30-380 was the average linear thermal expansion coefficient measured with a dilatometer.
  • the optical glass of the present invention can be suitably used for optical elements, particularly as a light guide plate for use in a wearable image display device selected from glasses with a projector, a glasses-type or goggle-type display, a virtual reality or augmented reality display device, and a virtual image display device.

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Abstract

高い屈折率と高い光透過率を両立し、かつ量産性に優れた光学ガラスを提供する。質量％で、ＳｉＯ２　０～１５％、ＴｉＯ２　５～４０％、Ｌａ２Ｏ３　５～５０％を含有し、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　１．５以上であり、屈折率ｎｄが２．０３以上である、光学ガラス。

Description

光学ガラス、光学素子、導光板、及びウェアラブル画像表示機器
　本発明は、ウェアラブル画像表示機器の導光板等として使用される光学ガラスに関する。
　プロジェクター付きメガネ、眼鏡型やゴーグル型ディスプレイ、仮想現実（ＶＲ）又は拡張現実（ＡＲ）表示装置、虚像表示装置等のウェアラブル画像表示機器の構成部材としてガラスが使用される。当該ガラスは、例えばシースルー導光板として機能し、ガラスを通して外部の景色を見ながら、ガラスに表示される映像を見ることができる。また、更にメガネの左右に異なる映像を投影する技術を利用して３Ｄ表示を実現したり、眼の水晶体を利用して網膜に結合させる技術を利用して仮想現実空間を実現することも可能である。当該ガラスには、画像の広角化、高輝度・高コントラスト化、導光特性向上等の面から、高屈折率、高光透過率であることが求められる（例えば、特許文献１参照）。
特開２０１７－３２６７３号公報
　しかしながら、一般的に、屈折率を高めると光透過率は低くなりやすい。導光板の性能を高める観点から、高屈折率と高光透過率を両立した光学ガラスが求められている。
　また、一般的にガラスの屈折率を上げるとガラス化が不安定になる傾向にある。
　以上に鑑み、本発明は、高い屈折率と高い光透過率を両立し、かつ量産性に優れた光学ガラスを提供することを目的とする。
　本発明者が鋭意検討した結果、光学ガラスが所定の組成を有することにより、上記課題を解決できることを見出した。すなわち、態様１の光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２　０～１５％、ＴｉＯ２　５～４０％、Ｌａ２Ｏ３　５～５０％を含有し、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　１．５以上であり、屈折率ｎｄが２．０３以上であることを特徴とする。
　態様２の光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２　０～１５％、ＴｉＯ２　５～２０％未満、Ｌａ２Ｏ３　８～５０％、Ｎｂ２Ｏ５　２～３０％、Ｇｄ２Ｏ３　０～１５％、ＢａＯ　０～１０％未満、Ｂ２Ｏ３　０～０．１％、Ａｌ２Ｏ３　０～５％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ　０～１０％を含有し、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　２．０以上、（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）　３．５００以上であることを特徴とする。
　態様３の光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２　０～１５％、ＴｉＯ２　２０～４０％、Ｌａ２Ｏ３　５～５０％、Ｂ２Ｏ３　０～２．５％、Ａｌ２Ｏ３　０～３％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ　０．１％以上、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ　０～２％を含有し、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　１．５以上、ＴｉＯ２／ＺｒＯ２　２．９以上、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）　０．４以下、Ｂ２Ｏ３／Ｌａ２Ｏ３　０．１０以下であることを特徴とする。
　態様４の光学ガラスは、ＳｉＯ２、ＴｉＯ２、Ｌａ２Ｏ３、Ｎｂ２Ｏ５及びＺｒＯ２を必須成分として含有し、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　１．５以上、ＨｆＯ２／ＴｉＯ２　０．００１以上であることを特徴とする。
　態様５の光学ガラスは、態様１から態様３のいずれか一つの態様において、さらに、質量比で、ＨｆＯ２／ＴｉＯ２　０．００１以上であることが好ましい。
　態様６の光学ガラスは、態様１から態様５のいずれか一つの態様において、アッベ数νｄが３０以下であることが好ましい。
　態様７の光学ガラスは、態様１から態様６のいずれか一つの態様において、厚み１０ｍｍでの波長４５０ｎｍにおける内部透過率τ４５０が７０％以上であることが好ましい。
　態様８の光学ガラスは、態様１から態様７のいずれか一つの態様において、密度が６．０ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましい。
　態様９の光学ガラスは、態様１から態様８のいずれか一つの態様において、肉厚が１ｍｍ以下の板状であることが好ましい。
　態様１０の光学ガラスは、態様９において、主面の長径が１００ｍｍ以上であることが好ましい。
　態様１１の光学素子は、態様１から態様１０のいずれか一つの態様の光学ガラスからなることを特徴とする。
　態様１２の導光板は、態様１から態様１０のいずれか一つの態様の光学ガラスからなることを特徴とする。
　態様１３の導光板は、態様１２において、プロジェクター付きメガネ、眼鏡型又はゴーグル型ディスプレイ、仮想現実又は拡張現実表示装置、及び、虚像表示装置から選択されるウェアラブル画像表示機器に使用されることが好ましい。
　態様１４のウェアラブル画像表示機器は、態様１２又は態様１３に記載の導光板を備えることが好ましい。
　本発明によれば、高い屈折率と高い光透過率を両立し、かつ量産性に優れた光学ガラスを提供することができる。
　以下、本発明の光学ガラスについて、ガラス組成を限定した理由を説明する。また、以下の各成分の含有量に関する説明において、特に断りのない限り「％」は「質量％」を意味し、「ｘ＋ｙ」はｘとｙの合量を意味する。また、「ｘ／ｙ」はｘの含有量をｙの含有量で除した値（質量比）を意味する。
　＜光学ガラスＡ＞
　本発明の光学ガラスは、ある実施形態において、質量％で、ＳｉＯ２　０～１５％、ＴｉＯ２　５～４０％、Ｌａ２Ｏ３　５～５０％を含有し、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　１．５以上であり、屈折率ｎｄが２．０３以上であることを特徴とする（光学ガラスＡ）。
　ＳｉＯ２はガラス骨格成分であり、ガラス化の安定性を向上させる成分である。また、ガラスの熱膨張係数を低下させやすい成分でもある。ＳｉＯ２の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、ＳｉＯ２の含有量の下限は０％以上、１％以上、２％以上、２．５％以上、４％以上、５％以上、特に６％以上であることが好ましい。ＳｉＯ２の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、特に１１％以下であることが好ましい。ＳｉＯ２の含有量が多すぎると溶融温度が高くなりやすく、ＮｂやＴｉ等の遷移金属成分が還元されて可視域に吸収が生じる（還元色が生じる）ため、ガラスの内部透過率が低下しやすくなる。すなわち、可視域の光透過率が低下しやすくなる。また、屈折率が低下する傾向にある。ガラス化の安定性を向上させる観点では、ＳｉＯ２を必須成分として含有することが好ましい。
　ＴｉＯ２はガラスの屈折率を高める必須成分である。また、ガラスの低密度化に有効な成分でもある。ＴｉＯ２の含有量は５～４０％であることが好ましい。より詳細には、ＴｉＯ２の含有量の下限は５％以上、５．５％以上、１０％以上、１４％以上、１５％以上、特に１６％以上であることが好ましい。ＴｉＯ２の含有量の上限は４０％以下、３５％以下、特に３０％以下であることが好ましい。ＴｉＯ２の含有量が少なすぎると上記効果が得づらくなる。ＴｉＯ２の含有量が多すぎるとガラス化しにくくなることに加え、ガラスが還元された際に還元色の影響が大きくなり、可視域の光透過率が低下しやすくなる。したがって、特に可視域の光透過率を高める観点では、ＴｉＯ２の含有量は５～２０％未満、特に５～１９．９％であることが好ましい。また、特にガラスの密度を低くする観点では、ＴｉＯ２の含有量は２０～４０％、特に２３～４０％であることが好ましい。
　Ｌａ２Ｏ３は屈折率を高め、ガラス化の安定性を向上させる必須成分である。Ｌａ２Ｏ３の含有量は５～５０％であることが好ましい。より詳細には、Ｌａ２Ｏ３の含有量の下限は５％以上、７．５％以上、８％以上、１０％以上、１４％以上、１５％以上、１８％以上、２０％以上、２２％以上、２５％以上、２６％以上、特に３０％以上であることが好ましい。Ｌａ２Ｏ３の含有量の上限は５０％以下、４８％以下、特に４５％以下であることが好ましい。Ｌａ２Ｏ３の含有量が少なすぎると上記効果が得づらくなる。Ｌａ２Ｏ３の含有量が多すぎるとガラス化が不安定になり量産性に劣る傾向がある。また、密度が高くなりやすくなる。
　Ｎｂ２Ｏ５はガラスの屈折率を顕著に高める成分である。Ｎｂ２Ｏ５の含有量は０～３０％であることが好ましい。より詳細には、Ｎｂ２Ｏ５の含有量の下限は０％以上、１％以上、２％以上、３％以上、４％以上、特に５％以上であることが好ましい。Ｎｂ２Ｏ５の含有量の上限は３０％以下、２５％以下、２０％以下、１８％以下、特に１６％以下であることが好ましい。Ｎｂ２Ｏ５の含有量が多すぎるとガラス化しにくくなる。特に屈折率を高める観点では、Ｎｂ２Ｏ５を必須成分として含有することが好ましい。
　ガラスの屈折率を高める観点から、Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３の含有量（Ｎｂ２Ｏ５とＬａ２Ｏ３の合量）は７．５％以上、１０％以上、１５％以上、２０％以上、２１％以上、２４％以上、２５％以上、３０％以上、３５％以上、特に４０％以上であることが好ましい。Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３の含有量が少なすぎると上記効果が得づらくなる。また、ガラス化を安定させる観点から、Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３の含有量の上限は８０％以下、７５％以下、７０％以下、６５％以下、特に６０％以下であることが好ましい。
　質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２は１．５以上、１．５１以上、特に１．５５以上であることが好ましい。Ｌａ２Ｏ３及び／又はＮｂ２Ｏ５とＴｉＯ２を含有させた場合、ＴｉＯ２の割合が多すぎるとＴｉＯ２を含む失透物が析出しやすい。そこで、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２を上記値とすることにより、高屈折率で安定なガラスを得やすくなる。また、低密度化の観点から、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２の上限は１０以下、８以下、６以下、特に３以下とすることが好ましい。なお、「（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２」はＮｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３の含有量をＴｉＯ２の含有量で除した値を意味する。
　光学ガラスＡは上記に加え下記構成を有してもよい。
　ガラスの屈折率を高め、かつ密度を低下させる観点から、ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５の含有量（ＴｉＯ２とＮｂ２Ｏ５の合量）は５％以上、７％以上、７．５％以上、１０％以上、１５％以上、２０％以上、２１％以上、２４％以上、特に２５％以上であることが好ましい。ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５の含有量が少なすぎると上記効果が得づらくなる。また、ガラス化を安定させる観点から、ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５の含有量の上限は６０％以下、５０％以下、特に４０％以下であることが好ましい。
　ＺｒＯ２は屈折率を高めやすい成分である。ＺｒＯ２の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、ＺｒＯ２の含有量の下限は０％以上、１％以上、２％以上であることが好ましく、ＺｒＯ２の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、１０％以下、特に９％以下であることが好ましい。ＺｒＯ２の含有量が多すぎるとガラス化が不安定になる。特に屈折率を高める観点では、ＺｒＯ２を必須成分として含有することが好ましい。
　Ｇｄ２Ｏ３は屈折率を高め、ガラス化の安定性を向上させる成分である。Ｇｄ２Ｏ３の含有量は０～２０％であることが好ましい。より詳細には、Ｇｄ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上、１％以上、特に２％以上であることが好ましい。Ｇｄ２Ｏ３の含有量の上限は２０％以下、１５％以下、１３％以下、１０％以下、７％以下、特に６％以下であることが好ましい。Ｇｄ２Ｏ３の含有量が多すぎるとかえってガラス化が不安定になり量産性に劣る傾向がある。また、密度が上昇しやすくなる。
　Ｙ２Ｏ３は屈折率や化学的耐久性を高め、ヤング率を高める成分である。Ｙ２Ｏ３の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、Ｙ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上、０．１％以上、１％以上、特に２％以上であることが好ましい。Ｙ２Ｏ３の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、１０％以下、７％以下、特に５％以下であることが好ましい。Ｙ２Ｏ３の含有量が多すぎると溶融温度が高くなる傾向がある。また、ガラス化が不安定になる傾向がある。
　Ｙｂ２Ｏ３は屈折率を高める成分である。Ｙｂ２Ｏ３の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、Ｙｂ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上、０．１％以上、１％以上、２％以上、２．５％以上、特に３％以上であることが好ましい。Ｙｂ２Ｏ３の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、１０％以下、９％以下、特に７％以下であることが好ましい。Ｙｂ２Ｏ３の含有量が多すぎるとガラスの密度が上昇しやすくなる。また、失透や脈理が発生しやすくなる。
　ガラス化の安定性を高める観点から、Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３の含有量（Ｌａ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３及びＹｂ２Ｏ３の合量）は５％以上、１０％以上、１５％以上、２０％以上、２５％以上、３０％以上、特に３５％以上であることが好ましい。Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３の含有量が少なすぎると上記効果が得づらくなる。低密度化の観点から、Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３の含有量の上限は７９．９％以下、７５％以下、７０％以下、６５％以下、６０％以下、特に５５％以下であることが好ましい。
　ＷＯ３はガラス化を安定にしやすい成分である。ＷＯ３の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、ＷＯ３の含有量の下限は０％以上、特に０．１％以上であることが好ましい。ＷＯ３の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、１０％以下、５％以下、３％未満、２％以下、特に１％以下であることが好ましい。ＷＯ３の含有量が多すぎると光透過率が低下しやすい傾向がある。また、密度が上昇しやすくなる。
　ＨｆＯ２は結晶化温度を高めてガラスの耐失透性を向上させる成分である。ＨｆＯ２の含有量は０～１％であることが好ましい。より詳細には、ＨｆＯ２の含有量の下限は０％以上、０．０１％以上、特に０．０５％以上であることが好ましい。ＨｆＯ２の含有量の上限は１％以下、０．８％以下、０．５％以下、０．３％以下、特に０．２％以下であることが好ましい。ＨｆＯ２の含有量が多すぎると密度が高くなりやすい。
　Ｔａ２Ｏ５は屈折率を高める成分であるが、その含有量が多すぎると分相や失透が生じやすくなる。また、Ｔａ２Ｏ５は高価な成分であるため、その含有量が多くなると、原料コストが高くなる。したがって、Ｔａ２Ｏ５の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、１０％以下、５％以下、３％以下、１％以下、特に実質的に含有しないことが好ましく、Ｔａ２Ｏ５の含有量の下限は０％以上であることが好ましい。もっとも、屈折率を高める観点から、Ｔａ２Ｏ５の含有量の下限は０．０１％以上としてもよい。ここで、本明細書において「実質的に含有しない」とは、意図的に原料として含有させないことを意味し、不可避的不純物の混入を排除するものではない。客観的には、上記各成分の含有量が０．０１％未満であることを意味する。
　ＭｇＯ、ＣａＯ及びＳｒＯはガラス化を安定にする成分であるが、その含有量が多すぎると屈折率が低下しやすくなる。したがって、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯの含有量（ＭｇＯ、ＣａＯ及びＳｒＯの合量）は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯの含有量の上限は１５％以下、１０％以下、５％以下、３％以下、２％以下、特に１％以下であることが好ましく、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯの下限は０％以上であることが好ましい。もっとも、ガラス化を安定にさせる観点から、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯの含有量の下限は０．０１％以上、特に０．０２％以上としてもよい。なお、ＭｇＯ、ＣａＯ及びＳｒＯの各成分の含有量の上限は１５％以下、１０％以下、５％以下、３％以下、２％以下、特に１％以下であることが好ましく、下限は０％以上であることが好ましい。一方、ガラス化を安定にさせる観点から、ＭｇＯ、ＣａＯ及びＳｒＯの各成分の含有量の下限は０．０１％以上、特に０．０２％以上としてもよい。
　ＢａＯは屈折率を高める成分であり、ガラス化を安定にする成分であるが、その含有量が多すぎるとかえってガラス化が不安定になりやすい。また、アッベ数が小さくなりやすい。したがって、ＢａＯの含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、ＢａＯの含有量の上限は１５％以下、１４％以下、１２％以下、１１％以下、特に１０％未満であることが好ましく、ＢａＯの含有量の下限は０％以上であることが好ましい。もっとも、屈折率を高める観点から、ＢａＯの含有量の下限は０．１％以上、０．５％以上、１％以上、特に２％以上としてもよい。
　ＺｎＯはガラス化の安定性を向上させやすい成分である。ＺｎＯの含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、ＺｎＯの含有量の下限は０％以上、特に０．１％以上であることが好ましく、ＺｎＯの含有量の上限は１５％以下、１２％以下、１０％以下、特に８％以下であることが好ましい。ＺｎＯの含有量が多すぎると屈折率が低下しやすくなる。
　屈折率を高める観点から、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯの含有量（ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ及びＺｎＯの合量）は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯの含有量の上限は１５％以下、１２％以下、特に１０％以下であることが好ましく、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯの含有量の下限は０％以上であることが好ましい。もっとも、ガラス化を安定させ、かつ密度を低下させる観点を重視する場合は、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯの含有量の下限は０．１％以上、特に０．２％以上であることが好ましい。
　Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏは溶融粘度を調整する目的で含有させることもできるが、その含有量が多すぎるとガラス化が不安定になり、かつ屈折率が下がる恐れがある。したがって、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量（Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏの合量）は０～２％であることが好ましい。より詳細には、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量の上限は２％以下、１％以下、０．５％以下、特に実質的に含有しないことが好ましく、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量の下限は０％以上であることが好ましい。もっとも、溶融粘度を調整する目的で意図的に含有させる場合は、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量の下限を０．０１％以上としてもよい。なお、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏの各成分の含有量の上限は２％以下、１％以下、０．５％以下、特に実質的に含有しないことが好ましく、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏの各成分の含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、溶融粘度を調整する目的で意図的に含有させる場合は、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏの各成分の含有量の下限は０．０１％以上としてもよい。
　Ｂ２Ｏ３はガラス化の安定性に寄与する成分であるが、その含有量が多すぎると屈折率が低下しやすくなる。したがって、Ｂ２Ｏ３の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、Ｂ２Ｏ３の含有量の上限は１５％以下、１０％以下、９％以下、５％以下、特に２．５％以下であることが好ましく、Ｂ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上であることが好ましい。もっとも、ガラス化の安定性を高める観点から、Ｂ２Ｏ３の含有量の下限は０．０１％以上、特に０．１％以上としてもよい。
　屈折率を高めつつ可視域の光透過率の低下を抑制する観点から、ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３の含有量（ＳｉＯ２とＢ２Ｏ３の合量）は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３の含有量の上限は１５％以下、１０％以下、特に９．４％以下であることが好ましく、ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上としてもよい。一方、ガラス化を安定させる観点からは、ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３の含有量の下限は１％以上、２％以上、３％以上、特に５％以上であることが好ましい。
　Ａｌ２Ｏ３はガラス化の安定性に寄与する成分であるが、その含有量が多すぎると屈折率が低下しやすくなる。したがって、Ａｌ２Ｏ３の含有量は０～５％であることが好ましい。より詳細には、Ａｌ２Ｏ３の含有量の上限は５％以下、３％以下、２％以下、１％以下、０．２％以下、特に０．１％以下であることが好ましく、Ａｌ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上であることが好ましい。もっとも、ガラス化の安定性を向上させる観点から、Ａｌ２Ｏ３の含有量の下限は０．０１％以上としてもよい。
　Ｇａ２Ｏ３は中間酸化物としてガラス骨格を形成し、ガラス化範囲を広げる成分である。また、屈折率を高める効果がある。Ｇａ２Ｏ３の含有量は０～１０％であることが好ましい。より詳細には、Ｇａ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上、１％以上、特に２％以上であることが好ましく、Ｇａ２Ｏ３の含有量の上限は１０％以下、７％以下、６％以下、５％以下、特に４％以下であることが好ましい。Ｇａ２Ｏ３の含有量が多すぎるとガラス化しにくくなる。また原料コストが高くなる傾向がある。
　ＧｅＯ２はガラスの網目形成成分としてガラス骨格を形成し、ガラス化範囲を広げる成分である。ＧｅＯ２の含有量は０～１０％であることが好ましい。より詳細には、ＧｅＯ２の含有量の下限は０％以上、１％以上、特に２％以上であることが好ましく、ＧｅＯ２の含有量の上限は１０％以下、７％以下、６％以下、５％以下、特に４％以下であることが好ましい。ＧｅＯ２の含有量が多すぎるとガラス化しにくくなる。また原料コストが高くなる傾向がある。
　Ａｓ成分（Ａｓ２Ｏ３等）、Ｐｂ成分（ＰｂＯ等）及びフッ素成分（Ｆ２等）は環境負荷が大きいため、実質的に含有しないことが好ましい。
　Ｂｉ２Ｏ３及びＴｅＯ２は着色成分であり、可視域の透過率を低下させやすい。そのため、Ｂｉ２Ｏ３の含有量は０～１％であることが好ましい。Ｂｉ２Ｏ３の含有量の上限は１％以下、０．１％以下、０．０１％以下、特に実質的に含有しないことが好ましい。また、ＴｅＯ２の含有量は０～１％であることが好ましい。ＴｅＯ２の含有量の上限は１％以下、０．１％以下、０．０１％以下、特に実質的に含有しないことが好ましい。
　Ｆｅ２Ｏ３、Ｐｔ及びＲｈは着色成分であり、可視域の透過率が低下しやすくなるため、その含有量は特に少ないことが好ましい。具体的には、Ｆｅ２Ｏ３の含有量は０．０１％未満、０．００５％未満、０．００１％未満、０．０００５％未満、特に０．０００１％未満であることが好ましく、Ｆｅ２Ｏ３の含有量の下限は０．００００１％以上であることが好ましい。Ｐｔの含有量は２０ｐｐｍ以下、１０ｐｐｍ以下、特に５ｐｐｍ以下であることが好ましい。Ｒｈの含有量は１ｐｐｍ以下、０．１ｐｐｍ以下、０．０１ｐｐｍ以下、特に０．０１ｐｐｍ未満であることが好ましく、Ｒｈの含有量の下限は０．００１ｐｐｍ以上であることが好ましい。なお、着色抑制の観点ではＰｔの含有量が少ないほど好ましいが、そのためには溶融温度を低くする必要があり、結果として溶解性が低下しやすくなる。そのため、溶解性を考慮した場合、Ｐｔの含有量の下限は０．１ｐｐｍ以上、特に０．５ｐｐｍ以上であることが好ましい。
　本発明の光学ガラスは、清澄剤成分Ｃｌ、ＣｅＯ２、ＳＯ２、Ｓｂ２Ｏ３又はＳｎＯ２を各々０～０．１％含有していてもよい。
　屈折率を高める観点から、質量比で、（ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）／ＳｉＯ２は１超、２以上、２．５以上、特に３．０以上であることが好ましい。一方、（ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）／ＳｉＯ２が大きすぎるとガラス化の安定性が低下する傾向や可視域の光透過率が低下する傾向があるため、その上限は１０以下、８．０以下、６．１以下、４．０以下、３．７未満、特に３．６以下であることが好ましい。なお、「（ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）／ＳｉＯ２」はＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５の含有量（ＴｉＯ２及びＮｂ２Ｏ５の合量）をＳｉＯ２の含有量で除した値を意味する。
　ＴｉＯ２－ＺｒＯ２系結晶の析出を抑制する観点から、質量比で、ＴｉＯ２／ＺｒＯ２は２以上、２．２以上、２．５以上、２．９以上、特に２．９１以上であることが好ましい。また、ガラス化の安定性を高める観点から、ＴｉＯ２／ＺｒＯ２の上限は２０以下、１５以下、特に１２以下としてもよい。なお、「ＴｉＯ２／ＺｒＯ２」はＴｉＯ２の含有量をＺｒＯ２の含有量で除した値を意味する。
　屈折率を高める観点から、質量比で、（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）は１．０００以上、１．５００以上、２．０００以上、３．５００以上、３．８００以上、４．０００以上、４．３００以上、４．５００以上、４．８００以上、５．１００以上、５．２００以上、５．４００以上、５．５００以上、特に５．６００以上であることが好ましい。また、ガラス化を安定させつつ密度を低下させる観点から、（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）の上限は２０．０００以下、１５．０００以下、１２．０００以下、１０．０００以下、８．０００以下、特に７．０００以下であることが好ましい。なお、「（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）」はＬａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３の含有量をＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３の含有量で除した値を意味する。
　可視域の光透過率を高める観点から、質量比で、ＨｆＯ２／ＴｉＯ２は０．０２以下、０．０１以下、０．００９以下、特に０．００５以下であることが好ましく、ＨｆＯ２／ＴｉＯ２の下限は０以上であることが好ましい。一方、結晶化温度を高めて耐失透性を高める観点から、ＨｆＯ２／ＴｉＯ２の下限は０．００１以上、特に０．００２以上であることが好ましい。なお、「ＨｆＯ２／ＴｉＯ２」はＨｆＯ２の含有量をＴｉＯ２の含有量で除した値を意味する。
　屈折率を高める観点から、質量比で、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）は０．７以下、０．５以下、特に０．４以下であることが好ましく、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）の下限は０以上であることが好ましい。一方、密度を低下させる観点を重視する場合は、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）の下限は０．００１以上、特に０．０１以上であることが好ましい。なお、「（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）」は、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯの含有量をＬａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３の含有量で除した値を意味する。
　特にアッベ数を高める観点から、質量比で、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）は０．５以下、０．４以下、０．３以下、特に０．２以下であることが好ましく、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）の下限は０以上であることが好ましい。一方、密度を低下させる観点を重視する場合は、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）の下限は０．００１以上、０．０１以上、特に０．０２以上であることが好ましい。なお、「（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）」はＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯの含有量をＬａ２Ｏ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５の含有量で除した値を意味する。
　密度を低減する観点から、質量比で、ＺｎＯ／Ｙ２Ｏ３は５０以下、特に４０以下であることが好ましく、ＺｎＯ／Ｙ２Ｏ３の下限は０以上であることが好ましい。一方、溶融温度を低減する観点では、ＺｎＯ／Ｙ２Ｏ３の下限は０．０１以上としてもよい。なお、「ＺｎＯ／Ｙ２Ｏ３」はＺｎＯの含有量をＹ２Ｏ３の含有量で除した値を意味する。
　高屈折率化の観点から、質量比で、Ｂ２Ｏ３／Ｌａ２Ｏ３は１未満、０．９以下、０．５以下、特に０．１０以下であることが好ましく、Ｂ２Ｏ３／Ｌａ２Ｏ３の下限は０以上であることが好ましい。一方、ガラス化を安定させる観点では、Ｂ２Ｏ３／Ｌａ２Ｏ３の下限を０．０１以上としてもよい。なお、Ｂ２Ｏ３／Ｌａ２Ｏ３はＢ２Ｏ３の含有量をＬａ２Ｏ３の含有量で除した値を意味する。
　高屈折率化の観点から、質量比で、Ｂ２Ｏ３／ＳｉＯ２は１以下、０．９以下、特に０．５以下であることが好ましく、Ｂ２Ｏ３／ＳｉＯ２の下限は０以上であることが好ましい。一方、ガラス化を安定させる観点では、Ｂ２Ｏ３／ＳｉＯ２の下限を０．０１以上としてもよい。なお、Ｂ２Ｏ３／ＳｉＯ２はＢ２Ｏ３の含有量をＳｉＯ２の含有量で除した値を意味する。
　以上を鑑み、光学ガラスＡの好ましい組成範囲は、質量％で、ＳｉＯ２　０～１５％、ＴｉＯ２　５～４０％、Ｌａ２Ｏ３　７．５～５０％、Ｎｂ２Ｏ５　０～３０％、Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３　７．５～８０％、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　１．５以上であることが好ましく、質量％で、ＳｉＯ２　０～１２％、ＴｉＯ２　１０～３５％、Ｌａ２Ｏ３　１４～４８％、Ｎｂ２Ｏ５　１～２０％、Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３　１５～７５％、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　１．５以上であることがより好ましく、質量％で、ＳｉＯ２　０～１２％、ＴｉＯ２　１４～３５％、Ｌａ２Ｏ３　２０～４５％、Ｎｂ２Ｏ５　１～２０％、Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３　２１～７０％、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　１．５以上であることがさらに好ましく、質量％で、ＳｉＯ２　０～１２％、ＴｉＯ２　１６～３５％、Ｌａ２Ｏ３　２２～４５％、Ｎｂ２Ｏ５　２～２０％、Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３　２４～６０％、ＺｒＯ２　０～１５％、ＨｆＯ２　０～１％、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　１．５以上であることがさらに好ましく、質量％で、ＳｉＯ２　１～１２％、ＴｉＯ２　１６～３５％、Ｌａ２Ｏ３　２２～４５％、Ｎｂ２Ｏ５　２～２０％、Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３　２４～６０％、ＺｒＯ２　１～１５％、ＨｆＯ２　０．０１～１％、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　１．５以上であることが特に好ましい。
　本実施形態の光学ガラスは上記構成を満たすことにより、アッベ数が高くガラスの安定性に優れ、ガラス転移温度を低くしやすい。また、密度を低下させやすい。そのため、本実施形態の光学ガラスは高い屈折率と高い光透過率を両立し、かつ量産性に優れる。
　＜光学ガラスＢ＞
　本発明の光学ガラスは、ある実施形態において、質量％で、ＳｉＯ２　０～１５％、ＴｉＯ２　５～２０％未満、Ｌａ２Ｏ３　８～５０％、Ｎｂ２Ｏ５　２～３０％、Ｇｄ２Ｏ３　０～１５％、ＢａＯ　０～１０％未満、Ｂ２Ｏ３　０～０．１％、Ａｌ２Ｏ３　０～５％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ　０～１０％を含有し、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　２．０以上、（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）　３．５００以上であることを特徴とする（光学ガラスＢ）。なお、本実施形態の説明において光学ガラスＡと重複する構成は記載を省略することがある。また、本実施形態の説明に記載のない成分は、光学ガラスＡの説明に記載された好ましい構成を採用してもよい。
　本実施形態において、ＳｉＯ２の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、溶融温度の増加や内部透過率の低下を抑制し、かつ屈折率の低下を抑制する観点から、ＳｉＯ２の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、特に１１％以下であることが好ましく、ＳｉＯ２の含有量の下限は０％以上としてもよい。もっとも、特にガラス化の安定性を向上させ、かつガラスの熱膨張係数を低下させる観点から、ＳｉＯ２の含有量の下限は１％以上、２％以上、２．５％以上、３％以上、５％以上、特に６％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、ＴｉＯ２の含有量は５～２０％未満、特に５～１９．９％であることが好ましい。より詳細には、ガラスの屈折率を高め、かつガラスの密度を低くする観点から、ＴｉＯ２の含有量の下限は５％以上、１０％以上、１５％以上、特に１７％以上であることが好ましい。また、可視域の光透過率を高める観点から、ＴｉＯ２の含有量の上限は２０％未満、１９．９％以下、１９．８％以下、１９．７％以下、特に１９．５％以下であることが好ましい。
　本実施形態において、Ｌａ２Ｏ３の含有量は８～５０％であることが好ましい。より詳細には、屈折率を高め、またガラス化の安定性を向上させる観点から、Ｌａ２Ｏ３の含有量の下限は８％以上、１０％以上、１４％以上、１５％以上、１８％以上、２０％以上、２２％以上、２５％以上、２６％以上、特に３０％以上であることが好ましい。また、耐失透性の低下を抑制し、かつ密度の上昇を抑制する観点から、Ｌａ２Ｏ３の含有量の上限は５０％以下、４８％以下、特に４５％以下であることが好ましい。
　本実施形態において、Ｎｂ２Ｏ５の含有量は２～３０％であることが好ましい。より詳細には、特に屈折率を顕著に高める観点から、Ｎｂ２Ｏ５の含有量の下限は２％以上、３％以上、４％以上、特に５％以上であることが好ましい。また、ガラス化を安定させる観点から、Ｎｂ２Ｏ５の含有量の上限は３０％以下、２５％以下、２０％以下、１８％以下、特に１６％以下であることが好ましい。
　本実施形態において、ＺｒＯ２の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、ガラス化を安定させる観点から、ＺｒＯ２の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、１０％以下、特に９％以下であることが好ましく、ＺｒＯ２の含有量の下限は０％以上としてもよい。もっとも、屈折率を高める観点から、ＺｒＯ２の含有量の下限は１％以上、２％以上、特に４％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、Ｇｄ２Ｏ３の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、量産性の低下を抑制し、かつ密度の上昇を抑制する観点から、Ｇｄ２Ｏ３の含有量の上限は１５％以下、特に１４％以下であることが好ましく、Ｇｄ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上としてもよい。もっとも、屈折率を高める観点から、Ｇｄ２Ｏ３の含有量の下限は０．１％以上、特に１％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、Ｙ２Ｏ３の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、溶融温度の上昇を抑制しガラス化を安定させる観点から、Ｙ２Ｏ３の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、１０％以下、７％以下、特に５％以下であることが好ましく、Ｙ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上としてもよい。もっとも、屈折率や化学的耐久性を高め、さらにヤング率を高める観点から、Ｙ２Ｏ３の含有量の下限は０．１％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、Ｙｂ２Ｏ３の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、ガラスの密度上昇を抑制し、かつ失透や脈理の発生を抑制する観点から、Ｙｂ２Ｏ３の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、１０％以下、特に９％以下であることが好ましく、Ｙｂ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上としてもよい。もっとも、屈折率を高める観点から、Ｙｂ２Ｏ３の含有量の下限は０．１％以上、１％以上、２％以上、２．５％以上、特に３％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、ＷＯ３の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、可視域の光透過率を高め、かつ密度の上昇を抑制する観点から、ＷＯ３の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、特に１０％以下であることが好ましく、ＷＯ３の含有量の下限は０％以上としてもよい。もっとも、ガラス化を安定化させる観点から、ＷＯ３の含有量の下限は０．１％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、ＨｆＯ２の含有量は０～１％であることが好ましい。より詳細には、密度の上昇を抑制する観点から、ＨｆＯ２の含有量の上限は１％以下、０．８％以下、０．５％以下、０．３％以下、特に０．２％以下であることが好ましく、ＨｆＯ２の含有量の下限は０％以上としてもよい。もっとも、結晶化温度を高めてガラスの耐失透性を向上させる観点から、ＨｆＯ２の含有量の下限は０．０１％以上、特に０．０５％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯの含有量は０～１０％であることが好ましい。より詳細には、屈折率の低下を抑制する観点から、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯの含有量の上限は１０％以下、８％以下、５％以下、３％以下、２％以下、特に１％以下であることが好ましく、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯの含有量の下限は０％以上であることが好ましい。もっとも、ガラス化を安定にさせる観点から、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯの含有量の下限は０．０１％以上、特に０．０２％以上としてもよい。なお、ＭｇＯ、ＣａＯ及びＳｒＯの各成分の含有量の上限は１０％以下、８％以下、５％以下、３％以下、２％以下、特に１％以下であることが好ましく、ＭｇＯ、ＣａＯ及びＳｒＯの各成分の含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、ガラス化を安定にさせる観点から、ＭｇＯ、ＣａＯ及びＳｒＯの各成分の含有量の下限は０．０１％以上、特に０．０２％以上としてもよい。
　本実施形態において、ＢａＯの含有量は０～１０％未満であることが好ましい。より詳細には、ガラス化を安定にする観点から、ＢａＯの含有量の上限は１０％未満、８％以下、５％以下、４％以下、特に３％以下であることが好ましく、ＢａＯの含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、屈折率を高める観点から、ＢａＯの含有量の下限は０．１％以上としてもよい。
　本実施形態において、ＺｎＯの含有量は０～１０％であることが好ましい。より詳細には、屈折率の低下を抑制する観点から、ＺｎＯの含有量の上限は１０％以下、９％以下、８％以下、特に７％以下であることが好ましく、ＺｎＯの含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、ガラス化の安定性を向上させる観点から、ＺｎＯの含有量の下限は０．１％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、Ｂ２Ｏ３の含有量は０～０．１％であることが好ましい。より詳細には、特に屈折率を高める観点から、Ｂ２Ｏ３の含有量の上限は０．１％以下、０．０５％以下、特に実質的に含有しないことが好ましく、Ｂ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上としてもよい。
　本実施形態において、Ａｌ２Ｏ３の含有量は０～５％であることが好ましい。より詳細には、ガラス化の安定性を高め、かつ屈折率の低下を抑制する観点から、Ａｌ２Ｏ３の含有量の上限は５％以下、３％以下、２％以下、１％以下、特に０．１％以下であることが好ましく、Ａｌ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、ガラス化の安定性を向上させる観点から、Ａｌ２Ｏ３の含有量の下限を０．０１％以上としてもよい。
　本実施形態において、可視域の光透過率の低下を抑制する観点から、Ｆｅ２Ｏ３の含有量は０．０１％未満、０．００５％未満、０．００１％未満、０．０００５％未満、特に０．０００１％未満であることが好ましく、Ｆｅ２Ｏ３の含有量の下限は０．００００１％以上であることが好ましい。Ｐｔの含有量は２０ｐｐｍ以下、１０ｐｐｍ以下、特に５ｐｐｍ以下であることが好ましい。Ｒｈの含有量は１ｐｐｍ以下、０．１ｐｐｍ以下、０．０１ｐｐｍ以下、特に０．０１ｐｐｍ未満であることが好ましく、Ｒｈの含有量の下限は０．００１ｐｐｍ以上であることが好ましい。なお、着色抑制の観点ではＰｔの含有量が少ないほど好ましいが、そのためには溶融温度を低くする必要があり、結果として溶解性が低下しやすくなる。そのため、溶解性を考慮した場合、Ｐｔの含有量の下限は０．１ｐｐｍ以上、特に０．５ｐｐｍ以上であることが好ましい。
　本実施形態において、ガラスの屈折率を高める観点から、Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３の含有量は１０％以上、１５％以上、２０％以上、２１％以上、２４％以上、２５％以上、３０％以上、３５％以上、特に４０％以上であることが好ましい。Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３の含有量が少なすぎると上記効果が得づらくなる。また、ガラス化を安定させる観点から、Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３の含有量の上限は８０％以下、７５％以下、７０％以下、６５％以下、特に６０％以下であることが好ましい。
　本実施形態において、ガラスの屈折率を高め、かつ密度を低下させる観点から、ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５の含有量は７％以上、１０％以上、１５％以上、２０％以上、２１％以上、２４％以上、特に２５％以上であることが好ましい。また、ガラス化を安定させる観点から、ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５の含有量の上限は６０％以下、５０％以下、特に４０％以下であることが好ましい。
　本実施形態において、ガラス化の安定性を高める観点から、Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３の含有量は８％以上、１０％以上、１５％以上、２０％以上、２５％以上、３０％以上、３５％以上、特に４０％以上であることが好ましい。また、低密度化の観点から、Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３の含有量の上限は７９．９％以下、７５％以下、７０％以下、６５％以下、６０％以下、特に５５％以下であることが好ましい。
　本実施形態において、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯの含有量は０～１０％であることが好ましい。より詳細には、屈折率を高める観点から、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯの含有量の上限は１０％以下、９％以下、特に８％以下であることが好ましく、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯの含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、ガラス化を安定させ、かつ密度を低下させる観点から、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯの含有量の下限は０．１％以上、特に０．２％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量は０～２％であることが好ましい。より詳細には、ガラス化が不安定になることを抑制し、かつ屈折率の低下を抑制する観点から、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量の上限は２％以下、１％以下、０．５％以下、特に実質的に含有しないことが好ましく、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、溶融粘度を調整する観点から、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量の下限を０．０１％以上としてもよい。なお、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏの各成分の含有量の上限は２％以下、１％以下、０．５％以下、特に実質的に含有しないことが好ましく、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏの各成分の含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、溶融粘度を調整する観点から、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏの各成分の含有量の下限を０．０１％以上としてもよい。
　本実施形態において、屈折率を高めつつ可視域の光透過率の低下を抑制する観点から、ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３の含有量の上限は１５％以下、１０％以下、特に９．４％以下であることが好ましく、ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上としてもよい。一方、ガラス化を安定させる観点からは、ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３の含有量の下限は１％以上、２％以上、３％以上、特に５％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、特に高屈折率で安定なガラスを得る観点から、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２は２．０以上、特に２．０１以上であることが好ましい。また、低密度化の観点から、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２の上限は１０以下、８以下、６以下、特に３以下とすることが好ましい。
　本実施形態において、屈折率を高める観点から、質量比で、（ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）／ＳｉＯ２は１以上、２以上、２．５以上、特に３．０以上であることが好ましい。一方、（ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）／ＳｉＯ２が大きすぎるとガラス化の安定性が低下する傾向や可視域の光透過率が低下する傾向があるため、その上限は１０以下、８．０以下、６．１以下、４．０以下、３．７未満、特に３．６以下であることが好ましい。
　本実施形態において、ＴｉＯ２－ＺｒＯ２系結晶の析出を抑制する観点から、質量比で、ＴｉＯ２／ＺｒＯ２は２以上、特に２．２以上であることが好ましい。また、ガラス化の安定性を高める観点から、ＴｉＯ２／ＺｒＯ２の上限は２０以下、１５以下、特に１２以下としてもよい。
　本実施形態において、特に屈折率を高める観点から、質量比で、（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）は３．５００以上、３．８００以上、４．０００以上、４．３００以上、４．５００以上、４．８００以上、特に５．１００以上であることが好ましい。また、ガラス化を安定させつつ密度を低下させる観点から、（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）の上限は２０．０００以下、１５．０００以下、１２．０００以下、１０．０００以下、８．０００以下、特に７．０００以下であることが好ましい。
　本実施形態において、可視域の光透過率を高める観点から、質量比で、ＨｆＯ２／ＴｉＯ２は０．０２以下、０．０１以下、０．００９以下、特に０．００５以下であることが好ましく、ＨｆＯ２／ＴｉＯ２の下限は０以上であることが好ましい。一方、結晶化温度を高めて耐失透性を高める観点から、ＨｆＯ２／ＴｉＯ２の下限は０．００１以上、特に０．００２以上であることが好ましい。
　本実施形態において、屈折率を高める観点から、質量比で、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）は０．７以下、０．５以下、０．４以下、特に０．２以下であることが好ましく、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）の下限は０以上であることが好ましい。一方、密度を低下させる観点を重視する場合は、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）の下限は０．００１以上であることが好ましい。
　本実施形態において、特にアッベ数を高める観点から、質量比で、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）は０．５以下、０．４以下、０．３以下、特に０．２以下であることが好ましく、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）の下限は０以上であることが好ましい。一方、密度を低下させる観点から、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）の下限は０．００１以上、特に０．００２以上であることが好ましい。
　本実施形態において、密度を低減する観点から、質量比で、ＺｎＯ／Ｙ２Ｏ３の上限は５０以下、特に４０以下であることが好ましく、ＺｎＯ／Ｙ２Ｏ３の下限は０以上であることが好ましい。一方、溶融温度を低減する観点から、ＺｎＯ／Ｙ２Ｏ３の下限は０．０１以上であることが好ましい。
　本実施形態において、高屈折率化の観点から、質量比で、Ｂ２Ｏ３／Ｌａ２Ｏ３は１未満、０．９以下、０．５以下、特に０．１０以下であることが好ましく、Ｂ２Ｏ３／Ｌａ２Ｏ３の下限は０以上であることが好ましい。一方、ガラス化を安定させる観点では、Ｂ２Ｏ３／Ｌａ２Ｏ３の下限を０．０１以上としてもよい。
　本実施形態において、高屈折率化の観点から、質量比で、Ｂ２Ｏ３／ＳｉＯ２は１以下、０．９以下、特に０．５以下であることが好ましく、Ｂ２Ｏ３／ＳｉＯ２の下限は０以上であることが好ましい。一方、ガラス化を安定させる観点では、Ｂ２Ｏ３／ＳｉＯ２の下限を０．０１以上としてもよい。
　以上を鑑み、光学ガラスＢの好ましい組成範囲は、質量％で、ＳｉＯ２　１～１５％、ＴｉＯ２　５～２０％未満、Ｌａ２Ｏ３　８～５０％、Ｎｂ２Ｏ５　２～３０％、Ｇｄ２Ｏ３　１～１５％、ＢａＯ　０～１０％未満、Ｂ２Ｏ３　０～０．１％、Ａｌ２Ｏ３　０～５％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ　０～１０％を含有し、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　２．０以上、（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）　３．５００以上であることが好ましく、質量％で、ＳｉＯ２　２～１５％、ＴｉＯ２　１０～２０％未満、Ｌａ２Ｏ３　１８～４８％、Ｎｂ２Ｏ５　２～３０％、Ｇｄ２Ｏ３　１～１５％、ＢａＯ　０～８％、Ｂ２Ｏ３　０～０．１％、Ａｌ２Ｏ３　０～３％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ　０～９％を含有し、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　２．０以上、（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）　３．５００以上であることがより好ましく、質量％で、ＳｉＯ２　２～１５％、ＴｉＯ２　１５～２０％未満、Ｌａ２Ｏ３　２６～４８％、Ｎｂ２Ｏ５　４～３０％、Ｇｄ２Ｏ３　１～１５％、ＢａＯ　０～８％、Ｂ２Ｏ３　０～０．１％、Ａｌ２Ｏ３　０～２％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ　０～９％を含有し、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　２．０以上、（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）　３．５００以上であることが特に好ましい。
　本実施形態の光学ガラスは上記構成を満たすことにより、ガラスの安定性を高めやすい。そのため、本実施形態の光学ガラスは、特に量産性を高める観点から好ましい。
　＜光学ガラスＣ＞
　本発明の光学ガラスは、ある実施形態において、質量％で、ＳｉＯ２　０～１５％、ＴｉＯ２　２０～４０％、Ｌａ２Ｏ３　５～５０％、Ｂ２Ｏ３　０～２．５％、Ａｌ２Ｏ３　０～３％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ　０．１％以上、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ　０～２％を含有し、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　１．５以上、ＴｉＯ２／ＺｒＯ２　２．９以上、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）　０．４以下、Ｂ２Ｏ３／Ｌａ２Ｏ３　０．１０以下であることを特徴とする（光学ガラスＣ）。なお、本実施形態の説明において、光学ガラスＡ、Ｂと重複する構成は記載を省略することがある。また、本実施形態の説明に記載のない構成は光学ガラスＡ、Ｂと同等の構成としてもよい。
　本実施形態において、ＳｉＯ２の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、溶融温度の増加や内部透過率の低下を抑制し、かつ屈折率の低下を抑制する観点から、ＳｉＯ２の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、特に１１％以下であることが好ましく、ＳｉＯ２の含有量の下限は０％以上としてもよい。もっとも、特にガラス化の安定性を向上させ、かつガラスの熱膨張係数を低下させる観点から、ＳｉＯ２の含有量の下限は１％以上、２％以上、２．５％以上、３％以上、特に６％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、ＴｉＯ２の含有量は２０～４０％であることが好ましい。より詳細には、特にガラスの屈折率を高め、かつガラスの密度を低くする観点から、ＴｉＯ２の含有量の下限は２０％以上、特に２０．０１％以上であることが好ましい。また、可視域の光透過率を高める観点から、ＴｉＯ２の含有量の上限は４０％以下、３５％以下、特に３０％以下であることが好ましい。
　本実施形態において、屈折率を高め、またガラス化の安定性を向上させる観点から、Ｌａ２Ｏ３の含有量は５～５０％であることが好ましい。より詳細には、Ｌａ２Ｏ３の含有量の下限は５％以上、７．５％以上、８％以上、１０％以上、１４％以上、１５％以上、１８％以上、２０％以上、２２％以上、２５％以上、２６％以上、２８％以上、特に３０％以上であることが好ましい。また、耐失透性の低下を抑制し、かつ密度の上昇を抑制する観点から、Ｌａ２Ｏ３の含有量の上限は５０％以下、４８％以下、特に４５％以下であることが好ましい。
　本実施形態において、Ｎｂ２Ｏ５の含有量は０～３０％であることが好ましい。より詳細には、特に屈折率を顕著に高める観点から、Ｎｂ２Ｏ５の含有量の下限は０％以上、２％以上、３％以上、４％以上、特に５％以上であることが好ましい。また、ガラス化を安定させる観点から、Ｎｂ２Ｏ５の含有量の上限は３０％以下、２５％以下、２０％以下、１８％以下、特に１６％以下であることが好ましい。
　本実施形態において、ＺｒＯ２の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、ガラス化を安定させる観点から、ＺｒＯ２の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、１０％以下、９％以下、特に７％以下であることが好ましく、ＺｒＯ２の含有量の下限は０％以上としてもよい。もっとも、屈折率を高める観点から、ＺｒＯ２の含有量の下限は１％以上、特に２％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、Ｇｄ２Ｏ３の含有量は０～２０％であることが好ましい。より詳細には、量産性の低下を抑制し、かつ密度の上昇を抑制する観点から、Ｇｄ２Ｏ３の含有量の上限は２０％以下、１５％以下、特に１４％以下であることが好ましく、Ｇｄ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上としてもよい。もっとも、屈折率を高める観点から、Ｇｄ２Ｏ３の含有量の下限は０．１％以上、特に１％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、Ｙ２Ｏ３の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、溶融温度の上昇を抑制しガラス化を安定させる観点から、Ｙ２Ｏ３の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、１０％以下、７％以下、特に５％以下であることが好ましく、Ｙ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上としてもよい。もっとも、屈折率や化学的耐久性を高め、さらにヤング率を高める観点から、Ｙ２Ｏ３の含有量の下限は０．１％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、Ｙｂ２Ｏ３の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、ガラスの密度上昇を抑制し、かつ失透や脈理の発生を抑制する観点から、Ｙｂ２Ｏ３の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、１０％以下、９％以下、７％以下、５％以下、３％以下、特に１％以下であることが好ましく、Ｙｂ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上としてもよい。もっとも、屈折率を高める観点から、Ｙｂ２Ｏ３の含有量の下限は０．１％以上、１％以上、２％以上、２．５％以上、特に３％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、ＷＯ３の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、可視域の光透過率を高め、かつ密度の上昇を抑制する観点から、ＷＯ３の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、１０％以下、８％以下、特に５％以下であることが好ましく、ＷＯ３の含有量の下限は０％以上としてもよい。もっとも、ガラス化を安定化させる観点から、ＷＯ３の含有量の下限は０．１％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、ＨｆＯ２の含有量は０～１％であることが好ましい。より詳細には、密度の上昇を抑制する観点から、ＨｆＯ２の含有量の上限は１％以下、０．８％以下、０．５％以下、０．３％以下、特に０．２％以下であることが好ましく、ＨｆＯ２の含有量の下限は０％以上としてもよい。もっとも、結晶化温度を高めてガラスの耐失透性を向上させる観点から、ＨｆＯ２の含有量の下限は０．０１％以上、特に０．０５％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯの含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、屈折率の低下を抑制する観点から、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯの含有量の上限は１５％以下、１０％以下、５％以下、３％以下、２％以下、特に１％以下であることが好ましく、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯの含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、ガラス化を安定にさせる観点から、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯの含有量の下限は０．０１％以上、特に０．０２％以上としてもよい。なお、ＭｇＯ、ＣａＯ及びＳｒＯの各成分の含有量の上限は１５％以下、１０％以下、５％以下、３％以下、２％以下、特に１％以下であることが好ましく、ＭｇＯ、ＣａＯ及びＳｒＯの各成分の含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、ガラス化を安定にさせる観点から、ＭｇＯ、ＣａＯ及びＳｒＯの各成分の含有量の下限は０．０１％以上、特に０．０２％以上としてもよい。
　本実施形態において、ＢａＯの含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、ガラス化を安定にする観点から、ＢａＯの含有量の上限は１５％以下、１４％以下、１２％以下、特に１１％以下であることが好ましく、ＢａＯの含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、屈折率を高める観点から、ＢａＯの含有量の下限は０．１％以上としてもよい。
　本実施形態において、ＺｎＯの含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、屈折率の低下を抑制する観点から、ＺｎＯの含有量の上限は１５％以下、１２％以下、１０％以下、特に８％以下であることが好ましく、ＺｎＯの含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、ガラス化の安定性を向上させる観点から、ＺｎＯの含有量の下限は０．１％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、Ｂ２Ｏ３の含有量は０～２．５％であることが好ましい。より詳細には、特に屈折率を高める観点から、Ｂ２Ｏ３の含有量の上限は２．５％以下、２％以下、１．５％以下、１％以下、特に０．５％以下であることが好ましく、Ｂ２Ｏ３の下限は０％以上であることが好ましい。一方、ガラス化の安定性を向上させる観点から、Ｂ２Ｏ３の含有量の下限を０．０１％以上、特に０．１％以上としてもよい。
　本実施形態において、Ａｌ２Ｏ３の含有量は０～３％であることが好ましい。より詳細には、ガラス化の安定性を高め、かつ屈折率の低下を抑制する観点から、Ａｌ２Ｏ３の含有量の上限は３％以下、２％以下、１％以下、特に０．１％以下であることが好ましく、Ａｌ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、ガラス化の安定性を向上させる観点から、Ａｌ２Ｏ３の含有量の下限を０．０１％以上としてもよい。
　本実施形態において、可視域の光透過率の低下を抑制する観点から、Ｆｅ２Ｏ３の含有量は０．０１％未満、０．００５％未満、０．００１％未満、０．０００５％未満、特に０．０００１％未満であることが好ましく、Ｆｅ２Ｏ３の含有量の下限は０．００００１％以上であることが好ましい。同様に、Ｐｔの含有量は２０ｐｐｍ以下、１０ｐｐｍ以下、特に５ｐｐｍ以下であることが好ましい。同様に、Ｒｈの含有量は１ｐｐｍ以下、０．１ｐｐｍ以下、０．０１ｐｐｍ以下、特に０．０１ｐｐｍ未満であることが好ましく、Ｒｈの含有量の下限は０．００１ｐｐｍ以上であることが好ましい。なお、着色抑制の観点ではＰｔの含有量が少ないほど好ましいが、そのためには溶融温度を低くする必要があり、結果として溶解性が低下しやすくなる。そのため、溶解性を考慮した場合、Ｐｔの含有量の下限は０．１ｐｐｍ以上、特に０．５ｐｐｍ以上であることが好ましい。
　本実施形態において、ガラスの屈折率を高める観点から、Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３の含有量は３０％以上、３５％以上、特に４０％以上であることが好ましい。Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３の含有量が少なすぎると上記効果が得づらくなる。ガラス化を安定させる観点から、Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３の含有量の上限は８０％以下、７５％以下、７０％以下、６５％以下、６０％以下、５５％以下、特に５０％以下であることが好ましい。
　本実施形態において、ガラスの屈折率を高め、かつ密度を低下させる観点から、ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５の含有量は２０％以上、２１％以上、２４％以上、特に２５％以上であることが好ましい。また、ガラス化を安定させる観点から、ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５の含有量の上限は６０％以下、５０％以下、特に４０％以下であることが好ましい。
　本実施形態において、ガラス化の安定性を高める観点から、Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３の含有量は５％以上、１０％以上、１５％以上、２０％以上、２５％以上、３０％以上、特に３５％以上であることが好ましい。また、低密度化の観点から、Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３の含有量の上限は７９．９％以下、７５％以下、７０％以下、６５％以下、６０％以下、特に５５％以下であることが好ましい。
　本実施形態において、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯの含有量は０．１～１５％であることが好ましい。より詳細には、特にガラス化を安定させ、かつ密度を低下させる観点から、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯの含有量の下限は０．１％以上、０．２％以上、０．５％以上、１％以上、特に１．５％以上であることが好ましい。一方、屈折率を高める観点から、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯの含有量の上限は１５％以下、特に１３％以下としてもよい。
　本実施形態において、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量は０～２％であることが好ましい。より詳細には、ガラス化が不安定になることを抑制し、かつ屈折率の低下を抑制する観点から、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量の上限は２％以下、１％以下、０．５％以下、特に実質的に含有しないことが好ましく、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、溶融粘度を調整する観点から、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量の下限を０．０１％以上としてもよい。なお、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏの各成分の含有量の上限は２％以下、１％以下、０．５％以下、特に実質的に含有しないことが好ましく、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏの各成分の含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、溶融粘度を調整する観点から、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏの各成分の含有量の下限は０．０１％以上としてもよい。
　本実施形態において、屈折率を高めつつ可視域の光透過率の低下を抑制する観点から、ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３の含有量の上限は１５％以下、１０％以下、特に９．４％以下であることが好ましく、ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上としてもよい。一方、ガラス化を安定させる観点からは、ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３の含有量の下限は１％以上、２％以上、３％以上、特に５％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、高屈折率で安定なガラスを得る観点から、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２は１．５以上、１．５１以上、１．５５以上、１．６以上、１．６５以上、特に１．７０以上であることが好ましい。また、低密度化の観点から、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２の上限は１０以下、８以下、６以下、３以下、特に２．５以下とすることが好ましい。
　本実施形態において、屈折率を高める観点から、（ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）／ＳｉＯ２は１以上、２以上、２．５以上、２．８以上、特に３．０以上であることが好ましい。一方、（ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）／ＳｉＯ２が大きすぎるとガラス化の安定性が低下する傾向や可視域の光透過率が低下する傾向があるため、その上限は１０以下、８．０以下、６．１以下、４．０以下、３．７未満、特に３．６以下であることが好ましい。
　本実施形態において、ＴｉＯ２－ＺｒＯ２系結晶の析出を抑制する観点から、質量比で、ＴｉＯ２／ＺｒＯ２は２．９以上、特に２．９１以上であることが好ましい。また、ガラス化の安定性を高める観点から、ＴｉＯ２／ＺｒＯ２の上限は２０以下、１５以下、特に１２以下としてもよい。
　本実施形態において、屈折率を高める観点から、質量比で、（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）は１．０００以上、１．５００以上、２．０００以上、３．５００以上、３．８００以上、４．０００以上、４．３００以上、４．５００以上、４．８００以上、特に５．１００以上であることが好ましい。また、ガラス化を安定させつつ密度を低下させる観点から、（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）の上限は２０．０００以下、１５．０００以下、１２．０００以下、１０．０００以下、８．０００以下、特に７．０００以下であることが好ましい。
　本実施形態において、可視域の光透過率を高める観点から、質量比で、ＨｆＯ２／ＴｉＯ２は０．０２以下、０．０１以下、０．００９以下、特に０．００５以下であることが好ましく、ＨｆＯ２／ＴｉＯ２の下限は０以上であることが好ましい。一方、結晶化温度を高めて耐失透性を高める観点から、ＨｆＯ２／ＴｉＯ２の下限は０．００１以上、特に０．００２以上であることが好ましい。
　本実施形態において、特に屈折率を高める観点から、質量比で、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）は０．４以下、０．３５以下、特に０．３以下であることが好ましく、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）の下限は０以上であることが好ましい。また、密度を低下させる観点から、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）の下限は０．０１以上、０．０５以上、特に０．１以上であることが好ましい。
　本実施形態において、特にアッベ数を高める観点から、質量比で、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）は０．５以下、０．４以下、０．３以下、特に０．２以下であることが好ましく、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）の下限は０以上であることが好ましい。一方、密度を低下させる観点から、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）の下限は０．００１以上、０．０１以上、特に０．０２以上であることが好ましい。
　本実施形態において、密度を低減する観点から、質量比で、ＺｎＯ／Ｙ２Ｏ３は５０以下、特に４０以下であることが好ましく、ＺｎＯ／Ｙ２Ｏ３の下限は０以上であることが好ましい。一方、溶融温度を低減する観点では、ＺｎＯ／Ｙ２Ｏ３の下限は０．０１以上としてもよい。
　本実施形態において、特に高屈折率の観点から、質量比で、Ｂ２Ｏ３／Ｌａ２Ｏ３は０．１０以下、特に０．０５以下であることが好ましく、Ｂ２Ｏ３／Ｌａ２Ｏ３の下限は０以上であることが好ましい。一方、ガラス化を安定させる観点では、Ｂ２Ｏ３／Ｌａ２Ｏ３の下限を０．０１以上としてもよい。
　本実施形態において、高屈折率化の観点から、質量比で、Ｂ２Ｏ３／ＳｉＯ２は１以下、０．９以下、特に０．５以下であることが好ましく、Ｂ２Ｏ３／ＳｉＯ２の下限は０以上であることが好ましい。一方、ガラス化を安定させる観点では、Ｂ２Ｏ３／ＳｉＯ２の下限を０．０１以上としてもよい
　以上を鑑み、光学ガラスＣの好ましい組成範囲は、質量％で、ＳｉＯ２　０～１５％、ＴｉＯ２　２０～４０％、Ｌａ２Ｏ３　２８～５０％、Ｎｂ２Ｏ５　２～３０％、Ｂ２Ｏ３　０～２．５％、Ａｌ２Ｏ３　０～３％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ　０．１％以上、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ　０～２％を含有し、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　１．５以上、ＴｉＯ２／ＺｒＯ２　２．９以上、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）　０．４以下、Ｂ２Ｏ３／Ｌａ２Ｏ３　０．１０以下であることが好ましく、質量％で、ＳｉＯ２　１～１５％、ＴｉＯ２　２０～４０％、Ｌａ２Ｏ３　２８～５０％、Ｎｂ２Ｏ５　２～３０％、Ｂ２Ｏ３　０～２．５％、Ａｌ２Ｏ３　０～２％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ　０．１％以上、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ　０～２％を含有し、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　１．５以上、ＴｉＯ２／ＺｒＯ２　２．９以上、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）　０．４以下、Ｂ２Ｏ３／Ｌａ２Ｏ３　０．１０以下であることが特に好ましい。
　本実施形態の光学ガラスは上記構成を満たすことにより密度を低下させやすい。そのため、本実施形態の光学ガラスは、特に当該光学ガラスを用いたデバイスの軽量化の観点から好ましい。
　＜光学ガラスＤ＞
　本発明の光学ガラスは、ある実施形態において、ＳｉＯ２、ＴｉＯ２、Ｌａ２Ｏ３、Ｎｂ２Ｏ５及びＺｒＯ２を必須成分として含有し、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　１．５以上、ＨｆＯ２／ＴｉＯ２　０．００１以上であることを特徴とする（光学ガラスＤ）。なお、本実施形態の説明において、光学ガラスＡ～Ｃと重複する構成は記載を省略することがある。また、本実施形態の説明に記載のない構成は光学ガラスＡ～Ｃと同等の構成としてもよい。
　本実施形態の光学ガラスは、ＳｉＯ２、ＴｉＯ２、Ｌａ２Ｏ３、Ｎｂ２Ｏ５及びＺｒＯ２を必須成分として含有する。より詳細には、本実施形態の光学ガラスは、ＳｉＯ２　０％超～１５％、ＴｉＯ２　５～４０％、Ｌａ２Ｏ３　５～５０％、Ｎｂ２Ｏ５　１～３０％及びＺｒＯ２　１～１５％を含有することが好ましい。
　本実施形態において、ＳｉＯ２の含有量は０％超～１５％であることが好ましい。より詳細には、特にガラス化の安定性を向上させ、かつガラスの熱膨張係数を低下させる観点から、ＳｉＯ２の含有量の下限は０％超、１％以上、２％以上、２．５％以上、３％以上、４％以上、５％以上、特に６％以上であることが好ましい。また、溶融温度の増加や可視域の光透過率の低下を抑制し、かつ屈折率の低下を抑制する観点から、ＳｉＯ２の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、特に１１％以下であることが好ましい。
　本実施形態において、ＴｉＯ２の含有量は５～４０％であることが好ましい。より詳細には、屈折率を高め、かつガラスの密度を低くする観点から、ＴｉＯ２の含有量の下限は５％以上、５．５％以上、１０％以上、１４％以上、１５％以上、特に１６％以上であることが好ましい。また、可視域の光透過率を高める観点から、ＴｉＯ２の含有量の上限は４０％以下、３５％以下、特に３０％以下であることが好ましい。なお、特に可視域の光透過率を高める観点では、ＴｉＯ２の含有量は５～２０％未満、特に５～１９．９％であることが好ましい。また、特にガラスの密度を低くする観点では、ＴｉＯ２の含有量は２０～４０％、特に２３～４０％であることが好ましい。
　本実施形態において、Ｌａ２Ｏ３の含有量は５～５０％であることが好ましい。より詳細には、屈折率を高め、またガラス化の安定性を向上させる観点から、Ｌａ２Ｏ３の含有量の下限は５％以上、７．５％以上、８％以上、１０％以上、１４％以上、１５％以上、１８％以上、２０％以上、２２％以上、２５％以上、２６％以上、特に３０％以上であることが好ましい。また、耐失透性の低下を抑制し、かつ密度の上昇を抑制する観点から、Ｌａ２Ｏ３の含有量の上限は５０％以下、４８％以下、特に４５％以下であることが好ましい。
　本実施形態において、Ｎｂ２Ｏ５の含有量は１～３０％であることが好ましい。より詳細には、特に屈折率を顕著に高める観点から、Ｎｂ２Ｏ５の含有量の下限は１％以上、２％以上、３％以上、４％以上、特に５％以上であることが好ましい。また、ガラス化を安定させる観点から、Ｎｂ２Ｏ５の含有量の上限は３０％以下、２５％以下、２０％以下、１８％以下、特に１６％以下であることが好ましい。
　本実施形態において、ＺｒＯ２の含有量は１～１５％であることが好ましい。より詳細には、屈折率を高める観点から、ＺｒＯ２の含有量の下限は１％以上、２％以上、特に４％以上であることが好ましい。また、ガラス化を安定させる観点から、ＺｒＯ２の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、１０％以下、９％以下、特に７％以下であることが好ましい。
　本実施形態において、Ｇｄ２Ｏ３の含有量は０～２０％であることが好ましい。より詳細には、量産性の低下を抑制し、かつ密度の上昇を抑制する観点から、Ｇｄ２Ｏ３の含有量の上限は２０％以下、１５％以下、１４％以下、１３％以下、１０％以下、７％以下、特に６％以下であることが好ましく、Ｇｄ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上としてもよい。もっとも、屈折率を高める観点から、Ｇｄ２Ｏ３の含有量の下限は０．１％以上、１％以上、特に２％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、Ｙ２Ｏ３の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、溶融温度の上昇を抑制しガラス化を安定させる観点から、Ｙ２Ｏ３の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、１０％以下、７％以下、特に５％以下であることが好ましく、Ｙ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上としてもよい。もっとも、屈折率や化学的耐久性を高め、さらにヤング率を高める観点から、Ｙ２Ｏ３の含有量の下限は０．１％以上、１％以上、特に２％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、Ｙｂ２Ｏ３の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、ガラスの密度上昇を抑制し、かつ失透や脈理の発生を抑制する観点から、Ｙｂ２Ｏ３の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、１０％以下、９％以下、特に７％以下であることが好ましく、Ｙｂ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上としてもよい。もっとも、屈折率を高める観点から、Ｙｂ２Ｏ３の含有量の下限は０．１％以上、１％以上、２％以上、２．５％以上、特に３％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、ＷＯ３の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、可視域の光透過率を高め、かつ密度の上昇を抑制する観点から、ＷＯ３の含有量の上限は１５％以下、１２％以下、１０％以下、５％以下、３％未満、２％以下、特に１％以下であることが好ましく、ＷＯ３の含有量の下限は０％以上としてもよい。もっとも、ガラス化を安定化させる観点から、ＷＯ３の含有量の下限は０．１％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、ＨｆＯ２の含有量は０．０１～１％であることが好ましい。より詳細には、結晶化温度を高めてガラスの耐失透性を向上させる観点から、ＨｆＯ２の含有量の下限は０．０１％以上、特に０．０５％以上であることが好ましい。また、密度の上昇を抑制する観点から、ＨｆＯ２の含有量の上限は１％以下、０．８％以下、０．５％以下、０．３％以下、特に０．２％以下であることが好ましい。
　本実施形態において、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯの含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、屈折率の低下を抑制する観点から、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯの含有量の上限は１５％以下、１０％以下、５％以下、３％以下、２％以下、特に１％以下であることが好ましく、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯの含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、ガラス化を安定にさせる観点から、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯの含有量の下限は０．０１％以上、特に０．０２％以上としてもよい。なお、ＭｇＯ、ＣａＯ及びＳｒＯの各成分の含有量の上限は１５％以下、１０％以下、５％以下、３％以下、２％以下、特に１％以下であることが好ましく、ＭｇＯ、ＣａＯ及びＳｒＯの各成分の含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、ガラス化を安定にさせる観点から、ＭｇＯ、ＣａＯ及びＳｒＯの各成分の含有量の下限は０．０１％以上、特に０．０２％以上としてもよい。
　本実施形態において、ＢａＯの含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、ガラス化を安定にする観点から、ＢａＯの含有量の上限は１５％以下、１４％以下、１２％以下、１１％以下、特に１０％未満であることが好ましく、ＢａＯの含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、屈折率を高める観点から、ＢａＯの含有量の下限は０．１％以上としてもよい。
　本実施形態において、ＺｎＯの含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、屈折率の低下を抑制する観点から、ＺｎＯの含有量の上限は１５％以下、１２％以下、１０％以下、特に８％以下であることが好ましく、ＺｎＯの含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、ガラス化の安定性を向上させる観点から、ＺｎＯの含有量の下限は０．１％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、Ｂ２Ｏ３の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、屈折率を高める観点から、Ｂ２Ｏ３の含有量の上限は１５％以下、１０％以下、９％以下、５％以下、２．５％以下、２％以下、１．５％以下、１％以下、特に０．５％以下であることが好ましい。また、Ｂ２Ｏ３の下限は０％以上であることが好ましい。一方、ガラス化の安定性を向上させる観点から、Ｂ２Ｏ３の含有量の下限を０．０１％以上、特に０．１％以上としてもよい。
　本実施形態において、Ａｌ２Ｏ３の含有量は０～５％であることが好ましい。より詳細には、ガラス化の安定性を高め、かつ屈折率の低下を抑制する観点から、Ａｌ２Ｏ３の含有量の上限は５％以下、３％以下、２％以下、１％以下、特に０．１％以下であることが好ましく、Ａｌ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、ガラス化の安定性を向上させる観点から、Ａｌ２Ｏ３の含有量の下限を０．０１％以上としてもよい。
　本実施形態において、可視域の光透過率の低下を抑制する観点から、Ｆｅ２Ｏ３の含有量は０．０１％未満、０．００５％未満、０．００１％未満、０．０００５％未満、特に０．０００１％未満であることが好ましく、Ｆｅ２Ｏ３の含有量の下限は０．００００１％以上であることが好ましい。同様に、Ｐｔの含有量は２０ｐｐｍ以下、１０ｐｐｍ以下、特に５ｐｐｍ以下であることが好ましい。同様に、Ｒｈの含有量は１ｐｐｍ以下、０．１ｐｐｍ以下、０．０１ｐｐｍ以下、特に０．０１ｐｐｍ未満であることが好ましく、Ｒｈの含有量の下限は０．００１ｐｐｍ以上であることが好ましい。なお、着色抑制の観点ではＰｔの含有量が少ないほど好ましいが、そのためには溶融温度を低くする必要があり、結果として溶解性が低下しやすくなる。そのため、溶解性を考慮した場合、Ｐｔの含有量の下限は０．１ｐｐｍ以上、特に０．５ｐｐｍ以上であることが好ましい。
　本実施形態において、失透を抑制する観点から、Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３の含有量は７．５％以上、１０％以上、１５％以上、２０％以上、２５％以上、３０％以上、３５％以上、特に４０％以上であることが好ましい。Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３の含有量が少なすぎると上記効果が得づらくなる。また、ガラス化を安定させる観点から、Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３の含有量の上限は８０％以下、７５％以下、７０％以下、６５％以下、特に６０％以下であることが好ましい。
　本実施形態において、ガラスの屈折率を高め、かつ密度を低下させる観点から、ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５の含有量は６％以上、７．５％以上、１０％以上、１５％以上、２０％以上、２１％以上、２４％以上、特に２５％以上であることが好ましい。また、ガラス化を安定させる観点から、ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５の含有量の上限は６０％以下、５０％以下、特に４０％以下であることが好ましい。
　本実施形態において、ガラス化の安定性を高める観点から、Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３の含有量は５％以上、８％以上、１０％以上、１５％以上、２０％以上、２５％以上、３０％以上、３５％以上、特に４０％以上であることが好ましい。また、低密度化の観点から、Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３の含有量の上限は７９．９％以下、７５％以下、７０％以下、６５％以下、６０％以下、特に５５％以下であることが好ましい。
　本実施形態において、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯの含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、屈折率を高める観点から、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯの含有量の上限は１５％以下、１２％以下、１０％以下、９％以下、特に８％以下であることが好ましい。ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯの含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、ガラス化を安定させ、かつ密度を低下させる観点から、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯの含有量の下限を０．１％以上、特に０．２％以上としてもよい。
　本実施形態において、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量は０～２％であることが好ましい。より詳細には、ガラス化が不安定になることを抑制し、かつ屈折率の低下を抑制する観点から、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量の上限は２％以下、１％以下、０．５％以下、特に実質的に含有しないことが好ましく、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、溶融粘度を調整する観点から、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量の下限を０．０１％以上としてもよい。なお、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏの各成分の含有量の上限は２％以下、１％以下、０．５％以下、特に実質的に含有しないことが好ましく、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏの各成分の含有量の下限は０％以上であることが好ましい。一方、溶融粘度を調整する観点から、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏの各成分の含有量の下限は０．０１％以上としてもよい。
　本実施形態において、屈折率を高めつつ可視域の光透過率の低下を抑制する観点から、ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３の含有量は０～１５％であることが好ましい。より詳細には、ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３の含有量の上限は１５％以下、１０％以下、特に９．４％以下であることが好ましく、ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３の含有量の下限は０％以上としてもよい。一方、ガラス化を安定させる観点からは、ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３の含有量の下限は１％以上、２％以上、３％以上、特に５％以上であることが好ましい。
　本実施形態において、高屈折率で安定なガラスを得る観点から、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２は１．５以上、１．５１以上、１．５５以上、１．６以上、１．６５以上、特に１．７０以上であることが好ましい。また、低密度化の観点から、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２の上限は１０以下、８以下、６以下、特に３以下とすることが好ましい。
　本実施形態において、屈折率を高める観点から、（ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）／ＳｉＯ２は１以上、２以上、２．５以上、特に３．０以上であることが好ましい。一方、（ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）／ＳｉＯ２が大きすぎるとガラス化の安定性が低下する傾向や可視域の光透過率が低下する傾向があるため、その上限は１０以下、８．０以下、６．１以下、４．０以下、３．７未満、特に３．６以下であることが好ましい。
　ＴｉＯ２－ＺｒＯ２系結晶の析出を抑制する観点から、質量比で、ＴｉＯ２／ＺｒＯ２は２以上、２．２以上、２．５以上、２．９以上、特に２．９１以上であることが好ましい。また、ガラス化の安定性を高める観点から、ＴｉＯ２／ＺｒＯ２の上限は２０以下、１５以下、特に１２以下としてもよい。
　本実施形態において、屈折率を高める観点から、質量比で、（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）は１．０００以上、１．５００以上、２．０００以上、３．５００以上、３．８００以上、４．０００以上、４．３００以上、４．５００以上、４．８００以上、特に５．１００以上であることが好ましい。また、ガラス化を安定させつつ密度を低下させる観点から、（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）の上限は２０．０００以下、１５．０００以下、１２．０００以下、１０．０００以下、８．０００以下、特に７．０００以下であることが好ましい。
　本実施形態において、結晶化温度を高めて耐失透性を高める観点から、質量比で、ＨｆＯ２／ＴｉＯ２は０．００１以上であることが好ましい。一方、可視域の光透過率を高める観点から、ＨｆＯ２／ＴｉＯ２は０．０２以下、０．０１以下、０．００９以下、特に０．００５以下であることが好ましい。
　本実施形態において、屈折率を高める観点から、質量比で、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）は０．７以下、０．５以下、０．４以下、０．３５以下、特に０．３以下であることが好ましい。また、密度を低下させる観点から、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）の下限は０以上、０．００１以上、特に０．０１以上であることが好ましい。
　本実施形態において、特にアッベ数を高める観点から、質量比で、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）は０．５以下、０．４以下、０．３以下、特に０．２以下であることが好ましく、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）の下限は０以上であることが好ましい。一方、密度を低下させる観点から、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）の下限は０．００１以上、０．０１以上、特に０．０２以上であることが好ましい。
　本実施形態において、密度を低減する観点から、質量比で、ＺｎＯ／Ｙ２Ｏ３は５０以下、特に４０以下であることが好ましく、ＺｎＯ／Ｙ２Ｏ３の下限は０以上であることが好ましい。一方、溶融温度を低減する観点では、ＺｎＯ／Ｙ２Ｏ３の下限は０．０１以上としてもよい。
　本実施形態において、高屈折率化の観点から、質量比で、Ｂ２Ｏ３／Ｌａ２Ｏ３は１未満、０．９以下、０．５以下、特に０．１０以下、特に０．０５以下であることが好ましく、Ｂ２Ｏ３／Ｌａ２Ｏ３の下限は０以上であることが好ましい。一方、ガラス化を安定させる観点では、Ｂ２Ｏ３／Ｌａ２Ｏ３の下限を０．０１以上としてもよい。
　本実施形態において、高屈折率化の観点から、質量比で、Ｂ２Ｏ３／ＳｉＯ２は１以下、０．９以下、特に０．５以下であることが好ましく、Ｂ２Ｏ３／ＳｉＯ２の下限は０以上であることが好ましい。一方、ガラス化を安定させる観点では、Ｂ２Ｏ３／ＳｉＯ２の下限を０．０１以上としてもよい。
　以上を鑑み、光学ガラスＤの好ましい組成範囲は、質量％で、ＳｉＯ２　０％超～１５％、ＴｉＯ２　５～４０％、Ｌａ２Ｏ３　６．５～５０％、Ｎｂ２Ｏ５　１～３０％及びＺｒＯ２　１～１５％を含有し、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　１．５以上、ＨｆＯ２／ＴｉＯ２　０．００１以上であることが好ましく、質量％で、ＳｉＯ２　１～１５％、ＴｉＯ２　１０～４０％、Ｌａ２Ｏ３　１４～５０％、Ｎｂ２Ｏ５　１～２０％及びＺｒＯ２　１～１５％を含有し、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　１．５以上、ＨｆＯ２／ＴｉＯ２　０．００１以上であることがより好ましく、質量％で、ＳｉＯ２　２～１５％、ＴｉＯ２　１４～３５％、Ｌａ２Ｏ３　２０～５０％、Ｎｂ２Ｏ５　１～２０％及びＺｒＯ２　１～１５％を含有し、質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　１．５以上、ＨｆＯ２／ＴｉＯ２　０．００１以上であることが特に好ましい。
　本実施形態の光学ガラスは上記構成を満たすことにより、耐失透性に優れ量産性を高めることができる。
　以下、ガラス組成以外の好ましい構成について説明する。
　本発明の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）が２．０３以上、２．０４０以上、２．０５０以上、２．０７０以上、２．０８０以上、２．０９０以上、２．０９５以上、２．１００以上、２．１０１以上、特に２．１０５以上であることが好ましい。屈折率（ｎｄ）が低すぎるとプロジェクター付きメガネ、眼鏡型又はゴーグル型ディスプレイ、仮想現実（ＶＲ）又は拡張現実（ＡＲ）表示装置、虚像表示装置等のウェアラブル画像表示機器の導光板として使用した場合に、視野角が狭くなる傾向がある。一方、屈折率（ｎｄ）が高すぎると失透や脈理等の欠陥が発生しやすくなるため、屈折率（ｎｄ）の上限は２．３５以下、２．３０以下、特に２．２０以下であることが好ましい。
　本発明の光学ガラスは、ガラスの屈折率を高める観点から、アッベ数（νｄ）の上限は３０以下、２８以下、特に２５以下であることが好ましい。一方、ガラス化の安定性を高める観点から、アッベ数（νｄ）の下限は１５以上、１８以上、２０以上、特に２１以上であることが好ましい。
　本発明の光学ガラスは上記構成を有することにより、可視域において高い光透過率を有する。具体的には、厚み１０ｍｍでの波長４５０ｎｍにおける内部透過率τ４５０が７０％以上、７５％以上、８０％以上、８５％以上、特に９０％以上であることが好ましい。このようにすれば、本発明の光学ガラスを使用したウェアラブル画像表示機器において、使用者が見る像の明るさが高まりやすくなる。
　本発明の光学ガラスは、ガラス転移温度（Ｔｇ）が８５０℃以下、８２０℃以下、特に８００℃以下であることが好ましい。このようにすれば、溶融温度を下げることが出来、透過率が高く、かつ量産性に優れたガラスを得ることが出来る。ガラス転移温度（Ｔｇ）の下限は特に限定されないが、例えば６００℃以上としてもよい。
　本発明の光学ガラスは、結晶化温度（Ｔｃ）が８００℃以上、８５０℃以上、８７０℃以上、特に９００℃以上であることが好ましい。このようにすれば、量産性に優れたガラスを得ることができる。結晶化温度（Ｔｃ）の下限は特に限定されないが、例えば６００℃以上としてもよい。
　本発明の光学ガラスは、ガラス転移温度と結晶化温度の差（Ｔｃ－Ｔｇ）が２０℃以上、５０℃以上、１２０℃以上、１５０℃以上、特に１７０℃以上が好ましい。このようにすれば、成形時に失透しにくく量産性に優れたガラスを得ることが出来る。（Ｔｃ－Ｔｇ）の上限は特に限定されないが、例えば５００℃以下としてもよい。
　本発明の光学ガラスは、液相温度が１３５０℃以下、１３３０℃以下、特に１３００℃以下であることが好ましい。また、液相粘度は１００．１ｄＰａ・ｓ以上、１００．２ｄＰａ・ｓ以上、特に１００．３ｄＰａ・ｓ以上であることが好ましい。このようにすれば、溶融時や成形時に失透しにくいため、量産性が向上しやすくなる。
　本発明の光学ガラスは、密度が６．０ｇ／ｃｍ３以下、５．５ｇ／ｃｍ３以下、５．３ｇ／ｃｍ３以下、特に５．０ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましい。光学ガラスの密度を低減することにより、デバイスの軽量化に寄与できる。密度が高すぎるとウェアラブルデバイスの重量が大きくなり、デバイス装着時の不快感が増す。密度の下限は特に限定されないが、低すぎると光学特性等の他の特性が低下する傾向があるため、４ｇ／ｃｍ３以上、特に４．５ｇ／ｃｍ３以上であることが好ましい。
　本発明の光学ガラスは、３０～３８０℃における熱膨張係数が９５×１０－７／℃以下、９０×１０－７／℃以下、特に８５×１０－７／℃以下であることが好ましい。熱膨張係数が大きすぎるとサーマルショックによってガラスが割れやすくなる。熱膨張係数の下限は特に限定されないが、低すぎると光学特性等の他の特性が低下するため、７５×１０－７／℃以上、特に７５×１０－７／℃以上であることが好ましい。なお、熱膨張係数はディラトメーターで測定した平均線熱膨張係数を指す。
　本発明の光学ガラスは、肉厚が１ｍｍ以下の板状であることが好ましい。肉厚の上限は１ｍｍ以下、０．８ｍｍ以下、０．６ｍｍ以下、特に０．３ｍｍ以下であることが好ましい。光学ガラスの肉厚が大きすぎると当該光学ガラスを使用したウェアラブル画像表示機器の重量が大きくなり、デバイス装着時の不快感が増す。一方、光学ガラスの肉厚が小さすぎると機械的強度が低下しやすくなる。そのため、板厚の下限は０．０１ｍｍ以上、０．０２ｍｍ以上、０．０３ｍｍ以上、０．０４ｍｍ以上、特に０．０５ｍｍ以上であることが好ましい。
　本発明の光学ガラスは、平面形状が円形、楕円形又は矩形の板状であることが好ましい。この場合、光学ガラスの主面の長径（円形の場合は直径）は、１００ｍｍ以上、１２０ｍｍ以上、１５０ｍｍ以上、１６０ｍｍ以上、１７０ｍｍ以上、１８０ｍｍ以上、１９０ｍｍ以上、特に２００ｍｍ以上であることが好ましい。光学ガラスの長径が小さすぎるとウェアラブル画像表示機器等の用途に使用することが困難になる。また量産性に劣る傾向がある。光学ガラスの長径の上限は特に限定されないが、現実的には１０００ｍｍ以下、特に５００ｍｍであることが好ましい。
　本発明の光学ガラスは、所定のガラス組成が得られるように調合した原料を溶融することにより溶融ガラスを得た後、溶融ガラスを成形し、その後必要に応じて切断や研磨等の後加工を経ることにより作製することができる。
　光学ガラスの溶融温度は１５００℃以下、１４５０℃以下、１４００℃以下、特に１３５０℃以下であることが好ましい。溶融温度が高すぎると溶融容器の成分（Ｐｔ、Ｒｈ等）がガラス融液中に溶出しやすくなり、得られる光学ガラスの光透過率が低下する傾向がある。一方、溶融温度が低くなると、泡や異物（例えば未溶解物に由来する異物）が発生しやすくなる傾向がある。よって、ガラス中に泡や異物を低減するため、溶融温度は１２００℃以上、特に１２５０℃以上であることが好ましい。
　本発明の光学ガラスを製造する際には、清澄や透過率向上を目的に融液にガスをバブリングすることができる。ガスはＨ２Ｏ、Ｏ２、Ｎ２等を用いることができる。また、清澄は減圧下で行ってもよい。
　本発明の光学ガラスは、ガラスカレットを作製したのちに、カレットを再加熱して均質な光学ガラスを得ることもできる。なお、再加熱する際に、カレットに加え異種のガラスを添加することも差し支えない。カレットの作製には白金坩堝のほか、白金ロジウム坩堝、石英坩堝、窒化アルミ坩堝、窒化ホウ素坩堝、ジルコニア坩堝、炭化ケイ素坩堝、モリブデン坩堝、タングステン坩堝などが使用できる。
　本発明の光学ガラスは光学素子に好適に用いることができる。特に板状の導光素子である導光板として用いることが好ましい。例えば、プロジェクター付きメガネ、眼鏡型又はゴーグル型ディスプレイ、仮想現実又は拡張現実表示装置、及び、虚像表示装置から選択されるウェアラブル画像表示機器の構成部材である導光板として好適に用いることができる。当該導光板は、ウェアラブル画像表示機器のいわゆるメガネレンズ部分に使用され、ウェアラブル画像表示機器が備える画像表示素子から発せられた光を導光して、使用者の瞳に向かって出射する役割を果たす。導光板の表面には、画像表示素子から発せられた光を導光板内部に回折させるための回折格子が設けられていることが好ましい。なお、本発明の光学ガラスは導光板以外の導光素子、レンズ、プリズム等の光学素子に用いてもよい。
　本発明の光学ガラスは加工基板を支持するための支持ガラス基板に用いてもよい。例えば、半導体支持用の支持ガラス基板に用いることができる。例えば、本発明の光学ガラスは、半導体パッケージの製造工程で、半導体チップが樹脂にモールドされた加工基板の支持に用いる支持ガラス基板に用いることができる。
ることが好ましい。
　支持ガラス基板はウエハ状であることが好ましく、その直径は１００ｍｍ以上５００ｍｍ以下、特に１５０ｍｍ以上４５０ｍｍ以下であることが好ましい。このようにすれば、ｆａｎ　ｏｕｔ型のＷＬＰの製造工程に適用し易くなる。必要に応じて、それ以外の形状、例えば矩形等の形状に加工してもよい。
　支持ガラス基板はノッチ部（ノッチ形状の位置合わせ部）を有することが好ましい。また、ノッチ部の深部は平面視で略円形状又は略Ｖ溝形状であることがより好ましい。これにより、支持ガラス基板のノッチ部に位置決めピン等の位置決め部材を当接させて、支持ガラス基板を位置固定し易くなる。結果として、支持ガラス基板と加工基板の位置合わせが容易になる。特に、加工基板にもノッチ部を形成して、位置決め部材を当接させると、積層体全体の位置合わせが容易になる。
　支持ガラス基板の真円度は、１ｍｍ以下、０．１ｍｍ以下、０．０５ｍｍ以下、特に０．０３ｍｍ以下が好ましい。真円度が小さい程、ｆａｎ　ｏｕｔ型のＷＬＰの製造工程に適用し易くなる。なお、「真円度」は、ノッチ部を除き、ウエハの外形の最大値から最小値を減じた値である。
　支持ガラス基板の全体板厚偏差（ＴＴＶ）は、好ましくは５μｍ以下、４μｍ以下、３μｍ以下、２μｍ以下、１μｍ以下、特に０．１～１μｍ未満である。また算術平均粗さＲａは、好ましくは２０ｎｍ以下、１０ｎｍ以下、５ｎｍ以下、２ｎｍ以下、１ｎｍ以下、特に０．５ｎｍ以下である。表面精度が高い程、加工処理の精度を高め易くなる。特に配線精度を高めることができるため、高密度の配線が可能になる。また支持ガラス基板の強度が向上して、支持ガラス基板及び積層体が破損し難くなる。更に支持ガラス基板の再利用回数を増やすことができる。なお、「算術平均粗さＲａ」は、触針式表面粗さ計又は原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）により測定可能である。
　以下、実施例を用いて詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
　表１～８は、本発明の実施例１～７４及び比較例１、２を示す。なお、表中の「ＲＯ」は「ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ」を意味する。表中の「Ｌｎ２Ｏ３」は「Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３」を意味する。表中の「Ｌｎ２Ｏ３／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）」は「（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）」を意味する。表中の「ＲＯ／Ｌｎ２Ｏ３」は「（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）」を意味する。表中の「ＲＯ／（Ｌａ２Ｏ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）」は「（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５）」を意味する。
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　試料は以下のように作製した。はじめに、白金ルツボを用いてガラス原料を１３５０～１５００℃で２時間溶融した。続いて溶融ガラスをカーボン板上に流し出し、２～４８時間アニールすることにより試料を得た。得られた試料の組成を、ＸＲＦ分析装置（ＲＩＧＡＫＵ製ＺＳＸ　ＰｒｉｍｕｓＩＶにより分析した。結果を表１～８に示す。
　得られた試料について、屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、内部透過率（τ４５０）、ガラス転移温度（Ｔｇ）、結晶化温度（Ｔｃ）、密度、熱膨張係数α３０－３８０を測定した。結果を表１～８に示す。
　屈折率（ｎｄ）はカルニュー精密屈折計(島津製作所社製、ＫＰＲ－２０００)を用いて測定し、ヘリウムランプのｄ線（５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を求めた。
　アッベ数（νｄ）は上記ｄ線に対する屈折率と、水素ランプのＦ線（４８６．１ｎｍ）、水素ランプのＣ線（６５６．３ｎｍ）に対する屈折率の値を用いて、νｄ＝［（ｎｄ－１）／（ｎＦ－ｎＣ）］の式から算出した。
　内部透過率（τ４５０）は以下のように測定した。光学研磨された厚さ１０ｍｍ±０．１ｍｍの試料と厚さ３ｍｍ±０．１ｍｍの試料を準備し、分光光度計（島津製作所社製ＵＶ－３１００）を用いて、表面反射損失を含む光透過率（直線透過率）を１ｎｍ間隔で測定した。それぞれの厚みの試料における光透過率データから厚さ１０ｍｍの内部透過率曲線を求め、波長４５０ｎｍにおける内部透過率を読み取った。
　ガラス転移温度（Ｔｇ）と結晶化温度（Ｔｃ）は１００μｍ以下に粉砕したガラス粉末０．３～０．６ｇを用いて測定した。測定装置には示差走査熱量計（ＴＡ　Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製、品番「ＤＳＣ２５００」）を用いて、２５℃～１２００℃、昇降温速度１０℃／ｍｉｎの条件で測定した。
　密度は、重さ約１０ｇのガラス試料を用いて、アルキメデス法によって測定した。
　熱膨張係数α３０－３８０はディラトメーターで測定した平均線熱膨張係数とした。
　表１～８に示す通り、実施例１～７４の試料は、屈折率が２．０３以上、アッベ数が２０～３０であった。一方、比較例１、２のガラスは失透した。
　本発明の光学ガラスは光学素子に好適に用いることができる。特に、プロジェクター付きメガネ、眼鏡型又はゴーグル型ディスプレイ、仮想現実又は拡張現実表示装置、及び、虚像表示装置から選択されるウェアラブル画像表示機器に使用される導光板として好適である。
 

Claims (14)

  1. 　質量％で、ＳｉＯ２　０～１５％、ＴｉＯ２　５～４０％、Ｌａ２Ｏ３　５～５０％を含有し、
    　質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　１．５以上であり、
    　屈折率ｎｄが２．０３以上である、光学ガラス。
  2. 　質量％で、ＳｉＯ２　０～１５％、ＴｉＯ２　５～２０％未満、Ｌａ２Ｏ３　８～５０％、Ｎｂ２Ｏ５　２～３０％、Ｇｄ２Ｏ３　０～１５％、ＢａＯ　０～１０％未満、Ｂ２Ｏ３　０～０．１％、Ａｌ２Ｏ３　０～５％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ　０～１０％を含有し、
    　質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　２．０以上、（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）　３．５００以上である、光学ガラス。
  3. 　質量％で、ＳｉＯ２　０～１５％、ＴｉＯ２　２０～４０％、Ｌａ２Ｏ３　５～５０％、Ｂ２Ｏ３　０～２．５％、Ａｌ２Ｏ３　０～３％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ　０．１％以上、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ　０～２％を含有し、
    　質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　１．５以上、ＴｉＯ２／ＺｒＯ２　２．９以上、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｇｄ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３＋Ｙｂ２Ｏ３）　０．４以下、Ｂ２Ｏ３／Ｌａ２Ｏ３　０．１０以下である、光学ガラス。
  4. 　ＳｉＯ２、ＴｉＯ２、Ｌａ２Ｏ３、Ｎｂ２Ｏ５及びＺｒＯ２を必須成分として含有し、
    　質量比で、（Ｎｂ２Ｏ５＋Ｌａ２Ｏ３）／ＴｉＯ２　１．５以上、ＨｆＯ２／ＴｉＯ２　０．００１以上である、光学ガラス。
  5. 　さらに、質量比で、ＨｆＯ２／ＴｉＯ２　０．００１以上である、請求項１～３のいずれか一項に記載の光学ガラス。
  6. 　アッベ数νｄが３０以下である、請求項１～４のいずれか一項に記載の光学ガラス。
  7. 　厚み１０ｍｍでの波長４５０ｎｍにおける内部透過率τ４５０が７０％以上である、請求項１～４のいずれか一項に記載の光学ガラス。
  8. 　密度が６．０ｇ／ｃｍ３以下である、請求項１～４のいずれか一項に記載の光学ガラス。
  9. 　肉厚が１ｍｍ以下の板状である、請求項１～４のいずれか一項に記載の光学ガラス。
  10. 　主面の長径が１００ｍｍ以上である、請求項９に記載の光学ガラス。
  11. 　請求項１～４のいずれか一項に記載の光学ガラスからなる、光学素子。
  12. 　請求項１～４のいずれか一項に記載の光学ガラスからなる、導光板。
  13. 　プロジェクター付きメガネ、眼鏡型又はゴーグル型ディスプレイ、仮想現実又は拡張現実表示装置、及び、虚像表示装置から選択されるウェアラブル画像表示機器に使用される、請求項１２に記載の導光板。
  14. 　請求項１２に記載の導光板を備える、ウェアラブル画像表示機器。
     
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