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WO2024172072A1 - 光ファイバの製造方法および光ケーブルの製造方法 - Google Patents

光ファイバの製造方法および光ケーブルの製造方法 Download PDF

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WO2024172072A1
WO2024172072A1 PCT/JP2024/005022 JP2024005022W WO2024172072A1 WO 2024172072 A1 WO2024172072 A1 WO 2024172072A1 JP 2024005022 W JP2024005022 W JP 2024005022W WO 2024172072 A1 WO2024172072 A1 WO 2024172072A1
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WO
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optical
optical fiber
resin layer
less
diameter
Prior art date
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Application number
PCT/JP2024/005022
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English (en)
French (fr)
Inventor
巌 岡崎
一之 相馬
卓弘 野村
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sumitomo Electric Industries Ltd
Original Assignee
Sumitomo Electric Industries Ltd
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Filing date
Publication date
Application filed by Sumitomo Electric Industries Ltd filed Critical Sumitomo Electric Industries Ltd
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Priority to JP2025501179A priority patent/JPWO2024172072A1/ja
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C25/00—Surface treatment of fibres or filaments made from glass, minerals or slags
    • C03C25/10—Coating
    • C03C25/104—Coating to obtain optical fibres
    • C03C25/1065—Multiple coatings
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables

Definitions

  • the present disclosure relates to a method for manufacturing an optical fiber and a method for manufacturing an optical cable.
  • This application claims priority based on Japanese Application No. 2023-022232 filed on February 16, 2023 and Japanese Application No. 2023-141381 filed on August 31, 2023, and incorporates all of the contents of the above-mentioned Japanese applications.
  • Patent document 1 describes an optical fiber in which the outer diameter of the cladding is 70 ⁇ m or more and 120 ⁇ m or less.
  • a manufacturing method of an optical fiber according to the present disclosure is a manufacturing method of an optical fiber for use in an optical cable, the optical fiber having a glass fiber with a diameter of 125 ⁇ m or less, a primary resin layer surrounding the glass fiber, and a secondary resin layer surrounding the primary resin layer and having a diameter of 150 ⁇ m or more and 210 ⁇ m or less, the manufacturing method including the steps of determining, for a reference optical fiber, a lateral rigidity D0, a bending rigidity H0, a transmission loss ⁇ 1 at a wavelength of 1.55 ⁇ m before being mounted in an optical cable, and a transmission loss ⁇ 2 at a wavelength of 1.55 ⁇ m when mounted in an optical cable, and determining, for the optical fiber, a diameter of the glass fiber Dg [ ⁇ m], a radius of the glass fiber R0 [m], a Young's modulus of the glass fiber E0 [N/m 2 ], a radius of the primary resin layer R1 [m], a Young's modulus of the primary resin
  • c1 0.209367
  • c2 1.206659
  • c3 0.401169
  • c 010 0.253128
  • c 001 -7.130445
  • c200 0.787599
  • 110 0.329243
  • c 101 2.320080
  • c 020 -0.062024
  • FIG. 1 is a cross-sectional view perpendicular to the fiber axis of an optical fiber manufactured by a manufacturing method for an optical fiber according to an embodiment.
  • FIG. 2 is a graph showing the relationship between the cladding diameter and the transmission loss.
  • the present disclosure aims to provide a method for manufacturing optical fiber and an optical cable that can suppress an increase in microbending loss even when the density is increased.
  • a manufacturing method of an optical fiber according to one aspect of the present disclosure is a manufacturing method of an optical fiber for use in an optical cable, the optical fiber having a glass fiber with a diameter of 125 ⁇ m or less, a primary resin layer surrounding the glass fiber, and a secondary resin layer surrounding the primary resin layer and having a diameter of 150 ⁇ m or more and 210 ⁇ m or less, the manufacturing method including the steps of determining, for a reference optical fiber, a lateral rigidity D0, a bending rigidity H0, a transmission loss ⁇ 1 at a wavelength of 1.55 ⁇ m before being mounted in an optical cable, and a transmission loss ⁇ 2 at a wavelength of 1.55 ⁇ m when mounted in an optical cable, and determining, for the optical fiber, a diameter of the glass fiber Dg [ ⁇ m], a radius of the glass fiber R0 [m], a Young's modulus of the glass fiber E0 [N/m
  • an optical fiber can be manufactured that can suppress an increase in microbending loss even when it is highly dense.
  • the diameter of the optical fiber By reducing the diameter of the optical fiber, the number of optical fibers mounted in the optical cable can be increased. Even an optical cable with the same diameter as a conventional optical cable can contain more optical fibers and transmit a larger amount of information. In addition, less material is used and it is more economical than conventional optical cables with the same number of cores.
  • the diameter of the glass fiber may be less than 125 ⁇ m, and in the setting process, a range of Dg less than 125 ⁇ m that satisfies formula (3) may be set.
  • the diameter of the glass fiber may be 120 ⁇ m or less, and in the setting process, a range of Dg may be set that is 120 ⁇ m or less and satisfies formula (3).
  • the Young's modulus of the glass fiber may be 70 GPa or more and 80 GPa or less.
  • a method for manufacturing an optical cable according to one aspect of the present disclosure manufactures an optical cable including a plurality of optical fibers described in any one of (1) to (5) above.
  • the optical cable includes the optical fiber, it is possible to manufacture an optical cable that can suppress an increase in microbending loss even when the optical cable is highly dense.
  • the optical cable may further include an outer jacket, the diameter of which is 3.8 mm or less, and the outer jacket may surround all of the optical fibers. In this case, a small-diameter optical cable can be manufactured.
  • the core density calculated by dividing the number of optical fibers included in the optical cable by the cross-sectional area calculated from the diameter of the jacket may be set to 4.4 fibers/ mm2 or more.
  • a high-density optical cable can be manufactured.
  • a cable that can transmit an optical signal with a sufficient amount of information even with a small diameter can be manufactured.
  • the number of optical fibers included in the optical cable may be 50 or more. In this case, a high-density optical cable can be manufactured.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view perpendicular to the fiber axis of an optical fiber manufactured by the optical fiber manufacturing method according to the embodiment.
  • the optical fiber 1 includes a glass fiber 10 and a coating resin 20.
  • the optical fiber 1 is used in an optical cable.
  • the glass fiber 10 is made of quartz glass.
  • the glass fiber 10 includes a core 11 and a clad 12.
  • the core 11 extends along the fiber axis of the optical fiber 1.
  • the diameter (core diameter) of the core 11 is, for example, 9 ⁇ m or more and 14 ⁇ m or less.
  • the refractive index of the core 11 is higher than the refractive index of the clad 12.
  • the relative refractive index difference of the core 11 with respect to the clad 12 is, for example, 0.3% or more and 0.5% or less. In this embodiment, the microbending loss is suppressed, so that the relative refractive index difference of the core 11 can be reduced.
  • the core 11 is made of, for example, germanium-doped silica glass or pure silica glass.
  • pure silica glass is silica glass that does not substantially contain impurities.
  • the cladding 12 surrounds the core 11 and covers the outer peripheral surface of the core 11.
  • the cladding 12 is made of pure silica glass or silica glass doped with fluorine.
  • the diameter of the cladding 12 is the diameter of the glass fiber 10 (glass diameter).
  • the glass diameter is, for example, 75 ⁇ m or more and 125 ⁇ m or less.
  • the glass diameter may be, for example, 75 ⁇ m or more and less than 125 ⁇ m.
  • the glass diameter may be 75 ⁇ m or more and 120 ⁇ m or less.
  • the Young's modulus of the glass fiber 10 is, for example, 70 GPa or more and 80 GPa or less.
  • the cladding 12 may be provided with a trench. The trench can further suppress microbending loss.
  • the coating resin 20 is composed of an ultraviolet curable resin.
  • the coating resin 20 includes a primary resin layer 21 and a secondary resin layer 22.
  • the primary resin layer 21 surrounds the glass fiber 10 (clad 12) and covers the outer peripheral surface of the glass fiber 10.
  • the primary resin layer 21 is provided in contact with the glass fiber 10.
  • the thickness of the primary resin layer 21 is, for example, 2 ⁇ m or more and 20 ⁇ m or less.
  • the Young's modulus of the primary resin layer 21 is, for example, 0.05 MPa or more and 0.7 MPa or less. In order to suppress microbending loss, the lower the Young's modulus of the primary resin layer 21, the better. If the Young's modulus of the primary resin layer 21 exceeds 0.8 MPa, microbending loss cannot be sufficiently suppressed. If the Young's modulus of the primary resin layer 21 is too low, the coating resin 20 may be damaged. By making the Young's modulus of the primary resin layer 21 0.05 MPa or more, damage to the coating resin 20 is suppressed.
  • the primary resin layer 21 may be made of, for example, a polyether-based or polyester-based urethane acrylate.
  • the primary resin layer 21 may contain a reactive diluent monomer and a photoinitiator as necessary.
  • the Young's modulus of the primary resin layer 21 is adjusted, for example, by the molecular weight of the polyether portion of the ultraviolet-curable resin and the type of diluent monomer.
  • the primary resin layer 21 contains, for example, 0.3% by mass or more and 2.0% by mass or less of a phosphorus-containing photoinitiator.
  • the primary resin layer 21 contains, for example, polypropylene glycol with a mass average molecular weight of 1000 or more and 5000 or less.
  • the secondary resin layer 22 surrounds the primary resin layer 21 and covers the outer peripheral surface of the primary resin layer 21.
  • the diameter of the secondary resin layer 22 is, for example, 150 ⁇ m or more and 210 ⁇ m or less, and may be 150 ⁇ m or more and less than 180 ⁇ m, or may be 150 ⁇ m or more and 165 ⁇ m or less.
  • the diameter of the secondary resin layer 22 is the diameter (coating diameter) of the coating resin 20.
  • the thickness of the secondary resin layer 22 is, for example, 5 ⁇ m or more.
  • the Young's modulus of the secondary resin layer 22 is, for example, 1000 MPa or more and 3000 MPa or less.
  • the secondary resin layer 22 may be made of, for example, a polyether-based or polyester-based urethane acrylate.
  • the secondary resin layer 22 may contain a reactive diluent monomer and a photoinitiator as necessary.
  • the Young's modulus of the secondary resin layer 22 is adjusted, for example, by the molecular weight of the polyether portion of the ultraviolet-curable resin and the type of diluent monomer. It is preferable that the optical fiber 1 is colored for identification purposes.
  • the secondary resin layer 22 may be colored by including a pigment or dye, or a colored layer several ⁇ m thick may be provided on the secondary resin layer 22.
  • the optical cable manufactured by the optical cable manufacturing method according to the present embodiment is manufactured using an optical fiber 1.
  • the optical cable includes a plurality of optical fibers 1 and an outer jacket surrounding the plurality of optical fibers 1.
  • the diameter of the outer jacket is, for example, 3.8 mm or less.
  • the core density calculated by dividing the number of optical fibers 1 mounted in the optical cable by the cross-sectional area calculated from the diameter of the outer jacket is, for example, 4.4 pieces/ mm2 or more.
  • the number of optical fibers 1 mounted in the optical cable is, for example, 50 pieces or more, and may be 96 pieces or more. Table 1 shows examples of optical cables according to the present embodiment.
  • the transmission loss at a wavelength of 1.55 ⁇ m of the optical fibers included in each cable was 0.23 dB/km to 0.25 dB/km.
  • the optical cable may be called an optical cord as long as it contains a plurality of optical fibers 1 in the outer jacket.
  • Non-Patent Document 1 describes that the microbending resistance characteristics of an optical fiber are related to the lateral rigidity D and bending rigidity H of the optical fiber, and can be found by an approximate formula.
  • Patent Document 2 describes that the approximate formula of Non-Patent Document 1 has been expanded to a form closer to the actual situation.
  • the approximate formula of Patent Document 2 was calculated by a numerical analysis that limited the glass diameter to 125 ⁇ m. For this reason, when applied to optical fibers with different glass diameters, the deviation between the calculated microbending loss value and the actual measured value may become large. In particular, with thin-diameter optical fibers, the microbending loss calculated by the approximate formula of Patent Document 2 is lower than the actual value.
  • the following describes an approximation that extends to the range where the glass diameter is less than 125 ⁇ m or the coating diameter is less than 160 ⁇ m.
  • the lateral rigidity D of the optical fiber is expressed by equation (1) and the bending rigidity H is expressed by equation (2).
  • c1 0.209367
  • c2 1.206659
  • c3 0.401169
  • c 010 0.253128
  • c 001 -7.130445
  • c200 0.787599
  • 110 0.329243
  • c 101 2.320080
  • c 020 -0.062024
  • c 011 -0.985974
  • c 002 -8.696048
  • microbending loss ⁇ of an optical fiber is expressed by an approximation formula (5) using lateral rigidity D, bending rigidity H, and a constant A resulting from the optical characteristics of the optical fiber.
  • D/H 2 is the sensitivity that indicates how much the transmission loss increases due to a force applied from the side.
  • D 2F ⁇ R2/uy *
  • F is the lateral pressure (1 MPa)
  • ⁇ is the stress application angle (0 to 9 degrees)
  • uy * is the displacement of the pressurized portion in each structure.
  • equation (1) is obtained.
  • the inventors have used formulas (1) and (2) to derive an analytical formula for predicting the transmission loss ⁇ , including the microbending loss ⁇ , that occurs when an optical fiber with a glass diameter of 125 ⁇ m or less is cabled.
  • This analytical formula estimates the transmission loss ⁇ at a wavelength of 1.55 ⁇ m of the optical fiber to be predicted from a comparison with a reference optical fiber whose lateral rigidity, bending rigidity, transmission loss at a wavelength of 1.55 ⁇ m before being mounted in an optical cable, and transmission loss at a wavelength of 1.55 ⁇ m when mounted in an optical cable are known.
  • the lateral rigidity and bending rigidity being known includes the case where the radius (or diameter) and Young's modulus are known for the glass fiber, primary resin layer, and secondary resin layer, respectively, and the lateral rigidity and bending rigidity can be calculated from formulas (1) and (2).
  • the analytical formula can be expressed as follows.
  • Figure 2 is a graph showing the relationship between cladding diameter and transmission loss.
  • the horizontal axis of Figure 2 shows the cladding diameter Dg of the optical fiber to be predicted, and the vertical axis shows the transmission loss ⁇ at a wavelength of 1.55 ⁇ m.
  • Figure 2 graphs the analytical formula using an optical fiber as the reference optical fiber, with a glass fiber diameter of 125 ⁇ m, a primary resin layer diameter of 135 ⁇ m, a secondary resin layer diameter of 155 ⁇ m, a glass fiber Young's modulus of 72,500 MPa, a primary resin layer Young's modulus of 0.4 MPa, and a secondary resin layer Young's modulus of 1,500 MPa.
  • the cladding diameter (2R0) is 75 ⁇ m or more and 125 ⁇ m or less
  • the primary diameter (2R1) is 79 ⁇ m or more and 164 ⁇ m or less
  • the secondary diameter (2R2) is 89 ⁇ m or more and 210 ⁇ m or less.
  • the transmission loss ⁇ 2 of the reference optical fiber after cabled is shown to be 0.205 dB/km, 0.21 dB/km, and 0.23 dB/km.
  • the transmission loss of the reference optical fiber before cabled is, for example, the average transmission loss of the reference optical fiber wound on a 50 km bobbin.
  • ⁇ 1 may be the average transmission loss measured at multiple different points in the longitudinal direction of the reference optical fiber. In this example, ⁇ 1 was 0.2 dB/km.
  • the transmission loss ⁇ needs to be set to 0.3 dB/km or less, which is equivalent to that of currently mainstream optical cables using optical fibers with an outer diameter of 250 ⁇ m.
  • the optical fiber 1 in which Dg is set within a range that satisfies the following formula (3) the increase in microbending loss is suppressed.
  • the cladding diameter must be 93 ⁇ m or more to keep the transmission loss ⁇ at a wavelength of 1.55 ⁇ m to 0.3 dB/km or less.
  • the transmission loss ( ⁇ 2) of the optical fiber can be changed by changing the Young's modulus after curing of the resin used in the coating layers of the optical fiber (primary resin layer and secondary resin layer) and the thickness of each layer. As a result, a specific curve such as that shown in Figure 2 is obtained. From these curves, it is possible to predict how small an optical fiber can be obtained while achieving the desired transmission loss, and then manufacture the optical fiber.
  • the lower limit of the transmission loss ⁇ is, for example, 0.18 dB/km. That is, Dg is set so as to satisfy the following formula (4) in addition to formula (3).
  • the method for manufacturing an optical fiber and an optical cable according to this embodiment will be described.
  • the method for manufacturing an optical fiber is a method for manufacturing an optical fiber 1, and includes the steps of determining the lateral stiffness D0, bending stiffness H0, transmission loss ⁇ 1, and transmission loss ⁇ 2 for a reference optical fiber.
  • the lateral stiffness D0 is determined from equation (1).
  • the bending stiffness H0 is determined from equation (2).
  • the transmission loss ⁇ 1 and transmission loss ⁇ 2 are determined by actual measurement.
  • the method for manufacturing an optical fiber further includes a step of setting the range of cladding diameter Dg of glass fiber 10 for optical fiber 1 that is 125 ⁇ m or less and satisfies formula (3).
  • a range of cladding diameter Dg that satisfies formulas (3) and (4) may be set.
  • the method for manufacturing an optical cable includes a step of forming a jacket having a diameter of, for example, 3.8 mm or less on a plurality of optical fibers 1.
  • the method for manufacturing an optical cable is performed, for example, so that the core density calculated by dividing the number of optical fibers included in the optical cable by the cross-sectional area calculated from the diameter of the jacket is 4.4 fibers/ mm2 or more.
  • the method for manufacturing an optical cable is performed, for example, so that the number of optical fibers 1 included in the optical cable is 50 or more. Since the optical cable includes optical fibers 1, the method for manufacturing an optical cable can manufacture an optical cable that can suppress an increase in microbending loss even when the optical cable is highly dense.

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Abstract

光ファイバの製造方法は、直径が１２５μｍ以下であるガラスファイバと、プライマリ樹脂層と、直径が１５０μｍ以上２１０μｍ以下であるセカンダリ樹脂層と、を有する光ファイバの製造方法であって、基準光ファイバについて、横剛性Ｄ０、曲げ剛性Ｈ０、光ケーブルに実装される前の波長１．５５μｍにおける伝送損失α１、および、光ケーブルに実装されたときの波長１．５５μｍにおける伝送損失α２を求める工程と、光ファイバについて、式（１）で示される光ファイバの横剛性をＤ［Ｎ／ｍ２］および、式（２）で示される光ファイバの曲げ剛性をＨ［Ｎ・ｍ２］としたときに、１２５μｍ以下で式（３）を満たすＤｇの範囲を設定する工程と、を含む。

Description

光ファイバの製造方法および光ケーブルの製造方法
　本開示は、光ファイバの製造方法および光ケーブルの製造方法に関する。
　本出願は、２０２３年２月１６日出願の日本出願第２０２３－０２２２３２号および２０２３年８月３１日出願の日本出願第２０２３－１４１３８１号に基づく優先権を主張し、前記日本出願に記載された全ての記載内容を援用するものである。
　通信トラフィックの増大のため、光ケーブルでは、単位断面積あたりの光ファイバ数を増大させる高密度化が重要である。光ケーブルを高密度化するには、光ファイバを細径化する必要がある。
　特許文献１には、クラッド部の外径が７０μｍ以上１２０μｍ以下である光ファイバが記載されている。
特開２０２２－１５３１０１号公報 国際公開第２０１８／０２５８９６号公報
F.　Cocchini,　"The　Lateral　Rigidity　of　Double-Coated　Optical　Fibers",　JOURNAL　OF　LIGHTWAVE　TECHNOLOGY,　VOL.　13,　NO.　8,　AUGUST　1995
　本開示の光ファイバの製造方法は、直径が１２５μｍ以下であるガラスファイバと、ガラスファイバを取り囲むプライマリ樹脂層と、プライマリ樹脂層を取り囲み、直径が１５０μｍ以上２１０μｍ以下であるセカンダリ樹脂層と、を有し、光ケーブルに使用される光ファイバの製造方法であって、基準光ファイバについて、横剛性Ｄ０、曲げ剛性Ｈ０、光ケーブルに実装される前の波長１．５５μｍにおける伝送損失α１、および、光ケーブルに実装されたときの波長１．５５μｍにおける伝送損失α２を求める工程と、光ファイバについて、ガラスファイバの直径をＤｇ［μｍ］、ガラスファイバの半径をＲ０［ｍ］、ガラスファイバのヤング率をＥ０［Ｎ／ｍ２］、プライマリ樹脂層の半径をＲ１［ｍ］、プライマリ樹脂層のヤング率をＥ１［Ｎ／ｍ２］、セカンダリ樹脂層の半径をＲ２［ｍ］、セカンダリ樹脂層のヤング率をＥ２［Ｎ／ｍ２］、式（１）で示される光ファイバの横剛性をＤ［Ｎ／ｍ２］および、式（２）で示される光ファイバの曲げ剛性をＨ［Ｎ・ｍ２］としたときに、１２５μｍ以下で式（３）を満たすＤｇの範囲を設定する工程と、を含む。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
 　式（１）において、ｃ１＝０．２０９３６７、ｃ２＝１．２０６６５９、ｃ３＝０．４０１１６９であり、ｃｉｊｋは、以下のとおりである。
　ｃ０００＝－０．６１１５５４
　ｃ１００＝３．６１５４１４
　ｃ０１０＝０．２５３１２８
　ｃ００１＝－７．１３０４４５
　ｃ２００＝０．７８７５９９
　ｃ１１０＝０．３２９２４３
　ｃ１０１＝２．３２００８０
　ｃ０２０＝－０．０６２０２４
　ｃ０１１＝－０．９８５９７４
　ｃ００２＝－８．６９６０４８
図１は、実施形態に係る光ファイバの製造方法により製造される光ファイバのファイバ軸に直交する断面図である。 図２は、クラッド径と伝送損失との関係を示すグラフである。
［本開示が解決しようとする課題］
　しかしながら、光ファイバを細径化すると、ケーブル化した際に発生するマイクロベンド損失が増大する。
　本開示は、高密度化してもマイクロベンド損失の増大を抑制可能な光ファイバの製造方法および光ケーブルの製造方法を提供することを目的とする。
［本開示の効果］
　本開示によれば、高密度化してもマイクロベンド損失の増大を抑制可能な光ファイバの製造方法および光ケーブルの製造方法を提供することができる。
［本開示の実施態様の説明］
　最初に本開示の実施態様を列記して説明する。
　（１）本開示の一態様に係る光ファイバの製造方法は、直径が１２５μｍ以下であるガラスファイバと、ガラスファイバを取り囲むプライマリ樹脂層と、プライマリ樹脂層を取り囲み、直径が１５０μｍ以上２１０μｍ以下であるセカンダリ樹脂層と、を有し、光ケーブルに使用される光ファイバの製造方法であって、基準光ファイバについて、横剛性Ｄ０、曲げ剛性Ｈ０、光ケーブルに実装される前の波長１．５５μｍにおける伝送損失α１、および、光ケーブルに実装されたときの波長１．５５μｍにおける伝送損失α２を求める工程と、光ファイバについて、ガラスファイバの直径をＤｇ［μｍ］、ガラスファイバの半径をＲ０［ｍ］、ガラスファイバのヤング率をＥ０［Ｎ／ｍ２］、プライマリ樹脂層の半径をＲ１［ｍ］、プライマリ樹脂層のヤング率をＥ１［Ｎ／ｍ２］、セカンダリ樹脂層の半径をＲ２［ｍ］、セカンダリ樹脂層のヤング率をＥ２［Ｎ／ｍ２］、式（１）で示される光ファイバの横剛性をＤ［Ｎ／ｍ２］および、式（２）で示される光ファイバの曲げ剛性をＨ［Ｎ・ｍ２］としたときに、１２５μｍ以下で式（３）を満たすＤｇの範囲を設定する工程と、を含む。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000004
 　式（１）において、ｃ１＝０．２０９３６７、ｃ２＝１．２０６６５９、ｃ３＝０．４０１１６９であり、ｃｉｊｋは、以下のとおりである。
　ｃ０００＝－０．６１１５５４
　ｃ１００＝３．６１５４１４
　ｃ０１０＝０．２５３１２８
　ｃ００１＝－７．１３０４４５
　ｃ２００＝０．７８７５９９
　ｃ１１０＝０．３２９２４３
　ｃ１０１＝２．３２００８０
　ｃ０２０＝－０．０６２０２４
　ｃ０１１＝－０．９８５９７４
　ｃ００２＝－８．６９６０４８
　この光ファイバでは、光ファイバの横剛性Ｄおよび曲げ剛性Ｈが式（３）を満たすＤｇの範囲を設定する。よって、Ｄｇの範囲にガラスファイバの直径を設定することにより、高密度化してもマイクロベンド損失の増大を抑制可能な光ファイバを製造することができる。光ファイバの細径化により、光ケーブルにおける光ファイバの実装数を増やすことができる。従来の光ケーブルと同径の光ケーブルであっても、より多くの光ファイバを含み、より多くの情報量を伝搬できる。また、同芯数の従来の光ケーブルと比較すると使用される材料が少なく経済性に優れる。
　（２）上記（１）において、設定する工程では、式（３）および式（４）を満たすＤｇの範囲を設定してもよい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000005
 この場合、実際に使用するには十分な程度にマイクロベンド損失が小さい光ファイバを得ることができる。
　（３）上記（１）または上記（２）において、ガラスファイバの直径は、１２５μｍ未満であり、設定する工程では、１２５μｍ未満で式（３）を満たすＤｇの範囲を設定してもよい。
　（４）上記（１）または上記（２）において、ガラスファイバの直径は、１２０μｍ以下であり、設定する工程では、１２０μｍ以下で式（３）を満たすＤｇの範囲を設定してもよい。
　（５）上記（１）から上記（４）のいずれかにおいて、ガラスファイバのヤング率は、７０ＧＰａ以上８０ＧＰａ以下であってもよい。
　（６）本開示の一態様に係る光ケーブルの製造方法は、上記（１）から上記（５）のいずれかに記載の光ファイバ複数本を備える光ケーブルを製造する。この場合、光ケーブルは、上記光ファイバを備えるので、高密度化してもマイクロベンド損失の増大を抑制可能な光ケーブルを製造することができる。
　（７）上記（６）において、光ケーブルは、外被を更に備え、外被の直径は、３．８ｍｍ以下であり、外被により全ての光ファイバを取り囲んでもよい。この場合、細径の光ケーブルを製造することができる。
　（８）上記（７）において、光ケーブルに含まれる光ファイバの数を、外被の直径から算出した断面積で割って求めた心密度を４．４本／ｍｍ２以上としてもよい。この場合、高密度の光ケーブルを製造することができる。細径であっても十分な情報量の光信号を伝搬することができるケーブルを製造することができる。
　（９）上記（６）から上記（８）のいずれかにおいて、光ケーブルに含まれる光ファイバの数を５０本以上としてもよい。この場合、高密度の光ケーブルを製造することができる。
［本開示の実施形態の詳細］
　本実施形態に係る光ファイバの製造方法および光ケーブルの製造方法の具体例を、必要により図面を参照しつつ説明する。なお、本開示はこれらの例示に限定されず、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。図面の説明において同一の要素には同一の符号を付し、重複する説明を省略する。
　図１は、実施形態に係る光ファイバの製造方法により製造される光ファイバのファイバ軸に直交する断面図である。図１に示されるように、光ファイバ１は、ガラスファイバ１０および被覆樹脂２０を備える。光ファイバ１は、光ケーブルに使用される。
　ガラスファイバ１０は、石英ガラスにより構成される。ガラスファイバ１０は、コア１１およびクラッド１２を含む。コア１１は、光ファイバ１のファイバ軸に沿って延在している。コア１１の直径（コア径）は、例えば、９μｍ以上１４μｍ以下である。コア１１の屈折率は、クラッド１２の屈折率よりも高い。コア１１のクラッド１２に対する比屈折率差は、例えば、０．３％以上０．５％以下である。本実施形態では、マイクロベンド損失が抑制されるので、コア１１の比屈折率差を小さくすることができる。コア１１は、例えば、ゲルマニウムを添加した石英ガラス、または、純石英ガラスにより構成される。ここで、純石英ガラスとは、不純物を実質的に含まない石英ガラスである。
　クラッド１２は、コア１１を取り囲み、コア１１の外周面を覆っている。クラッド１２は、純石英ガラス、または、フッ素が添加された石英ガラスにより構成される。クラッド１２の直径（クラッド径）は、ガラスファイバ１０の直径（ガラス径）である。ガラス径は、例えば、７５μｍ以上１２５μｍ以下である。ガラス径は、例えば、７５μｍ以上１２５μｍ未満であってもよい。ガラス径は、７５μｍ以上１２０μｍ以下であってもよい。ガラスファイバ１０のヤング率は、例えば、７０ＧＰａ以上８０ＧＰａ以下である。クラッド１２には、トレンチが設けられていてもよい。トレンチによれば、更にマイクロベンド損失を抑制することができる。
　被覆樹脂２０は、紫外線硬化樹脂により構成される。被覆樹脂２０は、プライマリ樹脂層２１およびセカンダリ樹脂層２２を含む。プライマリ樹脂層２１は、ガラスファイバ１０（クラッド１２）を取り囲み、ガラスファイバ１０の外周面を覆っている。プライマリ樹脂層２１は、ガラスファイバ１０と接して設けられている。プライマリ樹脂層２１の厚さは、例えば、２μｍ以上２０μｍ以下である。
　プライマリ樹脂層２１のヤング率は、例えば、０．０５ＭＰａ以上０．７ＭＰａ以下である。マイクロベンド損失を抑制するためには、プライマリ樹脂層２１のヤング率は低いほどよい。プライマリ樹脂層２１のヤング率が０．８ＭＰａを超えると、マイクロベンド損失を十分に抑制することができない。プライマリ樹脂層２１のヤング率が低すぎると、被覆樹脂２０が破損する可能性がある。プライマリ樹脂層２１のヤング率が０．０５ＭＰａ以上であることにより、被覆樹脂２０の破損が抑制される。
　プライマリ樹脂層２１には、例えば、ポリエーテル系、またはポリエステル系ウレタンアクリレートが用いられる。プライマリ樹脂層２１は、必要に応じて反応性希釈モノマー、光開始剤を含んでもよい。プライマリ樹脂層２１のヤング率は、例えば、紫外線硬化型樹脂のポリエーテル部分の分子量および希釈モノマーの種類により調整される。
　プライマリ樹脂層２１は、例えば、リンを含む光開始剤を０．３質量％以上２．０質量％以下含む。プライマリ樹脂層２１は、例えば、質量平均分子量が１０００以上５０００以下であるポリプロピレングリコールを含む。これにより、比較的低ヤング率のプライマリ樹脂層２１を有する光ファイバ１において、巻き替え時やユニット化工程時等に光ファイバ１が外部より力を受けても、ガラスファイバ１０とプライマリ樹脂層２１との界面の剥離あるいは樹脂被覆の破壊が発生しにくくなる。
　セカンダリ樹脂層２２は、プライマリ樹脂層２１を取り囲み、プライマリ樹脂層２１の外周面を覆っている。セカンダリ樹脂層２２の直径は、例えば、１５０μｍ以上２１０μｍ以下であり、１５０μｍ以上１８０μｍ未満であってもよく、１５０μｍ以上１６５μ以下であってもよい。セカンダリ樹脂層２２の直径は、被覆樹脂２０の直径（被覆径）である。セカンダリ樹脂層２２の厚さは、例えば、５μｍ以上である。セカンダリ樹脂層２２のヤング率は、例えば、１０００ＭＰａ以上３０００ＭＰａ以下である。
　セカンダリ樹脂層２２には、例えば、ポリエーテル系、またはポリエステル系ウレタンアクリレートが用いられる。セカンダリ樹脂層２２は、必要に応じて反応性希釈モノマー、光開始剤を含んでもよい。セカンダリ樹脂層２２のヤング率は、例えば、紫外線硬化型樹脂のポリエーテル部分の分子量および希釈モノマーの種類により調整される。光ファイバ１は識別のために着色されていることが好ましい。セカンダリ樹脂層２２が顔料や染料を含み着色されていてもよく、セカンダリ樹脂層２２の上に数μｍの厚さの着色層が設けられていてもよい。
　本実施形態に係る光ケーブルの製造方法により製造される光ケーブルは、光ファイバ１を使用して製造される。光ケーブルは、複数の光ファイバ１と、複数の光ファイバ１を取り囲む外被と、を備える。外被の直径は、例えば、３．８ｍｍ以下である。光ケーブルにおける光ファイバ１の実装数を、外被の直径から算出した断面積で割って求めた心密度は、例えば、４．４本／ｍｍ２以上である。光ケーブルにおける光ファイバ１の実装数は、例えば、５０本以上であり、９６本以上であってもよい。表１に本実施形態の光ケーブルの例を示す。各ケーブルに含まれる光ファイバの波長１．５５μｍにおける伝送損失はいずれも０．２３ｄＢ／ｋｍから０．２５ｄＢ／ｋｍであった。光ケーブルは、複数の光ファイバ１を外被内に収容していればよく、光コードと呼ばれる場合もある。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　非特許文献１には、光ファイバにおける耐マイクロベンド特性が光ファイバの横剛性Ｄと曲げ剛性Ｈに関連し、近似式によって求められることが記載されている。特許文献２には、非特許文献１の近似式を実態に近い形に拡張させたことが記載されている。特許文献２の近似式は、ガラス径を１２５μｍに限定した数値解析により算出されている。このため、異なるガラス径の光ファイバに適用すると、マイクロベンド損失の計算値と実測値との乖離が大きくなる場合がある。特に細径の光ファイバでは、特許文献２の近似式によるマイクロベンド損失は、実際よりも低くなる。
　ガラス径が１２５μｍより小さい範囲、または、被覆径が１６０μｍより小さい範囲まで拡張した近似式について以下に説明する。
　ガラスファイバの半径をＲ０［ｍ］、ガラスファイバのヤング率をＥ０［Ｎ／ｍ２］、プライマリ樹脂層の半径をＲ１［ｍ］、プライマリ樹脂層のヤング率をＥ１［Ｎ／ｍ２］、セカンダリ樹脂層の半径をＲ２［ｍ］、セカンダリ樹脂層のヤング率をＥ２［Ｎ／ｍ２］とすると、光ファイバの横剛性Ｄは、式（１）で示され、曲げ剛性Ｈは、式（２）で示される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000007
 　式（１）において、ｃ１＝０．２０９３６７、ｃ２＝１．２０６６５９、ｃ３＝０．４０１１６９であり、ｃｉｊｋは、以下のとおりである。
　ｃ０００＝－０．６１１５５４
　ｃ１００＝３．６１５４１４
　ｃ０１０＝０．２５３１２８
　ｃ００１＝－７．１３０４４５
　ｃ２００＝０．７８７５９９
　ｃ１１０＝０．３２９２４３
　ｃ１０１＝２．３２００８０
　ｃ０２０＝－０．０６２０２４
　ｃ０１１＝－０．９８５９７４
　ｃ００２＝－８．６９６０４８
　式（１）の導出方法について以下に説明する。
　一般に光ファイバのマイクロベンド損失βは、横剛性Ｄ、曲げ剛性Ｈ、光ファイバの光学特性に起因する定数Ａを用いて、式（５）の近似式で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000008
 式（５）からわかるように、マイクロベンド損失βは、近似的にＤ/Ｈ２に比例している。つまり、Ｄ/Ｈ２は、側方から与えられた力によりどれくらい伝送損失が増加するかを示す感度である。
　非特許文献１の手法に基づき、クラッド径（２Ｒ０）が７５μｍ以上１３０μｍ以下、プライマリ径（２Ｒ１）が０μｍ以上２１０μｍ以下、セカンダリ径（２Ｒ２）が１１０μｍ以上２１０μｍ以下、プライマリ樹脂層のヤング率Ｅ１が０．０５ＭＰａ以上０．７ＭＰａ以下、セカンダリ樹脂層のヤング率Ｅ２が１０００ＭＰａ以上３０００ＭＰａ以下となる３７８種類の組み合わせに対し、解析ソフトＭＳＣ．Ｎａｓｔｒａｎ　２０２０ｓｐ１を用いて２次元ＦＥＭ（有限要素法）計算を行った。
　続いて、解析結果から各々の横剛性Ｄを次の式に基づき算出した。
Ｄ＝２ＦθＲ２／ｕｙ＊
　ここで、Ｆは側圧（１ＭＰａ）、θは応力付与角（０以上９度以下）、ｕｙ＊は各構造における加圧部の変位量である。
　さらに、各々の構造で得た横剛性Ｄの結果から、Ｒ０，Ｒ１，Ｒ２，Ｅ０，Ｅ１，Ｅ２を説明変数とする以下の解析式を得た。ｃ１，ｃ２，ｃ３およびｃｉｊｋは上述のとおりである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000009
 ただし、
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000010
　式（６）および式（７）を整理することにより、式（１）が得られた。
　本発明者らは、式（１）および式（２）を用い、ガラス径が１２５μｍ以下である光ファイバをケーブル化した際に発生するマイクロベンド損失βを含む伝送損失αを予測する解析式を導出した。この解析式では、横剛性、曲げ剛性、光ケーブルに実装される前の波長１．５５μｍにおける伝送損失、および、光ケーブルに実装されたときの波長１．５５μｍにおける伝送損失が既知である基準光ファイバとの比較から、予測対象の光ファイバの波長１．５５μｍにおける伝送損失αを見積もる。横剛性および曲げ剛性が既知であるとは、ガラスファイバ、プライマリ樹脂層、および、セカンダリ樹脂層について、半径（または直径）、およびヤング率がそれぞれ既知であり、式（１）および式（２）から横剛性および曲げ剛性を算出可能な場合を含む。
　基準光ファイバについて、横剛性をＤ０、および、曲げ剛性をＨ０、光ケーブルに実装される前の波長１．５５μｍにおける伝送損失をα１、および、光ケーブルに実装されたときの波長１．５５μｍにおける伝送損失をα２とすると、解析式は、以下のように表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000011
　図２は、クラッド径と伝送損失との関係を示すグラフである。図２の横軸は、予測対象の光ファイバのクラッド径Ｄｇを示し、縦軸は波長１．５５μｍにおける伝送損失αを示す。図２は、一例として、ガラスファイバの直径が１２５μｍ、プライマリ樹脂層の直径が１３５μｍ、セカンダリ樹脂層の直径が１５５μｍ、ガラスファイバのヤング率が７２５００ＭＰａ、プライマリ樹脂層のヤング率が０．４ＭＰａ、および、セカンダリ樹脂層のヤング率が１５００ＭＰａの光ファイバを基準光ファイバとし、解析式をグラフ化したものである。
　本開示の光ファイバでは、クラッド径（２Ｒ０）は７５μｍ以上１２５μｍ以下、プライマリ径（２Ｒ１）は７９μｍ以上１６４μｍ以下、セカンダリ径（２Ｒ２）は８９μｍ以上２１０μｍ以下である。
　図２には、基準光ファイバのケーブル化後の伝送損失であるα２が、０．２０５ｄＢ／ｋｍ、０．２１ｄＢ／ｋｍ、および０．２３ｄＢ／ｋｍである場合がそれぞれ示されている。図２に示されるように、α２が大きくなるほど、予測対象の光ファイバの伝送損失αも大きくなる。基準光ファイバのケーブル化前の伝送損失であるα１は、例えば、５０ｋｍ巻のボビンに巻かれた基準光ファイバの伝送損失の平均値である。α１は、基準光ファイバの長手方向において互いに異なる複数点で測定した伝送損失の平均値であってもよい。この例では、α１は、０．２ｄＢ／ｋｍであった。
　マイクロベンド損失の増大を抑制するには、伝送損失αを、外径２５０μｍの光ファイバを使った現在主流の光ケーブルと同等の０．３ｄＢ／ｋｍ以下とする必要がある。つまり、以下の式（３）を満たす範囲にＤｇが設定された光ファイバ１によれば、マイクロベンド損失の増大が抑制される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000012
　図２について解説する。α２＝０．２３である場合、波長１．５５μｍでの伝送損失αを０．３ｄＢ／ｋｍ以下とするには、クラッド径は９３μｍ以上である必要がある。光ファイバの被覆層（プライマリ樹脂層およびセカンダリ樹脂層）に使用する樹脂の硬化後のヤング率と各層の厚さを変えることにより、光ファイバの伝送損失（α２）が変わる。この結果、図２に示すような所定の曲線が得られる。これらの曲線から、所望する伝送損失を実現しつつどれだけ細径の光ファイバを得ることができるか予測して、光ファイバを製造することができる。
　伝送損失αの下限値は、例えば、０．１８ｄＢ／ｋｍである。つまり、Ｄｇは、式（３）に加えて以下の式（４）を満たすように設定される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000013
　本実施形態に係る光ファイバの製造方法および光ケーブルの製造方法について説明する。光ファイバの製造方法は、光ファイバ１を製造するための方法であり、基準光ファイバについて、横剛性Ｄ０、曲げ剛性Ｈ０、伝送損失α１、および、伝送損失α２を求める工程を含む。横剛性Ｄ０は、式（１）から求められる。曲げ剛性Ｈ０は、式（２）から求められる。伝送損失α１および伝送損失α２は、実測により求められる。
　光ファイバの製造方法は、光ファイバ１について、１２５μｍ以下で式（３）を満たすガラスファイバ１０のクラッド径Ｄｇの範囲を設定する工程を更に含む。この工程では、式（３）および式（４）を満たすクラッド径Ｄｇの範囲を設定してもよい。クラッド径Ｄｇをこのような範囲に設定して製造された光ファイバ１によれば、光ケーブルを高密度化してもマイクロベンド損失の増大を抑制することができる。
　光ケーブルの製造方法は、複数の光ファイバ１に、例えば、直径３．８ｍｍ以下である外被を形成する工程を含む。光ケーブルの製造方法は、例えば、光ケーブルに含まれる光ファイバの数を、外被の直径から算出した断面積で割って求めた心密度が４．４本／ｍｍ２以上となるように行われる。光ケーブルの製造方法は、例えば、光ケーブルに含まれる光ファイバ１の数が５０本以上となるように実施される。光ケーブルの製造方法は、光ケーブルが光ファイバ１を備えるので、高密度化してもマイクロベンド損失の増大を抑制可能な光ケーブルを製造することができる。
　以上、実施形態および変形例について説明してきたが、本開示は必ずしも上述した実施形態および変形例に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で様々な変更が可能である。上記実施形態および変形例は、適宜組み合わせられてもよい。
１…光ファイバ
１０…ガラスファイバ
１１…コア
１２…クラッド
２０…被覆樹脂
２１…プライマリ樹脂層
２２…セカンダリ樹脂層

 

Claims (9)

  1. 　直径が１２５μｍ以下であるガラスファイバと、前記ガラスファイバを取り囲むプライマリ樹脂層と、前記プライマリ樹脂層を取り囲み、直径が１５０μｍ以上２１０μｍ以下であるセカンダリ樹脂層と、を有し、光ケーブルに使用される光ファイバの製造方法であって、
    　基準光ファイバについて、横剛性Ｄ０、曲げ剛性Ｈ０、光ケーブルに実装される前の波長１．５５μｍにおける伝送損失α１、および、光ケーブルに実装されたときの波長１．５５μｍにおける伝送損失α２を求める工程と、
    　前記光ファイバについて、前記ガラスファイバの直径をＤｇ［μｍ］、前記ガラスファイバの半径をＲ０［ｍ］、前記ガラスファイバのヤング率をＥ０［Ｎ／ｍ２］、前記プライマリ樹脂層の半径をＲ１［ｍ］、前記プライマリ樹脂層のヤング率をＥ１［Ｎ／ｍ２］、前記セカンダリ樹脂層の半径をＲ２［ｍ］、前記セカンダリ樹脂層のヤング率をＥ２［Ｎ／ｍ２］、式（１）で示される前記光ファイバの横剛性をＤ［Ｎ／ｍ２］および、式（２）で示される前記光ファイバの曲げ剛性をＨ［Ｎ・ｍ２］としたときに、１２５μｍ以下で式（３）を満たすＤｇの範囲を設定する工程と、を含む、光ファイバの製造方法。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
     　式（１）において、ｃ１＝０．２０９３６７、ｃ２＝１．２０６６５９、ｃ３＝０．４０１１６９であり、ｃｉｊｋは、以下のとおりである。
    　ｃ０００＝－０．６１１５５４
    　ｃ１００＝３．６１５４１４
    　ｃ０１０＝０．２５３１２８
    　ｃ００１＝－７．１３０４４５
    　ｃ２００＝０．７８７５９９
    　ｃ１１０＝０．３２９２４３
    　ｃ１０１＝２．３２００８０
    　ｃ０２０＝－０．０６２０２４
    　ｃ０１１＝－０．９８５９７４
    　ｃ００２＝－８．６９６０４８
  2. 　前記設定する工程では、式（３）および式（４）を満たすＤｇの範囲を設定する、請求項１に記載の光ファイバの製造方法。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
  3. 　前記ガラスファイバの直径は、１２５μｍ未満であり、
    　前記設定する工程では、１２５μｍ未満で式（３）を満たすＤｇの範囲を設定する、請求項１または請求項２に記載の光ファイバの製造方法。
  4. 　前記ガラスファイバの直径は、１２０μｍ以下であり、
    　前記設定する工程では、１２０μｍ以下で式（３）を満たすＤｇの範囲を設定する、請求項１または請求項２に記載の光ファイバの製造方法。
  5. 　前記ガラスファイバのヤング率は、７０ＧＰａ以上８０ＧＰａ以下である、請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の光ファイバの製造方法。
  6. 　請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の光ファイバ複数本を備える光ケーブルを製造する、光ケーブルの製造方法。
  7. 　前記光ケーブルは、外被を更に備え、
    　前記外被の直径は、３．８ｍｍ以下であり、前記外被により全ての光ファイバを取り囲む、
    　請求項６に記載の光ケーブルの製造方法。
  8. 　前記光ケーブルに含まれる前記光ファイバの数を、前記外被の直径から算出した断面積で割って求めた心密度を４．４本／ｍｍ２以上とする、
    　請求項７に記載の光ケーブルの製造方法。
  9. 　前記光ケーブルに含まれる前記光ファイバの数を５０本以上とする、
    　請求項６から請求項８のいずれか一項に記載の光ケーブルの製造方法。

     
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Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006065006A (ja) * 2004-08-27 2006-03-09 Fujikura Ltd 光ファイバ心線
WO2018025896A1 (ja) 2016-08-02 2018-02-08 住友電気工業株式会社 光ファイバ及び光ファイバの製造方法
JP2019112293A (ja) * 2017-11-16 2019-07-11 オーエフエス ファイテル，エルエルシー 高いシステム光信号対雑音比性能及び非線形性損失による低い劣化を必要とするアプリケーションのための光ファイバ
WO2021090912A1 (ja) * 2019-11-08 2021-05-14 株式会社フジクラ 光ファイバ
JP2022153101A (ja) 2021-03-29 2022-10-12 古河電気工業株式会社 光ファイバ
JP2023022232A (ja) 2018-07-31 2023-02-14 パイオニア株式会社 速度算出装置
JP2023141381A (ja) 2022-03-24 2023-10-05 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 空間浄化装置

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006065006A (ja) * 2004-08-27 2006-03-09 Fujikura Ltd 光ファイバ心線
WO2018025896A1 (ja) 2016-08-02 2018-02-08 住友電気工業株式会社 光ファイバ及び光ファイバの製造方法
JP2019112293A (ja) * 2017-11-16 2019-07-11 オーエフエス ファイテル，エルエルシー 高いシステム光信号対雑音比性能及び非線形性損失による低い劣化を必要とするアプリケーションのための光ファイバ
JP2023022232A (ja) 2018-07-31 2023-02-14 パイオニア株式会社 速度算出装置
WO2021090912A1 (ja) * 2019-11-08 2021-05-14 株式会社フジクラ 光ファイバ
JP2022153101A (ja) 2021-03-29 2022-10-12 古河電気工業株式会社 光ファイバ
JP2023141381A (ja) 2022-03-24 2023-10-05 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 空間浄化装置

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
F. COCCHINI: "The Lateral Rigidity of Double-Coated Optical Fibers", JOURNAL OF LIGHTWAVE TECHNOLOGY, vol. 13, no. 8, August 1995 (1995-08-01)

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