WO2022030649A1

WO2022030649A1 - 多層発泡体シート

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Publication number: WO2022030649A1
Application number: PCT/JP2021/029576
Authority: WO
Inventors: 晶啓浜田; 昌也石田; 大輝松川
Original assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Current assignee: Sekisui Chemical Co Ltd
Priority date: 2020-08-07
Filing date: 2021-08-10
Publication date: 2022-02-10
Anticipated expiration: 2023-02-07
Also published as: EP4624154A3; US20230321959A1; JP7316371B2; JPWO2022030649A1; EP4624154A2; EP4194196A1; US12515443B2; CN116096560A; EP4194196A4

Abstract

樹脂層と、該樹脂層の両面に発泡体層とを有する多層発泡体シートであって、前記樹脂層の厚みが１０μｍ以上であり、かつ、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下である多層発泡体シートである。　耐衝撃性が高く、かつ柔軟性を有する発泡体シートを提供することができる。

Description

多層発泡体シート

　本発明は、多層発泡体シートに関し、例えば、ディスプレイ用クッション材、ディスプレイ用シール材などに使用される多層発泡体シートに関する。

　ノート型パーソナルコンピューター、携帯電話、スマートフォン、タブレット等の携帯電子機器において、表示装置は、破損や故障の防止のために、背面側にクッション材が配置されることがある。クッション材は、高い柔軟性が求められており、従来、発泡体シートが広く使用されている。
　近年、電子デバイスの高機能化が進むと共に、機器の筐体は大型化が進んでいる。また、持ち歩きながら使用するスマートフォンやタブレット、商業施設に備え付けられる壁掛けテレビなど、従来の様に平地に据え置いて使う用途以外の使用方法が増えてきている。その影響でデバイスを落下させてしまうリスクが高まっており、それに伴いパネルと筐体間での破壊リスクも高まっている。その為、破壊が起きにくいパネルと筐体間の固定方法が探索されており、より耐衝撃性の高い発泡体シートが求められている。
　また、スマートフォンなどの電子機器は画面サイズの大型化に伴い、画面と、筐体の接着面積が小さくなってきている。例えば、画面の外寸法はそのままで画面サイズが大きくなることによって、フォームテープの幅（接着面積）が小さくなる。したがって、フォームテープには、従来以上の優れた耐衝撃性が求められている。　このような状況下、ポリオレフィン樹脂を含む発泡体樹脂層と、該発泡樹脂層の少なくとも一方の面にポリエチレン樹脂を含むスキン樹脂層を備える電子部品用クッション材が提案されている（特許文献１参照）。

　また、電子機器内部で使用される発泡体シートは、緩衝性や止水性などを目的として使用されており、電子機器の小型化、薄型化が進むことで、緩衝性や止水性などの要求性状を満たし、かつ薄くすることが要求されている。
　しかしながら、発泡体シートは、薄くなることで、引張り強度等の機械強度が低下しやすいため、例えば、発泡体シートを粘着テープとして使用する場合には、リワークする際等に破損されやすくなる。このような状況下、上述のようなポリオレフィン樹脂を含む発泡体樹脂層と、該発泡体樹脂層の少なくとも一方の面にポリエチレン樹脂を含むスキン樹脂層を備える電子部品用クッション材が提案されている（特許文献１参照）。
　また、発泡体シートの作製において、押出成形プロセスが用いられる事があるが、押出成形プロセスで作成される発泡体シートは、樹脂配向の影響で押出方向（ＭＤ方向：Machine　Direction)の材料強度が強く、垂直方向（ＴＤ方向：Transverse　Direction)の材料強度が弱いといった特徴になりやすい。このことにより、ＴＤ方向からの破損が起きやすくなる。

　さらに、電子デバイスの高機能化が進んでおり、代表的な性能として防水機能がある。デバイスへの防水性付与の一方法として、筐体の額縁にテープを用いて封をする手法があり、直接水が筐体内に入ってくることを防止している。この手法を用いる際は、材質が固いテープよりも柔軟で額縁への追従が容易な発泡体テープが好ましいとされている（例えば、特許文献２参照）。

特開２０１９－１７１８１９号特開２０１９－１７８２９３号

　特許文献１に開示されるクッション材は、引張り強度が高く、圧縮強度が低く、リワーク性に優れたクッション材である。しかしながら、段差追従性や接着性など、柔軟性に関しては、改良の余地があった。
　また、ＭＤ方向とＴＤ方向で材料強度差がある事で使用方向によって性能差が発生し、例えば、シート剥離の際のシート破断等の問題が発生する可能性がある。その対策として引張強度を上げるためにシート全体の密度を下げる手法が考えられるが、この場合には、それと同時に柔軟性も低下してしまい本来の機能である防水性などを損なってしまう可能性がある。
　特許文献２に記載の粘着テープは、良好な防水性を示すが、柔軟な発泡体であるため、取扱いが難しい。例えば生産又は加工時の搬送によってシートが伸ばされると、その後に、収縮等が生じて、反りなどが発生するという問題がある。
　そこで、本発明（第１の発明）は耐衝撃性が高く、かつ柔軟性を有する発泡体シートを提供することを課題とする。また、本発明（第２の発明）は、良好な防水性を有し、かつ取り扱いが容易な多層発泡体シートを提供することを課題とする。さらに本発明（第３の発明）は、耐衝撃性が高く、柔軟性を有し、かつＭＤ方向とＴＤ方向の強度の差が無く高強度な引張強度を示す発泡体シートを提供することを課題とする。

　本発明者らは、鋭意検討の結果、特定の性能を有する樹脂層と柔軟な発泡体層を積層した多層シートによって、上記課題を解決し得ることを見出し、本発明を完成させた。すなわち、本発明は、以下の［１］～［３１］を提供するものである。
［１］樹脂層と、該樹脂層の両面に発泡体層とを有する多層発泡体シートであって、前記樹脂層の厚みが１０μｍ以上であり、かつ、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下である多層発泡体シート。
［２］樹脂層と、該樹脂層の少なくとも一方の面に設けられる発泡体層とを備える多層発泡体シートであって、１％伸ばした時の張力値が０．５０Ｎ／１０ｍｍ以上であり、かつ、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下である多層発泡体シート。
［３］樹脂層の両面に発泡体層を有する多層発泡体シートであって、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下であり、かつＭＤ引張破断強度とＴＤ引張破断強度の比（ＭＤ／ＴＤ）が１．４０以下である多層発泡体シート。

［４］前記樹脂層の厚みが２０μｍ以上である上記［１］に記載の多層発泡体シート。
［５］機械方向（ＭＤ）の引張破断強度が１０Ｎ／１０ｍｍ以上である上記［１］又は［４］に記載の多層発泡体シート。
［６］シート全体の密度が０．１～０．８ｇ／ｃｍ^３である上記［１］、［４］又は［５］に記載の多層発泡体シート。
［７］総厚みが３０～２０００μｍの範囲である上記［１］、及び［４］～［６］のいずれかに記載の多層発泡体シート。
［８］ゲル分率が３０～８０％である上記［１］、及び［４］～［７］のいずれかに記載の多層発泡体シート。
［９］前記発泡体層の密度が０．０５～０．７ｇ／ｃｍ^３である上記［１］、及び［４］～［８］のいずれかに記載の多層発泡体シート。
［１０］前記樹脂層を構成する樹脂がポリオレフィン樹脂である上記［１］、及び［４］～［９］のいずれかに記載の多層発泡体シート。
［１１］発泡体層の独立気泡率が９０％以上である上記［１］、及び［４］～［１０］のいずれかに記載の多層発泡体シート。
［１２］発泡体層と樹脂層の厚みの比（発泡体層／樹脂層）が１～１０である上記［１］、及び［４］～［１１］のいずれかに記載の多層発泡体シート。
［１３］前記発泡体層を構成する樹脂がポリオレフィン樹脂を含むか、又はポリオレフィン樹脂と、熱可塑性エラストマー及びオレフィン系ゴムから選ばれる少なくとも一種を含む上記［１］、及び［４］～［１２］のいずれかに記載の多層発泡体シート。

［１４］前記樹脂層の厚みが５μｍ以上である上記［２］に記載の多層発泡体シート。
［１５］総厚みが５０～１０００μｍである上記［２］又は［１４］に記載の多層発泡体シート。
［１６］前記樹脂層が中層であり、前記発泡体層が外層である上記［２］、［１４］又は［１５］に記載の多層発泡体シート。
［１７］前記樹脂層の両面に発泡体層を有する上記［２］、及び［１４］～［１６］のいずれかに記載の多層発泡体シート。
［１８］独立気泡率が８０％以上である上記［２］、及び［１４］～［１７］のいずれかに記載の多層発泡体シート。
［１９］平均気泡径が２０～３５０μｍである上記［２］、及び［１４］～［１８］のいずれかに記載の多層発泡体シート。
［２０］前記発泡体層の見掛け密度が０．０５～０．７５ｇ／ｃｍ^３である上記［２］、及び［１４］～［１９］のいずれかに記載の多層発泡体シート。
［２１］架橋率が３０質量％以上である上記［２］、及び［１４］～［２０］のいずれか１項に記載の多層発泡体シート。

［２２］シート全体の密度が０．１～０．８ｇ／ｃｍ^３である上記［３］に記載の多層発泡体シート。
［２３］前記ＭＤ引張破断強度が１５Ｎ／１０ｍｍ以上である上記［３］又は［２２］に記載の多層発泡体シート。
［２４］総厚みが３０～２０００μｍの範囲である上記［３］、［２２］又は［２３］に記載の多層発泡体シート。
［２５］ゲル分率が３０～８０％である上記［３］、及び［２２］～［２４］のいずれかに記載の多層発泡体シート。
［２６］前記発泡体層の密度が０．０８～０．７ｇ／ｃｍ^３である上記［３］、及び［２２］～［２５］のいずれかに記載の多層発泡体シート。
［２７］前記樹脂層及び発泡体層が、それぞれポリオレフィン樹脂を含むか、又はポリオレフィン樹脂と熱可塑性エラストマー及びオレフィン系ゴムから選ばれる少なくとも一種とを含む上記［３］、及び［２２］～［２６］のいずれかに記載の多層発泡体シート。
［２８］前記発泡体層の独立気泡率が９０％以上である上記［３］、及び［２２］～［２７］のいずれかに記載の多層発泡体シート。
［２９］発泡体層と樹脂層の厚みの比（発泡体層／樹脂層）が５以下である上記［３］、及び［２２］～［２８］のいずれかに記載の多層発泡体シート。

［３０］上記［１］～［２９］のいずれかに記載の多層発泡体シートの少なくとも一方の面に粘着材を備える粘着テープ。
［３１］上記［３］、及び［２２］～［２８］のいずれかに記載の多層発泡体シートからなるロール製品。

　本発明（第１の発明）によれば、耐衝撃性が高く、かつ柔軟性を有する多層発泡体シートを提供することができる。また、本発明（第２の発明）の多層発泡体シートは、防水性に優れ、かつ取り扱い性に優れる。例えばデバイスのパネルを固定するテープとして使用した場合には、デバイスへの浸水を防ぐことが可能となる。さらに、本発明（第３の発明）によれば、耐衝撃性が高く、柔軟性を有し、防水性が高く、かつＭＤ方向とＴＤ方向の強度の差が無く高強度な引張強度を示す発泡体シートを提供することができる。

　以下、本発明の多層発泡体シートについて、より詳細に説明する。
［多層発泡体シート］（第１の発明）
　本発明（第１の発明）の多層発泡体シートは、樹脂層と、該樹脂層の両面に発泡体層とを有し、前記樹脂層の厚みが１０μｍ以上であり、かつ、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下であることを特徴とする。
　本発明（第１の発明）の多層発泡体シートは、樹脂層が中層を構成し、発泡体層が外層を構成する。外層は多層発泡体シートの最外層を意味し、中層は最外層以外の内部の層を意味する。
　このような、３層構成とすることで、柔軟性を確保することができ、かつ耐衝撃性に優れたものとなる。中層の表裏にある２つの外層の構成は同じでも異なってもよいが、製造が容易との観点から、同じ構成であることが好ましい。
　なお、発泡体層（外層）は樹脂層（中層）に直接積層されてもよく、接着剤層などの中間層を介して積層されてもよい。また、中層に樹脂層を有し、最外層が発泡体層であれば、４層以上の多層構造を有していてもよい。

＜厚み＞
（樹脂層の厚み）
　本発明（第１の発明）の多層発泡体シートは、中層である樹脂層の厚みが１０μｍ以上であることが特徴である。厚みが１０μｍ未満であると、十分な耐衝撃性が得られない。以上の点から、樹脂層の厚みは１５μｍ以上であることが好ましく、２０μｍ以上であることがより好ましい。
　また、樹脂層の厚みは、２００μｍ以下が好ましく、１５０μｍ以下がより好ましく、１２０μｍ以下がさらに好ましく、１００μｍ以下がよりさらに好ましい。上記上限以下であると、多層発泡体シート全体の厚み（以下、「総厚み」という場合がある。）を薄くすることができ、スマートフォン、タブレットなどの薄型電子機器に好適に使用できる。

（発泡体層の厚み）
　発泡体層の厚みとしては、１０～１０００μｍの範囲が好ましく、３０～７００μｍの範囲がより好ましく、５０～５００μｍの範囲がさらに好ましく、５０～２９５μｍがよりさらに好ましい。上記下限以上であると、十分な耐衝撃性を発揮することができ、上記上限以下であると、多層発泡体シートの総厚みを薄くすることができ、スマートフォン、タブレットなどの薄型電子機器に好適に使用できる。

（総厚み）
　本発明（第１の発明）の多層発泡体シートの総厚みは３０～２０００μｍの範囲であることが好ましい。総厚みが３０μｍ以上であると十分な柔軟性とともに耐衝撃性が得られ、２０００μｍ以下とすることで薄型化が可能になり、スマートフォン、タブレットなどの薄型電子機器に好適に使用できる。
　これらの観点から、多層発泡体シートの総厚みは、７０～１８００μｍであることがより好ましく、１００～１５００μｍであることがさらに好ましく、１２０～６００μｍであることがよりさらに好ましい。
　なお、厚みはダイヤルゲージにより測定できる。

（外層と中層の厚み比）
　外層（発泡体層）と中層（樹脂層）のそれぞれの厚みは、上述の通りであり、外層と中層の厚み比（外層／中層）は、１～１０の範囲であることが好ましく、より好ましくは１．２～８の範囲であり、さらに好ましくは１．３～６の範囲であり、よりさらに好ましくは１．８～５．５である。上記下限以上であると優れた耐衝撃性が得られ、上記上限以下であると取り扱い性が良好となる。

＜圧縮強度＞
　本発明（第１の発明）の多層発泡体シートは、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下である。２５％圧縮強度が１０００ｋＰａを超えると、柔軟性（追従性）及びクッション性が得られない。以上の観点から、２５％圧縮強度は、９００ｋＰａ以下が好ましく、８００ｋＰａ以下がより好ましく、６５０ｋＰａ以下がさらに好ましい。
　下限値については、特に制限はないが、通常１０ｋＰａ程度であり、２０ｋＰａ以上であることが好ましい。
　なお、２５％圧縮強度は、ＪＩＳ　Ｋ　６７６７に準拠した測定方法で、測定温度２３℃で測定した値である。

＜引張破断強度＞
　本発明（第１の発明）の多層発泡体シートの２３℃における機械方向（ＭＤ：Machine　Direction）の引張破断強度は、１０Ｎ／１０ｍｍ以上であることが好ましい。引張破断強度が１０Ｎ／１０ｍｍ以上であると、良好な耐衝撃性が得られる。以上の観点から、引張破断強度は、２０Ｎ／１０ｍｍ以上であることがより好ましく、２５Ｎ／１０ｍｍ以上であることがさらに好ましい。
　引張破断強度の上限値については、特に制限はないが、通常１００Ｎ／１０ｍｍ程度であり、８０Ｎ／１０ｍｍ以下が好ましく、６０Ｎ／１０ｍｍ以下がより好ましい。
　なお、ＭＤ方向が不明な場合には、最も引張破断強度の高い方向をＭＤ方向とする。引張破断強度は実施例に記載の方法により測定した値である。

＜全体密度＞
　全体密度とは、本発明（第１の発明）の多層発泡体シート全体の見掛け密度をいい、０．１～０．８ｇ／ｃｍ^３であることが好ましく、０．１５～０．７ｇ／ｃｍ^３であることがより好ましい。
　見掛け密度を上記範囲内とすると、多層発泡体シートの柔軟性、クッション性などを良好にしやすくなる。また、多層発泡体シートに一定の機械強度を付与し、耐衝撃性なども良好にしやすくなる。なお、見掛け密度は、ＪＩＳ　Ｋ　７２２２（２００５）に準拠して測定した値である。
　また、発泡体層の見掛け密度は０．０５～０．７ｇ／ｃｍ^３であることが好ましく、０．１５～０．６５ｇ／ｃｍ^３であることがより好ましく、０．１８～０．６０ｇ／ｃｍ^３であることがさらに好ましい。この範囲であると耐衝撃性及び柔軟性が良好になる。

＜独立気泡率＞
　本発明（第１の発明）の多層発泡体シートは、発泡体層の独立気泡率が９０％以上であることが好ましい。独立気泡率が９０％以上であることで、耐衝撃性が担保できる。以上の観点から、発泡体層の独立気泡率は、９２％以上であることがさらに好ましい。独立気泡率は、高ければ高いほどよく、１００％以下であればよい。また、耐衝撃性と共にクッション性も良好となり、加熱又は冷却後でも多層発泡体シート本来の弾性を維持しやすくなる。圧縮強度変化率なども低くなりやすくなるという利点もある。
　なお、独立気泡率は、実施例に記載の方法により測定した。

＜平均気泡径＞
　本発明（第１の発明）の多層発泡体シートは、平均気泡径が２０～３５０μｍであることが好ましい。平均気泡径が上記範囲であると、良好なクッション性が得られ、かつ多層発泡体シートの表面の平滑性も良好となり、デバイスの筐体への接地がとりにくくなることがない。
　以上の観点から、平均気泡径は２０～３２０μｍであることがより好ましく、３０～３００μｍであることがさらに好ましい。
　なお、本発明（第１の発明）における平均気泡径は、機械方向（ＭＤ：Machine　Direction）の気泡径の平均値と、ＭＤに垂直な方向（ＴＤ：Transverse　Direction）の気泡径の平均値のうち、大きい方の値である。
　また、平均気泡径の測定は、実施例に記載の方法により行った。

（架橋率（ゲル分率））
　本発明（第１の発明）の多層発泡体シートは、架橋されることが好ましく、ゲル分率で表される架橋率が３０～８０質量％であることが好ましい。ゲル分率がこの範囲であると、耐衝撃性、柔軟性、クッション性が良好となる。以上の観点から、ゲル分率は３５～７５質量％であることがより好ましく、４０～７３質量％であることがさらに好ましい。
　なお、ゲル分率の測定方法は、実施例に記載の方法により測定した値である。

　本発明（第１の発明）の多層発泡体シートは、上述のように、樹脂層と発泡体層を有する。
　樹脂層及び発泡体層をそれぞれ形成するための樹脂としては、ポリオレフィン樹脂を含有することが好ましい。ポリオレフィン樹脂を使用することで、発泡性等を良好にしつつ、耐衝撃性及び柔軟性等が確保しやすくなる。

＜ポリオレフィン樹脂＞
　ポリオレフィン樹脂は、熱可塑性樹脂であり、その具体例としてはポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂（ＰＰ）、ポリブテン樹脂、エチレン－酢酸ビニル共重合体等が挙げられ、これらの中ではポリエチレン樹脂が好ましい。
　ポリエチレン樹脂としては、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）等が挙げられ、さらに、ポリエチレン樹脂としては、チーグラー・ナッタ触媒、メタロセン触媒、酸化クロム化合物等の重合触媒で重合されたポリエチレン樹脂が挙げられる。

　直鎖状低密度ポリエチレンは、エチレン（例えば、全モノマー量に対して７５質量％以上、好ましくは９０質量％以上）と必要に応じて少量のα－オレフィンとを共重合することにより得られる直鎖状低密度ポリエチレンがより好ましい。α－オレフィンとして、具体的には、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘキセン、１－ヘプテン、及び１－オクテン等が挙げられる。なかでも、炭素数４～１０のα－オレフィンが好ましい。
　ポリエチレン樹脂の密度、例えば上記した直鎖状低密度ポリエチレンの密度は、柔軟性の観点から、０．８７０～０．９２５ｇ／ｃｍ^３が好ましく、０．８９０～０．９２５ｇ／ｃｍ^３がより好ましく、０．９１０～０．９２５ｇ／ｃｍ^３が更に好ましい。ポリエチレン樹脂としては、複数のポリエチレン樹脂を用いることもでき、また、上記した密度範囲以外のポリエチレン樹脂を加えてもよい。

　ポリオレフィン系樹脂として使用するエチレン－酢酸ビニル共重合体は、例えば、エチレンを５０質量％以上含有するエチレン－酢酸ビニル共重合体が挙げられる。
　また、ポリプロピレン樹脂としては、例えば、ホモポリプロピレン、ランダムポリプロピレン、プロピレンを５０質量％以上含有するプロピレン－α－オレフィン共重合体等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。プロピレン－α－オレフィン共重合体を構成するα－オレフィンとしては、具体的には、エチレン、１－ブテン、１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘキセン、１－ヘプテン、１－オクテン等を挙げることができ、これらの中では、炭素数６～１２のα－オレフィンが好ましい。なお、当該共重合体はランダム共重合でも、ブロック共重合でもよい。
　ポリブテン樹脂としては、例えば、ブテン－１の単独重合体、エチレン又はプロピレンとの共重合体などを挙げることができる。

＜樹脂層＞
　樹脂層は非発泡体層である。また、樹脂層は、ポリオレフィン樹脂からなるとよい。樹脂層に用いられる樹脂としては、特に限定されず、上述のポリオレフィン樹脂を好適に用いることができる。具体的には、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、ポリプロピレン樹脂（ＰＰ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）等が好適に挙げられる。ポリプロピレン樹脂（ＰＰ）はランダムポリプロピレンが好ましい。本発明（第１の発明）では、耐衝撃性、柔軟性の両立の観点から、ＬＬＤＰＥ、ＬＤＰＥが好ましく、ＬＬＤＰＥがより好ましく、メタロセン触媒で重合されたポリエチレン樹脂（ｍ－ＬＬＤＰＥ）がさらに好ましい。
　なお、樹脂層に用いられる樹脂には公知の添加剤を配合してもよい。

＜発泡体層＞
　発泡体層に用いられる樹脂としては、上述のポリオレフィン樹脂のうち、柔軟性の観点から、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）が好ましく、さらには直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）がより好ましく、特にメタロセン触媒で重合されたポリエチレン樹脂が好ましい。
　また、発泡体層を形成するための発泡体樹脂組成物としては、ポリオレフィン樹脂とともに、熱可塑性エラストマーやオレフィン系ゴムを配合してもよい。以下、ポリオレフィン樹脂と熱可塑性エラストマーやオレフィン系ゴムを含む組成物を「樹脂組成物」と記載する。
　発泡体層を構成する樹脂組成物としては、ハンドリング性を良好に保つためには、ポリオレフィン樹脂を主成分とすればよく、各層それぞれに含まれる樹脂成分のうち、ポリオレフィン樹脂を例えば５０質量％以上、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上、最も好ましくは１００質量％含む。一方、タンブル性能の更なる向上のためには、熱可塑性エラストマーやオレフィン系ゴムを主成分とすればよく、各層それぞれに含まれる樹脂成分のうち、熱可塑性エラストマーやオレフィン系ゴムを例えば５０質量％以上、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上、最も好ましくは１００質量％含む。

（メタロセン触媒）
　メタロセン触媒としては、遷移金属をπ電子系の不飽和化合物で挟んだ構造を有するビス（シクロペンタジエニル）金属錯体等の化合物を挙げることができる。より具体的には、チタン、ジルコニウム、ニッケル、パラジウム、ハフニウム、及び白金等の四価の遷移金属に、１又は２以上のシクロペンタジエニル環又はその類縁体がリガンド（配位子）として存在する化合物を挙げることができる。
　このようなメタロセン触媒は、活性点の性質が均一であり各活性点が同じ活性度を備えている。メタロセン触媒を用いて合成した重合体は、分子量、分子量分布、組成、組成分布等の均一性が高いため、メタロセン触媒を用いて合成した重合体を含むシートを架橋した場合には、架橋が均一に進行する。均一に架橋されたシートは、均一に発泡されるため、物性を安定させやすくなる。また、均一に延伸できるため、発泡体の厚みを均一にできる。

　リガンドとしては、例えば、シクロペンタジエニル環、インデニル環等を挙げることができる。これらの環式化合物は、炭化水素基、置換炭化水素基又は炭化水素－置換メタロイド基により置換されていてもよい。炭化水素基としては、例えば、メチル基、エチル基、各種プロピル基、各種ブチル基、各種アミル基、各種ヘキシル基、２－エチルヘキシル基、各種ヘプチル基、各種オクチル基、各種ノニル基、各種デシル基、各種セチル基、フェニル基等が挙げられる。なお、「各種」とは、ｎ－、ｓｅｃ－、ｔｅｒｔ－、ｉｓｏ－を含む各種異性体を意味する。
　また、環式化合物をオリゴマーとして重合したものをリガンドとして用いてもよい。
　さらに、π電子系の不飽和化合物以外にも、塩素や臭素等の一価のアニオンリガンド又は二価のアニオンキレートリガンド、炭化水素、アルコキシド、アリールアミド、アリールオキシド、アミド、ホスフィド、アリールホスフィド等を用いてもよい。

　四価の遷移金属やリガンドを含むメタロセン触媒としては、例えば、シクロペンタジエニルチタニウムトリス（ジメチルアミド）、メチルシクロペンタジエニルチタニウムトリス（ジメチルアミド）、ビス（シクロペンタジエニル）チタニウムジクロリド、ジメチルシリルテトラメチルシクロペンタジエニル－ｔ－ブチルアミドジルコニウムジクロリド等が挙げられる。
　メタロセン触媒は、特定の共触媒（助触媒）と組み合わせることにより、各種オレフィンの重合の際に触媒としての作用を発揮する。具体的な共触媒としては、メチルアルミノキサン（ＭＡＯ）、ホウ素系化合物等が挙げられる。なお、メタロセン触媒に対する共触媒の使用割合は、１０～１００万モル倍が好ましく、５０～５，０００モル倍がより好ましい。

＜熱可塑性エラストマー＞
　熱可塑性エラストマーとしては、オレフィン系熱可塑性エラストマー、スチレン系熱可塑性エラストマー、塩化ビニル系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー等が挙げられる。熱可塑性エラストマーとしては、これら成分を１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
　これらの熱可塑性エラストマーの中では、オレフィン系熱可塑性エラストマー、スチレン系熱可塑性エラストマーが好ましい。またそれらの中でも損失正接（ｔａｎδ）のピーク値が－４０℃～１０℃の範囲にあるものが好ましい。

（オレフィン系熱可塑性エラストマー）
　オレフィン系熱可塑性エラストマーは、一般的には、ポリエチレンやポリプロピレン等のポリオレフィンをハードセグメントとし、ブチルゴム、ハロブチルゴム、ＥＰＤＭ（エチレン－プロピレン－ジエンゴム）、ＥＰＭ（エチレン－プロピレンゴム）、ＮＢＲ（アクリロニトリル－ブタジエンゴム）、天然ゴム等のゴム成分をソフトセグメントとするものである。オレフィン系熱可塑性エラストマーとしては、ブレンド型、動的架橋型、重合型のいずれも使用可能である。
　ゴム成分の好適な具体例としては、上述のＥＰＭ、ＥＰＤＭが挙げられ、ＥＰＤＭが特に好ましい。なお、ＥＰＤＭとしては、エチレン－プロピレン－５－エチリデン－２－ノルボルネン共重合ゴム、エチレン－プロピレン－ジシクロペンタジエン共重合ゴムが挙げられ、これらの中でも、エチレン－プロピレン－ジシクロペンタジエン共重合ゴムが好ましい。
　また、オレフィン系熱可塑性エラストマーとしては、ブロックコポリマータイプも挙げられる。ブロックコポリマータイプとしては、結晶性ブロックと、ソフトセグメントブロックとを有するものが挙げられ、より具体的には、結晶性オレフィンブロック－エチレン・ブチレン共重合体－結晶性オレフィンブロックコポリマー（ＣＥＢＣ）が例示される。

（スチレン系熱可塑性エラストマー）
　スチレン系熱可塑性エラストマーとしては、スチレンの重合体又は共重合体ブロックと、共役ジエン化合物の重合体又は共重合体ブロックとを有するブロックコポリマーなどが挙げられる。共役ジエン化合物としては、イソプレン、ブタジエンなどが挙げられる。また、スチレン系熱可塑性エラストマーは、水素添加していてもよい。

　スチレン系熱可塑性エラストマーとしては、通常ブロック共重合体であり、スチレン－イソプレンブロック共重合体（ＳＩ）、スチレン－イソプレン－スチレンブロック共重合体（ＳＩＳ）、スチレン－ブタジエンブロック共重合体（ＳＢ）、スチレン－ブタジエン－スチレンブロック共重合体（ＳＢＳ）、スチレン－エチレン／ブチレン－スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）、スチレン－エチレン／プロピレン－スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）、スチレン－エチレン／エチレン／プロピレン―スチレンブロック共重合体（ＳＥＥＰＳ）、スチレン－エチレン／ブチレンブロック共重合体（ＳＥＢ）、スチレン－エチレン／プロピレンブロック共重合体（ＳＥＰ）、スチレン－エチレン／ブチレン－結晶性オレフィンブロック共重合体（ＳＥＢＣ）などが挙げられる。

＜オレフィン系ゴム＞
　オレフィン系ゴムとしては、２種類以上のオレフィン系モノマーが実質的にランダムに共重合した非晶質もしくは低結晶性のゴム状物質であり、エチレン－α－オレフィン系共重合ゴムが好ましい。
　エチレン－α－オレフィン系共重合ゴムに使用されるα－オレフィンとしては、プロピレン、１－ブテン、２－メチルプロピレン、３－メチル－１－ブテン、１－ヘキセンなどの炭素原子数３～１０程度のオレフィン１種または２種以上が挙げられ、これらの中ではプロピレンが好ましい。
　また、オレフィン系ゴムは、オレフィン以外の単量体からなる繰り返し単位を含有していてもよく、その単量体としては、エチリデンノルボルネン、１，４－ヘキサジエン、ジシクロペンタジエン等の炭素原子数５～１５程度の非共役ジエン化合物で代表されるジエン化合物が挙げられる。
　オレフィン系ゴムは、単独で又は二種以上組み合わせて用いてもよい。
　好ましいオレフィン系ゴムの具体例としては、エチレン－プロピレンゴム（ＥＰＭ）、エチレン－プロピレン－ジエンゴム（ＥＰＤＭ）が挙げられ、中でもＥＰＤＭがより好ましい。

（添加剤）
　本発明（第１の発明）に係る発泡体層は、好ましくは、上記樹脂と、発泡剤とを含む発泡性樹脂組成物を発泡することで得られる。発泡剤としては、熱分解型発泡剤が好ましい。
　熱分解型発泡剤としては、有機発泡剤、無機発泡剤が使用可能である。有機発泡剤としては、アゾジカルボンアミド、アゾジカルボン酸金属塩（アゾジカルボン酸バリウム等）、アゾビスイソブチロニトリル等のアゾ化合物、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソペンタメチレンテトラミン等のニトロソ化合物、ヒドラゾジカルボンアミド、４，４’－オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、トルエンスルホニルヒドラジド等のヒドラジン誘導体、トルエンスルホニルセミカルバジド等のセミカルバジド化合物等が挙げられる。
　無機発泡剤としては、炭酸アンモニウム、炭酸ナトリウム、炭酸水素アンモニウム、炭酸水素ナトリウム、亜硝酸アンモニウム、水素化ホウ素ナトリウム、無水クエン酸モノソーダ等が挙げられる。
　これらの中では、微細な気泡を得る観点、及び経済性、安全面の観点から、アゾ化合物が好ましく、アゾジカルボンアミドがより好ましい。
　熱分解型発泡剤は１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

　発泡性樹脂組成物における発泡剤の配合量は、樹脂１００質量部に対して、１質量部以上２０質量部以下が好ましく、１．５質量部以上１５質量部以下がより好ましく、３質量部以上１０質量部以下がさらに好ましい。発泡剤の配合量を１質量部以上にすることで、発泡体層は適度に発泡され、防水性に加えて、適度な柔軟性とクッション性を多層発泡体シートに付与することが可能になる。また、発泡剤の配合量を２０質量部以下にすることで、発泡体層が必要以上に発泡することが防止され、多層発泡体シートの機械強度などを良好にすることができる。

　発泡性樹脂組成物には、分解温度調整剤が配合されていてもよい。分解温度調整剤は、熱分解型発泡剤の分解温度を低くしたり、分解速度を速めるなどの、調節機能を有するものとして配合され、具体的な化合物としては、酸化亜鉛、ステアリン酸亜鉛、尿素等が挙げられる。分解温度調整剤は、多層発泡体シート（発泡体層）の表面状態等を調整するために、例えば樹脂１００質量部に対して０．０１～５質量部配合される。

　発泡性樹脂組成物には、酸化防止剤が配合されていてもよい。酸化防止剤としては、２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール等のフェノール系酸化防止剤、イオウ系酸化防止剤、リン系酸化防止剤、アミン系酸化防止剤等が挙げられる。酸化防止剤は、例えば樹脂１００質量部に対して０．０１～５質量部配合される。
　発泡性樹脂組成物には、これら以外にも、熱安定剤、着色剤、難燃剤、帯電防止剤、充填材等の発泡体に一般的に使用する添加剤が配合されてもよい。

　発泡体層において、ポリオレフィン樹脂の含有量は、発泡体層全量基準で、例えば７０質量％以上、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上である。

［多層発泡体シートの製造方法］
　本発明（第１の発明）の多層発泡体シートは、その製造方法に制限はないが、例えば、樹脂層、発泡体層を形成するための樹脂組成物を用意し、３層同時押出等の多層同時押出によって、樹脂層と発泡性樹脂層の積層体を形成し、その後、発泡させることで製造することができる。
　また、樹脂層形成用樹脂組成物、及び発泡体層形成用樹脂組成物をそれぞれ押出成形等によって、樹脂層及び発泡性樹脂層を形成しておき、これらをラミネートした後に発泡させる方法をとることもできる。
　さらには、発泡性樹脂層を前もって発泡させて発泡体にした後に、樹脂層とラミネートする方法をとることもできる。

　多層発泡体シートの製造方法としては、より具体的には、以下の工程（１）～（４）を含む多層同時押出が好ましい。なお、ここでは３層構成の多層発泡樹脂シートの製造方法を例示するが、これに限定されるものではない。
工程（１）：第１、第２、及び第３の押出機を用意する。少なくとも樹脂および熱分解型発泡剤を含む発泡体層形成用の各成分を第１及び第２の押出機に供給して溶融混練し、また樹脂層形成用の樹脂及び必要に応じて添加剤を配合した成分を第３の押出機に供給して溶融混練する工程。
工程（２）：第１、第２、及び第３の押出機から同時押出により、樹脂層を中層として、両外層に発泡性樹脂層を積層した多層樹脂シートを得る工程。押出し時の温度としては、５０℃以上２５０℃以下が好ましく、８０℃以上１８０℃以下がより好ましい。
工程（３）：多層樹脂シートの両面から電離性放射線を照射して架橋させる工程。電離性放射線としては、電子線、α線、β線、γ線等を用いることができ、電離放射線の照射量は、得られる発泡体シートの架橋率が所望の範囲となるように調整すればよい。具体的には、１～１２Ｍｒａｄであることが好ましく、１．５～９Ｍｒａｄであることがより好ましい。
工程（４）：架橋させた多層樹脂シートを加熱し、熱分解型発泡剤を発泡させて、多層発泡体シートを得る工程。加熱温度は、熱分解型発泡剤の発泡温度以上であればよいが、好ましくは２００～３００℃、より好ましくは２２０～２８０℃である。なお、この工程で、発泡性樹脂組成物は発泡され、気泡が形成されて発泡体となる。

　また、本製造方法において、多層発泡体シートは、圧延や延伸などの方法により、薄厚化してもよい。

　上記製造方法は、上記工程に限定されず、上記以外の方法により、発泡体シートを得てもよい。例えば、電離性放射線を照射する代わりに、発泡性樹脂組成物に予め有機過酸化物を配合しておき、多層樹脂シートを加熱して有機過酸化物を分解させる方法等により架橋を行ってもよい。
　また、架橋が必要ではない場合には、工程（３）が省略されてもよく、その場合、工程（４）では、未架橋の多層樹脂シートを加熱して発泡させるとよい。

［多層発泡樹脂シートの用途］
　本発明（第１の発明）の多層発泡樹脂シートの用途は、特に限定されないが、高い耐衝撃性を有する点から、電子機器のパネルを固定する粘着テープとして使用することが好ましい。電子機器としては、スマートフォン等の携帯電話、ゲーム機器、電子手帳、タブレット端末、ノート型パーソナルコンピューターなどの携帯電子機器、テレビなどの据置型電子機器等が挙げられる。

［粘着テープ］
　粘着テープは、例えば、多層発泡樹脂シートと、多層発泡樹脂シートの少なくともいずれか一方の面に設けた粘着材とを備えるものである。粘着テープは、粘着材を介して支持部材などの他の部材に接着することが可能になる。粘着テープは、多層樹脂シートの両面に粘着材を設けたものでもよいし、片面に粘着材を設けたものでもよい。
　また、粘着材は、少なくとも粘着剤層を備えるものであればよく、多層発泡樹脂シートの表面に積層された粘着剤層単体であってもよいし、多層発泡樹脂シートの表面に貼付された両面粘着シートであってもよいが、粘着剤層単体であることが好ましい。なお、両面粘着シートは、基材と、基材の両面に設けられた粘着剤層とを備えるものである。両面粘着シートは、一方の粘着剤層を多層発泡樹脂シートに接着させるとともに、他方の粘着剤層を他の部材に接着させるために使用する。

　粘着剤層を構成する粘着剤としては、特に制限はなく、例えば、アクリル系粘着剤、ウレタン系粘着剤、ゴム系粘着剤、シリコーン系粘着剤等を用いることができる。また、粘着材の上には、さらに離型紙等の剥離シートが貼り合わされてもよい。
　粘着材の厚みは、５～２００μｍであることが好ましく、より好ましくは７～１５０μｍであり、更に好ましくは１０～１００μｍである。

　多層発泡体シートは、いかなる形状で使用されてもよく、例えば、細幅であり、細長矩形状、四角枠などの枠状（額縁状）、Ｌ字状、コの字状等とするとよい。これらの幅としては、例えば、５ｍｍ以下、好ましくは３ｍｍ以下、より好ましくは１ｍｍ以下であり、また、例えば０．１ｍｍ以上である。本発明（第１の発明）の多層発泡体シートは、細幅であっても、良好な防水性を有する。

［多層発泡体シート］（第２の発明）
　本発明（第２の発明）の多層発泡体シートは、樹脂層と、該樹脂層の少なくとも一方の面に設けられる発泡体層とを備え、１％伸ばした時の張力値が０．５０Ｎ／１０ｍｍ以上であり、かつ、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下であることを特徴とする。
　本発明（第２の発明）の多層発泡体シートは、樹脂層の一方の面に発泡体層を有していればよく、柔軟な発泡体層により防水性能が発揮される。本発明（第２の発明）では、さらに樹脂層の表裏に発泡体層を有する３層構成であることが好ましい。３層構成の場合には、樹脂層が中層を構成し、発泡体層が外層を構成する。外層は多層発泡体シートの最外層を意味し、中層は最外層以外の内部の層を意味する。外層が発泡体層である３層構成とすることで、防水性能がさらに向上する。中層の表裏にある２つの外層の構成は同じでも異なってもよいが、製造が容易との観点から、同じ構成であることが好ましい。
　また、２層構成の場合でも、樹脂層が中層であり、発泡体層が外層であって、防水を行いたい部分に外層が接するように用いることが好ましい。さらに４層以上の多層体であってもよいが、上記のように、最外層は発泡体層であり、樹脂層を中層とすることが好ましい。
　なお、発泡体層（外層）は樹脂層（中層）に直接積層されてもよく、接着剤層などの中間層を介して積層されてもよい。

＜張力値＞
　本発明（第２の発明）の多層発泡体シートは、１％伸ばした時の張力値が０．５０Ｎ／１０ｍｍ以上である。当該張力値が０．５０Ｎ／１０ｍｍ未満であると、取り扱い性に不具合が生じる。特に、多層発泡体シートに合紙を貼り合わせる過程では、張力をかけながら合紙がラミネートされるが、当該張力値が０．５０Ｎ／１０ｍｍ未満であると、ウェブハンドリング分野でも比較的低張力領域である５０Ｎ／ｍでシート搬送される場合においても、合紙のラミネートが良好に行えず、また合紙付きの多層発泡体シートが反るという問題がある。
　上記観点から、当該張力値は、０．７０Ｎ／１０ｍｍ以上が好ましく、１．０Ｎ／１０ｍｍ以上がより好ましい。
　なお、１％伸ばす方向については、通常、機械方向（ＭＤ：Machine　Direction）であるが、ＭＤ方向が不明な場合には、最も張力値の高い方向をＭＤ方向とする。

＜圧縮強度＞
　本発明（第２の発明）の多層発泡体シートは、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下である。２５％圧縮強度が１０００ｋＰａを超えると、柔軟性（追従性）が得られず、良好な防水性が得られない。以上の観点から、２５％圧縮強度は、９００ｋＰａ以下が好ましく、８００ｋＰａ以下がより好ましく、６５０ｋＰａ以下がさらに好ましい。
　下限値については、特に制限はないが、通常１０ｋＰａ程度であり、２０ｋＰａ以上であることが好ましい。
　なお、２５％圧縮強度は、ＪＩＳ　Ｋ　６７６７に準拠した測定方法で、測定温度２３℃で測定した値である。

＜厚み＞
（樹脂層の厚み）
　本発明（第２の発明）の多層発泡体シートにおいて、中層である樹脂層の厚みは５μｍ以上であることが好ましい。樹脂層の厚みが５μｍ以上であると十分な張力値を得ることができ、取り扱い性に優れた多層発泡体シートが得られる。以上の観点から、樹脂層の厚みは、８μｍ以上であることがより好ましく、１０μｍ以上であることがさらに好ましい。一方、柔軟性の観点からは、２００μｍ以下が好ましく、１５０μｍ以下がより好ましく、１２０μｍ以下がさらに好ましく、１００μｍ以下がよりさらに好ましい。

（発泡体層の厚み）
　各発泡体層の厚みとしては、１０～９９５μｍの範囲が好ましく、３０～７００μｍの範囲がより好ましく、５０～５００μｍの範囲がさらに好ましく、５０～１９５μｍがさらに好ましい。上記下限以上であると、十分な防水性を発揮することができ、上記上限以下であると、多層発泡体シートの総厚みを薄くすることができ、スマートフォン、タブレットなどの薄型電子機器に好適に使用できる。

（総厚み）
　本発明（第２の発明）の多層発泡体シートの厚み（以下、「総厚み」という場合がある。）は５０～１０００μｍの範囲であることが好ましい。総厚みを５０μｍ以上とすることで、優れた防水性が得られ、かつ発泡体シートとしての良好なクッション性が得られる。また、総厚みを１０００μｍ以下とすると、薄型化が可能になり、スマートフォン、タブレットなどの薄型電子機器に好適に使用でき、さらには、多層発泡体シートの柔軟性も確保しやすくなる。
　これらの観点から、多層発泡体シートの総厚みは、７０～９００μｍであることがより好ましく、１００～８５０μｍであることがさらに好ましく、１００～４００μｍがより好ましい。
　なお、厚みはダイヤルゲージにより測定できる。

（外層と中層の厚み比）
　外層（発泡体層）と中層（樹脂層）のそれぞれの厚みは、上述の通りであり、各外層と中層の厚み比（外層／中層）は、１～５０の範囲であることが好ましく、より好ましくは１．５～４０の範囲であり、さらに好ましくは１．８～３０の範囲である。上記下限以上であると優れた防水性が得られ、上記上限以下であると取り扱い性が良好となる。

＜独立気泡率＞
　本発明（第２の発明）の多層発泡体シートは、独立気泡率が８０％以上であることが好ましい。独立気泡率が８０％以上であることで、優れた防水性が担保できる。以上の観点から、発泡体シートの独立気泡率は、９０％以上であることがさらに好ましい。独立気泡率は、高ければ高いほどよく、１００％以下であればよい。また、防水性と共にクッション性も良好となり、加熱又は冷却後でも多層発泡体シート本来の弾性を維持しやすくなる。圧縮強度変化率なども低くなりやすくなるという利点もある。
　なお、独立気泡率は、実施例に記載の方法により測定した。

＜平均気泡径＞
　本発明（第２の発明）の多層発泡体シートは、平均気泡径が２０～３５０μｍであることが好ましい。平均気泡径が上記範囲であると、良好なクッション性が得られ、かつ多層発泡体シートの表面の平滑性も良好となり、デバイスの筐体への接地がとりにくくなることがない。
　以上の観点から、平均気泡径は２０～３２０μｍであることがより好ましく、３０～３００μｍであることがさらに好ましい。
　なお、本発明（第２の発明）における平均気泡径は、機械方向（ＭＤ：Machine　Direction）の気泡径の平均値と、ＭＤに垂直な方向（ＴＤ：Transverse　Direction）の気泡径の平均値のうち、大きい方の値である。
　また、平均気泡径の測定は、実施例に記載の方法により行った。

＜見掛け密度＞
　本発明（第２の発明）に係る発泡体層の見掛け密度としては、０．０５ｇ／ｃｍ^３～０．７５ｇ／ｃｍ^３であることが好ましく、０．０８ｇ／ｃｍ^３～０．７０ｇ／ｃｍ^３であることがより好ましく、０．１２ｇ／ｃｍ^３～０．６０ｇ／ｃｍ^３であることがさらに好ましい。
　見掛け密度を上記範囲内とすると、多層発泡体シートの防水性、柔軟性、クッション性などを良好にしやすくなる。また、発泡体シートに一定の機械強度を付与し、耐衝撃性なども良好にしやすくなる。なお、見掛け密度は、ＪＩＳ　Ｋ　７２２２（２００５）に準拠して測定した値である。

＜架橋率（ゲル分率）＞
　本発明（第２の発明）の多層発泡体シートは、架橋されることが好ましく、ゲル分率で表される架橋率が３０質量％以上であることが好ましい。多層発泡体シートの防水性に加え、柔軟性、クッション性が良好となりやすくなる。以上の観点から、ゲル分率は３０～８０質量％であることがより好ましく、３５～７０質量％であることがさらに好ましい。
　なお、ゲル分率の測定方法は、実施例に記載の方法により測定した値である。

　本発明（第２の発明）の多層発泡体シートは、上述のように、樹脂層と発泡体層を有する。
　樹脂層及び発泡体層それぞれを形成するための樹脂としては、ポリオレフィン樹脂を含有することが好ましい。ポリオレフィン樹脂を使用することで、発泡性等を良好にしつつ、柔軟性及び防水性等が確保しやすくなる。

＜ポリオレフィン樹脂＞
　本発明（第２の発明）で用いるポリオレフィン樹脂としては、上記第１の発明で記載したポリオレフィン樹脂と同様である。

＜樹脂層＞
　樹脂層は非発泡体層である。また、樹脂層は、ポリオレフィン樹脂からなるとよい。樹脂層に用いられる樹脂としては、特に限定されず、上述のポリオレフィン樹脂を好適に用いることができる。具体的には、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、ポリプロピレン樹脂（ＰＰ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）等が好適に挙げられ、上述の張力値の観点から、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）が好ましい。
　なお、樹脂層に用いられる樹脂には公知の添加剤を配合してもよい。

＜発泡体層＞
　発泡体層に用いられる樹脂としては、上述のポリオレフィン樹脂のうち、防水性の観点から、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）が好ましく、さらには直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）がより好ましく、特にメタロセン触媒で重合されたポリエチレン樹脂が好ましい。
　また、発泡体層を形成するための発泡体樹脂組成物としては、ポリオレフィン樹脂とともに、熱可塑性エラストマーやオレフィン系ゴムを配合してもよい。
　発泡体層は、ポリオレフィン樹脂を主成分とすればよく、各層それぞれに含まれる樹脂成分のうち、ポリオレフィン樹脂を例えば５０質量％以上、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上、最も好ましくは１００質量％含む。なお、ここでいう樹脂成分には、熱可塑性エラストマーやゴム成分も含まれる。

（メタロセン触媒）
　本発明（第２の発明）で用いるメタロセン触媒は、上記第１の発明で記載したメタロセン触媒と同様である。

＜熱可塑性エラストマー＞
　熱可塑性エラストマーとしては、オレフィン系熱可塑性エラストマー、スチレン系熱可塑性エラストマー、塩化ビニル系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー等が挙げられる。熱可塑性エラストマーとしては、これら成分を１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
　これらの熱可塑性エラストマーの中では、オレフィン系熱可塑性エラストマー、スチレン系熱可塑性エラストマーが好ましい。

（添加剤）
　本発明（第２の発明）に係る発泡体層は、好ましくは、上記樹脂と、発泡剤とを含む発泡性樹脂組成物を発泡することで得られる。発泡剤としては、上記第１の発明で記載した発泡剤と同様である。また、その他の添加剤についても上記第１の発明で記載した添加剤と同様である。

［多層発泡体シートの製造方法］
　本発明（第２の発明）の多層発泡体シートは、その製造方法に制限はないが、例えば、樹脂層、発泡体層を形成するための樹脂組成物を用意し、２層同時押出、３層同時押出等の多層同時押出によって、樹脂層と発泡性樹脂層の積層体を形成し、その後、発泡させることで製造することができる。
　また、樹脂層形成用樹脂組成物、及び発泡体層形成用樹脂組成物をそれぞれ押出成形等によって、樹脂層及び発泡性樹脂層を形成しておき、これらをラミネートした後に発泡させる方法をとることもできる。
　さらには、発泡性樹脂層を前もって発泡させて発泡体にした後に、樹脂層とラミネートする方法をとることもできる。

　多層発泡体シートの製造方法としては、より具体的には、以下の工程（１）～（４）を含む多層同時押出が好ましい。なお、ここでは３層構成の多層発泡樹脂シートの製造方法を例示するが、これに限定されるものではない。
工程（１）：第１、第２、及び第３の押出機を用意する。少なくとも樹脂および熱分解型発泡剤を含む発泡体層形成用の各成分を第１及び第２の押出機に供給して溶融混練し、また樹脂層形成用の樹脂及び必要に応じて添加剤を配合した成分を第３の押出機に供給して溶融混練する工程。
工程（２）：第１、第２、及び第３の押出機から発泡体層形成用の発泡性樹脂組成物、及び樹脂層形成用の樹脂又は樹脂組成物を同時押出し、樹脂層を中層として、両外層に発泡性樹脂層を積層した多層樹脂シートを得る工程。押出し時の温度としては、５０℃以上２５０℃以下が好ましく、８０℃以上１８０℃以下がより好ましい。
工程（３）：多層樹脂シートの両面から電離性放射線を照射して架橋させる工程。電離性放射線としては、電子線、α線、β線、γ線等を用いることができ、電離放射線の照射量は、得られる発泡体シートの架橋率が所望の範囲となるように調整すればよい。具体的には、１～１２Ｍｒａｄであることが好ましく、１．５～８Ｍｒａｄであることがより好ましい。
工程（４）：架橋させた多層樹脂シートを加熱し、熱分解型発泡剤を発泡させて、多層発泡体シートを得る工程。加熱温度は、熱分解型発泡剤の発泡温度以上であればよいが、好ましくは２００～３００℃、より好ましくは２２０～２８０℃である。なお、この工程で、発泡性樹脂組成物は発泡され、気泡が形成されて発泡体となる。

　得られた多層発泡体シートは、ロールトゥロールでＭＤ方向に張力が付与された状態で搬送しつつ、適宜加工されてもよい。加工としては、例えば合紙等の貼り合わせ、粘着剤の塗布や両面粘着テープの貼り合わせ等の粘着処理等がある。

［多層発泡樹脂シートの用途］
　本発明（第２の発明）の多層発泡樹脂シートの用途は、特に限定されないが、高い防水性を有することから、電子機器のパネルを固定する粘着テープとして使用することが好ましい。電子機器としては、スマートフォン等の携帯電話、ゲーム機器、電子手帳、タブレット端末、ノート型パーソナルコンピューターなどの携帯電子機器、テレビなどの据置型電子機器等が挙げられる。

［粘着テープ］
　粘着テープは、例えば、多層発泡体シートと、多層発泡体シートの少なくともいずれか一方の面に設けた粘着材とを備えるものである。粘着テープは、粘着材を介して支持部材などの他の部材に接着することが可能になる。粘着テープは、多層発泡体シートの両面に粘着材を設けたものでもよいし、片面に粘着材を設けたものでもよい。
　また、粘着材は、少なくとも粘着剤層を備えるものであればよく、多層発泡体シートの表面に積層された粘着剤層単体であってもよいし、多層発泡体シートの表面に貼付された両面粘着シートであってもよいが、粘着剤層単体であることが好ましい。なお、両面粘着シートは、基材と、基材の両面に設けられた粘着剤層とを備えるものである。両面粘着シートは、一方の粘着剤層を多層発泡体シートに接着させるとともに、他方の粘着剤層を他の部材に接着させるために使用する。

　本発明（第２の発明）の多層発泡体シートは、いかなる形状で使用されてもよく、例えば、細幅であり、細長矩形状、四角枠などの枠状（額縁状）、Ｌ字状、コの字状等とするとよい。これらの幅としては、例えば、５ｍｍ以下、好ましくは３ｍｍ以下、より好ましくは１ｍｍ以下であり、また、例えば０．１ｍｍ以上である。本発明（第２の発明）の多層発泡体シートは、細幅であっても、良好な防水性を有する。

［多層発泡体シート］（第３の発明）
　本発明（第３の発明）の多層発泡体シートは、樹脂層の両面に発泡体層を有し、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下であり、かつＭＤ引張破断強度とＴＤ引張破断強度の比（以下「ＭＤ／ＴＤ比」と記載することがある。）が１．４０以下であることを特徴とする。
　本発明（第３の発明）の多層発泡体シートは、中層として樹脂層を有し、その表裏に外層として、発泡体層が積層された構造を有する。ここで、外層は多層発泡体シートの最外層を意味し、中層は最外層以外の内部の層を意味する。外層が発泡体層である３層構成とすることで、柔軟性、防水性を確保することができ、かつ耐衝撃性に優れたものとなる。また、中層として樹脂層を設けることで、押出成形品で通常起こりうるＭＤ引張破断強度とＴＤ引張破断強度の差を小さくすることができ、異方性を低減することで、取り扱い性に優れたシートとすることができる。
　なお、中層の表裏にある２つの外層の構成は同じでも異なってもよいが、製造容易性の観点から、同じ構成であることが好ましい。また、発泡体層（外層）は樹脂層（中層）に直接積層されてもよく、接着剤層などの中間層を介して積層されてもよい。また、中層に樹脂層を有し、最外層が発泡体層であれば、４層以上の多層構造を有していてもよい。

＜圧縮強度＞
　本発明（第３の発明）の多層発泡体シートは、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下である。２５％圧縮強度が１０００ｋＰａを超えると、柔軟性（追従性）及びクッション性が得られず、良好な防水性が得られない。以上の観点から、２５％圧縮強度は、９００ｋＰａ以下が好ましく、８００ｋＰａ以下がより好ましく、６５０ｋＰａ以下がさらに好ましい。
　下限値については、特に制限はないが、通常１０ｋＰａ程度であり、２０ｋＰａ以上であることが好ましい。
　なお、２５％圧縮強度は、ＪＩＳ　Ｋ　６７６７に準拠した測定方法で、測定温度２３℃で測定した値である。

＜引張破断強度＞
　本発明（第３の発明）の多層発泡体シートは、ＭＤ引張破断強度とＴＤ引張破断強度の比（ＭＤ／ＴＤ比）が１．４０以下である。当該比が１．４０を超えると多層発泡体シートが異方性を有し、取り扱いが難しくなる場合がある。一方、ＭＤ／ＴＤ比が１．４０以下であると、引張破断強度に異方性がなくなり、取り扱い性に優れる。例えば、本発明（第３の発明）の多層発泡体シートを粘着テープとして用いる場合には、使用方向の差を考慮せずに使用することができる。当該比は、好ましくは１．３５以下、より好ましくは１．２５以下である。また、ＭＤ／ＴＤ比は、１に近い方がよく、その下限値は１であるが、通常は１よりも大きい。
　また、本発明（第３の発明）の発泡体シートの２３℃におけるＭＤ方向の引張破断強度は、１５Ｎ／１０ｍｍ以上であることが好ましい。引張破断強度が１５Ｎ／１０ｍｍ以上であると、良好な耐衝撃性が得られ、例えば、本発明（第３の発明）の多層発泡体シートを粘着テープとして使用する場合には、テープの変形等がなく、リワーク性が良好となる。以上の観点から、引張破断強度は、２０Ｎ／１０ｍｍ以上であることがより好ましく、２５Ｎ／１０ｍｍ以上であることがさらに好ましい。
　引張破断強度の上限値については、ＭＤ引張破断強度とＴＤ引張破断強度の比が１．４以下であれば、特に限定されないが、好ましくは、３００Ｎ／１０ｍｍ以下であり、より好ましくは２５０Ｎ／１０ｍｍ以下である。
　なお、ＭＤ方向が不明な場合には、最も引張破断強度の高い方向をＭＤ方向とする。引張破断強度は実施例に記載の方法により測定した値である。

＜厚み＞
（樹脂層の厚み）
　本発明（第３の発明）の多層発泡体シートは、中層である樹脂層の厚みが１０μｍ以上であることが好ましい。厚みが１０μｍ以上であると、十分な耐衝撃性が得られる。以上の点から、樹脂層の厚みは１５μｍ以上であることが好ましく、２０μｍ以上であることがより好ましい。
　また、樹脂層の厚みは、２００μｍ以下が好ましく、１５０μｍ以下がより好ましく、１２０μｍ以下がさらに好ましく、１００μｍ以下がよりさらに好ましい。上記上限以下であると、多層発泡体シート全体の厚み（以下、「総厚み」という場合がある。）を薄くすることができ、スマートフォン、タブレットなどの薄型電子機器に好適に使用できる。

（発泡体層の厚み）
　発泡体層の厚みとしては、１０～１０００μｍの範囲が好ましく、３０～７００μｍの範囲がより好ましく、５０～５００μｍの範囲がさらに好ましく、５０～２９５μｍがよりさらに好ましい。上記下限以上であると、十分な耐衝撃性と柔軟性を発揮することができ、上記上限以下であると、多層発泡体シートの総厚みを薄くすることができ、スマートフォン、タブレットなどの薄型電子機器に好適に使用できる。

（総厚み）
　本発明（第３の発明）の多層発泡体シートの総厚みは３０～２０００μｍの範囲であることが好ましい。総厚みが３０μｍ以上であると十分な柔軟性とともに耐衝撃性が得られ、２０００μｍ以下とすることで薄型化が可能になり、スマートフォン、タブレットなどの薄型電子機器に好適に使用できる。
　これらの観点から、多層発泡体シートの総厚みは、７０～１８００μｍであることがより好ましく、１００～１５００μｍであることがさらに好ましく、１２０～６００μｍであることがよりさらに好ましい。
　なお、厚みはダイヤルゲージにより測定できる。

（外層と中層の厚み比）
　外層（発泡体層）と中層（樹脂層）のそれぞれの厚みは、上述の通りであり、外層と中層の厚み比（外層／中層）は、５以下であることが好ましい。当該比が５以下であると、十分な耐衝撃性が得られ、ＭＤ／ＴＤ比１．４０以下を達成しやすくなる。下限値については、柔軟性、防水性等を考慮すると１以上が好ましい。以上の観点から、外層と中層の厚み比は、０．５～５の範囲がより好ましく、１～４．５の範囲がさらに好ましい。

＜全体密度＞
　全体密度とは、本発明（第３の発明）の多層発泡体シート全体の見掛け密度をいい、０．１～０．８ｇ／ｃｍ^３であることが好ましく、０．１５～０．７ｇ／ｃｍ^３であることがより好ましい。
　見掛け密度を上記範囲内とすると、多層発泡体シートの柔軟性、クッション性、防水性などを良好にしやすくなる。また、多層発泡体シートに一定の機械強度を付与し、耐衝撃性なども良好にしやすくなる。なお、見掛け密度は、ＪＩＳ　Ｋ　７２２２（２００５）に準拠して測定した値である。
　発泡体層の見掛け密度については、０．０５～０．７ｇ／ｃｍ^３であることが好ましく、０．０８～０．７ｇ／ｃｍ^３がより好ましく、０．１５～０．６５ｇ／ｃｍ^３であることがより好ましく、０．１８～０．６０ｇ／ｃｍ^３の範囲であることがさらに好ましい。この範囲であると全体密度を制御しやすくなる。

＜独立気泡率＞
　本発明（第３の発明）の多層発泡体シートは、独立気泡率が９０％以上であることが好ましい。独立気泡率が９０％以上であることで、耐衝撃性が担保できる。以上の観点から、発泡体シートの独立気泡率は、９２％以上であることがさらに好ましい。独立気泡率は、高ければ高いほどよく、１００％以下であればよい。また、耐衝撃性と共にクッション性も良好となり、加熱又は冷却後でも多層発泡体シート本来の弾性を維持しやすくなる。圧縮強度変化率なども低くなりやすくなるという利点もある。
　なお、独立気泡率は、実施例に記載の方法により測定した。

＜平均気泡径＞
　本発明（第３の発明）の多層発泡体シートは、平均気泡径が２０～３５０μｍであることが好ましい。平均気泡径が上記範囲であると、良好なクッション性が得られ、かつ多層発泡体シートの表面の平滑性も良好となり、デバイスの筐体への接地がとりにくくなることがない。
　以上の観点から、平均気泡径は２０～３２０μｍであることがより好ましく、３０～３００μｍであることがさらに好ましい。
　なお、本発明（第３の発明）における平均気泡径は、機械方向（ＭＤ：Machine　Direction）の気泡径の平均値と、ＭＤに垂直な方向（ＴＤ：Transverse　Direction）の気泡径の平均値のうち、大きい方の値である。
　また、平均気泡径の測定は、実施例に記載の方法により行った。

（架橋率（ゲル分率））
　本発明（第３の発明）に係る発泡体層は、架橋されることが好ましく、ゲル分率で表される架橋率が３０質量％以上であることが好ましい。多層発泡体シートの防水性に加え、柔軟性、クッション性が良好となりやすくなる。以上の観点から、ゲル分率は３０～８０質量％であることがより好ましく、３５～７５質量％であることがさらに好ましい。
　なお、ゲル分率の測定方法は、実施例に記載の方法により測定した値である。

　本発明（第３の発明）の多層発泡体シートは、上述のように、樹脂層と発泡体層を有する。
　樹脂層及び発泡体層を形成するための樹脂としては、ポリオレフィン樹脂を含有することが好ましい。ポリオレフィン樹脂を使用することで、発泡性等を良好にしつつ、柔軟性及び防水性等が確保しやすくなる。

　本発明（第３の発明）の多層発泡体シートはＭＤに異方性を有している。
　一般に、発泡体シートの製造において、ＭＤ方向へのロールtoロールで行う工程を有する場合、発泡体シートはＭＤ方向の張力や樹脂配向の影響を受ける事でＭＤの引張強度が強く、ＴＤの引張強度が弱いといったＭＤ方向への異方性を有している。
　なお、本明細書において、ＭＤに異方性を有しているとは、意図的にＭＤに延伸してＭＤに異方性を有している態様のみならず、製造時の押出工程、シート搬送などによってＭＤに張力が作用されてＭＤに実質的に延伸され異方性を有している態様も包含される。
　本発明（第３の発明）の多層発泡体シートは中層に異方性の影響を受けづらい樹脂シートを導入する事で、通常起こりうる異方性を解消する事を可能としている。したがって、本発明（第３の発明）の発泡体層は、ＭＤにおける引張破断強度が、ＴＤにおける引張破断強度よりも高くはなるが、従来の発泡体層に比較して、その差は小さく、ＭＤ引張破断強度とＴＤ引張破断強度の比（ＭＤ／ＴＤ比）が１．４０以下である。

＜ポリオレフィン樹脂＞
　本発明（第３の発明）で用いるポリオレフィン樹脂としては、上記第１の発明で記載したポリオレフィン樹脂と同様である。

＜樹脂層＞
　樹脂層は非発泡体層である。また、樹脂層はポリオレフィン樹脂からなるとよい。樹脂層に用いられる樹脂としては、特に限定されず、上述のポリオレフィン樹脂を好適に用いることができる。具体的には、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、ポリプロピレン樹脂（ＰＰ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）等が好適に挙げられる。ポリプロピレン樹脂（ＰＰ）はランダムポリプロピレンが好ましい。本発明（第３の発明）では、耐衝撃性、柔軟性の両立の観点から、ＬＬＤＰＥ、ＬＤＰＥが好ましく、ＬＬＤＰＥがより好ましく、メタロセン触媒で重合されたポリエチレン樹脂（ｍ－ＬＬＤＰＥ）がさらに好ましい。
　また、樹脂層を形成するための樹脂としては、ポリオレフィン樹脂とともに、熱可塑性エラストマーやオレフィン系ゴムを配合してもよい。
　なお、樹脂層に用いられる樹脂には公知の添加剤を配合してもよい。

＜発泡体層＞
　発泡体層に用いられる樹脂としては、上述のポリオレフィン樹脂のうち、柔軟性の観点から、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）が好ましく、さらには直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）がより好ましく、特にメタロセン触媒で重合されたポリエチレン樹脂が好ましい。
　また、発泡体層を形成するための発泡体樹脂組成物としては、ポリオレフィン樹脂とともに、熱可塑性エラストマーやオレフィン系ゴムを配合してもよい。
　発泡体層は、ポリオレフィン樹脂を主成分とすればよく、各層それぞれに含まれる樹脂成分のうち、ポリオレフィン樹脂を例えば５０質量％以上、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上、最も好ましくは１００質量％含む。なお、ここでいう樹脂成分には、熱可塑性エラストマーやゴム成分も含まれる。

（メタロセン触媒）
　本発明（第３の発明）で用いるメタロセン触媒は、上記第１の発明で記載したメタロセン触媒と同様である。

（添加剤）
　本発明（第３の発明）に係る発泡体層は、好ましくは、上記樹脂と、発泡剤とを含む発泡性樹脂組成物を発泡することで得られる。発泡剤としては、上記第１の発明で記載した発泡剤と同様である。また、その他の添加剤についても上記第１の発明で記載した添加剤と同様である。

［多層発泡体シートの製造方法］
　本発明（第３の発明）の多層発泡体シートは、その製造方法に制限はないが、例えば、樹脂層、発泡体層を形成するための樹脂組成物を用意し、３層同時押出等の多層同時押出によって、樹脂層と発泡性樹脂層の積層体を形成し、その後、発泡させることで製造することができる。
　また、樹脂層形成用樹脂組成物、及び発泡体層形成用樹脂組成物をそれぞれ押出成形等によって、樹脂層及び発泡性樹脂層を形成しておき、これらをラミネートした後に発泡させる方法をとることもできる。
　さらには、発泡性樹脂層を前もって発泡させて発泡体にした後に、樹脂層とラミネートする方法をとることもできる。

　多層発泡体シートの製造方法としては、より具体的には、以下の工程（１）～（４）を含む多層同時押出が好ましい。なお、ここでは３層構成の多層発泡樹脂シートの製造方法を例示するが、これに限定されるものではない。
工程（１）：第１、第２、及び第３の押出機を用意する。少なくとも樹脂および熱分解型発泡剤を含む発泡体層形成用の各成分を第１及び第２の押出機に供給して溶融混練し、また樹脂層形成用の樹脂及び必要に応じて添加剤を配合した成分を第３の押出機に供給して溶融混練する工程。
工程（２）：第１、第２、及び第３の押出機から同時押出により、樹脂層を中層として、両外層に発泡性樹脂層を積層した多層樹脂シートを得る工程。押出し時の温度としては、５０℃以上２５０℃以下が好ましく、８０℃以上１８０℃以下がより好ましい。
工程（３）：多層樹脂シートの両面から電離性放射線を照射して架橋させる工程。電離性放射線としては、電子線、α線、β線、γ線等を用いることができ、電離放射線の照射量は、得られる発泡体シートの架橋率が所望の範囲となるように調整すればよい。具体的には、１～１２Ｍｒａｄであることが好ましく、１．５～８Ｍｒａｄであることがより好ましい。
工程（４）：架橋させた多層樹脂シートを加熱し、熱分解型発泡剤を発泡させて、多層発泡体シートを得る工程。加熱温度は、熱分解型発泡剤の発泡温度以上であればよいが、好ましくは２００～３００℃、より好ましくは２２０～２８０℃である。なお、この工程で、発泡性樹脂組成物は発泡され、気泡が形成されて発泡体となる。
　多層樹脂シートは、例えば加熱炉を通すことで加熱するとよい。
　また、工程（２）において得られた多層樹脂シートは、ロールトゥロールなどにより搬送させながら、工程（３）、（４）において、電離放射線を照射し、かつ加熱炉を通すとよい。

　上記製造方法は、上記工程に限定されず、上記以外の方法により、多層発泡体シートを得てもよい。例えば、電離性放射線を照射する代わりに、発泡性樹脂組成物に予め有機過酸化物を配合しておき、多層樹脂シートを加熱して有機過酸化物を分解させる方法等により架橋を行ってもよい。
　また、架橋が必要ではない場合には、工程（４）が省略されてもよく、その場合、工程（５）では、未架橋の多層樹脂シートを加熱して発泡させるとよい。

［多層発泡樹脂シートの用途］
　本発明（第３の発明）の多層発泡樹脂シートの用途は、特に限定されないが、高い防水性を有する点から、電子機器のパネルを固定する粘着テープとして使用することが好ましい。電子機器としては、スマートフォン等の携帯電話、ゲーム機器、電子手帳、タブレット端末、ノート型パーソナルコンピューターなどの携帯電子機器、テレビなどの据置型電子機器等が挙げられる。

　多層発泡体シートは、いかなる形状で使用されてもよく、例えば、細幅であり、細長矩形状、四角枠などの枠状（額縁状）、Ｌ字状、コの字状等とするとよい。これらの幅としては、例えば、５ｍｍ以下、好ましくは３ｍｍ以下、より好ましくは１ｍｍ以下であり、また、例えば０．１ｍｍ以上である。本発明（第３の発明）の多層発泡体シートは、細幅であっても、良好な防水性を有する。

［ロール製品］
　本発明（第３の発明）の多層発泡体シートは、上述のように、溶融した樹脂組成物を押出成形することで製造することが好ましい。例えば、溶融押出された３層構成のシートは、搬送されながら、架橋工程、発泡工程等を経て、最終的に巻き取られてロール製品となる。このような製造方法では、各工程において、搬送方向（ＭＤ方向）に張力がかかる。したがって、本発明（第３の発明）の多層発泡体シートは異方性を有し、本発明（第３の発明）のロール製品は、張力がかかった状態で巻き取られた多層発泡体シートのロールである。
　本発明（第３の発明）の多層発泡体シートは、このような張力がかかった状態での製造過程により製造されていても、ＭＤ／ＴＤが１．４０以下であって、ロールから巻き出して使用する際にも取り扱いが容易である。また、多層発泡体シートに合紙を貼り合わせる場合でも、ロールから巻き出したシートに合紙を連続的に貼り合わせることができ、しかも合紙付き積層発泡体ロールにおいても、反りは見られない。
　このようにして製造された多層発泡体シートのロール製品は、ロールの状態で保管することができ、また、ロールの状態で出荷することもできる。

　以下、本発明を実施例により説明するが、本発明はこれらの例によってなんら限定されるものではない。
　なお、各物性の測定方法、及び発泡体シートの評価方法は以下のとおりである。

第１の発明に係る実施例
［成型後の物性］
（１）２５％圧縮強度
　多層発泡体シートの２５％圧縮強度をＪＩＳ　Ｋ　７１８１に準拠した方法で、測定温度２３℃で測定した。
（２）ＭＤ引張破断強度
　各実施例及び比較例にて作製した多層発泡体シートを、ＪＩＳ　Ｋ６２５１　４．１に規定されるダンベル状１号形にカットした。これを試料として用い、引張試験機（製品名．テンシロンＲＴＦ２３５、エー・アンド・デイ社製）により、測定温度２３℃で、速度５００mm/minにてＭＤ方向に引張を実施し、測定した。

（３）架橋率（ゲル分率）
　多層発泡体シートから約１００ｍｇの試験片を採取し、試験片の質量Ａ（ｍｇ）を精秤した。試験片は、多層発泡体シート全体から均一に採取した。次に、この試験片を１２０℃のキシレン３０ｃｍ^３中に浸漬して２４時間放置した後、２００メッシュの金網で濾過して金網上の不溶解分を採取、真空乾燥し、不溶解分の質量Ｂ（ｍｇ）を精秤した。得られた値から、下記式により架橋率（質量％）を算出した。
　　ゲル分率（質量％）＝１００×（Ｂ／Ａ）

（４）独立気泡率
　多層発泡体シートから一辺が５ｃｍの平面正方形状の試験片を切り出した。そして、試験片の厚みを測定して試験片の見掛け体積Ｖ１を算出すると共に、試験片の重量Ｗ１を測定する。次に、気泡の占める体積Ｖ２を下記式に基づいて算出した。なお、試験片の密度をρ（ｇ／ｃｍ^３）とする。
　　気泡の占める体積Ｖ２＝Ｖ１－Ｗ１／ρ
　続いて、試験片を２３℃の蒸留水中に水面から５００ｍｍの深さに沈めて、試験片に１５ｋＰａの圧力を３分間に亘って加えた。しかる後、試験片を水中から取り出して試験片の表面に付着した水分を除去して試験片の重量Ｗ２を測定し、下記式に基づいて独立気泡率Ｆ１を算出した。
　　独立気泡率Ｆ１（％）＝１００－１００×（Ｗ２－Ｗ１）／Ｖ２

（５）平均気泡径
　多層発泡体シートをＭＤ及びＴＤそれぞれに沿って厚み方向に切断して、デジタルマイクロスコープ（株式会社キーエンス製、製品名「ＶＨＸ－９００」）を用いて２００倍の拡大写真を撮影した。撮影した拡大写真において、ＭＤ、ＴＤそれぞれにおける長さ２ｍｍ分の切断面に存在する全ての気泡についてＭＤの気泡径、及びＴＤの気泡径を測定し、その操作を５回繰り返した。そして、全ての気泡について、ＭＤ、ＴＤそれぞれの気泡径の平均値をＭＤ、ＴＤの平均気泡径とした。

（６）見掛け密度及び発泡倍率
　多層発泡体層について、ＪＩＳ　Ｋ　７２２２に準拠して見掛け密度を測定し、その逆数を発泡倍率とした。また、多層発泡体シートの全体密度（見掛け密度）についても、ＪＩＳ　Ｋ　７２２２に準拠して測定した。

［評価］
（７）耐衝撃性試験（タンブリング試験）
　各実施例及び比較例にて製造した発泡体シートを、縦０．１５ｃｍ×横７ｃｍの大きさで２枚切り出して試験片を作製した（厚み：第１表に記載）。該試験片２枚を５ｃｍ間隔で配置し、２枚のアクリル製の板（縦：９．５ｃｍ、横７ｃｍ）を縦方向に１．５ｃｍずらす形で挟み、接着剤にて固定し、タンブリング用の試験片とした。
　市販の一斗缶（天板、地板の一片の長さ：約２４ｃｍ、高さ：約３５ｃｍ）に、上記タンブリング用の試験片を入れ、５００回転させることで、１０００回の連続落下を行った。その後、試験片を取り出して、発泡体シートの層間での破壊を目視にて観察した。評価基準は以下の通りである。
〇：発泡体シートの層間で破壊は見られなかった。
×：発泡体シートの層間で破壊が見られた。
　また、具体的な数値については、発泡体シートの破壊に伴うアクリル板接合体の２枚への分裂による落下音の変化に至るまで、上記回転・落下試験を行い、落下音が変化した時点の回数によって評価した。したがって、１０００回転で落下音が変化した場合は、落下回数２０００回が評価結果となる。

　実施例及び比較例で使用した材料は以下の通りである。
・ＨＤＰＥ－２１００ＪＰ：高密度ポリエチレン樹脂（商品名「ハイゼックス２１００ＪＰ」株式会社プライムポリマー製）
・ＰＰ－Ｅ－３３３ＧＶ：ランダムポリプロピレン樹脂（商品名「Ｅ－３３３ＧＶ」株式会社プライムポリマー製）
・ＬＤＰＥ－ＬＦ４４１：低密度ポリエチレン樹脂（商品名「ノバテックＬＦ－４１１」日本ポリエチレン株式会社製）
・ＬＬＤＰＥ－２０２２Ｄ：直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（商品名「ウルトゼックス２０２２Ｄ」株式会社プライムポリマー製）
・ｍ－ＬＬＤＰＥ：メタロセン触媒を用いて製造した直鎖状低密度ポリエチレン（商品名「カーネルＫＦ２８３」日本ポリエチレン株式会社製）
・熱分解型発泡剤：アゾジカルボンアミド
・分解温度調整剤：酸化亜鉛、商品名「ＯＷ－２１２Ｆ」（堺化学工業株式会社製）
・酸化防止剤：フェノール系酸化防止剤、２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール

実施例１－１
　第１の押出機及び第２、第３の押出機を用意した。
　次いで、発泡体層を形成するための発泡性樹脂組成物として、ＬＬＤＰＥ１００質量部に対して、熱分解型発泡剤１０質量部、分解温度調整剤１質量部、及び酸化防止剤０．５質量部を第１及び第２の押出機に供給して１３０℃で溶融混練して、発泡性樹脂組成物を作製した。次に樹脂層用の樹脂として、上記と同様のＬＬＤＰＥを第３の押出機に供給して１３０℃で溶融混練した。
　発泡性樹脂組成物を第１、第２の押出機から、ＬＬＤＰＥを第３の押出機から共押出しして、６０μｍの樹脂層シートの両面に７０μｍずつの発泡性樹脂シートを積層して２００μｍの多層シートを得た。
　次に、該多層シートの両面に加速電圧５００ｋｅＶにて電子線を６．５Ｍｒａｄ照射し、架橋させた。次に架橋した多層シートを熱風及び赤外線ヒーターにより、２５０℃に保持された発泡炉内に連続的に送り込んで加熱して発泡させ、実施例１の多層発泡体シートを得た。上記方法にて評価した結果を第１表に示す。

実施例１－２
　実施例１－１において、熱分解型発泡剤を９質量部に変更し、樹脂層シートの厚みを３０μｍに変更し、発泡性樹脂シートの厚みを８０μｍに変更したこと以外は実施例１と同様にして、１９０μｍの多層シートを得た。次いで、該多層シートの両面に加速電圧５００ｋｅＶにて電子線を６Ｍｒａｄ照射し、架橋させたこと以外は実施例１－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

実施例１－３
　実施例１－１において、熱分解型発泡剤を９質量部に変更し、樹脂層シートの厚みを９０μｍに変更し、発泡性樹脂シートの厚みを８０μｍに変更したこと以外は実施例１と同様にして、２５０μｍの多層シートを得た。次いで、該多層シートの両面に加速電圧５００ｋｅＶにて電子線を６Ｍｒａｄ照射し、架橋させたこと以外は実施例１－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

実施例１－４
　実施例１－１において、熱分解型発泡剤を１２質量部に変更し、樹脂層シートの厚みを５０μｍに変更し、発泡性樹脂シートの厚みを７０μｍに変更したこと以外は実施例１と同様にして、１９０μｍの多層シートを得た。次いで、該多層シートの両面に加速電圧５００ｋｅＶにて電子線を６Ｍｒａｄ照射し、架橋させたこと以外は実施例１－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

実施例１－５
　実施例１－１において、熱分解型発泡剤を８．５質量部に変更し、樹脂層シートの厚みを４０μｍに変更し、発泡性樹脂シートの厚みを７０μｍに変更したこと以外は実施例１と同様にして、１８０μｍの多層シートを得た。次いで、該多層シートの両面に加速電圧５００ｋｅＶにて電子線を６．５Ｍｒａｄ照射し、架橋させたこと以外は実施例１－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

実施例１－６
　実施例１－１において、熱分解型発泡剤を１２質量部に変更し、樹脂層シートの厚みを１５０μｍに変更し、発泡性樹脂シートの厚みを１３０μｍに変更したこと以外は実施例１－１と同様にして、４１０μｍの多層シートを得た。次いで、該多層シートの両面に加速電圧５００ｋｅＶにて電子線を５．５Ｍｒａｄ照射し、架橋させたこと以外は実施例１－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

実施例１－７
　実施例１－１において、熱分解型発泡剤を７質量部に変更し、樹脂層シートの厚みを４００μｍに変更し、発泡性樹脂シートの厚みを２３０μｍに変更したこと以外は実施例１と同様にして、８６０μｍの多層シートを得た。次いで、該多層シートの両面に加速電圧５００ｋｅＶにて電子線を５．５Ｍｒａｄ照射し、架橋させたこと以外は実施例１－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

実施例１－８
　実施例１－１において、熱分解型発泡剤を１０質量部に変更し、樹脂層シートの厚みを４０μｍに変更し、発泡性樹脂シートの厚みを５５μｍに変更したこと以外は実施例１と同様にして、１５０μｍの多層シートを得た。次いで、該多層シートの両面に加速電圧５００ｋｅＶにて電子線を５．５Ｍｒａｄ照射し、架橋させたこと以外は実施例１－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

実施例１－９
　実施例１－１において、樹脂層用の樹脂をＬＤＰＥ－ＬＦ４１１に変更したこと以外は実施例１－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

実施例１－１０
　実施例１－１において、樹脂層用の樹脂をＬＬＤＰＥ－２０２２Ｄに変更したこと以外は実施例１－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

実施例１－１１
　実施例１において、樹脂層用の樹脂をＨＤＰＥ－２１００ＪＰに変更したこと以外は実施例１－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

実施例１－１２
　実施例１－１において、樹脂層用の樹脂をＰＰ－Ｅ－３３３ＧＶに変更したこと以外は実施例１－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

比較例１－１
　実施例１－１において、押出機１のみを使用し、押出厚みを１７０μｍとし、熱分解型発泡剤を２．５質量部に変更したこと以外は実施例１－１と同様にして単層発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

比較例１－２
　実施例１－１において、押出機１のみを使用し、押出厚みを３００μｍとし、熱分解型発泡剤を３．５質量部に変更したこと以外は実施例１－１と同様にして単層発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

比較例１－３
　実施例１－１において、押出機１のみを使用し、押出厚みを４００μｍとし、熱分解型発泡剤を４．５質量部に変更したこと以外は実施例１－１と同様にして単層発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

比較例１－４
　実施例１－１において、熱分解型発泡剤を１０質量部に変更し、樹脂層シートの厚みを３７０μｍに変更し、発泡性樹脂シートの厚みを７０μｍに変更したこと以外は実施例１－１と同様にして、５１０μｍの多層シートを得た。次いで、該多層シートの両面に加速電圧１０００ｋｅＶにて電子線を６．５Ｍｒａｄ照射し、架橋させたこと以外は実施例１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

比較例１－５
　実施例１－１において、熱分解型発泡剤を９．５質量部に変更し、樹脂層シートの厚みを６μｍに変更し、発泡性樹脂シートの厚みを８０μｍに変更したこと以外は実施例１と同様にして、１６６μｍの多層シートを得た。次いで、該多層シートの両面に加速電圧１０００ｋｅＶにて電子線を６．５Ｍｒａｄ照射し、架橋させたこと以外は実施例１－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第１表に示す。

　以上のように、第１の発明に係る各実施例の多層発泡体シートは、耐衝撃性が高く、かつ柔軟性を有する発泡体シートであることがわかる。
　一方、比較例１－１～１－３のシートは、単層の発泡体シートであり、耐衝撃性に劣る。また、比較例１－４の多層発泡体シートは、樹脂層の厚みが厚いことに起因して、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａを超えており、柔軟性に劣ることがわかる。また、比較例１－５の多層発泡体シートは、樹脂層の厚みが１０μｍ未満であることから、耐衝撃性に劣ることがわかる。

第２の発明に係る実施例
［成型後の物性］
（１）２５％圧縮強度
　第１の発明における方法と同様の方法及び測定条件にて測定した。
（２）１％引張時の張力値
　テンシロン試験機を用いて、多層発泡体シートをＭＤ方向に１％引っ張った時の張力を測定した。

（３）架橋率（ゲル分率）
　第１の発明における方法と同様の方法及び測定条件にて測定した。

（４）独立気泡率
　第１の発明における方法と同様の方法及び測定条件にて測定した。

（５）平均気泡径
　第１の発明における方法と同様の方法及び測定条件にて測定した。

（６）見掛け密度及び発泡倍率
　多層発泡体シートについて、ＪＩＳ　Ｋ　７２２２に準拠して見掛け密度を測定し、その逆数を発泡倍率とした。

［評価］
（７）防水性（止水性）
　各実施例及び比較例で製造した多層発泡体シートについて、ＪＩＳ　Ｃ　０９２０に準拠して止水性を評価した。各実施例及び比較例で作製した多層発泡体シートの発泡体層とアクリル板の間に厚み０．０５ｍｍのスペーサーを挟み、２５％圧縮した状態で防水性を試験した。評価基準は以下の通りである。
◎：３分以上水漏れを防止できる。
〇：１分以上３分未満の間水漏れを防止できる。
△：３０秒以上１分未満の間水漏れを防止できる。
×：３０秒未満で水漏れを生じる。

（８）反り
　各実施例及び比較例で製造した多層発泡体シートを５０Ｎ／ｍの条件で、ロールトゥロールで搬送し、合紙をラミネートした。合紙がラミネートされた多層発泡体シートを平らな机上に置き、机の面と多層発泡体シートの浮いている頂点との距離を測定した。評価基準は以下の通りである。
〇：２０ｍｍ未満
△：２０ｍｍ～３０ｍｍ
×：３０ｍｍを超える

　実施例及び比較例で使用した材料は以下の通りである。
・ＨＤＰＥ：高密度ポリエチレン樹脂（商品名「ハイゼックス２１００ＪＰ」株式会社プライムポリマー製）
・ＰＰ：ランダムポリプロピレン樹脂（商品名「Ｅ－３３３ＧＶ」株式会社プライムポリマー製）
・ＬＤＰＥ：低密度ポリエチレン樹脂（商品名「ノバテックＬＦ－４１１」日本ポリエチレン株式会社製）
・ＬＬＤＰＥ：直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（商品名「ウルトゼックス２０２２Ｄ」株式会社プライムポリマー製）
・ｍ－ＬＬＤＰＥ：メタロセン触媒を用いて製造した直鎖状低密度ポリエチレン（商品名「カーネルＫＦ２８３」日本ポリエチレン株式会社製）
・熱分解型発泡剤：アゾジカルボンアミド
・分解温度調整剤：酸化亜鉛、商品名「ＯＷ－２１２Ｆ」（堺化学工業株式会社製）
・酸化防止剤：フェノール系酸化防止剤、２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール

実施例２－１
　第１の押出機及び第２、第３の押出機を用意した。
　次いで、発泡体層を形成するための発泡性樹脂組成物として、ｍ－ＬＬＤＰＥ１００質量部に対して、熱分解型発泡剤５質量部、分解温度調整剤１質量部、及び酸化防止剤０．５質量部を第１及び第２の押出機に供給して１３０℃で溶融混練して、発泡性樹脂組成物を作製した。次に樹脂層用のＨＤＰＥを第３の押出機に供給して１３０℃で溶融混練した。
　発泡性樹脂組成物を第１、第２の押出機から、ＨＤＰＥを第３の押出機から共押出しして、４５μｍの樹脂層シートの両面に５０μｍずつの発泡樹脂組成物シートを積層して多層シートを得た。
　次に、該多層シートの両面に加速電圧５００ｋｅＶにて電子線を５Ｍｒａｄ照射し、架橋させた。次にシートを２５０℃に加熱することによって発泡性樹脂組成物シートを発泡させて、実施例１の多層発泡体シートを得た。上記方法にて評価した結果を第２表に示す。

実施例２－２
　実施例２－１において、熱分解型発泡剤を８質量部に変更し、樹脂層シートの厚みを１２０μｍに変更し、発泡性組成物シートの厚みを３０μｍに変更したこと以外は実施例２－１と同様にして、実施例２－２の多層発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

実施例２－３
　実施例２－２において、樹脂層シートの厚みを８０μｍに変更したこと以外は、実施例２－２と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

実施例２－４
　実施例２－１において、発泡性樹脂組成物シートの厚みを７０μｍに変更し、樹脂層シートの厚みを４５μｍに変更したこと以外は、実施例２－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

実施例２－５
　実施例２－２において、発泡性樹脂組成物シートの厚みを４２μｍに変更したこと以外は、実施例２－２と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

実施例２－６
　実施例２－１において、熱分解型発泡剤を４質量部に変更し、樹脂層シートの厚みを６０μｍに変更し、発泡性樹脂組成物シートの厚みを２６５μｍに変更したこと以外は、実施例２－１と同様にして、多層発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

実施例２－７
　実施例２－１において、熱分解型発泡剤を９質量部に変更し、樹脂層シートの厚みを１４０μｍに変更し、発泡性樹脂組成物シートの厚みを１８０μｍに変更したこと以外は、実施例２－１と同様にして、多層発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

実施例２－８
　実施例２－１において、熱分解型発泡剤を１２質量部に変更し、樹脂層シートの厚みを１８５μｍに変更し、発泡性樹脂組成物シートの厚みを１５５μｍに変更したこと以外は実施例２－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

実施例２－９
　実施例２－１において、樹脂層用の樹脂をランダムＰＰに変更し、モノマー３質量部をさらに供給して溶融混練りした。加えて、熱分解型発泡剤を８．０質量部に変更し、樹脂層シートの厚みを１２０μｍに変更し、発泡性樹脂組成物シートの厚みを４２μｍに変更したこと以外は実施例２－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

実施例２－１０
　実施例２－１において、樹脂層用の樹脂をＬＤＰＥに変更し、発泡性樹脂組成物シートの厚みを１１０μｍに変更したこと以外は実施例２－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

実施例２－１１
　実施例２－１０において、樹脂層用の樹脂をＬＬＤＰＥに変更したこと以外は実施例２－１０と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

実施例２－１２
　実施例２－１において、樹脂層用の樹脂をＬＬＤＰＥに変更し、熱分解型発泡剤を６．５質量部に変更し、樹脂層シートの厚みを４００μｍに変更し、発泡性樹脂組成物シートの厚みを１１２μｍに変更したこと以外は実施例２－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

実施例２－１３
　実施例２－１において、樹脂層用の樹脂をｍ－ＬＬＤＰＥに変更し、発泡性樹脂組成物シートの厚みを１１０μｍに変更したこと以外は実施例２－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

比較例２－１
　ポリオレフィン樹脂１００質量部と、熱分解型発泡剤２．５質量部と、分解温度調整剤１質量部と、フェノール系酸化防止剤０．５質量部とを発泡体層用の原料として用意した。エラストマーとしてはクラレ社製　ハイブラー７３１１Ｆ、ポリオレフィン樹脂としては、メタロセン化合物の重合触媒によって得られた直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（日本ポリエチレン社製、商品名「カーネルＫＦ２８３」）を用いた。また、熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミドを用い、分解温度調整剤として酸化亜鉛（堺化学工業株式会社製、商品名「ＯＷ－２１２Ｆ」）を用いた。フェノール系酸化防止剤として２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾールを用いた。これらの材料を溶融混練後、プレスすることにより厚み０．２９ｍｍの発泡性樹脂組成物シートを得た。
　得られた発泡性樹脂組成物シートに加速電圧５００ｋｅＶにて電子線を５Ｍｒａｄ照射し、架橋させた。次にシートを２５０℃に加熱することによって発泡性樹脂組成物シートを発泡させて、比較例１の単層発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

比較例２－２
　比較例２－１において、熱分解型発泡剤を３．５質量部に変更し、発泡性樹脂組成物シートの厚みを０．３６ｍｍに変更し、照射線量を４Ｍｒａｄに変更したこと以外は比較例２－１と同様にして単層発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

比較例２－３
　比較例２－１において、熱分解型発泡剤を５．０質量部に変更し、発泡性樹脂組成物シートの厚みを０．３５ｍｍに変更し、電子線の照射線量を４Ｍｒａｄに変更したこと以外は比較例２－１と同様にして単層発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

比較例２－４
　比較例２－１において、熱分解型発泡剤を６．５質量部に変更し、発泡性樹脂組成物シートの厚みを０．４５ｍｍに変更し、電子線の照射量を４Ｍｒａｄに変更したこと以外は比較例２－１と同様にして単層発泡シートを得た。評価結果を第２表に示す。

比較例２－５
　オレフィン樹脂１００質量部を溶融混練り後、樹脂シートの厚みを０．２０ｍｍに調整し、比較例２－５の樹脂シートを得た。評価結果を第２表に示す。

比較例２－６
　発泡体層を形成するための発泡性樹脂組成物として、ＬＬＤＰＥ１００質量部に対して、熱分解型発泡剤８質量部、分解温度調整剤１質量部、及び酸化防止剤０．５質量部を第１及び第２の押出機に供給して１３０℃で溶融混練して、発泡性樹脂組成物を作製した。次に樹脂層用のＨＤＰＥを第３の押出機に供給して１３０℃で溶融混練した。
　発泡性樹脂組成物を第１、第２の押出機から、ＨＤＰＥを第３の押出機から共押出しして、６００μｍの樹脂層シートの両面に５０μｍずつ発泡樹脂組成物シートを積層して多層シートを得た。
　次に、該多層シートの両面に加速電圧５００ｋｅＶにて電子線を５Ｍｒａｄ照射し、架橋させた。次にシートを２５０℃に加熱することによって発泡性樹脂組成物シートを発泡させて、比較例２－６の多層発泡体シートを得た。評価結果を第２表に示す。

　以上のように、第２の発明に係る各実施例の多層発泡体シートは、高い防水性を有し、また、合紙とラミネートしても反りを示さず、取り扱いが容易であることがわかる。
　一方、比較例２－１～２－４の単層発泡体シートは、樹脂層を有さないために、１％伸ばした時の張力値が０．５０Ｎ／１０ｍｍ未満となり、満足できる反り評価が得られないことがわかる。また、発泡させていない比較例２－５の単層シートは、本発明（第２の発明）の多層発泡体シートにおける樹脂層のみのシートに相当し、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａを超えているために、柔軟性に劣り、防水性を発現し得ない。
　また、比較例２－６は多層発泡体シートであるが、樹脂層の厚みが厚いことから、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａを超えており、防水性が低い評価となる。

第３の発明に係る実施例
［成型後の物性］
（１）２５％圧縮強度
　ＪＩＳ　Ｋ　６７６７に準拠した方法で、測定温度２３℃で測定した。
（２）ＭＤ引張破断強度
　第１の発明における方法と同様の方法及び測定条件にて測定した。

（５）見掛け密度及び発泡倍率
　第１の発明における方法と同様の方法及び測定条件にて測定した。

［評価］
（６）防水性（止水性）
　第２の発明における方法と同様の方法及び測定条件にて測定した。

（７）ハンドリング評価
　上記ＭＤ引張破断強度と同条件で、ＭＤ方向、及びＴＤ方向の引張破断強度を測定した。ＴＤ方向の引張破断強度とＭＤ方向の引張破断強度について、以下の評価基準で判定した。
〇：ＴＤ方向の引張破断強度がＭＤ方向の引張破断強度に対して７５％以上
×：ＴＤ方向の引張破断強度がＭＤ方向の引張破断強度に対して７５％未満

　実施例及び比較例で使用した材料は以下の通りである。
・ＨＤＰＥ－２１００ＪＰ：高密度ポリエチレン樹脂（商品名「ハイゼックス２１００ＪＰ」株式会社プライムポリマー製）
・ＰＰ－Ｅ－３３３ＧＶ：ランダムポリプロピレン樹脂（商品名「Ｅ－３３３ＧＶ」株式会社プライムポリマー製）
・ＬＤＰＥ－ＬＦ４４１：低密度ポリエチレン樹脂（商品名「ノバテックＬＦ－４４１」日本ポリエチレン株式会社製）
・ＬＤＰＥ－ＬＦ１２８：低密度ポリエチレン樹脂（商品名「ノバテックＬＦ－１２８」日本ポリエチレン株式会社製）
・ＬＬＤＰＥ－２０２２Ｄ：直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（商品名「ウルトゼックス２０２２Ｄ」株式会社プライムポリマー製）
・ｍ－ＬＬＤＰＥ：メタロセン触媒を用いて製造した直鎖状低密度ポリエチレン（商品名「カーネルＫＦ２８３」日本ポリエチレン株式会社製）
・熱分解型発泡剤：アゾジカルボンアミド
・分解温度調整剤：酸化亜鉛、商品名「ＯＷ－２１２Ｆ」（堺化学工業株式会社製）
・酸化防止剤：フェノール系酸化防止剤、２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール

実施例３－１
　第１の押出機及び第２、第３の押出機を用意した。
　次いで、発泡体層を形成するための発泡性樹脂組成物として、ＬＬＤＰＥ１００質量部に対して、熱分解型発泡剤７質量部、分解温度調整剤１質量部、及び酸化防止剤０．５質量部を第１及び第２の押出機に供給して１３０℃で溶融混練して、発泡性樹脂組成物を作製した。次に樹脂層用の樹脂として、上記と同様のＬＬＤＰＥを第３の押出機に供給して１３０℃で溶融混練した。
　発泡性樹脂組成物を第１、第２の押出機から、ＬＬＤＰＥを第３の押出機から共押出しして、６０μｍの樹脂層シートの両面に６５μｍずつの発泡樹脂組成物シートを積層して１９０μｍの多層シートを得た。
　次に、該多層シートの両面に加速電圧５００ｋｅＶにて電子線を６．０Ｍｒａｄ照射し、架橋させた。次に架橋した多層シートを赤外線ヒーターにより、２５０℃に保持された発泡炉内に連続的に送り込んで加熱して発泡させ、実施例１の多層発泡体シートを得た。上記方法にて評価した結果を第３表に示す。

実施例３－２
　実施例３－１において、熱分解型発泡剤を８質量部に変更したこと以外は実施例３－１と同様にして、多層発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

実施例３－３
　実施例３－１において、熱分解型発泡剤を８質量部に変更し、樹脂層シートの厚みを９０μｍに変更し、発泡性組成物シートの厚みを１６０μｍ変更したこと以外は実施例３－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

実施例３－４
　実施例３－１において、熱分解型発泡剤を６．５質量部に変更し、樹脂層シートの厚みを３００μｍに変更したこと以外は実施例３－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

実施例３－５
　実施例３－１において、樹脂層用の樹脂をＨＤＰＥ－２１００ＪＰに変更したこと以外は実施例３－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

実施例３－６
　実施例３－１において、樹脂層用の樹脂をＬＤＰＥ－ＬＦ４４１に変更したこと以外は実施例３－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

実施例３－７
　実施例３－１において、樹脂層用の樹脂をＬＤＰＥ－ＬＦ１２８に変更したこと以外は実施例３－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

実施例３－８
　実施例３－１において、樹脂層用の樹脂をＰＰ－Ｅ－３３３ＧＶに変更したこと以外は実施例３－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

実施例３－９
　実施例３－１において、樹脂層用の樹脂をＬＬＤＰＥ－２０２２Ｄに変更したこと以外は実施例３－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

比較例３－１
　実施例３－１において、押出機１のみを使用し、押出厚みを２００μｍとしたこと以外は実施例３－１と同様にして単層発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

比較例３－２
　比較例３－１において、熱分解型発泡剤を６．５質量部に変更したこと以外は比較例３－１と同様にして単層発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

比較例３－３
　比較例３－１において、押出機１のみを使用し、押出厚みを３００μｍとし、熱分解型発泡剤を７．５質量部に変更したこと以外は比較例３－１と同様にして単層発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

比較例３－４
　実施例３－１において、中層形成用の樹脂組成物として、ｍ－ＬＬＤＰＥ１００質量部に対して、熱分解型発泡剤６．５質量部、分解温度調整剤１質量部、及び酸化防止剤０．５質量部を第３の押出機に供給して１３０℃で溶融混練した。上記と同様のｍ－ＬＬＤＰＥを外層用の樹脂組成物として、第１及び第２の押出機に供給して１３０℃で溶融混練した。外層用樹脂として、ｍ－ＬＬＤＰＥを第１、第２の押出機から、中層用として上記樹脂組成物を第３の押出機から共押出しして、６０μｍの中層シートの両面に２００μｍずつの外層シートを積層して多層シートを得た。
　次に、該多層シートの両面に加速電圧５００ｋｅＶにて電子線を６．０Ｍｒａｄ照射し、架橋させた。次に架橋した多層シートを赤外線ヒーターにより、２５０℃に保持された発泡炉内に連続的に送り込んで加熱して発泡させ、比較例３－４の多層発泡体シートを得た。上記方法にて評価した結果を第３表に示す。

比較例３－５
　実施例３－１において、熱分解型発泡剤を９．５質量部に変更し、樹脂層シートの厚みを６μｍに変更し、発泡性組成物シートの厚みを８０μmに変更したこと以外は実施例３－１と同様にして、１６６μｍの多層シートを得た。次いで、該多層シートの両面に加速電圧１０００ｋｅＶにて電子線を６．５Ｍｒａｄ照射し、架橋させたこと以外は実施例３－１と同様にして多層発泡体シートを得た。評価結果を第３表に示す。

　以上のように、第３の発明に係る各実施例の多層発泡体シートは、高い防水性を有し、かつ、ハンドリング性が良好である。
　一方、比較例３－１～３－３の単層発泡体は、ＭＤ／ＴＤ比が１．４０を超え、ハンドリング性が不十分であることがわかる。また、比較例３－４の多層発泡体シートは、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａを超え、防水性に劣る。比較例３－５の多層発泡体シートは、ＭＤ／ＴＤ比が１．４０を超え、ハンドリング性が不十分であることがわかる。

Claims

　樹脂層と、該樹脂層の両面に発泡体層とを有する多層発泡体シートであって、前記樹脂層の厚みが１０μｍ以上であり、かつ、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下である多層発泡体シート。
　樹脂層と、該樹脂層の少なくとも一方の面に設けられる発泡体層とを備える多層発泡体シートであって、１％伸ばした時の張力値が０．５０Ｎ／１０ｍｍ以上であり、かつ、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下である多層発泡体シート。
　樹脂層の両面に発泡体層を有する多層発泡体シートであって、２５％圧縮強度が１０００ｋＰａ以下であり、かつＭＤ引張破断強度とＴＤ引張破断強度の比（ＭＤ／ＴＤ）が１．４０以下である多層発泡体シート。
　前記樹脂層の厚みが２０μｍ以上である請求項１に記載の多層発泡体シート。
　機械方向（ＭＤ）の引張破断強度が１０Ｎ／１０ｍｍ以上である請求項１又は４に記載の多層発泡体シート。
　シート全体の密度が０．１～０．８ｇ／ｃｍ^３である請求項１、４又は５に記載の多層発泡体シート。
　総厚みが３０～２０００μｍの範囲である請求項１、及び４～６のいずれか１項に記載の多層発泡体シート。
　ゲル分率が３０～８０％である請求項１、及び４～７のいずれか１項に記載の多層発泡体シート。
　前記発泡体層の密度が０．０５～０．７ｇ／ｃｍ^３である請求項１、及び４～８のいずれか１項に記載の多層発泡体シート。
　前記樹脂層を構成する樹脂がポリオレフィン樹脂である請求項１、及び４～９のいずれか１項に記載の多層発泡体シート。
　発泡体層の独立気泡率が９０％以上である請求項１、及び４～１０のいずれか１項に記載の多層発泡体シート。
　発泡体層と樹脂層の厚みの比（発泡体層／樹脂層）が１～１０である請求項１、及び４～１１のいずれか１項に記載の多層発泡体シート。
　前記発泡体層を構成する樹脂がポリオレフィン樹脂を含むか、又はポリオレフィン樹脂と、熱可塑性エラストマー及びオレフィン系ゴムから選ばれる少なくとも一種を含む請求項１、及び４～１２のいずれか１項に記載の多層発泡体シート。
　前記樹脂層の厚みが５μｍ以上である請求項２に記載の多層発泡体シート。
　総厚みが５０～１０００μｍである請求項２又は１４に記載の多層発泡体シート。
　前記樹脂層が中層であり、前記発泡体層が外層である請求項２、１４又は１５に記載の多層発泡体シート。
　前記樹脂層の両面に発泡体層を有する請求項２、及び１４～１６のいずれか１項に記載の多層発泡体シート。
　独立気泡率が８０％以上である請求項２、及び１４～１７のいずれか１項に記載の多層発泡体シート。
　平均気泡径が２０～３５０μｍである請求項２、及び１４～１８のいずれか１項に記載の多層発泡体シート。
　前記発泡体層の見掛け密度が０．０５～０．７５ｇ／ｃｍ^３である請求項２、及び１４～１９のいずれか１項に記載の多層発泡体シート。
　架橋率が３０質量％以上である請求項２、及び１４～２０のいずれか１項に記載の多層発泡体シート。
　シート全体の密度が０．１～０．８ｇ／ｃｍ^３である請求項３に記載の多層発泡体シート。
　前記ＭＤ引張破断強度が１５Ｎ／１０ｍｍ以上である請求項３又は２２に記載の多層発泡体シート。
　総厚みが３０～２０００μｍの範囲である請求項３、２２又は２３に記載の多層発泡体シート。
　ゲル分率が３０～８０％である請求項３、及び２２～２４のいずれか１項に記載の多層発泡体シート。
　前記発泡体層の密度が０．０８～０．７ｇ／ｃｍ^３である請求項３、及び２２～２５のいずれか１項に記載の多層発泡体シート。
　前記樹脂層及び発泡体層が、それぞれポリオレフィン樹脂を含むか、又はポリオレフィン樹脂と熱可塑性エラストマー及びオレフィン系ゴムから選ばれる少なくとも一種とを含む請求項３、及び２２～２６のいずれか１項に記載の多層発泡体シート。
　前記発泡体層の独立気泡率が９０％以上である請求項３、及び２２～２７のいずれか１項に記載の多層発泡体シート。
　発泡体層と樹脂層の厚みの比（発泡体層／樹脂層）が５以下である請求項３、及び２２～２８のいずれか１項に記載の多層発泡体シート。
　請求項１～２９のいずれか１項に記載の多層発泡体シートの少なくとも一方の面に粘着材を備える粘着テープ。
　請求項３、及び２２～２８のいずれか１項に記載の多層発泡体シートからなるロール製品。