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WO2021145163A1 - 管用ねじ継手 - Google Patents

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Publication number
WO2021145163A1
WO2021145163A1 PCT/JP2020/047837 JP2020047837W WO2021145163A1 WO 2021145163 A1 WO2021145163 A1 WO 2021145163A1 JP 2020047837 W JP2020047837 W JP 2020047837W WO 2021145163 A1 WO2021145163 A1 WO 2021145163A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
pin
box
shoulder surface
end shoulder
male screw
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2020/047837
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
賢 丸田
洋介 奥
ピエール マルティン
ダリ ダリ
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Vallourec Oil and Gas France SAS
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Vallourec Oil and Gas France SAS
Nippon Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Vallourec Oil and Gas France SAS, Nippon Steel Corp filed Critical Vallourec Oil and Gas France SAS
Priority to PL20913941.9T priority Critical patent/PL4092304T3/pl
Priority to CA3149762A priority patent/CA3149762C/en
Priority to CN202080082343.0A priority patent/CN114867960B/zh
Priority to EP20913941.9A priority patent/EP4092304B1/en
Priority to UAA202201632A priority patent/UA129207C2/uk
Priority to US17/756,518 priority patent/US12276359B2/en
Priority to MX2022004842A priority patent/MX2022004842A/es
Priority to JP2021571121A priority patent/JP7367069B2/ja
Priority to AU2020422897A priority patent/AU2020422897B2/en
Priority to BR112022004592-1A priority patent/BR112022004592B1/pt
Publication of WO2021145163A1 publication Critical patent/WO2021145163A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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Classifications

    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
    • E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
    • E21B17/00—Drilling rods or pipes; Flexible drill strings; Kellies; Drill collars; Sucker rods; Cables; Casings; Tubings
    • E21B17/02—Couplings; joints
    • E21B17/04—Couplings; joints between rod or the like and bit or between rod and rod or the like
    • E21B17/042—Threaded
    • E21B17/0423—Threaded with plural threaded sections, e.g. with two-step threads
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L15/00—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints
    • F16L15/006—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints with straight threads
    • F16L15/007—Screw-threaded joints; Forms of screw-threads for such joints with straight threads with more than one threaded section

Definitions

  • This disclosure relates to threaded joints for pipes used for connecting steel pipes and the like.
  • oil wells In oil wells, natural gas wells, etc. (hereinafter collectively referred to as "oil wells"), in order to mine underground resources, casings for constructing multiple well walls and oil and gas placed in the casings.
  • the tubing that produces the is used.
  • These casings and tubing are formed by sequentially connecting a large number of steel pipes, and a threaded pipe joint is used for the connection.
  • Steel pipes used in oil wells are also called oil well pipes.
  • the types of threaded joints for pipes are roughly divided into integral type and coupling type.
  • the integral type threaded pipe joint is disclosed in, for example, Patent Document 1 and FIGS. 5 to 7 of Patent Document 2
  • the coupling type threaded pipe joint is disclosed in, for example, FIG. 4 of Patent Document 2 and FIG. It is disclosed in Patent Document 3 and the like.
  • the well pipes are directly connected to each other. Specifically, a female threaded portion is provided at one end of the well pipe, and a male threaded portion is provided at the other end. By screwing the male threaded portion of another oil well pipe into the female threaded portion of one well pipe, the oil well pipes are connected to each other. Be connected.
  • the well pipes are connected to each other via a tubular coupling.
  • female threaded portions are provided at both ends of the coupling
  • male threaded portions are provided at both ends of the well pipe. Then, one male threaded portion of one oil well pipe is screwed into one female threaded portion of the coupling, and one male threaded portion of the other oil well pipe is screwed into the other female threaded portion of the coupling to form the coupling.
  • the oil well pipes are connected to each other via. That is, in the coupling type, one of the pair of directly connected pipe materials is an oil well pipe, and the other is a coupling.
  • the end of the well pipe on which the male thread portion is formed is called a pin because it contains an element to be inserted into the female thread portion formed on the oil well pipe or the coupling.
  • the end of the well pipe or coupling on which the female thread is formed is referred to as a box because it contains an element that accepts the male thread formed at the end of the well.
  • the maximum outer diameter of the joint that is, the outer diameter of the box
  • the maximum outer diameter of the joint is almost the same as the outer diameter of the main body of the oil well pipe because it is necessary to increase the number of casing stages due to the complexity of the depth distribution of the formation pressure.
  • Similar threaded joints are required.
  • a threaded joint whose box outer diameter is approximately equal to the outer diameter of the pipe body of the oil country tubular goods pipe is also called a flush type threaded joint.
  • a threaded joint having a box outer diameter of less than approximately 108% of the outer diameter of the pipe body of the oil country tubular goods pipe is also referred to as a semi-flash type threaded joint.
  • these flush-type and semi-flash-type threaded joints required to have high strength and sealing performance, but also because the threaded structure and the sealing structure are arranged within a limited pipe wall thickness, each part is strict. Dimensional restrictions are imposed.
  • the flush type and semi-flash type threaded joints having large dimensional restrictions are provided with an intermediate shoulder surface in the middle of the joint portion in the axial direction, and the internal threaded portion and the external threaded portion are provided before and after the intermediate shoulder surface, respectively.
  • a joint design in which a male screw and a female screw are configured by a two-step screw in which the above is arranged is adopted. According to the joint design of the two-step screw structure, a larger area of dangerous cross section can be secured.
  • the dangerous cross section is the vertical cross section (on the cut surface orthogonal to the pipe axis) of the joint portion where the maximum stress is generated when a tensile load is applied in the fastened state.
  • CCS The dangerous cross section
  • the propagation of tensile load from the pin to the box is axially distributed over the entire threaded fitting range. Therefore, the cross-sectional part of the pin on which all the tensile load acts is on the tube body side of the pin from the screw fitting range, and the cross-section part of the box on which all the tensile load acts is on the tube body side of the box rather than the screw fitting range. It becomes. Of the cross sections on which all of the tensile load acts, the one with the smallest cross-sectional area is the dangerous cross section.
  • the vertical cross section of the box including the thread valley bottom position of the female thread corresponding to the meshing end on the tip side of the male thread (on the cut surface orthogonal to the pipe axis).
  • the box danger cross section BCCS
  • the vertical cross section of the pin cutting surface orthogonal to the pipe axis
  • PCCS pin danger cross section
  • the smaller area is the dangerous cross section (CCS) of the threaded joint.
  • CCS dangerous cross section
  • the ratio of the area of the dangerous cross section to the cross-sectional area of the pipe body of the well pipe is called the joint efficiency, and is widely used as an index of the tensile strength of the joint portion with respect to the tensile strength of the oil well pipe body.
  • the above-mentioned box dangerous cross section and pin dangerous cross section also exist in a threaded joint having a two-step screw structure. Further, in the threaded joint having a two-stage screw structure, as described above, there is a portion where the cross-sectional area of the joint that can withstand the tensile load becomes small also in the axial intermediate portion of the joint portion. That is, in a threaded joint having a two-stage thread structure, there is a section without screw fitting in the middle in the axial direction. In this non-screwed section, the tensile load shared by the pins and the box propagates axially without increasing or decreasing.
  • the cross section of the pin having the smallest cross section in the section without screw fitting is the pin intermediate dangerous cross section (PICCS)
  • the cross section of the box having the smallest cross section in the section without screw fitting is the box intermediate dangerous cross section (PICCS).
  • BICCS BICCS
  • the sum of the area of the pin intermediate dangerous cross section and the area of the box intermediate dangerous cross section is larger than the area of the dangerous cross section (CCS) of the threaded joint.
  • the intermediate shoulder surface functions as a torque stopper at the time of fastening, and the fastening is completed with the pin tip (20) and the end shoulder portion (30) of the box separated from each other.
  • Patent Document 1 does not mention anything about the behavior when an axial compressive load is applied in this fastened state.
  • the purpose of the present disclosure is to further improve the compression resistance performance of a threaded joint for a pipe having a two-stage threaded structure.
  • the threaded pipe joint according to the present disclosure is composed of a tubular pin and a tubular box, and the pin is screwed into the box to fasten the pin and the box.
  • the pin is provided between the first male screw, a second male screw provided on the tip side of the first male screw and having a diameter smaller than that of the first male screw, and between the first male screw and the second male screw. It includes a pin intermediate shoulder surface, a pin end shoulder surface provided at the tip of the pin, and a pin seal surface provided between the second male screw and the pin end shoulder surface.
  • the box includes a first female screw into which the first male screw fits in the fastened state, a second female screw into which the second male screw fits in the fastened state, and a box intermediate shoulder in contact with the pin intermediate shoulder surface in the fastened state.
  • the entire circumference of the pin seal surface in a fastened state provided between the surface, the box end shoulder surface provided corresponding to the pin end shoulder surface, and the second female screw and the box end shoulder surface. It is provided with a box seal surface that comes into contact with the entire surface.
  • the pin tip is pulled toward the tip side with respect to the pin intermediate shoulder surface by fastening, and the pin end shoulder surface is elastically deformed toward the pin tip side, and the fastening is completed to the extent that it does not substantially function as a torque stopper.
  • the pin end shoulder surface and the box end shoulder surface can be in light contact with each other.
  • the pin end shoulder surface starts contacting the box end shoulder surface before the pipe thread joint yields when an axial compressive load is applied in the fastened state.
  • the difference of the axial distance (L B -L P) are determined.
  • the amount of axial deviation of the pin seal surface with respect to the box seal surface can be suppressed by the contact between the end shoulder surfaces, and the damage accumulated in the vicinity of the pin seal surface and the vicinity of the box seal surface can be reduced when a large compressive load is applied. Therefore, the internal pressure sealing performance can be maintained after the compressive load disappears.
  • the L P is defined between the pin end shoulder surfaces during axial compression load no load engagement state and said box end shoulder surfaces .
  • the pin end shoulder surface and the box end shoulder surface do not function as a torque shoulder, but can function as a "pseudo-shoulder surface" that bears a part of the axial compressive load.
  • the second male screw and the second female screw are configured so that a gap is formed between the insertion surfaces of the second male screw and the second female screw when the axial compressive load is not applied in the fastened state.
  • the insertion surfaces first start contacting each other, and then the pin end shoulder surface and the box end shoulder surface start contacting each other.
  • the size of the gap between the insertion surfaces is defined. According to this, a part of the axial compression load can be borne by the second male screw and the second female screw, and the compression resistance performance can be further improved.
  • the gradient of the straight line connecting both ends in the axial direction of the pin seal surface is 5% or more and 25% or less. If the gradient is larger than 25%, it becomes difficult to secure a sufficient amount of seal interference. If the gradient is smaller than 5%, the risk of seizure at the time of fastening increases. More preferably, the gradient can be 10% or more and 17% or less.
  • the box seal surface can also have a gradient similar to that of the pin seal surface, preferably the gradient of the box seal surface is equal to the gradient of the pin seal surface.
  • the tapered bus of the pin seal surface and the box seal surface may be a straight line, may be slightly curved in a convex shape, or may partially include a convex curve and a straight line.
  • the "time of completion of fastening” means a time when neither the axial load nor the internal / external pressure is applied to the threaded joint after the pin is fastened to the box.
  • the "fastened state” means a state in which the pin and the box are fastened regardless of whether or not an axial load and an internal / external pressure are applied. Even after applying axial and internal / external pressures within the range where the threaded joint is not broken, or within the range where the contact surface pressure of the sealing surface of the pin and box is not lost, more preferably within the elastic range, the pin and box If it is fastened, it is in the "fastened state".
  • the axial distance L P, L B, since these differences (L B -L P) may be Sadamare substantially uniquely, may be measured by aligning metrics, the axial distance L P need not be L B itself is strictly defined individually.
  • the axial distance L B may be the axial distance between the radially inner end of the radially inner end of the box intermediate the shoulder surface and the box end shoulder surface, in this case, the axial distance L P includes a part of the pin intermediate the shoulder surface corresponding to the radially inner end of the box intermediate shoulder surface (i.e., a portion in contact with the radially inner end of the box intermediate shoulder surface), the diameter of the box end shoulder surfaces It is the axial distance between the pin intermediate shoulder surface portion corresponding to the direction inner end portion (that is, the portion in contact with the radial inner end portion of the box end shoulder surface).
  • the axial distance L P may be axial distance between the radially outer ends of the radially outer end of the pin intermediate the shoulder surface and the pin end shoulder surface
  • the axial distance L B is a portion of the box intermediate shoulder surface corresponding to the radially outer end of the pin intermediate the shoulder surface (i.e., a portion in contact with the radially outer end of the pin intermediate the shoulder surface), the diameter of the pin end shoulder surfaces It is the axial distance between the box intermediate shoulder surface portion corresponding to the directional outer end portion (that is, the portion in contact with the radial outer end portion of the pin end shoulder surface).
  • the pin end shoulder surface and the box end shoulder surface are not in contact with each other, or even if they are in contact with each other, between the pin intermediate shoulder surface and the box intermediate shoulder surface.
  • the contact pressure between the pin end shoulder surface and the box end shoulder surface is smaller than the contact pressure. Therefore, at the time when the pin and the box are fastened, a large compressive stress is not generated in the vicinity of the pin tip having the pin end shoulder surface, and there is a margin in the axial compressive load that can be applied to the pin end shoulder surface. Can have.
  • the pin end shoulder surface contacts the box end shoulder surface to bear a part of the axial compressive load. Therefore, it is possible to avoid applying an excessive compressive stress to the intermediate shoulder surface that functions as a torque shoulderer, and it is possible to improve the compression resistance performance.
  • FIG. 1 is a vertical cross-sectional view of a threaded joint for an oil well pipe according to an embodiment in a fastened state.
  • FIG. 2A is an enlarged view of a portion near the pin tip portion in the fastened state when no compressive load is applied.
  • FIG. 2B is an enlarged view of a portion near the pin tip when a compressive load of a certain size is applied in the fastened state.
  • FIG. 2C is an enlarged view of a portion near the pin tip when a large compressive load (however, a compressive load such that the intermediate shoulder surface and each screw do not yield) is applied in the fastened state.
  • FIG. 3 is an enlarged view of the vicinity of the pin seal surface of the threaded joint for oil country tubular goods according to another embodiment. It is a figure which shows the path of the compound load condition used in the analysis. It is a comparison graph of the seal contact pressure under three load conditions (LoadPoint) in the simple internal pressure load state.
  • the threaded pipe joint 1 is composed of a tubular pin 2 and a tubular box 3.
  • the pin 2 and the box 3 are fastened by screwing the pin 2 into the box 3.
  • the pin 2 is provided at the end of the first pipe P1, and the box 3 is provided at the end of the second pipe P2.
  • the first pipe P1 may be a long pipe such as an oil well pipe.
  • the second pipe may be a coupling for connecting the long pipes to each other, but is preferably a long pipe such as an oil well pipe. That is, the threaded pipe joint 1 according to the present embodiment is preferably an integral type threaded pipe joint.
  • the well pipe and the coupling are typically made of steel, but may be made of a metal such as stainless steel or a nickel-based alloy.
  • the pin 2 may be formed at one end of the first oil country tubular goods P1 that has been reduced in diameter.
  • the box 3 may be formed at one end of the second oil country tubular goods P2 that has been expanded in diameter.
  • the pin 2 can be formed at one end of each well pipe P1 and P2, and the box 3 can be formed at the other end. More specifically, in the first oil well pipe P1, one end of a raw pipe made of a long pipe is reduced in diameter, and then the outer circumference of the reduced diameter end is formed as a component of a pin 2. Manufactured by cutting.
  • one end of a raw pipe made of a long pipe is expanded in diameter, and then the inner circumference of the expanded end is cut so as to form a component of the box 3.
  • the wall thickness of the pin 2 and the box 3 can be secured in the semi-flash type integral type threaded joint.
  • the portion of the oil country tubular goods P1 and P2 other than the pin 2 and the box 3 that has not been reduced in diameter or expanded in diameter is referred to as a “pipe body”.
  • the tube end side of the pin 2 means a direction from the tube body of the pin 2 toward the tube end of the pin 2, and may be referred to as the “tip side”.
  • the tube body side of the pin 2 means the direction from the tube end of the pin 2 toward the tube body of the pin 2, and may be referred to as the "base end side”.
  • the open end side of the box 3 means a direction from the tube body of the box 3 toward the open end of the box 3.
  • the pin 2 includes a first male screw 21, a second male screw 22 provided on the tube end side of the pin 2 with respect to the first male screw 21 and a diameter smaller than that of the first male screw 21, and a first male screw 21 and a second male screw 22.
  • a pin seal provided between the pin intermediate shoulder surface 23 provided between the two, the pin end shoulder surface 24 provided at the pipe end of the pin 2, and the second male screw 22 and the pin end shoulder surface 24.
  • a surface 25 is provided.
  • the first male screw 21 and the second male screw 22 are separated from each other in the axial direction, and a pin intermediate shoulder surface 23 may be provided between them.
  • the first and second male screws 21 and 22 are each made of a tapered screw.
  • the first and second male threads 21 and 22 have the same thread taper angle and the same thread pitch.
  • the taper bus of the taper thread forming the second male thread 22 is located radially inward with the taper bus of the taper thread forming the first male thread 21.
  • the pin intermediate shoulder surface 23 can be formed by the side surface of a step portion formed on the outer circumference of the pin between the first male screw 21 and the second male screw 22. The pin intermediate shoulder surface 23 is directed toward the pipe end side of the pin 2.
  • the first and second male threads 21 and 22 may be trapezoidal threads, API round threads, API buttress threads, wedge-shaped threads, or the like, respectively.
  • the box 3 has a first female screw 31 to which the first male screw 21 fits when the fastening is completed, a second female screw 32 to which the second male screw 22 fits when the fastening is completed, and a pin intermediate shoulder surface 23 when the fastening is completed.
  • the box intermediate shoulder surface 33 that comes into contact, the box end shoulder surface 34 provided corresponding to the pin end shoulder surface 24, and the second female screw 32 and the box end shoulder surface 34 are provided between the second female screw 32 and the box end shoulder surface 34 to complete the fastening.
  • It is provided with a box seal surface 35 which is in contact with the pin seal surface 25 at a time point over the entire circumference.
  • the pin seal surface 25 and the box seal surface 35 can mainly function as an internal pressure seal for exhibiting sealing performance against internal pressure.
  • the box 3 can further include an external pressure box sealing surface 36 provided on the open end side of the box 3 with respect to the first female screw 31, and the pin 2 has an external pressure box sealing surface 36 when the fastening is completed.
  • the external pressure pin seal surface 26 that comes into contact with the entire circumference can be further provided.
  • the external pressure pin seal surface 26 is provided on the base end side of the pin with respect to the first male screw 21.
  • the first female screw 31 and the second female screw 32 are separated from each other in the axial direction, and a box intermediate shoulder surface 33 may be provided between them.
  • the first and second female threads 31 and 32 consist of tapered threads that are compatible with the first and second male threads 21 and 22, respectively.
  • the box intermediate shoulder surface 33 can be formed by the side surface of the step portion formed on the inner circumference of the box 3 between the first female screw 31 and the second female screw 32.
  • the box intermediate shoulder surface 33 is directed toward the open end side of the box 3 and faces the pin intermediate shoulder surface 23.
  • the box intermediate shoulder surface 33 comes into contact with the pin intermediate shoulder surface 23 at least when the fastening is completed, and these intermediate shoulder surfaces 23 and 33 function as torque shoulders for exerting torque performance.
  • the second female threads 31 and 32 may be trapezoidal threads, API round threads, API buttress threads, wedge-shaped threads, or the like that are compatible with the first and second male threads 21 and 22, respectively.
  • the vertical cross-sectional shape of the thread top surface and the thread valley bottom surface of each screw 21, 22, 31, 32 is a straight line extending parallel to the pipe axis.
  • the load surfaces 21L and 31L of the first male screw 21 and the first female screw 31 come into contact with each other, and the load surfaces 22L and 32L of the second male screw 22 and the second female screw 32 come into contact with each other.
  • a gap is formed between the insertion surfaces 21S and 31S of the first male screw 21 and the first female screw 31, and a gap is formed between the insertion surfaces 22S and 32S of the second male screw 22 and the second female screw 32. ..
  • the size of the gap formed between the insertion surfaces 21S and 31S of the first male screw 21 and the first female screw 31 is uniform over the entire axial length of the fitting range of these screws 21 and 31, but is a part.
  • a larger gap may be formed in the small area of.
  • the size of the gap formed between the insertion surfaces 22S and 32S of the second male screw 22 and the second female screw 32 is uniform over the entire axial length of the fitting range of these screws 22 and 32, but is a part.
  • a larger gap may be formed in the small area of.
  • the size of the gap formed between the insertion surfaces 21S and 31S is equal to the size of the gap formed between the insertion surfaces 22S and 32S.
  • the gap formed between the insertion surfaces 21S and 31S of the first male screw 21 and the first female screw 31 at the completion of fastening is loaded with a predetermined axial compressive load smaller than the yield compressive load of the pin 2 and the box 3.
  • the size is such that the insertion surfaces 21S and 31S start contacting each other so as to bear a part of the axial compression load due to the deformation of the pin 2 and the box 3.
  • the contact state at the start of contact between the insertion surfaces 21S and 31S may be various, and the contact starts from a predetermined portion in the pipe axial direction of the first male screw 21 and the first female screw 31, and the axial compressive load is applied.
  • the contact area between the insertion surfaces 21S and 31S may gradually expand as the size increases, or the entire insertion surfaces 21S and 31S may start contacting at the same time.
  • the size of the gap formed between the insertion surfaces 21S and 31S at the time of completion of fastening in the direction along the pipe axis direction may be, for example, 0.15 mm or less. From the viewpoint of preventing seizure at the time of fastening, the size of the gap is preferably 0.06 mm or more.
  • the gap formed between the insertion surfaces 22S and 32S of the second male screw 22 and the second female screw 32 at the completion of fastening is loaded with a predetermined axial compressive load smaller than the yield compressive load of the pin 2 and the box 3.
  • the size is such that the insertion surfaces 22S and 32S start to come into contact with each other so as to bear a part of the axial compression load due to the deformation of the pin 2 and the box 3.
  • the contact state at the start of contact between the insertion surfaces 22S and 32S may be various, and the contact is started from a predetermined portion in the pipe axial direction of the second male screw 22 and the second female screw 32, and the axial compressive load is large.
  • the contact area between the insertion surfaces 22S and 32S may gradually expand, or the entire insertion surfaces 22S and 32S may start contacting at the same time. Further, the axial compression load at which the insertion surfaces 22S and 32S start contact with each other may be different from the axial compression load at which the insertion surfaces 21S and 31S start contact with each other.
  • the size of the gap formed between the insertion surfaces 22S and 32S at the time of completion of fastening in the direction along the pipe axis direction may be, for example, 0.15 mm or less. From the viewpoint of preventing seizure at the time of fastening, the size of the gap is preferably 0.06 mm or more.
  • the box end shoulder surface 34 is composed of a tapered surface whose inner end in the radial direction is inclined toward the open end side of the box 3 with respect to the outer end in the radial direction.
  • the pin end shoulder surface 24 may come into contact with the box end shoulder surface 34 when the fastening is completed, or as shown in FIG. 2A, a gap is formed between the pin end shoulder surface 24 and the box end shoulder surface 34 when the fastening is completed. You may. At least when a predetermined axial compressive load smaller than the yield compressive load of the threaded joint is applied, the pin 2 and the end shoulder surfaces 24 and 34 of the box 3 come into contact with each other due to the elastic deformation of the pin 2 and the box 3. Therefore, a part of the axial compressive load is borne.
  • the radial width of the contact area between the pin end shoulder surface 24 and the box end shoulder surface 34 may be less than 1 mm. By narrowing the contact width between the end shoulder surfaces 24 and 34 in this way, it becomes easy to secure the wall thickness of other parts.
  • the contact area between the end shoulder surfaces 24 and 34 of the pin 2 and the box 3 is a contact area in which radial deformation is introduced into the pin 2 and the box 3 due to the amount of seal interference, and is before fastening. That is, it is smaller than the overlapping range seen from the tube axis direction of the pin 2 and the end shoulder surface 34 of the box 3 before deformation.
  • the insertion surfaces 22S and 32S of the second male screw 22 and the second female screw 32 first start contacting each other, and when the compressed load applied becomes even larger, the end portion as shown in FIG. 2C.
  • the size of the gap between the insertion surfaces 22S and 32S and the size of the gap between the end shoulder surfaces 24 and 34 at the time of completion of fastening can be determined so that the contact between the shoulder surfaces 24 and 34 starts. According to this, even if the contact width between the end shoulder surfaces 24 and 34 is small, the compression load borne by the end shoulder surfaces 24 and 34 when an axial compression load is applied can be reduced, so that the end due to the compression load can be reduced. The plastic strain near the shoulder surfaces 24 and 34 can be reduced.
  • a part of the compressive load acting on the insertion surface 22S of the second male screw 22 of the pin 2 is expected to act to expand the diameter of the pin tip side in a trumpet shape, and the internal pressure sealing surfaces 25 and 35.
  • the effect of maintaining the contact pressure between each other can also be expected.
  • the end shoulder surfaces 24 and 34 may be configured to start contacting each other first, and the insertion surfaces 22S and 32S may be configured to start contacting each other when the applied compressive load is further increased. According to this, the diameter reduction deformation in the vicinity of the pin tip can be suppressed by more reliably bringing the end shoulder surfaces 24 and 34 into contact with each other.
  • the end shoulder angle ⁇ sh of the box end shoulder surface 34 is preferably greater than 5 °, more preferably greater than 10 °.
  • the end shoulder angle ⁇ sh is preferably 45 ° or less, and more preferably 25 ° or less. It is preferable that the end shoulder angle of the pin end shoulder surface 24 is equal to the end shoulder angle ⁇ sh of the box end shoulder surface 34.
  • the intermediate shoulder surfaces 23 and 33 of the pin 2 and the box 3 are formed of flat surfaces orthogonal to the pipe axis, but the radial outer end is tilted toward the pipe end side of the pin 2 rather than the radial inner end. It may be composed of a tapered surface.
  • each sealing surface is a tapered surface that is linearly inclined in the vertical cross section. It is composed of.
  • one of the sealing surfaces in contact with each other may be formed of a convex curved surface, or both sealing surfaces may be formed of a convex curved surface.
  • each sealing surface is configured so that the amount of sealing interference increases as the pin 2 is pushed into the inner side of the box 3.
  • the gradient of the straight line connecting both ends in the axial direction of each sealing surface is preferably 5% (taper ratio is 10%) or more, and more preferably 10% (taper ratio is 20%). Further, the gradient of the straight line connecting both ends in the axial direction of each sealing surface is preferably 25% (taper ratio is 50%) or less, more preferably 17% (taper ratio is 34%) or less. ..
  • the box seal surface 35 is composed of a tapered surface that is linearly inclined in the vertical cross section
  • the pin seal surface 25 is formed by the tapered surface 25b that is linearly inclined in the vertical cross section and the central portion in the axial direction.
  • the tapered surface 25b is formed so as to be smoothly continuous with the tip end side of the convex curved surface 25a.
  • the pin seal surface 25 is formed so that the convex curved surface 25a functions as a seal point that is strongly pressed against the box seal surface 35 at the time of fastening.
  • the sealing point of the pin sealing surface 25 is located away from the pin end shoulder 24, and the stress generated on the pin end shoulder surface 24 when a large axial compressive load is applied is the seal of the pin sealing surface 25.
  • the influence on the vicinity of the point can be reduced.
  • FIG. 3 is also shown as an example of the slow-tapered pin seal surface 25 and the box seal surface 35.
  • the gradient of the box seal surface 35 with respect to the pipe axis is 10% (taper ratio is 20%), and the gradient of the straight line connecting both ends of the convex curved surface 25a of the pin seal surface 25 in the axial direction is the gradient of the box seal surface 35.
  • the gradient is 10%, which is the same as the gradient, the gradient of the tapered surface 25b of the pin seal surface 25 is 17.5% (the taper ratio is 35%), and the gradient of the straight line connecting both ends in the axial direction of the entire pin seal surface 25 is ( 6 + 17.5) / (100 + 60) ⁇ 15%.
  • the radial width of the pin end shoulder surface 24 and the box end shoulder surface 34 can be increased, and further compression resistance can be achieved. It can be improved.
  • the intermediate shoulder surface 23 of the pin 2 comes into contact with the intermediate shoulder surface 33 of the box 3.
  • the fastening torque at this time is also called shouldering torque.
  • the fastening torque rapidly increases due to the sliding contact between the intermediate shoulder surfaces 23 and 33.
  • the intermediate shoulder surfaces 23 and 33 function as torque shoulders.
  • the end shoulder surfaces 24 and 34 start to come into contact with each other before reaching the yield compressive load, and a part of the compressive load is also borne by the end shoulder surfaces 24 and 34, and the compression load causes the load.
  • the relative displacement amount of the pin seal surface 25 and the box seal surface 35 can be regulated. If the amount of axial deviation of the pin seal surface 25 with respect to the box seal surface 35 is large, a large pressure is generated in the vicinity of the pin seal surface 25 and the vicinity of the box seal surface 35 due to the tapered shape of the seal surface 35, and damage is accumulated. Even if the seal is elastically restored, the initial seal contact pressure cannot be obtained, and the internal pressure seal performance is particularly deteriorated.
  • the screw joint 1 of the present embodiment since the relative displacement amount of the pin seal surface 25 and the box seal surface 35 due to the compressive load is suppressed, the damage accumulated in the vicinity of the pin seal surface 25 and the vicinity of the box seal surface 35 is also prevented. It is reduced and the internal pressure sealing performance can be maintained after the compressive load disappears.
  • the internal pressure sealing performance was evaluated by sequentially loading the combined load conditions (1) to (52) that trace the combined load ellipse simulating the 2017 version of API5C5 CAL IV compliant Series A test shown in FIG.
  • “Compression” is the compressive load
  • "Tension” is the tensile load
  • IP is the internal pressure
  • EP is the external pressure
  • VME 100% for pipe is the oil pipe.
  • CYS Connection Yield Strength
  • CYS 100% is the yield curve of the threaded joint
  • CYS 95% is the yield curve of 95% with respect to CYS 100%
  • High collapse for connection is a collapse curve due to external pressure of a threaded joint.
  • CYS 100% is a curve obtained by multiplying the axial force (compression or tension) of "VME 100% for pipe” by the joint efficiency JE.
  • FIG. 5 shows a comparison of the seal contact forces of the pin seal surface 25 and the box seal surface 35 under the three load conditions (7), (27), and (45) under a simple internal pressure load.
  • the example is “with fake shoulder”, and the comparative example is “without fake shoulder”.
  • LP7 shows the seal contact force under the load condition (7) in which the simple internal pressure is first applied in the repeated compound load paths (1) to (52), and LP27 is the load condition (27) at the time of the second simple internal pressure load. ), And LP45 shows the seal contact force under the load condition (45) at the time of the third simple internal pressure load.
  • Pipe thread joint 2 Pin, 21: 1st male thread, 22: 2nd male thread 23: Intermediate shoulder surface, 24: End shoulder surface, 25: Pin seal surface 3: Box, 31: 1st female thread, 32: 1st 2 Female thread 33: Intermediate shoulder surface, 34: End shoulder surface, 35: Box seal surface

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Abstract

本発明は、２段ねじの中間にトルクショルダとして機能する中間ショルダ面を設けた管用ねじ継手において、繰り返し複合荷重が負荷される状況における耐圧縮性能の向上を図ることを目的とする。　締結前のボックス３の中間ショルダ面３３と端部ショルダ面３４との間の距離ＬＢを、締結前のピン２の中間ショルダ面２３と端部ショルダ面２４との間の距離ＬＰよりも大きくすることにより、締結完了時点において中間ショルダ面２３，３３はトルクショルダとして機能するように互いに強く圧接するが、端部ショルダ面２４，３４は未接触か或いは軽く接触する。締結状態のピン２及びボックス３にある程度の大きさの圧縮荷重が負荷されると、ピン２及びボックス３が圧縮荷重によって軸方向に僅かに圧縮されて、圧縮荷重の一部を負担するように端部ショルダ面２４，３４が互いに圧接するよう、軸方向距離の差（ＬＢ－ＬＰ）を定める。

Description

管用ねじ継手
　本開示は、鋼管等の連結に用いられる管用ねじ継手に関する。
　油井、天然ガス井等（以下、総称して「油井」ともいう。）においては、地下資源を採掘するため、複数段の井戸壁を構築するケーシングや、該ケーシング内に配置されてオイルやガスを生産するチュービングが用いられる。これらケーシングやチュービングは、多数の鋼管が順次連結されて成り、その連結に管用ねじ継手が用いられる。油井に用いられる鋼管は油井管とも称される。
　管用ねじ継手の形式は、インテグラル型とカップリング型とに大別される。インテグラル型の管用ねじ継手は、例えば下記の特許文献１や、特許文献２の図５－図７に開示されており、カップリング型の管用ねじ継手は、例えば特許文献２の図４や、特許文献３等に開示されている。
　インテグラル型では、油井管同士が直接連結される。具体的には、油井管の一端には雌ねじ部が、他端には雄ねじ部が設けられ、一の油井管の雌ねじ部に他の油井管の雄ねじ部がねじ込まれることにより、油井管同士が連結される。
　カップリング型では、管状のカップリングを介して油井管同士が連結される。具体的には、カップリングの両端に雌ねじ部が設けられ、油井管の両端には雄ねじ部が設けられる。そして、カップリングの一方の雌ねじ部に一の油井管の一方の雄ねじ部がねじ込まれるとともに、カップリングの他方の雌ねじ部に他の油井管の一方の雄ねじ部がねじ込まれることにより、カップリングを介して油井管同士が連結される。すなわち、カップリング型では、直接連結される一対の管材の一方が油井管であり、他方がカップリングである。
　一般に、雄ねじ部が形成された油井管の端部は、油井管又はカップリングに形成された雌ねじ部に挿入される要素を含むことから、ピンと称される。雌ねじ部が形成された油井管又はカップリングの端部は、油井管の端部に形成された雄ねじ部を受け入れる要素を含むことから、ボックスと称される。
　油井管継手の最新の規格、例えばAPI 5C5 RP CAL-IV 2017では、旧規格、例えばISO-CAL IV 2002よりも、ＳｅｒｉｅｓＡ試験における複合荷重楕円の引張・圧縮・内圧・外圧
の各荷重が増加している。さらに、近年、さらなる高温高圧深井戸の開発が進み、油井管用ねじ継手の使用環境が益々厳しくなってきており、特に軸方向圧縮荷重に対する性能（本明細書において「耐圧縮性能」ともいう。）の向上が求められている。
　一方、深井戸では、地層圧の深さ分布の複雑さによりケーシングの段数も増やす必要があることなどから、継手の最大外径、すなわちボックスの外径が油井管の管本体の外径とほぼ同程度のねじ継手が要求される。ボックス外径が油井管の管本体の外径にほぼ等しいねじ継手はフラッシュ型ねじ継手とも称される。また、ボックス外径が油井管の管本体の外径の概ね１０８％未満であるねじ継手はセミフラッシュ型ねじ継手とも称される。これらフラッシュ型及びセミフラッシュ型のねじ継手には、高い強度及びシール性能が要求されるだけでなく、限られた管肉厚内にねじ構造及びシール構造を配置するために、各部位には厳しい寸法制約が課されている。
　寸法制約が大きいフラッシュ型及びセミフラッシュ型のねじ継手は、特許文献１に開示
されているように、継手部の軸方向中間に中間ショルダ面を設け、その前後にそれぞれ内ねじ部及び外ねじ部を配置した２段ねじにより雄ねじ及び雌ねじを構成した継手デザインが採用されることが多い。２段ねじ構造の継手デザインによれば、より大きな危険断面の面積を確保できる。
　危険断面（ＣＣＳ）とは、締結状態において引張荷重負荷時に最大応力が生じる継手部分の縦断面（管軸に直交する切断面におけるもの）である。過大な引張荷重が負荷された場合には、危険断面の近傍で破損する可能性が高い。
　油井管用ねじ継手では、引張荷重のピンからボックスへの伝搬は、ねじ嵌合範囲全体にわたって軸方向に分散される。したがって、引張荷重のすべてが作用するピンの断面部分はねじ嵌合範囲よりもピンの管本体側となり、引張荷重のすべてが作用するボックスの断面部分はねじ嵌合範囲よりもボックスの管本体側となる。引張荷重のすべてが作用する断面のうち最も断面積が小さいものが危険断面となる。すなわち、締結状態における雄ねじと雌ねじとの噛み合い端のうち、雄ねじ部の先端側の噛み合い端に対応する雌ねじ部のねじ谷底位置を包含するボックスの縦断面（管軸に直交する切断面におけるもの）がボックス危険断面（ＢＣＣＳ）となる。また、締結状態における雄ねじ部と雌ねじ部との噛み合い端のうち、雄ねじ部の管本体側の噛み合い端に対応する雄ねじ部のねじ谷底位置を包含するピンの縦断面（管軸に直交する切断面におけるもの）がピン危険断面（ＰＣＣＳ）となる。ボックス危険断面及びピン危険断面のうち面積が小さい方がそのねじ継手の危険断面（ＣＣＳ）となる。油井管の管本体の断面積に対する危険断面の面積の比を継手効率と呼び、油井管本体の引張強度に対する継手部分の引張強度の指標として広く用いられている。
　２段ねじ構造のねじ継手においても、上記ボックス危険断面及びピン危険断面が存在する。さらに、２段ねじ構造のねじ継手においては、上述したように、継手部の軸方向中間部にも引張荷重に耐える継手断面積が小さくなる部位が存在する。すなわち、２段ねじ構造のねじ継手では、軸方向中間にねじ嵌合の無いセクションが存在する。このねじ嵌合の無いセクションでは、ピン及びボックスに分担された引張荷重が増減することなく軸方向に伝搬する。したがって、ねじ嵌合の無いセクションにおいて最も断面積が小さくなるピンの断面がピン中間危険断面（ＰＩＣＣＳ）となり、ねじ嵌合の無いセクションにおいて最も断面積が小さくなるボックスの断面がボックス中間危険断面（ＢＩＣＣＳ）となる。継手中間部における破断の発生を防止するためには、ピン中間危険断面の面積とボックス中間危険断面の面積との和を、ねじ継手の危険断面（ＣＣＳ）の面積よりも大きくすることが好ましい。
特表２０１８－５３６８１８号公報（国際公開第２０１７／０９７７００号） 特開昭５７－１８６６９０号公報 国際公開第２０１４／０４５９７３号
　特許文献１に開示されている２段ねじ構造のセミフラッシュタイプのインテグラル型ねじ継手では、油井管の素管の肉厚範囲内に２段ねじ構造を形成する必要があり、油井管よりも大きな外径を有するカップリングを用いるカップリング型ねじ継手と比して継手部分の強度が低下し、高い圧縮荷重に耐えうる強度を確保することが難しい。
　一般論としては、圧縮性能を向上させるには、圧縮荷重を負担する部位のピン及びボックス間の接触面積を増加させることが有効である。すなわち、締結時のトルクストッパーとして機能する中間ショルダ面同士の径方向の接触幅（すなわち、接触する部分の径方向幅）を大きく確保することが、圧縮性能の向上に寄与するものと考えられる。
　しかし、中間ショルダ面同士の接触幅を大きくすると、ピン及びボックスのねじセクションの管肉厚や、シールセクションの管肉厚が犠牲となり、密封性能が低下してしまうとともに、ピン中間危険断面及びボックス危険断面の面積の和が減少することにも繋がり、ねじ継手の引張り強度の低下を招く。
　また、特許文献１記載のねじ継手では、締結時に中間ショルダ面がトルクストッパーとして機能して、ピン先端（２０）とボックスの端部肩部（３０）とが離間した状態で締結完了する。この締結状態で軸方向圧縮荷重が負荷されたときの挙動については特許文献１には何ら言及されていない。
　したがって、特許文献１記載の従来のねじ継手の場合、中間ショルダ面（２６，２８）同士の接触のみで圧縮荷重を負担する必要があり、圧縮性能を大きく向上させることは困難である。
　本開示の目的は、２段ねじ構造の管用ねじ継手において、耐圧縮性能の更なる向上を図ることである。
　本開示に係る管用ねじ継手は、管状のピンと管状のボックスとから構成され、前記ピンが前記ボックスにねじ込まれて前記ピンと前記ボックスとが締結される。
　前記ピンは、第１雄ねじと、前記第１雄ねじよりも先端側に設けられ且つ前記第１雄ねじよりも小径の第２雄ねじと、前記第１雄ねじと前記第２雄ねじとの間に設けられたピン中間ショルダ面と、前記ピンの先端に設けられたピン端部ショルダ面と、前記第２雄ねじと前記ピン端部ショルダ面との間に設けられたピンシール面とを備える。
　前記ボックスは、締結状態で前記第１雄ねじが嵌合する第１雌ねじと、締結状態で前記第２雄ねじが嵌合する第２雌ねじと、締結状態で前記ピン中間ショルダ面に接触するボックス中間ショルダ面と、前記ピン端部ショルダ面に対応して設けられたボックス端部ショルダ面と、前記第２雌ねじと前記ボックス端部ショルダ面との間に設けられて締結状態で前記ピンシール面に全周にわたって接触するボックスシール面とを備える。
　本開示に係る管用ねじ継手では、締結前の前記ボックスの前記ボックス中間ショルダ面と前記ボックス端部ショルダ面との間の軸方向距離ＬＢが、締結前の前記ピンの前記ピン中間ショルダ面と前記ピン端部ショルダ面との間の軸方向距離ＬＰよりも大きい。これにより、締結中、ピン中間ショルダ面及びボックス中間ショルダ面が接触開始する時点ではピン端部ショルダ面とボックス端部ショルダ面とは接触しない。すなわち、ピン中間ショルダ面及びボックス中間ショルダ面はトルクストッパーとして機能する。一方、締結完了時点で、ピン端部ショルダ面とボックス端部ショルダ面とは離間している。或いは、締結によりピン先端部がピン中間ショルダ面に対して先端側に引っ張られて、ピン端部ショルダ面がピン先端側に弾性変形して、トルクストッパーとしては実質的に機能しない程度に締結完了時点でピン端部ショルダ面及びボックス端部ショルダ面が互いに軽く接触している状態とすることができる。
　さらに、本開示に係る管用ねじ継手では、締結状態で軸方向圧縮荷重の負荷時に前記管
用ねじ継手が降伏する前に前記ピン端部ショルダ面が前記ボックス端部ショルダ面に接触開始するよう、前記軸方向距離の差（ＬＢ－ＬＰ）が定められている。これにより、軸方向圧縮荷重の負荷時に、ピン端部ショルダ面及びボックス端部ショルダ面が接触して、軸方向圧縮荷重の一部をピン端部ショルダ面及びボックス端部ショルダ面に負担させることができ、継手構造全体として要求される降伏圧縮強度を得ることができる。さらに、端部ショルダ面同士の接触によりボックスシール面に対するピンシール面の軸方向のずれ量を抑制することができ、大きな圧縮荷重負荷時にピンシール面近傍及びボックスシール面近傍に蓄積されるダメージを低減できるので、圧縮荷重が消失した後の内圧シール性能を維持できる。
　好ましくは、締結状態で軸方向圧縮荷重無負荷時に前記ピン端部ショルダ面と前記ボックス端部ショルダ面との間に隙間が形成されるよう前記軸方向距離ＬＢ，ＬＰが定められている。これによれば、ピン端部ショルダ面及びボックス端部ショルダ面はトルクショルダとしては機能させず、軸方向圧縮荷重の一部を負担する「疑似ショルダ面」として機能させることができる。
　さらに好ましくは、締結状態で軸方向圧縮荷重無負荷時に前記第２雄ねじ及び前記第２雌ねじの挿入面間に隙間が形成されるよう、前記第２雄ねじ及び前記第２雌ねじが構成されているとともに、負荷される軸方向圧縮荷重が徐々に大きくなっていく過程で、まず前記挿入面同士が接触を開始し、その後前記ピン端部ショルダ面と前記ボックス端部ショルダ面とが接触開始するよう、前記挿入面間の隙間の大きさが定められている。これによれば、第２雄ねじ及び第２雌ねじによって軸方向圧縮荷重の一部を負担させることができ、一層の耐圧縮性能の向上を図ることができる。また、端部ショルダ面同士の接触開始は、第２雄ねじ及び第２雌ねじの挿入面同士の接触開始の後になるため、ピン端部ショルダ面及びボックス端部ショルダ面が負担する圧縮荷重の大きさを抑えることができる。したがって、端部ショルダ面同士の接触面積が小さくても、全体として優れた耐圧縮性能を発揮できる。
　好ましくは、前記ピンシール面の軸方向両端を結ぶ直線の勾配は、５％以上２５％以下である。勾配が２５％よりも大きくなると十分なシール干渉量を確保することが困難となる。勾配が５％より小さくなると締結時の焼き付きリスクが大きくなる。より好ましくは、勾配は１０％以上１７％以下とすることができる。ボックスシール面もピンシール面と同様の勾配を有することができ、好ましくはボックスシール面の勾配とピンシール面の勾配とは等しい。ピンシール面及びボックスシール面のテーパー母線は、直線であってもよいし、凸状にわずかに湾曲していてもよいし、凸曲線と直線とを部分的に含んでいてもよい。
　なお、本明細書において、「締結完了時点」とは、ピンをボックスに締結した後、軸方向荷重及び内外圧のいずれもねじ継手に負荷していない時点を意味する。一方、「締結状態」とは、軸方向荷重及び内外圧が負荷されているか否かにかかわらずピン及びボックスが締結されている状態を意味する。ねじ継手が破壊されない範囲内、またはピン及びボックスのシール面の接触面圧が喪失しない範囲内、より好ましくは弾性域内で軸方向荷重及び内外圧を負荷した後であっても、ピン及びボックスが締結されていれば「締結状態」である。
　また、軸方向距離ＬＰ，ＬＢは、これらの差（ＬＢ－ＬＰ）が実質的に一義的に定まれば良いため、測定基準を揃えて測定すればよく、軸方向距離ＬＰ，ＬＢそれ自体が個々に厳密に定義される必要はない。例えば、軸方向距離ＬＢは、ボックス中間ショルダ面の径方向内端部とボックス端部ショルダ面の径方向内端部との間の軸方向距離であってよく、この場合は、軸方向距離ＬＰは、ボックス中間ショルダ面の径方向内端部に対応するピン
中間ショルダ面の部位（すなわち、ボックス中間ショルダ面の径方向内端部に接触する部位）と、ボックス端部ショルダ面の径方向内端部に対応するピン中間ショルダ面の部位（すなわち、ボックス端部ショルダ面の径方向内端部に接触する部位）との間の軸方向距離となる。また、軸方向距離ＬＰは、ピン中間ショルダ面の径方向外端部とピン端部ショルダ面の径方向外端部との間の軸方向距離であってよく、この場合は、軸方向距離ＬＢは、ピン中間ショルダ面の径方向外端部に対応するボックス中間ショルダ面の部位（すなわち、ピン中間ショルダ面の径方向外端部に接触する部位）と、ピン端部ショルダ面の径方向外端部に対応するボックス中間ショルダ面の部位（すなわち、ピン端部ショルダ面の径方向外端部に接触する部位）との間の軸方向距離となる。
　本開示によれば、締結完了時点ではピン端部ショルダ面とボックス端部ショルダ面とが接触していないか、若しくは、接触していたとしてもピン中間ショルダ面とボックス中間ショルダ面との間の接触圧よりもピン端部ショルダ面とボックス端部ショルダ面との間の接触圧の方が小さい。したがって、ピン及びボックスの締結完了時点で、ピン端部ショルダ面を有するピン先端部近傍に大きな圧縮応力が生じることがなく、ピン端部ショルダ面に負担させることのできる軸方向圧縮荷重に余裕を持たせることができる。さらに、締結状態で、ある程度大きな軸方向圧縮荷重が管用ねじ継手に負荷された場合には、ピン端部ショルダ面がボックス端部ショルダ面に接触して、軸方向圧縮荷重の一部を負担するので、トルクショルダとして機能する中間ショルダ面に過大な圧縮応力が作用することを回避でき、耐圧縮性能を向上できる。
図１は、実施形態に係る油井管用ねじ継手の締結状態の縦断面図である。 図２Ａは、締結状態で圧縮荷重無負荷時のピン先端部近傍部位の拡大図である。 図２Ｂは、締結状態である程度の大きさの圧縮荷重が負荷された時のピン先端部近傍部位の拡大図である。 図２Ｃは、締結状態で大きな圧縮荷重（但し、中間ショルダ面及び各ねじが降伏しない程度の圧縮荷重）が負荷された時のピン先端部近傍部位の拡大図である。 図３は、別の実施形態に係る油井管用ねじ継手のピンシール面近傍の拡大図である。 解析で使用した複合荷重条件の経路を示す図である。 単純内圧負荷状態の３回の荷重条件（Load Point）におけるシール接触圧の比較グラフである。
　図１に例示するように、本実施の形態に係る管用ねじ継手１は、管状のピン２と、管状のボックス３とから構成される。ピン２とボックス３とは、ピン２がボックス３にねじ込まれることにより締結される。ピン２は、第１の管Ｐ１の管端部に設けられ、ボックス３は、第２の管Ｐ２の管端部に設けられる。第１の管Ｐ１は、油井管等の長尺パイプであってよい。第２の管は、長尺パイプ同士を接続するためのカップリングであってもよいが、好ましくは油井管等の長尺パイプである。すなわち、本実施の形態に係る管用ねじ継手１は、好ましくはインテグラル型の管用ねじ継手である。油井管やカップリングは、典型的には鋼製であるが、ステンレス鋼やニッケル基合金等の金属製であってよい。
　ピン２は、第１の油井管Ｐ１の縮径加工された一端部に形成されていてよい。ボックス３は、第２の油井管Ｐ２の拡径加工された一端部に形成されていてよい。好ましくは、各油井管Ｐ１，Ｐ２の一端部にピン２を形成し、他端部にボックス３を形成することができる。より詳細には、第１の油井管Ｐ１は、長尺管からなる素管の一端部を縮径加工した後
、縮径加工された一端部の外周をピン２の構成要素を形成するように切削加工することにより製造される。また、第２の油井管Ｐ２は、長尺管からなる素管の一端部を拡径加工した後、拡径加工された一端部の内周をボックス３の構成要素を形成するように切削加工することにより製造される。これにより、セミフラッシュタイプのインテグラル型ねじ継手において、ピン２及びボックス３の肉厚を確保できる。
　本明細書において、油井管Ｐ１，Ｐ２のピン２及びボックス３以外の部分であって縮径加工も拡径加工もされていない部分を「管本体」という。ピン２の管端側とは、ピン２の管本体からピン２の管端に向く方向を意味し、「先端側」ということもある。ピン２の管本体側とは、ピン２の管端からピン２の管本体に向く方向を意味し、「基端側」ということもある。ボックス３の開口端側とは、ボックス３の管本体からボックス３の開口端に向く方向を意味する。
　ピン２は、第１雄ねじ２１と、第１雄ねじ２１よりもピン２の管端側に設けられ且つ第１雄ねじ２１よりも小径の第２雄ねじ２２と、第１雄ねじ２１と第２雄ねじ２２との間に設けられたピン中間ショルダ面２３と、ピン２の管端部に設けられたピン端部ショルダ面２４と、第２雄ねじ２２とピン端部ショルダ面２４との間に設けられたピンシール面２５とを備える。第１雄ねじ２１と第２雄ねじ２２とは軸方向に離間しており、これらの間にピン中間ショルダ面２３が設けられていてよい。
　好ましくは、第１及び第２の雄ねじ２１，２２は、それぞれテーパーねじからなる。好ましくは、第１及び第２の雄ねじ２１，２２は、同じねじテーパー角及び同じねじピッチを有する。好ましくは、第２雄ねじ２２を構成するテーパーねじのテーパー母線は、第１雄ねじ２１を構成するテーパーねじのテーパー母線よりも径方向内方に位置する。ピン中間ショルダ面２３は、第１雄ねじ２１と第２雄ねじ２２との間でピンの外周に形成された段部の側面により構成できる。ピン中間ショルダ面２３は、ピン２の管端側に向けられている。第１及び第２雄ねじ２１，２２はそれぞれ、台形ねじ、ＡＰＩラウンドねじ、ＡＰＩバットレスねじ、若しくは、楔型ねじなどであってよい。
　ボックス３は、締結完了時点で第１雄ねじ２１が嵌合する第１雌ねじ３１と、締結完了時点で第２雄ねじ２２が嵌合する第２雌ねじ３２と、締結完了時点でピン中間ショルダ面２３に接触するボックス中間ショルダ面３３と、ピン端部ショルダ面２４に対応して設けられたボックス端部ショルダ面３４と、第２雌ねじ３２とボックス端部ショルダ面３４との間に設けられて締結完了時点でピンシール面２５に全周にわたって接触するボックスシール面３５とを備える。これらピンシール面２５及びボックスシール面３５は、主として内圧に対する密封性能を発揮するための内圧用シールとして機能させることができる。好ましくは、ボックス３は、第１雌ねじ３１よりもボックス３の開口端側に設けられた外圧用ボックスシール面３６をさらに備えることができ、ピン２は、締結完了時点で外圧用ボックスシール面３６に全周にわたって接触する外圧用ピンシール面２６をさらに備えることができる。この外圧用ピンシール面２６は、第１雄ねじ２１よりもピンの基端側に設けられる。
　第１雌ねじ３１と第２雌ねじ３２とは軸方向に離間しており、これらの間にボックス中間ショルダ面３３が設けられていてよい。好ましくは、第１及び第２の雌ねじ３１，３２は、第１及び第２の雄ねじ２１，２２にそれぞれ適合するテーパーねじからなる。ボックス中間ショルダ面３３は、第１雌ねじ３１と第２雌ねじ３２との間でボックス３の内周に形成された段部の側面により構成できる。ボックス中間ショルダ面３３は、ボックス３の開口端側に向けられており、ピン中間ショルダ面２３に対向する。ボックス中間ショルダ面３３は、少なくとも締結完了時点でピン中間ショルダ面２３に接触し、これら中間ショルダ面２３，３３は、トルク性能を発揮するためのトルクショルダとして機能する。第１
及び第２の雌ねじ３１，３２は、第１及び第２の雄ねじ２１，２２にそれぞれ適合する台形ねじ、ＡＰＩラウンドねじ、ＡＰＩバットレスねじ、若しくは、楔型ねじなどであってよい。
　好ましくは、各ねじ２１，２２，３１，３２のねじ山頂面及びねじ谷底面の縦断面形状は、管軸に平行に延びる直線状である。
　好ましくは、ピン２及びボックス３の締結完了時点で、第１雄ねじ２１及び第１雌ねじ３１の荷重面２１Ｌ，３１Ｌ同士が接触し、第２雄ねじ２２及び第２雌ねじ３２の荷重面２２Ｌ，３２Ｌ同士が接触し、第１雄ねじ２１及び第１雌ねじ３１の挿入面２１Ｓ，３１Ｓ間に隙間が形成され、且つ、第２雄ねじ２２及び第２雌ねじ３２の挿入面２２Ｓ，３２Ｓ間に隙間が形成される。
　好ましくは、第１雄ねじ２１及び第１雌ねじ３１の挿入面２１Ｓ，３１Ｓ間に形成される隙間の大きさは、これらねじ２１，３１の嵌合範囲の軸方向全長にわたって均一であるが、一部の小領域においてより大きな隙間が形成されていてもよい。好ましくは、第２雄ねじ２２及び第２雌ねじ３２の挿入面２２Ｓ，３２Ｓ間に形成される隙間の大きさは、これらねじ２２，３２の嵌合範囲の軸方向全長にわたって均一であるが、一部の小領域においてより大きな隙間が形成されていてもよい。好ましくは、挿入面２１Ｓ，３１Ｓ間に形成される隙間の大きさと、挿入面２２Ｓ，３２Ｓ間に形成される隙間の大きさとが等しい。
　好ましくは、締結完了時点で第１雄ねじ２１及び第１雌ねじ３１の挿入面２１Ｓ，３１Ｓ間に形成される隙間は、ピン２及びボックス３の降伏圧縮荷重よりも小さい所定の軸方向圧縮荷重が負荷されたときにピン２及びボックス３の変形により挿入面２１Ｓ，３１Ｓ同士が軸方向圧縮荷重の一部を負担するように接触開始する程度の大きさとされている。挿入面２１Ｓ，３１Ｓ同士の接触開始時の接触状態は様々であってよく、第１の雄ねじ２１及び第１の雌ねじ３１の管軸方向の所定の部位から接触開始して、軸方向圧縮荷重が大きくなるにつれて徐々に挿入面２１Ｓ，３１Ｓ同士の接触領域が広がっていってもよいし、また、挿入面２１Ｓ，３１Ｓ全体が同時に接触開始してもよい。締結完了時点で挿入面２１Ｓ，３１Ｓ間に形成される隙間の管軸方向に沿う方向における大きさは、例えば０．１５ｍｍ以下であってよい。締結時の焼き付き防止の観点から、上記隙間の大きさは、０．０６ｍｍ以上であることが好ましい。
　好ましくは、締結完了時点で第２雄ねじ２２及び第２雌ねじ３２の挿入面２２Ｓ，３２Ｓ間に形成される隙間は、ピン２及びボックス３の降伏圧縮荷重よりも小さい所定の軸方向圧縮荷重が負荷されたときにピン２及びボックス３の変形により挿入面２２Ｓ，３２Ｓ同士が軸方向圧縮荷重の一部を負担するように接触開始する程度の大きさとされている。挿入面２２Ｓ，３２Ｓ同士の接触開始時の接触状態は様々であってよく、第２の雄ねじ２２及び第２の雌ねじ３２の管軸方向の所定の部位から接触開始して軸方向圧縮荷重が大きくなるにつれて徐々に挿入面２２Ｓ，３２Ｓ同士の接触領域が広がっていってもよいし、また、挿入面２２Ｓ，３２Ｓ全体が同時に接触開始してもよい。また、挿入面２２Ｓ，３２Ｓ同士が接触開始する軸方向圧縮荷重は、挿入面２１Ｓ，３１Ｓ同士が接触開始する軸方向圧縮荷重と異なっていても良い。締結完了時点で挿入面２２Ｓ，３２Ｓ間に形成される隙間の管軸方向に沿う方向における大きさは、例えば０．１５ｍｍ以下であってよい。締結時の焼き付き防止の観点から、上記隙間の大きさは、０．０６ｍｍ以上であることが好ましい。
　ボックス端部ショルダ面３４は、径方向内端が径方向外端よりもボックス３の開口端側に傾倒するテーパー面により構成されている。ピン端部ショルダ面２４は、締結完了時点
でボックス端部ショルダ面３４に接触してもよいし、図２Ａに示すように締結完了時点ではボックス端部ショルダ面３４との間に隙間が形成されてもよい。少なくとも、ねじ継手の降伏圧縮荷重よりも小さな所定の軸方向圧縮荷重が負荷された場合に、ピン２及びボックス３の弾性変形によってピン２及びボックス３の端部ショルダ面２４，３４同士が接触して、軸方向圧縮荷重の一部を負担する。
　ピン端部ショルダ面２４とボックス端部ショルダ面３４との接触領域の径方向幅（図２Ｃ参照）は１ｍｍ未満であってよい。このように端部ショルダ面２４，３４同士の接触幅を狭小化することにより、他の部位の肉厚を確保し易くなる。なお、ピン２及びボックス３の端部ショルダ面２４，３４同士の接触領域とは、シール干渉量によってピン２及びボックス３に径方向の変形が導入された状態の接触領域であって、締結前、すなわち変形前のピン２及びボックス３の端部ショルダ面３４の管軸方向から見た重複範囲よりも小さくなる。
　より好ましくは、図２Ｂに示すように第２雄ねじ２２及び第２雌ねじ３２の挿入面２２Ｓ，３２Ｓ同士がまず接触を開始し、負荷される圧縮荷重がさらに大きくなると図２Ｃに示すように端部ショルダ面２４，３４同士の接触が開始するよう、締結完了時点の挿入面２２Ｓ，３２Ｓ間の隙間の大きさと端部ショルダ面２４，３４間の隙間の大きさとを定めることができる。これによれば、端部ショルダ面２４，３４同士の接触幅が小さくとも、軸方向圧縮荷重負荷時に端部ショルダ面２４，３４が負担する圧縮荷重を小さくすることができるため、圧縮荷重による端部ショルダ面２４，３４近傍の塑性ひずみを低減できる。加えて、ピン２の第２雄ねじ２２の挿入面２２Ｓに作用する圧縮荷重の一部は、ピン先端側をラッパ状に拡径させるように作用することが期待され、内圧用シール面２５，３５同士の接触圧を維持する効果も期待できる。
　これに代えて、端部ショルダ面２４，３４同士がまず接触を開始し、負荷される圧縮荷重がさらに大きくなると挿入面２２Ｓ，３２Ｓ同士の接触が開始するように構成することもできる。これによれば、端部ショルダ面２４，３４同士をより確実に接触させることにより、ピン先端部近傍の縮径変形を抑制できる。
　ボックス端部ショルダ面３４の端部ショルダ角θｓｈは、好ましくは５°より大きく、より好ましくは１０°より大きい。また、端部ショルダ角θｓｈは、好ましくは４５°以下であり、より好ましくは２５°以下である。ピン端部ショルダ面２４の端部ショルダ角は、ボックス端部ショルダ面３４の端部ショルダ角θｓｈと等しいことが好ましい。
　なお、ピン２及びボックス３の中間ショルダ面２３，３３は、管軸に直交する平坦面によって構成しているが、径方向内端よりも径方向外端がピン２の管端側に傾倒するテーパー面により構成されていてもよい。
　また、各シール面２５，３５，２６，３６の縦断面形状は適宜のものであってよく、図１～図２に示すねじ継手１では各シール面は縦断面において直線状に傾斜するテーパー面により構成されている。これに代えて、互いに接触するシール面の一方を凸曲面により構成することもできるし、双方のシール面を凸曲面により構成することもできる。いずれにしても、ピン２がボックス３の奥側に押し込まれる程、シール干渉量が大きくなるように、各シール面が構成されている。各シール面の軸方向両端部を結ぶ直線の勾配は、５％（テーパー比としては１０％）以上であることが好ましく、より好ましくは１０％（テーパー比としては２０％）である。また、各シール面の軸方向両端部を結ぶ直線の勾配は、２５％（テーパー比としては５０％）以下であることが好ましく、より好ましくは１７％（テーパー比としては３４％）以下である。
　図３に示す実施形態では、ボックスシール面３５は縦断面において直線状に傾斜するテーパー面により構成する一方、ピンシール面２５は、縦断面において直線状に傾斜するテーパー面２５ｂと、軸方向中央部がボックスシール面３５に向けて凸となる凸曲面２５ａとから構成されている。テーパー面２５ｂは凸曲面２５ａの先端側端部に滑らかに連続するよう形成されている。本実施形態では、締結時に凸曲面２５ａがボックスシール面３５に強く圧接されるシールポイントとして機能するようにピンシール面２５が形成されている。本実施形態では、ピンシール面２５のシールポイントがピン端部ショルダ２４から離れた位置となることを保証でき、大きな軸方向圧縮荷重負荷時にピン端部ショルダ面２４に生じる応力がピンシール面２５のシールポイント近傍に与える影響を低減できる。
　また、図３は、スローテーパー化されたピンシール面２５及びボックスシール面３５の一例としても示されている。図示例では、ボックスシール面３５の管軸に対する勾配は１０％（テーパー比としては２０％）であり、ピンシール面２５の凸曲面２５ａの軸方向両端部を結ぶ直線の勾配はボックスシール面３５の勾配と同じ１０％であり、ピンシール面２５のテーパー面２５ｂの勾配は１７．５％（テーパー比としては３５％）であり、ピンシール面２５全体の軸方向両端部を結ぶ直線の勾配は、（６＋１７．５）／（１００＋６０）≒１５％である。このように、ピンシール面２５及びボックスシール面３５をスローテーパー化することにより、ピン端部ショルダ面２４及びボックス端部ショルダ面３４の径方向幅を大きくすることができ、一層の耐圧縮性能の向上を図ることができる。また、これら端部ショルダ２４，３４により多くの圧縮荷重を負担させることが可能となる分、中間ショルダ２３，３３や各ねじ２１，３１，２２，３２の設計にも余裕が生じ、耐圧縮性能以外の他の性能向上のための改良を行うこともできる。
　本実施形態の管用ねじ継手１では、ピン２をボックス３に締結していくと、ピン２の中間ショルダ面２３がボックス３の中間ショルダ面３３に接触する。このときの締結トルクはショルダリングトルクとも言われている。さらにピン２をボックス３に対して締め付けていくと、中間ショルダ面２３，３３同士の摺動接触により、締結トルクが急激に増大していく。而して、中間ショルダ面２３，３３はトルクショルダとして機能する。締付トルクが降伏トルクを超えると、中間ショルダ面２３，３３の近傍や雄ねじ２１，２２及び雌ねじ３１，３２が破壊され、締付回転量を増やしても締付トルクが上昇しなくなる。したがって、締付トルクが降伏トルクに至る前に締結を完了すべきである。
　ねじ継手１においては、締結完了時点で、図２Ａに示すように、雄ねじ２１，２２及び雌ねじ３１，３２の荷重面同士が接触する一方、雄ねじ２１，２２及び雌ねじ３１，３２の挿入面間に微小隙間が形成されるとともに、端部ショルダ面２４，３４間にも微小隙間が形成される。
　締結状態のねじ継手１に負荷される軸方向圧縮荷重が徐々に増加していくと、圧縮荷重による圧縮歪みによって、ピン中間ショルダ面２３よりもピン２の管本体側の部位、並びに、ボックス中間ショルダ面３３よりもボックス３の管本体側の部位が僅かに軸方向に圧縮されていく。圧縮荷重がある程度の大きさまで増加すると、図２Ｂに示すように、端部ショルダ面２４，３４同士が接触開始する前に、第２雄ねじ２２及び第２雌ねじ３２の挿入面２２Ｓ，３２Ｓ同士が接触開始し、それ以降、これら挿入面２２Ｓ，３２Ｓも圧縮荷重の一部を負担する。なお、螺旋状の挿入面２２Ｓ，３２Ｓ全体が接触する必要はなく、挿入面２２Ｓ，３２Ｓの軸方向及び周方向の一部が接触開始すればよい。
　さらに圧縮荷重が増大すると、降伏圧縮荷重に至る前に、端部ショルダ面２４，３４同士が接触開始し、圧縮荷重の一部を端部ショルダ面２４，３４においても負担するとともに、圧縮荷重によるピンシール面２５及びボックスシール面３５の相対的なずれ量を規制することができる。ボックスシール面３５に対するピンシール面２５の軸方向のずれ量が
大きいと、これらシール面３５のテーパー形状によってピンシール面２５近傍及びボックスシール面３５近傍に大きな圧力が生じてダメージが蓄積され、その後圧縮荷重が除去されて弾性的に復元しても、初期のシール接触圧が得られず、特に内圧シール性能が低下してしまう。本実施形態のねじ継手１によれば、圧縮荷重によるピンシール面２５及びボックスシール面３５の相対的なずれ量が抑制されるため、ピンシール面２５近傍及びボックスシール面３５近傍に蓄積されるダメージも低減され、圧縮荷重が消失した後の内圧シール性能を維持できる。
　本開示は、インテグラル型だけでなく、カップリング型のねじ継手に適用してもよい。その他、本開示は上記の実施の形態に限定されず、本開示による技術的思想の範囲内で、種々の変更が可能である。
　本実施の形態に係る油井管用ねじ継手１の効果を確認するため、軸方向圧縮荷重負荷時に端部ショルダ２４，３４同士が接触する実施例と、端部ショルダ同士が接触しない比較例とについて、弾塑性有限要素法による数値解析シミュレーションを実施し、内圧シール性能を評価した。
　内圧シール性能は、図４に示す２０１７年版のＡＰＩ５Ｃ５　ＣＡＬ　ＩＶ準拠のＳｅｒｉｅｓＡ試験を模擬した複合荷重楕円をトレースする（１）～（５２）の複合荷重条件を順次負荷することにより評価した。なお、図中、「Compression」は圧縮荷重、「Tension」は引張荷重、「IP」は内圧（Internal Pressure）、「EP」は外圧（External Pressure）、「VME 100% for pipe」は油井管の管本体の降伏曲線、「CYS」(Connection Yield Strength)はねじ継手の強度、「CYS 100%」はねじ継手の降伏曲線、「CYS 95%」はCYS 100%に対して95%の降伏曲線、「High collapse for connection」はねじ継手の外圧による
崩壊曲線である。「CYS 100%」は、「VME 100% for pipe」の軸力（圧縮又は引張）に継
手効率ＪＥを乗じた曲線である。
　図５に、単純内圧負荷時の３つの荷重条件（７）（２７）（４５）におけるピンシール面２５及びボックスシール面３５のシール接触力を比較して示す。なお、実施例は「偽ショルダー有」、比較例は「偽ショルダー無」である。
　ＬＰ７は、繰り返し複合荷重の経路（１）～（５２）において最初に単純内圧が負荷される荷重条件（７）におけるシール接触力を示し、ＬＰ２７は２回目の単純内圧負荷時の荷重条件（２７）におけるシール接触力を示し、ＬＰ４５は３回目の単純内圧負荷時の荷重条件（４５）におけるシール接触力を示している。
　図から明らかなように、「偽ショルダー有」に比して、「偽ショルダー無」の場合はシール接触力の低下が顕著である。このことから、本開示によれば、繰り返し複合荷重が負荷された後における内圧シール性能の低下を抑制できることが確認された。
１：管用ねじ継手
２：ピン、２１：第１雄ねじ、２２：第２雄ねじ
２３：中間ショルダ面、２４：端部ショルダ面、２５：ピンシール面
３：ボックス、３１：第１雌ねじ、３２：第２雌ねじ
３３：中間ショルダ面、３４：端部ショルダ面、３５：ボックスシール面

Claims (4)

  1. 　管状のピンと管状のボックスとから構成され、前記ピンが前記ボックスにねじ込まれて前記ピンと前記ボックスとが締結される管用ねじ継手であって、
    　前記ピンは、第１雄ねじと、前記第１雄ねじよりも先端側に設けられ且つ前記第１雄ねじよりも小径の第２雄ねじと、前記第１雄ねじと前記第２雄ねじとの間に設けられたピン中間ショルダ面と、前記ピンの先端に設けられたピン端部ショルダ面と、前記第２雄ねじと前記ピン端部ショルダ面との間に設けられたピンシール面とを備え、
    　前記ボックスは、締結状態で前記第１雄ねじが嵌合する第１雌ねじと、締結状態で前記第２雄ねじが嵌合する第２雌ねじと、締結状態で前記ピン中間ショルダ面に接触するボックス中間ショルダ面と、前記ピン端部ショルダ面に対応して設けられたボックス端部ショルダ面と、前記第２雌ねじと前記ボックス端部ショルダ面との間に設けられて締結状態で前記ピンシール面に全周にわたって接触するボックスシール面とを備え、
    　締結前の前記ボックスの前記ボックス中間ショルダ面と前記ボックス端部ショルダ面との間の軸方向距離ＬＢが、締結前の前記ピンの前記ピン中間ショルダ面と前記ピン端部ショルダ面との間の軸方向距離ＬＰよりも大きく、
    　締結状態で軸方向圧縮荷重の負荷時に前記管用ねじ継手が降伏する前に前記ピン端部ショルダ面が前記ボックス端部ショルダ面に接触開始するよう、前記軸方向距離の差（ＬＢ－ＬＰ）が定められている、
    　管用ねじ継手。
  2. 　請求項１に記載の管用ねじ継手において、
    　締結状態で軸方向圧縮荷重無負荷時に前記ピン端部ショルダ面と前記ボックス端部ショルダ面との間に隙間が形成されるよう前記軸方向距離ＬＢ，ＬＰが定められている、
    　管用ねじ継手。
  3. 　請求項２に記載の管用ねじ継手において、
    　締結状態で軸方向圧縮荷重無負荷時に前記第２雄ねじ及び前記第２雌ねじの挿入面間に隙間が形成されるよう、前記第２雄ねじ及び前記第２雌ねじが構成されているとともに、
    　負荷される軸方向圧縮荷重が徐々に大きくなっていく過程で、まず前記挿入面同士が接触を開始し、その後前記ピン端部ショルダ面と前記ボックス端部ショルダ面とが接触開始するよう、前記挿入面間の隙間の大きさが定められている、
    　管用ねじ継手。
  4. 　請求項１，２又は３に記載の管用ねじ継手において、
    　前記ピンシール面の軸方向両端を結ぶ直線の勾配が５％より大きく且つ２５％より小さい、管用ねじ継手。
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