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WO2020262553A1 - 撮像レンズ及び撮像装置 - Google Patents

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WO2020262553A1
WO2020262553A1 PCT/JP2020/025089 JP2020025089W WO2020262553A1 WO 2020262553 A1 WO2020262553 A1 WO 2020262553A1 JP 2020025089 W JP2020025089 W JP 2020025089W WO 2020262553 A1 WO2020262553 A1 WO 2020262553A1
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WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
lens
lens surface
object side
curvature
radius
Prior art date
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Ceased
Application number
PCT/JP2020/025089
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English (en)
French (fr)
Inventor
翔 五月女
金井　大輔
隆春 藤井
悟 木原
宏介 杉木
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Kyocera Corp
Original Assignee
Kyocera Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kyocera Corp filed Critical Kyocera Corp
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Priority to CN202080046246.6A priority patent/CN114051590B/zh
Priority to EP20831984.8A priority patent/EP3974886B1/en
Publication of WO2020262553A1 publication Critical patent/WO2020262553A1/ja
Priority to US17/561,628 priority patent/US12253658B2/en
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    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
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    • G02B5/208—Filters for use with infrared or ultraviolet radiation, e.g. for separating visible light from infrared and/or ultraviolet radiation
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    • G02B9/04—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having two components only
    • G02B9/10—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having two components only one + and one - component

Definitions

  • the present disclosure relates to an imaging lens and an imaging device.
  • in-vehicle cameras In recent years, surveillance cameras, in-vehicle cameras, etc. have become widespread. With the widespread use of imaging lenses mounted on surveillance cameras and in-vehicle cameras (hereinafter referred to as in-vehicle cameras and the like), those having a simpler configuration and higher performance are required.
  • the performance of the in-vehicle camera and the like includes a wide angle of view, good image quality, no deterioration in performance even if there is a temperature change, and a small size.
  • Patent Document 1 an image pickup lens having 5 elements in 4 groups having a concave surface formed on the lens surface on the side surface of the object is disclosed.
  • the image pickup lens of the present disclosure comprises a front group having a negative power, an aperture, and a rear group having a positive power in order from the object side.
  • the first lens surface closest to the object side has a convex shape toward the object side.
  • the second lens surface closest to the object side has a convex shape toward the object side
  • the third lens surface closest to the image side has a convex shape toward the image side
  • the third lens surface has a convex shape. Equipped with an infrared cut coat.
  • the image pickup lens satisfies the following conditional expression (1).
  • Rr is the radius of curvature of the second lens surface.
  • Re is the radius of curvature of the third lens surface.
  • Da is the distance from the second lens surface to the third lens surface on the optical axis.
  • FIG. It is a graph which shows (A) spherical aberration, (B) astigmatism, and (C) distortion of Example 1. It is a graph which shows MTF of Example 1.
  • FIG. It is a graph which shows (A) spherical aberration, (B) astigmatism, and (C) distortion of Example 2. It is a graph which shows MTF of Example 2. It is a graph which shows (A) spherical aberration, (B) astigmatism, and (C) distortion of Example 3. It is a graph which shows MTF of Example 3. It is a graph which shows (A) spherical aberration, (B) astigmatism, and (C) distortion of Example 4. It is a graph which shows MTF of Example 4.
  • In-vehicle cameras and the like are equipped with CCD (Charge Coupled Device), CMOS (Complementary Metal-Oxide Semiconductor), etc. as image sensors. Then, in an in-vehicle camera or the like, deterioration of image quality or the like is prevented by providing a function of preventing unnecessary light due to deterioration of image quality from being incident on these image pickup elements.
  • CCD Charge Coupled Device
  • CMOS Complementary Metal-Oxide Semiconductor
  • the image pickup lens according to the embodiment is composed of a front group having a negative power, an aperture, and a rear group having a positive power in order from the object side.
  • the first lens surface closest to the object side has a convex shape toward the object side.
  • the second lens surface closest to the object side has a convex shape toward the object side
  • the third lens surface closest to the image side has a convex shape toward the image side
  • the third lens surface has a convex shape. Equipped with an infrared cut coat.
  • the image pickup lens satisfies the following conditional expression (1).
  • Rr is the radius of curvature of the second lens surface.
  • Re is the radius of curvature of the third lens surface.
  • Da is the distance from the second lens surface to the third lens surface on the optical axis.
  • the front group consists of a concave meniscus-shaped first lens having a first lens surface and a concave meniscus-shaped second lens in order from the object side.
  • the second lens may be arranged so that the convex surface faces the image side.
  • the rear group consists of a third lens having a second lens surface, a fourth lens, and a junction lens in order from the object side.
  • the third lens, the fourth lens, and the junction lens may all have positive power.
  • the bonded lens is composed of a fifth lens which is a concave lens and a sixth lens which is a convex lens in order from the object side.
  • the sixth lens may have a third lens surface.
  • conditional expression (2) may be satisfied. 1.20 ⁇ (R1 +
  • R1 is the radius of curvature of the first lens surface.
  • Re is the radius of curvature of the third lens surface.
  • Dt is the distance from the first lens surface to the third lens surface on the optical axis.
  • the image pickup device includes any of the above image pickup lenses and a flat plate-shaped cover glass in order from the object side.
  • R1 is the radius of curvature of the first lens surface
  • Dt is the distance from the first lens surface to the third lens surface on the optical axis
  • Db is the object of the cover glass from the third lens surface on the optical axis. The distance to the side.
  • Rr is the radius of curvature of the second lens surface.
  • Da is the distance from the second lens surface to the third lens surface on the optical axis.
  • Db is the distance from the third lens surface on the optical axis to the side surface of the object of the cover glass.
  • the image sensor also has sensitivity in the infrared region. Therefore, the quality of the image may deteriorate due to the infrared rays incident on the image sensor.
  • In-vehicle cameras and the like are provided with a function (infrared cut function) for preventing infrared rays from entering the image sensor, such as an infrared filter or an infrared cut coat on a lens, etc., thereby preventing deterioration of image quality due to infrared rays. ..
  • the incident light from a high-intensity light source is partially reflected by the incident side surface of the infrared filter (the object side surface of the imaging lens). Due to this reflected light, for example, by re-reflecting on the lens surface facing the infrared filter, an image is formed on the light receiving surface of the image sensor, resulting in a so-called ghost image of light, which deteriorates the quality of the image. It may be the cause. Further, when an infrared cut coat or the like is applied to a lens or the like, the infrared cut performance is generally prioritized, so that the antireflection performance may be deteriorated.
  • one embodiment of the present disclosure has the following configuration.
  • the image pickup device 20 includes an image pickup lens 10 and an image sensor 11.
  • the image sensor 11 includes a cover glass CG that protects the imaging surface IP. Therefore, the image pickup lens 10 is a lens that forms an image of a subject on the image pickup surface IP via the cover glass CG and images the subject.
  • the image pickup lens 10 is composed of a front group G1 having a negative power, an aperture diaphragm ST, and a rear group G2 having a positive power in order from the object side along the optical axis Z1.
  • the image pickup lens 10 is a retrofocus type wide-angle lens.
  • the angle of view is, for example, an ultra-wide-angle lens exceeding 100 degrees.
  • the temperature environment used is, for example, from about ⁇ 40 ° C. to about 120 ° C.
  • the front group G1 is composed of the first lens L1 and the second lens L2 in order from the object side.
  • the rear group G2 is composed of a third lens L3, a fourth lens L4, a fifth lens L5, and a sixth lens L6 in order from the object side.
  • the fifth lens L5 and the sixth lens L6 form a junction lens CL. Therefore, the image pickup lens 10 of the present embodiment has a configuration of 6 elements in 5 groups. Further, an aperture diaphragm ST is provided between the second lens L2 and the third lens L3.
  • Each lens from the first lens to the sixth lens is formed by using, for example, glass.
  • the first lens surface (plane S1) closest to the object side has a convex shape toward the object side.
  • the second lens surface (plane S6) closest to the object side has a convex shape toward the object side.
  • the third lens surface (plane S12) closest to the image side has a convex shape toward the image side.
  • the third lens surface (surface S12) is provided with an infrared cut coat IR.
  • the infrared cut coat IR and the like are shown schematically, they may differ from the actual dimensions.
  • the surface S1 may have a convex shape on the object side so that the radius of curvature of the central portion near the optical axis Z1 becomes small.
  • of the radius of curvature Re of the surface S12, and the distance Da from the surface S6 to the surface S12 on the optical axis satisfy the following equation (1).
  • the reflected light reflected on the object side on the surface S12 is re-reflected on the surface S6 while maintaining the optical performance of the image pickup lens 10.
  • the reflected light is positively cross-diffused, so that the focused diameter is expanded. Therefore, even if a ghost of a specific color such as red is generated due to the reflected light on the surface S12 provided with the infrared cut coat IR, the focused diameter of the ghost image on the imaging surface IP is expanded. Since it is a thing, the brightness is sufficiently lowered, and it is possible to suppress a noticeable influence on the image quality.
  • the brightness is weakened 1/10 7 based on the incident light.
  • the image pickup lens 10 has a simple configuration that does not incorporate another element such as an infrared filter while having an infrared cut function, and suppresses the generation of ghosts due to reflected light.
  • the lower limit value of 1.6 may be 1.7.
  • the lower limit value of 1.6 may be 1.8.
  • the upper limit value 2.3 may be 2.1.
  • the upper limit value 2.3 may be 2.0.
  • the radius of curvature Rr of the surface S6 and the radius of curvature Re of the surface S12 may satisfy the following equation (1a).
  • the formula (1a) is satisfied, the occurrence of ghost is better suppressed while maintaining the optical performance of the image pickup lens 10.
  • the radius of curvature Re of the surface S12 and the distance Da from the surface S6 to the surface S12 on the optical axis Z1 may satisfy the following equation (1b).
  • the formula (1b) is satisfied, the occurrence of ghost is better suppressed while maintaining the optical performance of the image pickup lens 10.
  • the radius of curvature Rr of the surface S6 and the distance Da from the surface S6 to the surface S12 on the optical axis Z1 may satisfy the following equation (1c).
  • the formula (1c) is satisfied, the occurrence of ghost is better suppressed while maintaining the optical performance of the image pickup lens 10.
  • the image pickup lens 10 has a focal length of the image pickup lens 10, that is, a focal length f 16 of the image pickup lens 10 including the first lens, the second lens, the third lens, the fourth lens, the fifth lens, and the sixth lens.
  • the distance Dt from the surface S1 to the surface S12 on the optical axis may satisfy the following equation (1d). By satisfying the formula (1d), it is possible to have appropriate optical performance as an imaging lens and to reduce the size.
  • the front group G1 is composed of a first lens L1 and a second lens L2 in order from the object side.
  • the first lens L1 is a concave meniscus-shaped lens having a first lens surface (plane S1).
  • the second lens L2 is a concave meniscus-shaped lens.
  • the lenses included in the front group G1 may be formed of, for example, a glass material having excellent durability so that they may be exposed to the installation environment.
  • the first lens L1 is an aspherical lens having a negative power.
  • the first lens L1 has a temperature coefficient dn / dt of relative refractive index from 20 ° C. to 40 ° C. having a positive value of about 3.6 ( 10-6 / ° C.).
  • the temperature coefficient dn / dt is a value measured according to the Japan Optical Glass Industry Association standard, JOBIS J18-2008 “Method for measuring the temperature coefficient of the refractive index of optical glass”.
  • the first lens L1 may suppress the occurrence of aberration by reducing the radius of curvature of the central portion near the optical axis Z1 on the surface S1 and setting the radius of curvature of the peripheral portion relatively large.
  • the second lens L2 is an aspherical lens having a negative power. Therefore, the first lens L1 and the second lens L2 can suppress aberrations in the image pickup lens 10 and ensure stable and high optical performance over the entire angle of view.
  • the second lens L2 is arranged with the convex surface facing the image side. Two lenses, the first lens L1 and the second lens L2, are arranged close to the aperture stop ST. As a result, it is possible to secure a desired wide-angle lens while keeping the effective diameter of the first lens L1 small. Further, the second lens L2 has a relatively large influence on the MTF (Modulation Transfer Function) and the aberration among the lenses constituting the image pickup lens 10. Therefore, the second lens L2 contributes to the excellent optical performance of the image pickup lens 10 as a whole. Further, a second lens L2 formed of an aspherical surface is arranged immediately before the object side of the aperture stop ST. As a result, the image pickup lens 10 can prevent ghosting caused by the second lens L2.
  • MTF Modulation Transfer Function
  • the rear group consists of a third lens L3, a fourth lens L4, and a junction lens CL in order from the object side.
  • the third lens L3 has a second lens surface (plane S6).
  • the bonded lens CL has a third lens surface (plane S12). Further, the surface S12 is provided with an infrared cut coat IR.
  • the third lens L3, the fourth lens L4, and the junction lens CL all have positive power.
  • the third lens L3 is a spherical lens.
  • the third lens L3 is formed by using a material having a negative temperature coefficient dn / dT.
  • the third lens L3 has, for example, a temperature coefficient dn / dt of the relative refractive index from 20 ° C. to 40 ° C. having a negative value of about ⁇ 5.6 ( 10-6 / ° C.). Further, the third lens L3 has anomalous dispersibility. Further, the third lens L3 has a relatively small focal length.
  • the fourth lens L4 is an aspherical lens.
  • the fourth lens L4 is formed of a glass material having a large linear expansion coefficient and a negative temperature coefficient dn / dt as compared with the materials of other lenses constituting the image pickup lens 10.
  • the fourth lens L4 has, for example, a temperature coefficient dn / dt of the relative refractive index from 20 ° C. to 40 ° C. having a negative value of about ⁇ 8.5 ( 10-6 / ° C.). Further, the fourth lens L4 has anomalous dispersibility. Further, the fourth lens L4 has a relatively small focal length.
  • the third lens L3 and the fourth lens L4 have a function of compensating for the temperature of the entire image pickup lens 10. Therefore, for example, the image pickup lens 10 as a whole also has a function of suppressing the amount of focus movement to a small value. Further, since the third lens L3 and the fourth lens L4 are used in combination, the radius of curvature of the surface S6 which is the object side surface of the third lens L3 is set to the altitude of the ghost while maintaining the optical performance of the imaging lens 10. It can be controlled and set so as to suppress. Therefore, for example, ghosts due to the reflected light reflected on the surface S12, which is the image side surface of the bonded lens CL provided with the infrared cut coat IR, can be highly suppressed.
  • the bonded lens CL includes a fifth lens L5 and a sixth lens L6 in order from the object side.
  • the fifth lens L5 is a concave lens.
  • the sixth lens L6 is a convex lens.
  • the fifth lens L5 and the sixth lens L6 are spherical lenses. Since it is a bonded lens CL, the image pickup lens 10 as a whole has a function of improving optical performance such as chromatic aberration correction. Further, by using the junction lens CL, the eccentric sensitivity of the image pickup lens 10 is lowered, so that the productivity is improved.
  • the sixth lens L6 has a third lens surface (plane S12).
  • the surface S12 has a convex shape on the image side.
  • the surface S12 includes an infrared cut coat IR.
  • the infrared cut coat IR is configured to transmit visible light and block transmission in the near infrared region such as 700 nm to 1200 nm.
  • the infrared cut coat IR is, for example, a thin-film film and can be formed by a known method.
  • the bonded lens CL may have a fifth lens as a convex lens and a sixth lens as a meniscus lens.
  • the surface S12 has a convex shape on the image side, and the convex surface S12 is provided with an infrared cut coat IR.
  • the focal length f 16 of the imaging lens 10 may satisfy the following equation (1e).
  • the optical performance of the image pickup lens 10 is better.
  • Equation (1f) defines the ratio of the total length of the front group to the total length of the rear group.
  • the radius of curvature R1 at the center of the surface S1 near the optical axis Z1 the absolute value of the radius of curvature Re of the surface S12
  • the distance Dt from the surface S12 to the surface S12 may satisfy the following equation (2).
  • the image pickup lens 10 has a simple configuration that does not incorporate another element such as an infrared filter while having an infrared cut function, and is a ghost caused by reflected light. Suppress the occurrence.
  • the lower limit value of 1.20 may be 1.25.
  • the lower limit value 1.20 may be 1.27.
  • the upper limit value of 1.46 may be 1.40.
  • the upper limit value of 1.46 may be 1.36.
  • Equation (2a) defines the ratio of radius of curvature R1 to radius of curvature Re.
  • the image pickup device 20 includes an image pickup lens 10 and an image sensor 11 in order from the object side.
  • the image sensor 11 includes a flat plate-shaped cover glass CG.
  • the cover glass CG protects the image pickup surface IP of the image sensor 11, and the cover glass CG and the image pickup surface IP are arranged in this order from the object side. Therefore, the object side surface S13 of the cover glass CG faces the surface S12.
  • the distance Db from S12 to the object side surface S13 of the cover glass CG may satisfy the following equation (3).
  • the lower limit of the formula (3) may be 0.51.
  • the upper limit of the formula (3) may be 0.52.
  • the radius of curvature Rr of the surface S6, the distance Da from the surface S6 to the surface S12 on the optical axis, and the distance Db from the surface S12 to the surface S13 on the optical axis are expressed by the following equations. (4) may be satisfied.
  • the lower limit of the formula (4) may be 0.68.
  • the lower limit of the formula (4) may be 0.70.
  • the upper limit of the formula (4) may be 0.74.
  • the lower limit of the formula (4) may be 0.72.
  • a ghost may be formed in the vicinity of the imaging surface IP.
  • the radius of curvature Re of the surface S12 takes a constant value in relation to the distance Db from the surface S12 to the surface S13.
  • the lower limit of the equation (5) may be 2.31.
  • the lower limit of the formula (5) may be 2.35.
  • the upper limit of the formula (5) may be 2.71.
  • the upper limit of the formula (5) may be 2.64.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of the image pickup lens 10 of the first embodiment.
  • S5 is an aperture stop ST.
  • S13 is a surface of the cover glass CG on the object side.
  • S14 is the image-side surface of the cover glass CG.
  • S15 is the imaging surface IP of the image sensor 11.
  • the "*" mark attached to the surface number "i” indicates that it is an aspherical surface.
  • the surface without the "*" mark in the surface number "i” is a spherical surface.
  • the temperature coefficients dn / dt (-20/0), dn / dt (20/40), and dn / dt (60/80) of the relative refractive index are 20 in the temperature range of -20 ° C to 0 ° C. It is a value in the range of ° C. to 40 ° C. and in the range of 60 ° C. to 80 ° C.
  • the unit of the temperature coefficient dn / dt of the relative refractive index is 10-6 / ° C.
  • "-" is described in places where numerical values and the like are not described (the same applies to other examples described later).
  • the aspherical surface is expressed using the aspherical surface formula of the following formula (6).
  • Z is the depth of the aspherical surface (mm)
  • H is the distance (mm) from the optical axis to the lens surface
  • K is the cone constant
  • Ai is the aspherical coefficient.
  • Table 2 shows “K” and “Ai” of each aspherical surface (see the * mark in Table 1) of Example 1.
  • the image pickup lens 10 of Example 1 satisfies the conditions of the formulas (1), (2), (3), (4), and (5). Further, the conditions of the formula (1a), the formula (1b), the formula (1c), the formula (1d), the formula (1e), the formula (1f), and the formula (2a) are satisfied.
  • Da is the sum of D6 to D11.
  • Dr is the sum of D5 to D11.
  • Dt is the sum of D1 to D11.
  • Db is D12.
  • Df is the sum of D1 to D4.
  • Rr is the radius of curvature R6 of the surface S6.
  • Re is the radius of curvature R12 of the surface S12.
  • Table 4 shows the focal lengths (mm) of each lens of the image pickup lens 10 of Example 1, the front group and the rear group, and the entire image pickup lens 10.
  • FIG. 7A shows the spherical aberrations of the d-line, F-line, and C-line for the image pickup lens 10 of Example 1.
  • FIG. 7B shows the astigmatism S in the sagittal (radical) direction and the astigmatism T in the tangential (meridional) direction of the image pickup lens 10 of Example 1.
  • FIG. 7C shows the distortion of the image pickup lens 10 of Example 1.
  • FIG. 8 shows the MTF of Example 1 at 22 ° C.
  • reference numeral F1 is MTF on the optical axis Z1.
  • Reference numeral F2R is an MTF in the sagittal direction at a point 26 degrees from the optical axis Z1.
  • Reference numeral F2T is an MTF in the tangier direction at a point 26 degrees from the optical axis Z1.
  • reference numeral F3R is an MTF in the sagittal direction at a point 60 degrees from the optical axis Z1.
  • Reference numeral F3T is an MTF in the tangier direction at a point 60 degrees from the optical axis Z1.
  • the image pickup lens 10 of the first embodiment has a simple configuration of 6 elements in 5 groups, and has an infrared cut function by an infrared cut coat, but has a ghost caused by reflected light. It suppressed the occurrence and had excellent optical performance.
  • spherical aberration, astigmatism, and distortion are all data at 22 ° C.
  • the shape, arrangement, and imaging performance can be captured by changing the radius of curvature, the refractive index, the presence or absence of the infrared cut coat, the surface provided with the infrared cut coat, and other lens data.
  • An imaging lens equivalent to the lens 10 can be configured.
  • Imaging lens 20 Imaging device L1 1st lens L2 2nd lens L3 3rd lens L4 4th lens L5 5th lens L6 6th lens ST Aperture aperture CG cover glass IP imaging surface LT ray REF1 1st reflection REF2 2nd Reflection

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Abstract

撮像レンズ（１０）は、物体側から順に、負のパワーを有する前群と、絞りと、正のパワーを有する後群とを配してなる。前群は、第１のレンズ面が物体側に凸形状である。後群は、第２のレンズ面が物体側に凸形状であり、第３のレンズ面が像側に凸形状であり、かつ、第３のレンズ面が赤外線カットコートを備える。第２のレンズ面の曲率半径をＲｒ、第３のレンズ面の曲率半径をＲｅ、光軸上における第２のレンズ面から第３のレンズ面までの距離をＤａとする場合に、１．６＜（Ｒｒ＋｜Ｒｅ｜）／Ｄａ＜２．３を満たす。

Description

撮像レンズ及び撮像装置
　本開示は、撮像レンズ及び撮像装置に関する。
　近年、監視カメラや車載カメラ等が普及している。監視カメラや車載カメラ（以下、車載カメラ等という）に搭載する撮像レンズは、普及に伴って、より簡易な構成、かつ高性能であるものが求められている。車載カメラ等の性能としては、画角が広いこと、画質が良好であること、温度変化があっても性能が劣化しないこと、及び小型であること等が挙げられる。
　車載用の撮像レンズとして、物体側面のレンズ面に凹面を形成した４群５枚の撮像レンズが開示されている（特許文献１）。
特開２０１０－１４５８２８号公報
　本開示の撮像レンズは、物体側から順に、負のパワーを有する前群と、絞りと、正のパワーを有する後群とを配してなる。前群は、物体側に最も近い第１のレンズ面が物体側に凸形状である。後群は、物体側に最も近い第２のレンズ面が物体側に凸形状であり、像側に最も近い第３のレンズ面が像側に凸形状であり、かつ、第３のレンズ面が赤外線カットコートを備える。また、撮像レンズは、下記条件式（１）を満足する。
　　　１．６＜（Ｒｒ＋｜Ｒｅ｜）／Ｄａ＜２．３　　　（１）
　ただし、Ｒｒは第２のレンズ面の曲率半径である。Ｒｅは第３のレンズ面の曲率半径である。Ｄａは光軸上における第２のレンズ面から第３のレンズ面までの距離である。
撮像レンズ及び撮像装置の断面図である。 第２のレンズ面（面Ｓ６）での再反射に起因して発生するゴーストのモデルを説明する説明図である。 第１のレンズ面（面Ｓ１）での再反射に起因して発生するゴーストのモデルを説明する説明図である。 第２のレンズ面（面Ｓ６）での再反射に起因して発生するゴーストのモデルを説明する説明図である。 第３のレンズ面（面Ｓ１２）での再反射に起因して発生するゴーストのモデルを説明する説明図である。 実施例１の撮像レンズの断面図である。 実施例１の（Ａ）球面収差、（Ｂ）非点収差、及び（Ｃ）ディストーションを示すグラフである。 実施例１のＭＴＦを示すグラフである。 実施例２の（Ａ）球面収差、（Ｂ）非点収差、及び（Ｃ）ディストーションを示すグラフである。 実施例２のＭＴＦを示すグラフである。 実施例３の（Ａ）球面収差、（Ｂ）非点収差、及び（Ｃ）ディストーションを示すグラフである。 実施例３のＭＴＦを示すグラフである。 実施例４の（Ａ）球面収差、（Ｂ）非点収差、及び（Ｃ）ディストーションを示すグラフである。 実施例４のＭＴＦを示すグラフである。 実施例５の（Ａ）球面収差、（Ｂ）非点収差、及び（Ｃ）ディストーションを示すグラフである。 実施例５のＭＴＦを示すグラフである。 実施例６の（Ａ）球面収差、（Ｂ）非点収差、及び（Ｃ）ディストーションを示すグラフである。 実施例６のＭＴＦを示すグラフである。 実施例７の（Ａ）球面収差、（Ｂ）非点収差、及び（Ｃ）ディストーションを示すグラフである。 実施例７のＭＴＦを示すグラフである。 実施例８の（Ａ）球面収差、（Ｂ）非点収差、及び（Ｃ）ディストーションを示すグラフである。 実施例８のＭＴＦを示すグラフである。 実施例９の（Ａ）球面収差、（Ｂ）非点収差、及び（Ｃ）ディストーションを示すグラフである。 実施例９のＭＴＦを示すグラフである。 実施例１０の（Ａ）球面収差、（Ｂ）非点収差、及び（Ｃ）ディストーションを示すグラフである。 実施例１０のＭＴＦを示すグラフである。
　車載カメラ等では、撮像素子として、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）、又はＣＭＯＳ（Complementary Metal-Oxide Semiconductor）等を備える。そして、車載カメラ等では、画像の品質の低下に起因する不要な光が、これらの撮像素子に入射することを防止する機能を付与することにより、画質の劣化等を防いでいる。以下、簡易な構成で、画質の低下を抑制する本開示の撮像レンズおよび撮像装置について説明する。
　実施形態に係る撮像レンズは、物体側から順に、負のパワーを有する前群と、絞りと、正のパワーを有する後群とを配してなる。前群は、物体側に最も近い第１のレンズ面が物体側に凸形状である。後群は、物体側に最も近い第２のレンズ面が物体側に凸形状であり、像側に最も近い第３のレンズ面が像側に凸形状であり、かつ、第３のレンズ面が赤外線カットコートを備える。また、撮像レンズは、下記条件式（１）を満足する。
　　　１．６＜（Ｒｒ＋｜Ｒｅ｜）／Ｄａ＜２．３　　　（１）
　ただし、Ｒｒは第２のレンズ面の曲率半径である。Ｒｅは第３のレンズ面の曲率半径である。Ｄａは光軸上における第２のレンズ面から第３のレンズ面までの距離である。
　前群は、物体側から順に、第１のレンズ面を有する凹メニスカス形状の第１レンズと、凹メニスカス形状の第２レンズとを配してなる。第２レンズは、像側に凸面を向けて配されるようにしてもよい。
　後群は、物体側から順に、第２のレンズ面を有する第３レンズと、第４レンズと、接合レンズとを配してなる。第３レンズ、第４レンズ、及び接合レンズは、いずれも正のパワーを有するようにしてもよい。
　接合レンズは、物体側から順に、凹レンズである第５レンズと、凸レンズである第６レンズとからなる。第６レンズは、第３のレンズ面を有するようにしてもよい。
　下記条件式（２）を満足してもよい。
　　　１．２０≦（Ｒ１＋｜Ｒｅ｜）／Ｄｔ≦１．４６　　　（２）
　ただし、Ｒ１は第１のレンズ面の曲率半径である。Ｒｅは第３のレンズ面の曲率半径である。Ｄｔは光軸上における第１のレンズ面から第３のレンズ面までの距離である。
　また、実施形態に係る撮像装置は、物体側から順に、上記のいずれかの撮像レンズと、平板状のカバーガラスと、を備える。
　下記条件式（３）を満足してもよい。
　　　０．５０≦Ｒ１／（Ｄｔ＋Ｄｂ）≦０．５３　　　（３）
　ただし、Ｒ１は第１のレンズ面の曲率半径、Ｄｔは光軸上における第１のレンズ面から第３のレンズ面までの距離、Ｄｂは光軸上における第３のレンズ面からカバーガラスの物体側面までの距離である。
　下記条件式（４）を満足してもよい。
　　　０．６６≦Ｒｒ／（Ｄａ＋Ｄｂ）≦０．８３　　　（４）
　ただし、Ｒｒは第２のレンズ面の曲率半径である。Ｄａは光軸上における第２のレンズ面から第３のレンズ面までの距離である。Ｄｂは光軸上における第３のレンズ面からカバーガラスの物体側面までの距離である。
　下記条件式（５）を満足してもよい。
　　　２．２８≦｜Ｒｅ｜／Ｄｂ≦２．８８　　　（５）
　ただし、Ｒｅは第３のレンズ面の曲率半径である。Ｄｂは光軸上における第３のレンズ面からカバーガラスの物体側面までの距離である。
　以下、本開示の撮像レンズおよび撮像装置について、詳細を説明する。
　例えば、赤外域に着目すると、撮像素子は赤外域にも感度を有する。そのため、赤外線が撮像素子に入射することにより画像の品質が低下する場合がある。車載カメラ等では、赤外線フィルタ、又はレンズ等への赤外線カットコート等、撮像素子への赤外線の入射を防止する機能（赤外線カット機能）を付与することにより、赤外線による画質の劣化等を防いでいる。
　しかしながら、赤外線フィルタを用いた場合、特に、高輝度の光源からの入射光は、赤外線フィルタの入射側面（撮像レンズの物体側面）で一部反射する。この反射光に起因して、例えば、赤外線フィルタと対向するレンズ面で再反射することにより、撮像素子の受光面で結像し、いわゆるゴーストと呼ばれる光の像となって、画像の品質低下の原因となる場合がある。また、レンズ等に赤外線カットコート等を施す場合、一般に、赤外線カットの性能を優先するため、反射防止性能が低下する場合がある。したがって、赤外線カットコート等を施したレンズ等においても、赤外線フィルタの場合と同様に、例えば、赤外線カットコート等を施したレンズのレンズ面による反射光に起因して、ゴーストが発生する場合がある。そのため、本開示の一実施形態では、以下のような構成を備えている。
　図１に示すように、撮像装置２０は、撮像レンズ１０と、イメージセンサ１１とを含む。イメージセンサ１１は、撮像面ＩＰを保護するカバーガラスＣＧを備える。そのため、撮像レンズ１０は、カバーガラスＣＧを介して撮像面ＩＰに被写体の像を結像し、被写体を撮像するレンズである。
　撮像レンズ１０は、光軸Ｚ１に沿って、物体側から順に、負のパワーを有する前群Ｇ１と、開口絞りＳＴと、正のパワーを有する後群Ｇ２とを配してなる。撮像レンズ１０は、レトロフォーカス型の広角レンズである。画角は、例えば、１００度を超える超広角レンズである。使用する温度環境は、例えば、約－４０℃から約１２０℃である。
　本実施形態では、前群Ｇ１は、物体側から順に、第１レンズＬ１と、第２レンズＬ２とを配してなる。後群Ｇ２は、物体側から順に、第３レンズＬ３と、第４レンズＬ４と、第５レンズＬ５と、第６レンズＬ６とを配してなる。第５レンズＬ５と第６レンズＬ６とは接合レンズＣＬを形成する。したがって、本実施形態の撮像レンズ１０は、５群６枚の構成である。また、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３の間には、開口絞りＳＴを備える。第１レンズから第６レンズまでのそれぞれのレンズは、例えば、ガラスを用いて形成される。
　前群Ｇ１は、物体側に最も近い第１のレンズ面（面Ｓ１）が物体側に凸形状である。後群Ｇ２は、物体側に最も近い第２のレンズ面（面Ｓ６）が物体側に凸形状である。後群Ｇ２は、像側に最も近い第３のレンズ面（面Ｓ１２）が像側に凸形状である。さらに、後群Ｇ２は、第３のレンズ面（面Ｓ１２）が赤外線カットコートＩＲを備える。なお、図１において、赤外線カットコートＩＲ等は、模式的に示しているため、実際の寸法と異なる場合がある。
　面Ｓ１は、光軸Ｚ１付近の中心部の曲率半径が小さくなるように物体側の凸形状を形成してもよい。このように形成することにより、例えば、入射光の反射光が像側へ再反射することによるゴースト発生等、撮像レンズ１０の面Ｓ１に起因したゴースト発生を抑制することができる。
　面Ｓ６の曲率半径Ｒｒと、面Ｓ１２の曲率半径Ｒｅの絶対値｜Ｒｅ｜、及び光軸上における面Ｓ６から面Ｓ１２までの距離Ｄａが、以下の式（１）を満たす。
　１．６＜（Ｒｒ＋｜Ｒｅ｜）／Ｄａ＜２．３　　　（１）
　図２と図４とに示すように、式（１）を満たすことにより、撮像レンズ１０の光学性能を維持しつつ、面Ｓ１２で物体側に反射した反射光が、面Ｓ６で再反射して撮像面ＩＰに集光した場合に、反射光を積極的にクロス拡散させるため、集光径が拡大する。したがって、赤外線カットコートＩＲを備える面Ｓ１２での反射光に起因して、例えば、赤色等の特定の色のゴーストが発生しても、撮像面ＩＰでのゴースト像は集光径が拡大されたものとなっているので輝度が十分に低下しており、画質に目立った影響を及ぼすことが抑えられる。本実施形態では、式（１）を満たすことにより、例えば、輝度は、入射光を基準として１／１０７程度に弱められる。以上のように、撮像レンズ１０は、赤外線カット機能を有しながらも、赤外線フィルタ等の別段の要素を組み込むこと等がない簡易な構成で、反射光に起因するゴーストの発生を抑制する。なお、式（１）において、下限値である１．６は、１．７であってもよい。式（１）において、下限値である１．６は、１．８であってもよい。また、式（１）において、上限値である２．３は、２．１であってもよい。式（１）において、上限値である２．３は、２．０であってもよい。
　面Ｓ６の曲率半径Ｒｒと、面Ｓ１２の曲率半径Ｒｅとが、以下の式（１ａ）を満たしてもよい。式（１ａ）を満たす場合は、より良好に、撮像レンズ１０の光学性能を維持しつつ、ゴーストの発生を抑制する。
　－１．１１≦Ｒｒ／Ｒｅ≦－０．９０　　　（１ａ）
　面Ｓ１２の曲率半径Ｒｅと、光軸Ｚ１上における面Ｓ６から面Ｓ１２までの距離Ｄａとが、以下の式（１ｂ）を満たしてもよい。式（１ｂ）を満たす場合は、より良好に、撮像レンズ１０の光学性能を維持しつつ、ゴーストの発生を抑制する。
　－１．１３≦Ｒｅ／Ｄａ≦－０．８２　　　（１ｂ）
　面Ｓ６の曲率半径Ｒｒと、光軸Ｚ１上における面Ｓ６から面Ｓ１２までの距離Ｄａとが、以下の式（１ｃ）を満たしてもよい。式（１ｃ）を満たす場合は、より良好に、撮像レンズ１０の光学性能を維持しつつ、ゴーストの発生を抑制する。
　０．９０≦Ｒｒ／Ｄａ≦１．２１　　　（１ｃ）
　撮像レンズ１０は、撮像レンズ１０の焦点距離、すなわち、第１レンズ、第２レンズ、第３レンズ、第４レンズ、第５レンズ、及び第６レンズとからなる撮像レンズ１０の焦点距離ｆ１６と、光軸上の面Ｓ１から面Ｓ１２までの距離Ｄｔとが、以下の式（１ｄ）を満たしてもよい。式（１ｄ）を満たすことにより、撮像レンズとして適切な光学性能を有し、かつ、小型化することができる。
　３．９３≦Ｄｔ／ｆ１６≦４．５６　　　（１ｄ）
　図１に示すように、本実施形態において、前群Ｇ１は、物体側から順に、第１レンズＬ１と、第２レンズＬ２とを配してなる。第１レンズＬ１は、第１のレンズ面（面Ｓ１）を有する凹メニスカス形状のレンズである。第２レンズＬ２は、凹メニスカス形状のレンズである。なお、前群Ｇ１に含まれるレンズ（第１レンズＬ１および第２レンズＬ２）は、例えば、設置環境に露呈しても良いように、耐久性に優れる硝材で形成してもよい。
　第１レンズＬ１は、負のパワーを有する非球面レンズである。例えば、第１レンズＬ１は、２０℃から４０℃での相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄｔが、３．６（１０－６／℃）程度の正の値を有する。なお、本明細書において、温度係数ｄｎ／ｄｔは、日本光学硝子工業会規格、ＪＯＧＩＳ　Ｊ１８－２００８「光学ガラスの屈折率の温度係数の測定方法」に準じて測定した値である。また、第１レンズＬ１は、面Ｓ１において光軸Ｚ１付近の中心部の曲率半径を小さくし、一方、周辺部の曲率半径を比較的大きく設定することにより、収差の発生を抑えてもよい。
　第２レンズＬ２は、負のパワーを有する非球面レンズである。したがって、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２とにより、撮像レンズ１０において、収差が抑えられ、画角全体で安定して高い光学性能を確保することができる。
　第２レンズＬ２は、像側に凸面を向けて配される。第１レンズＬ１及び第２レンズＬ２の２枚のレンズを、開口絞りＳＴに対して近接配置する。これにより、第１レンズＬ１の有効径を小さく抑えつつも、所望の広角化を確保することができる。また、第２レンズＬ２は、撮像レンズ１０を構成する各レンズの中で、比較的、ＭＴＦ（Modulation Transfer Function）及び収差への影響が大きい。そのため、第２レンズＬ２は、撮像レンズ１０全体としての優れた光学性能に寄与する。また、開口絞りＳＴの物体側直前に、非球面で形成した第２レンズＬ２を配置する。これにより、撮像レンズ１０は、第２レンズＬ２に起因するゴーストを防止することができる。
　後群は、物体側から順に、第３レンズＬ３と、第４レンズＬ４と、接合レンズＣＬとを配してなる。第３レンズＬ３は、第２のレンズ面（面Ｓ６）を有する。接合レンズＣＬは、第３のレンズ面（面Ｓ１２）を有する。また、面Ｓ１２は赤外線カットコートＩＲを備える。第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、及び接合レンズＣＬは、いずれも正のパワーを有する。
　第３レンズＬ３は、球面レンズである。第３レンズＬ３は、温度係数ｄｎ／ｄＴが負の値である材料を用いて形成する。第３レンズＬ３は、例えば、２０℃から４０℃での相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄｔが、－５．６（１０－６／℃）程度の負の値を有する。また、第３レンズＬ３は、異常分散性を有する。さらに、第３レンズＬ３は、焦点距離が比較的小さい。
　第４レンズＬ４は、非球面レンズである。第４レンズＬ４は、撮像レンズ１０を構成する他のレンズの材料と比較して、線膨張係数が大きく、温度係数ｄｎ／ｄｔが負の硝材から形成される。第４レンズＬ４は、例えば、２０℃から４０℃での相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄｔが、－８．５（１０－６／℃）程度の負の値を有する。また、第４レンズＬ４は、異常分散性を有する。さらに、第４レンズＬ４は、焦点距離が比較的小さい。
　以上のとおり、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４とにより、撮像レンズ１０全体として温度補償する機能を有する。したがって、例えば、撮像レンズ１０全体として、ピント移動量を小さく抑える機能も有する。また、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４とを組み合わせて用いたことから、撮像レンズ１０の光学性能を維持しつつ、第３レンズＬ３の物体側面である面Ｓ６の曲率半径を、ゴーストを高度に抑制するように制御して設定することができる。したがって、例えば、赤外線カットコートＩＲを備える接合レンズＣＬの像側面である面Ｓ１２での反射光が、面Ｓ６で再反射することに基づくゴーストを高度に抑制することができる。
　接合レンズＣＬは、物体側から順に、第５レンズＬ５と、第６レンズＬ６とからなる。第５レンズＬ５は、凹レンズである。第６レンズＬ６は、凸レンズである。第５レンズＬ５と第６レンズＬ６とは、球面レンズである。接合レンズＣＬであることから、撮像レンズ１０全体として、色収差補正等の光学性能を向上させる機能を有する。また、接合レンズＣＬとすることにより、撮像レンズ１０の偏心感度を低下させるため、生産性が向上する。
　第６レンズＬ６は、第３のレンズ面（面Ｓ１２）を有する。面Ｓ１２は、像側に凸形状である。面Ｓ１２は赤外線カットコートＩＲを備える。赤外線カットコートＩＲは、可視光を透過させ、例えば、７００ｎｍから１２００ｎｍといった近赤外領域の透過を阻止する構成である。赤外線カットコートＩＲは、例えば、蒸着膜であり、公知の方法で形成することができる。このように、赤外線防止機能をレンズに付与することにより、撮像レンズ１０として、簡易な構成で小型化することができる。
　なお、接合レンズＣＬは、第５レンズを凸レンズとし、第６レンズをメニスカスレンズとしてもよい。この場合、面Ｓ１２は、像側に凸形状であり、凸形状の面Ｓ１２に、赤外線カットコートＩＲを備える。
　撮像レンズ１０の焦点距離ｆ１６と、光軸上における面Ｓ６から面Ｓ１２までの距離Ｄａとが、以下の式（１ｅ）を満たしてもよい。式（１ｅ）を満たす場合は、撮像レンズ１０の光学性能がより良好である。
　２．７４≦Ｄａ／ｆ１６≦３．３０　　　（１ｅ）
　光軸上における面Ｓ１から開口絞りＳＴまでの距離Ｄｆと、光軸上における開口絞りＳＴから面Ｓ１２までの距離Ｄｒとが、以下の式（１ｆ）を満たしてもよい。式（１ｆ）は、前群の全長と後群の全長との比を規定する。式（１ｆ）を満たす場合は、撮像レンズ１０の光学性能がより良好である。
　０．３３≦Ｄｆ／Ｄｒ≦０．４２　　　（１ｆ）
　次に、本実施形態においては、面Ｓ１の光軸Ｚ１付近の中心部における曲率半径Ｒ１、面Ｓ１２の曲率半径Ｒｅの絶対値｜Ｒｅ｜、及び光軸Ｚ１上における第１のレンズ面面Ｓ１から面Ｓ１２までの距離Ｄｔが、以下の式（２）を満たしてもよい。
　１．２０≦（Ｒ１＋｜Ｒｅ｜）／Ｄｔ≦１．４６　　　（２）
　図３に示すように、式（２）を満たすことにより、撮像レンズ１０の光学性能を維持しつつ、面Ｓ１２で物体側に反射した反射光が、面Ｓ１で再反射してゴーストとなることを防ぐ。したがって、式（２）を満たすことにより、撮像レンズ１０は、赤外線カット機能を有しながらも、赤外線フィルタ等の別段の要素を組み込むこと等がない簡易な構成で、反射光に起因するゴーストの発生を抑制する。なお、式（２）において、下限値である１．２０は、１．２５であってもよい。式（２）において、下限値である１．２０は、１．２７であってもよい。また、式（２）において、上限値である１．４６は、１．４０であってもよい。式（２）において、上限値である１．４６は、１．３６であってもよい。
　また、面Ｓ１の光軸Ｚ１付近の中心部における曲率半径Ｒ１と、面Ｓ１２の曲率半径Ｒｅとが、以下の式（２ａ）を満たしてもよい。式（２ａ）は、曲率半径Ｒ１と曲率半径Ｒｅとの比を規定する。式（２ａ）を満たす場合は、撮像レンズ１０の光学性能を維持しつつ、より良好に、ゴーストの発生を抑制する。
　―１．０４≦Ｒ１／Ｒｅ≦－０．８９　　　（２ａ）
　図１に示すように、撮像装置２０は、物体側から順に、撮像レンズ１０と、イメージセンサ１１と、を含む。イメージセンサ１１は、平板状のカバーガラスＣＧを備える。カバーガラスＣＧは、イメージセンサ１１の撮像面ＩＰを保護しており、物体側から、カバーガラスＣＧ、撮像面ＩＰの順に配される。したがって、カバーガラスＣＧの物体側面Ｓ１３は、面Ｓ１２と対向する。
　本実施形態では、撮像装置２０において、第１のレンズ面の光軸Ｚ１付近の中心部における曲率半径Ｒ１、光軸Ｚ１上における面Ｓ1から面Ｓ１２までの距離Ｄｔ、及び光軸Ｚ１上における面Ｓ１２からカバーガラスＣＧの物体側面Ｓ１３までの距離Ｄｂが、以下の式（３）を満たしてもよい。
　０．５０≦Ｒ１／（Ｄｔ＋Ｄｂ）≦０．５３　　　（３）
　式（３）を満たすことにより、撮像レンズ１０の光学性能を維持しつつ、面Ｓ１３で物体側に反射した反射光が、面Ｓ１で再反射してゴーストとなることを防ぐ。したがって、式（３）を満たすことにより、撮像レンズ１０において、カバーガラスに起因するゴーストの発生をより良好に抑制する。なお、式（３）の下限値は、０．５１であってもよい。式（３）の上限値は、０．５２であってもよい。
　本実施形態では、撮像装置２０において、面Ｓ６の曲率半径Ｒｒ、光軸上における面Ｓ６から面Ｓ１２までの距離Ｄａ、及び光軸上における面Ｓ１２から面Ｓ１３までの距離Ｄｂが、以下の式（４）を満たしてもよい。
　０．６６≦Ｒｒ／（Ｄａ＋Ｄｂ）≦０．８３　　　（４）
　式（４）を満たすことにより、撮像レンズ１０の光学性能を維持しつつ、面Ｓ１３で物体側に反射した反射光が、面Ｓ６で再反射してゴーストとなることを防ぐ。したがって、式（４）を満たすことにより、撮像レンズ１０において、カバーガラスに起因するゴーストの発生をより良好に抑制する。なお、式（４）の下限値は、０．６８であってもよい。式（４）の下限値は、０．７０であってもよい。式（４）の上限値は、０．７４であってもよい。式（４）の下限値は、０．７２であってもよい。
　また、本実施形態では、撮像装置２０において、面Ｓ１２の曲率半径Ｒｅの絶対値｜Ｒｅ｜、光軸上における面Ｓ１２から面Ｓ１３までの距離Ｄｂが、以下の式（５）を満たしてもよい。
　２．２８≦｜Ｒｅ｜／Ｄｂ≦２．８８　　　（５）
　面Ｓ１２から面Ｓ１３までの距離と、面Ｓ１２の曲率半径の値との関係によっては、撮像面ＩＰ付近において、ゴーストが結像する場合がある。しかしながら、式（５）を満たすことにより、図５に示すように、面Ｓ１２から面Ｓ１３までの距離Ｄｂとの関係において、面Ｓ１２の曲率半径Ｒｅが一定の値をとる。これにより、撮像面ＩＰ付近において、ゴーストが結像しない。したがって、撮像レンズ１０において、カバーガラスＣＧ又は面Ｓ１２に起因するゴーストの発生をより良好に抑制する。なお、式（５）の下限値は、２．３１であってもよい。式（５）の下限値は、２．３５であってもよい。式（５）の上限値は、２．７１であってもよい。式（５）の上限値は、２．６４であってもよい。
　［実施例］
　以下、撮像レンズ１０の実施例を説明する。図６は、実施例１の撮像レンズ１０の断面図である。面番号は第１レンズＬ１の物体側の面Ｓ１から順にＳｉ（ｉ＝１～１５）で示す。Ｓ５は開口絞りＳＴである。Ｓ１３はカバーガラスＣＧの物体側の面である。Ｓ１４はカバーガラスＣＧの像側の面である。Ｓ１５はイメージセンサ１１の撮像面ＩＰである。面間隔Ｄｉ（ｉ＝１～１４、単位ｍｍ）は、光軸Ｚ１に沿った面Ｓｉから面Ｓｉ＋１の間隔である。
　実施例１のレンズデータを下記表１及び表２に示す。表１は、実施例１の撮像レンズ１０の各面Ｓｉの面番号「ｉ」、各面Ｓｉの曲率半径Ｒｉ（ｉ＝１～１２、単位ｍｍ）、面間隔Ｄｉ、ｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率ｎｄ、アッベ数νｄ（＝（ｎｄ－１）／（ｎＦ－ｎＣ）；ｎＦはＦ線（波長４８６．１ｎｍ）に対する屈折率、ｎＣはＣ線（波長６５６．３ｎｍ）に対する屈折率である）を示す。また、面番号「ｉ」に付した「＊」印は非球面であることを表す。面番号「ｉ」に「＊」印がない面は球面である。相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄｔ（－２０／０）、ｄｎ／ｄｔ（２０／４０）、及びｄｎ／ｄｔ（６０／８０）は、温度が－２０℃から０℃での範囲内、２０℃から４０℃での範囲内、及び６０℃から８０℃での範囲内における値である。相対屈折率の温度係数ｄｎ／ｄｔの単位は１０－６／℃である。また数値等を記載しない箇所には、「－」を記載した（後述する他の実施例についても同じ）。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　非球面は、下記式（６）の非球面式を用いて表す。数１の非球面式において、「Ｚ」は非球面の深さ（ｍｍ）、「Ｃ」は近軸曲率（すなわち近軸曲率半径をＲ（ｍｍ）とする場合にＣ＝１／Ｒである）、「ｈ」は光軸からレンズ面までの距離（ｍｍ）、「Ｋ」は円錐定数、「Ａｉ」は非球面係数である。表２には、実施例１の各非球面（表１＊印参照）の「Ｋ」及び「Ａｉ」を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　実施例１の撮像レンズ１０は、下記表３に示す通り、式（１）、式（２）、式（３）、式（４）、及び式（５）の条件を満たす。また、式（１ａ）、式（１ｂ）、式（１ｃ）、式（１ｄ）、式（１ｅ）、式（１ｆ）、及び式（２ａ）の条件を満たす。Ｄａは、Ｄ６からＤ１１までの和である。Ｄｒは、Ｄ５からＤ１１までの和である。ＤｔはＤ１からＤ１１までの和である。ＤｂはＤ１２である。ＤｆはＤ１からＤ４までの和である。また、Ｒｒは面Ｓ６の曲率半径Ｒ６である。Ｒｅは面Ｓ１２の曲率半径Ｒ１２である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　なお、実施例１の撮像レンズ１０の各レンズ、前群及び後群、並びに撮像レンズ１０全体での焦点距離（ｍｍ）を表４に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　図７（Ａ）は実施例１の撮像レンズ１０について、ｄ線、Ｆ線、及びＣ線の各球面収差を示す。図７（Ｂ）は実施例１の撮像レンズ１０について、ｄ線のサジタル（ラジカル）方向の非点収差Ｓと、タンジェンシャル（メリジオナル）方向の非点収差Ｔを示す。図７（Ｃ）は実施例１の撮像レンズ１０のディストーションを示す。図８には、２２℃における実施例１のＭＴＦを示す。なお、図８において、符号Ｆ１は、光軸Ｚ１上におけるＭＴＦである。符号Ｆ２Ｒは光軸Ｚ１から２６度の点におけるサジタル方向のＭＴＦである。符号Ｆ２Ｔは光軸Ｚ１から２６度の点におけるタンジェンシャル方向のＭＴＦである。同様に、符号Ｆ３Ｒは光軸Ｚ１から６０度の点におけるサジタル方向のＭＴＦである。符号Ｆ３Ｔは光軸Ｚ１から６０度の点におけるタンジェンシャル方向のＭＴＦである。
　図６～図８に示されたとおり、実施例１の撮像レンズ１０は、５群６枚という簡易な構成で、赤外線カットコートによる赤外線カット機能を有しながらも、反射光に起因するゴーストの発生を抑制し、優れた光学性能を有していた。
　以下、上記実施例１と同様に、実施例２～１０の撮像レンズ１０における、各種レンズデータを表５～表３１に、また、（Ａ）球面収差、（Ｂ）非点収差、及び（Ｃ）ディストーション並びにＭＴＦを図９～図２６に示す。
　実施例において、球面収差、非点収差、及びディストーションは、いずれも２２℃におけるデータである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
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Figure JPOXMLDOC01-appb-T000030
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000031
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000032
　なお、上記実施形態及び実施例は、種々の変更が可能である。例えば、上記実施例に挙げた撮像レンズ１０以外にも、曲率半径や屈折率、赤外線カットコートの有無、赤外線カットコートを備える面、その他レンズデータを変えて、形状や配置及び結像性能が撮像レンズ１０と同等の撮像レンズを構成することができる。
　１０　撮像レンズ
　２０　撮像装置
　Ｌ１　第１レンズ
　Ｌ２　第２レンズ
　Ｌ３　第３レンズ
　Ｌ４　第４レンズ
　Ｌ５　第５レンズ
　Ｌ６　第６レンズ
　ＳＴ　開口絞り
　ＣＧ　カバーガラス
　ＩＰ　撮像面
　ＬＴ　光線
　ＲＥＦ１　１回目の反射
　ＲＥＦ２　２回目の反射

Claims (9)

  1. 　物体側から順に、負のパワーを有する前群と、絞りと、正のパワーを有する後群とを配してなり、
    　前記前群は、物体側に最も近い第１のレンズ面が物体側に凸形状であり、
    　前記後群は、物体側に最も近い第２のレンズ面が物体側に凸形状であり、像側に最も近い第３のレンズ面が像側に凸形状であり、かつ、前記第３のレンズ面が赤外線カットコートを備え、
    　下記条件式（１）を満足する撮像レンズ。
    　　　１．６＜（Ｒｒ＋｜Ｒｅ｜）／Ｄａ＜２．３　　　（１）
    　ただし、Ｒｒは前記第２のレンズ面の曲率半径、Ｒｅは前記第３のレンズ面の曲率半径、Ｄａは光軸上における前記第２のレンズ面から前記第３のレンズ面までの距離である。
  2. 　前記前群は、物体側から順に、前記第１のレンズ面を有する凹メニスカス形状の第１レンズと、凹メニスカス形状の第２レンズとを配してなり、
    　前記第２レンズは、像側に凸面を向けて配される請求項１の撮像レンズ。
  3. 　前記後群は、物体側から順に、前記第２のレンズ面を有する第３レンズと、第４レンズと、接合レンズとを配してなり、
    　前記第３レンズ、第４レンズ、及び接合レンズは、いずれも正のパワーを有する請求項１又は２に記載の撮像レンズ。
  4. 　前記接合レンズは、物体側から順に、凹レンズである第５レンズと、凸レンズである第６レンズとからなり、
    　前記第６レンズは、前記第３のレンズ面を有する請求項３に記載の撮像レンズ。
  5. 　下記条件式（２）を満足する請求項１ないし４のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　　　１．２０≦（Ｒ１＋｜Ｒｅ｜）／Ｄｔ≦１．４６　　　（２）
    　ただし、Ｒ１は前記第１のレンズ面の曲率半径、Ｒｅは前記第３のレンズ面の曲率半径、Ｄｔは光軸上における前記第１のレンズ面から前記第３のレンズ面までの距離である。
  6. 　物体側から順に、請求項１ないし５のいずれか１項に記載の撮像レンズと、平板状のカバーガラスと、を備える撮像装置。
  7. 　下記条件式（３）を満足する請求項６に記載の撮像装置。
    　　　０．５０≦Ｒ１／（Ｄｔ＋Ｄｂ）≦０．５３　　　（３）
    　ただし、Ｒ１は前記第１のレンズ面の曲率半径、Ｄｔは光軸上における前記第１のレンズ面から前記第３のレンズ面までの距離、Ｄｂは光軸上における前記第３のレンズ面から前記カバーガラスの物体側面までの距離である。
  8. 　下記条件式（４）を満足する請求項６又は７に記載の撮像装置。
    　　　０．６６≦Ｒｒ／（Ｄａ＋Ｄｂ）≦０．８３　　　（４）
    　　ただし、Ｒｒは前記第２のレンズ面の曲率半径、Ｄａは光軸上における前記第２のレンズ面から前記第３のレンズ面までの距離、Ｄｂは光軸上における前記第３のレンズ面から前記カバーガラスの物体側面までの距離である。
  9. 　下記条件式（５）を満足する請求項６ないし８のいずれか１項に記載の撮像装置。
    　　　２．２８≦｜Ｒｅ｜／Ｄｂ≦２．８８　　　（５）
    　ただし、Ｒｅは前記第３のレンズ面の曲率半径、Ｄｂは光軸上における前記第３のレンズ面から前記カバーガラスの物体側面までの距離である。
     
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