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WO2019065016A1 - バインダ組成物 - Google Patents

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WO2019065016A1
WO2019065016A1 PCT/JP2018/031093 JP2018031093W WO2019065016A1 WO 2019065016 A1 WO2019065016 A1 WO 2019065016A1 JP 2018031093 W JP2018031093 W JP 2018031093W WO 2019065016 A1 WO2019065016 A1 WO 2019065016A1
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WO
WIPO (PCT)
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asphalt
content
oil
binder composition
sec
Prior art date
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Ceased
Application number
PCT/JP2018/031093
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English (en)
French (fr)
Inventor
彰 瀬尾
昌洋 佐野
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Showa Shell Sekiyu KK
Original Assignee
Showa Shell Sekiyu KK
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Showa Shell Sekiyu KK filed Critical Showa Shell Sekiyu KK
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Priority to JP2019544425A priority patent/JP7191839B2/ja
Publication of WO2019065016A1 publication Critical patent/WO2019065016A1/ja
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Ceased legal-status Critical Current

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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L91/00—Compositions of oils, fats or waxes; Compositions of derivatives thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L95/00—Compositions of bituminous materials, e.g. asphalt, tar, pitch
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E01—CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
    • E01C—CONSTRUCTION OF, OR SURFACES FOR, ROADS, SPORTS GROUNDS, OR THE LIKE; MACHINES OR AUXILIARY TOOLS FOR CONSTRUCTION OR REPAIR
    • E01C7/00—Coherent pavings made in situ
    • E01C7/08—Coherent pavings made in situ made of road-metal and binders
    • E01C7/18—Coherent pavings made in situ made of road-metal and binders of road-metal and bituminous binders
    • E01C7/20—Binder incorporated in cold state, e.g. natural asphalt
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E01—CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
    • E01C—CONSTRUCTION OF, OR SURFACES FOR, ROADS, SPORTS GROUNDS, OR THE LIKE; MACHINES OR AUXILIARY TOOLS FOR CONSTRUCTION OR REPAIR
    • E01C7/00—Coherent pavings made in situ
    • E01C7/08—Coherent pavings made in situ made of road-metal and binders
    • E01C7/18—Coherent pavings made in situ made of road-metal and binders of road-metal and bituminous binders
    • E01C7/24—Binder incorporated as an emulsion or solution

Definitions

  • the present invention relates to a binder composition which is used for reusing asphalt pavement, and in particular, has good fluidity even at low temperatures such as winter and cold regions.
  • additives with high aromatic content exhibit high viscosity. For this reason, there is a problem that the fluidity of the additive is poor and the workability is lowered. In addition, when the viscosity of the additive is lowered, the flash point and the density tend to be lowered, which causes problems in the safety and the mixing property with the deteriorated asphalt.
  • Patent Document 1 proposes an asphalt binder (binder composition) that improves the flowability at normal temperature without reducing the aromatic content.
  • the complex elastic modulus at 0.1 rad / sec at 25 ° C. is 10.00 Pa or less, the fluidity at normal temperature is excellent, and the workability is improved as compared with conventional additives.
  • An asphalt binder is disclosed that can.
  • Patent Document 1 when the asphalt binder disclosed in Patent Document 1 is used at a low temperature (for example, 0 ° C.) such as winter season or a cold area, the fluidity becomes poor as the viscosity increases. This causes the problem of reduced workability at low temperatures.
  • a low temperature for example, 0 ° C.
  • an object of the present invention is to provide a binder composition which suppresses a decrease in workability even at low temperatures such as winter season. .
  • the binder composition according to claim 1 contains solvent extractable oil: less than 73.0% by weight, lubricating base oil: 27.0% by weight or more, and asphalt, in order to solve the problems described above.
  • the relationship between the content Y of the asphalt and the content X of the lubricant base oil is 1.25 ⁇ X-32 ⁇ Y ⁇ 1.25 ⁇ X-25.375, and Y ⁇ ⁇ 13.3. It is characterized in that XX + 437.06 is satisfied, and the complex elastic modulus at 0.1 rad / sec at 0 ° C is 10.0 Pa or less.
  • the binder composition according to claim 2 is characterized in that, in the invention according to claim 1, the asphalt is at least one of solvent deasphalted asphalt and straight asphalt.
  • the binder composition according to claim 3 is characterized in that, in the invention according to claim 1 or 2, the kinematic viscosity of the lubricant base oil is 80.0 mm 2 / sec or more and 110.0 mm 2 / sec or less at 100C, and 40C. characterized in that at 9.0 mm 2 / sec or more 13.0 mm 2 / sec or less at.
  • the binder composition to which the present invention having the above-described configuration is applied has a complex elastic modulus at 0.1 rad / sec at 0 ° C. of 10.0 Pa or less. For this reason, it is excellent in fluidity even at low temperatures such as winter and cold regions. As a result, it is possible to suppress the decrease in workability even at low temperatures.
  • the binder composition to which the present invention is applied contains a large amount of solvent-extracted oil and contains a large amount of aromatics. For this reason, it is possible to compensate for the aromatic content of the deteriorated asphalt. This gives a regenerated asphalt pavement having the same characteristics as the new asphalt pavement.
  • the binder composition to which the present invention having the above-described configuration is applied has a flash point of 260 ° C. or higher, and safety during operation can be ensured.
  • FIG. 1 is a diagram in which the relationship between the content of lubricating base oil and the content of asphalt is plotted.
  • the inventors of the present invention have good fluidity even at low temperatures for a binder composition used as a softener for regenerating asphalt, a rubber extender oil, a rubber-blended oil, etc., in order to suppress a decrease in workability. , Carried out intensive experimental research. As a result, under such conditions of use, particularly when flow is started, an extremely slow force (gravitation for outflow from storage container, pressure for transfer by pump) acts on the binder composition Therefore, the complex elastic modulus at a slow frequency of 0.1 rad / sec (0.0159 Hz) at 0 ° C is measured, and if the value is 10.0 Pa or less, it is determined in these operations. It was found that liquidity could be obtained.
  • the binder composition to which the present invention is applied contains less than 73.0% by weight of solvent-extracted oil, 27.0% by weight or more of lubricating base oil, and asphalt.
  • the relationship between the asphalt content Y and the lubricating oil base oil content X is 1.25 ⁇ X-32 ⁇ Y ⁇ 1.25 ⁇ X-25.375, and Y ⁇ ⁇ 13.3 ⁇ Meets X + 437.06.
  • the complex elastic modulus at 0.1 rad / sec at 0 ° C. is 10.0 Pa or less.
  • the solvent-extracted oil is a component which contains a large amount of aromatics, is added mainly to compensate for the aromatics of deteriorated asphalt, and acts as a softener.
  • the solvent-extracted oil is an extracted oil produced in the solvent extraction process when producing a lubricating oil from crude oil, and is an oily substance rich in aromatic components and naphthene components ("up to the production of petroleum products", Fig. 6). -1 "General Lubricating Oil Production Process", published by the Petroleum Association, November 1977, p. 99, and "New Oil Dictionary", edited by the Petroleum Institute, 1982, p. 304).
  • the content of the solvent-extracted oil is 73.0% by weight or less, and is used as a base material of the binder composition to which the present invention is applied. For this reason, the binder composition to which the present invention is applied can contain a large amount of aromatic components.
  • the solvent-extracted oil preferably has a dynamic viscosity of 400.0 to 600.0 mm 2 / s at 60 ° C. and a density of 0.960 to 0.990 g / cm 3 at 15 ° C. More preferably, the density at 15 ° C. is 0.970 to 0.980 g / cm 3 .
  • Lubricating base oils are mainly added to reduce the kinematic viscosity of solvent extractable oils.
  • a method for producing a lubricating oil base oil for example, a deasphalted oil is extracted from a vacuum residual oil using a propane deasphalting method, a refined oil is extracted from a deasphalting oil using a solvent extraction method, and a solvent dewaxing method Is used to extract the dewaxed oil from the refined oil, and a hydrorefining process is used to produce a lubricating oil base oil from the dewaxed oil.
  • the content of the lubricating base oil is 27.0% by weight or more.
  • the binder composition to which the present invention is applied can sufficiently lower the dynamic viscosity of the solvent-extracted oil, and maintain the complex elastic modulus at 0.1 rad / sec at 0 ° C. at 10.0 Pa or less it can.
  • the content of the lubricating base oil is less than 27.0% by weight, the kinematic viscosity of the solvent-extracted oil can not be sufficiently lowered, and the complex elastic modulus of the binder composition becomes high. For this reason, the fluidity of the binder composition at low temperatures is poor, and the workability is reduced. Therefore, the content of the lubricating base oil is 27.0% by weight or more.
  • the lubricant base oil is the kinematic viscosity of 40 ° C. 80.0 mm 2 / sec or more 110 mm 2 / sec or less, and 9.0 mm 2 / sec or more at 100 ° C. 13.0 mm 2 / sec, density at 15 °C Of at least 0.870 to 0.890 g / cm 3 and a flash point of at least 230 ° C. are desirable.
  • Asphalt is added primarily to improve flow in mixtures of solvent extracted oil and lube base oil.
  • asphalt for example, straight asphalt (refer to JIS K 2207), blown asphalt (refer to JIS K 2207) Semi blown asphalt ("asphalt pavement summary", published by The Japan Road Association, January 13, 1997, p. 51 (See Table 3.3.4), asphalt from deasphalted asphalt (see “New Petroleum Dictionary”, edited by the Petroleum Institute, 1982, p. 308), etc. Asphalt or a mixture of these is used.
  • the relationship between the content Y of asphalt and the content X of the lubricant base oil is Y> 1.25 ⁇ X-25.375
  • the content of asphalt in the binder composition is too large, so the solvent Inhibits the improvement of fluidity in the mixture of the extracted oil and the lubricating base oil.
  • the mixture variation of the binder composition tends to be large.
  • the possibility of the complex elastic modulus of the binder composition becoming high is increased, the fluidity is poor, and the workability is lowered. Therefore, in order to obtain stable binder composition properties, the relationship between the asphalt content Y and the lubricant base oil content X should satisfy Y ⁇ 1.25 ⁇ X-25.375. .
  • the binder composition to which the present invention is applied it is desirable to use at least one of solvent deasphalted asphalt and straight asphalt.
  • Straight asphalt refers to asphalt obtained by vacuum distillation of atmospheric distillation residual oil. Since deasphalted asphalt is denser than other asphalts, it is possible to improve the density of the binder composition. Also, deasphalted asphalt has more aromatic content than other asphalts. For this reason, the aromatic content of the deteriorated asphalt can be compensated.
  • the deasphalted asphalt has a penetration of 3 to 20 (0.1 mm), a softening point of 56.0 to 70.0 ° C, and a density of 1.060 to 1.070 g / cm 3 at 15 ° C. It is desirable that it is at least one of them.
  • the relationship between the content Y of asphalt and the content X of lubricating base oil is Y> ⁇ 13.3 ⁇ X + 437.06, the content of the lubricating base oil and the content of asphalt relative to the content of asphalt The proportion of the content decreases. For this reason, the aromatic content in the asphalt composition is reduced. This causes problems with the mixing with the deteriorated asphalt. Therefore, the relationship between the content Y of asphalt in the binder composition and the content X of the lubricant base oil is to satisfy Y ⁇ ⁇ 13.3 ⁇ X + 437.06.
  • the relationship between the content Y of asphalt and the content X of the lubricant base oil is 1.25 ⁇ X-32 ⁇ Y ⁇ 1.25 ⁇ X-25.375, and Y ⁇ -13 .3 x X + 437.06 shall be satisfied.
  • the aim of suppressing the decrease in workability is at the time of work where a slow force acts at a low temperature around 0 ° C.
  • the complex elastic modulus at 0.1 rad / sec at 0 ° C. exceeds 10.0 Pa, it hardly flows at low temperature. For this reason, for example, the workability at the time of the outflow from the storage container and the pump transfer decreases. Therefore, in the binder composition to which the present invention is applied, the complex elastic modulus at 0.1 rad / sec at 0 ° C. is 10.0 Pa or less.
  • the complex elastic modulus G * was measured in accordance with the Dynamic Shear Rheometer (DSR) test method specified in the Pavement Survey and Test Method Handbook (edited by The Japan Road Association).
  • the measurement principle of this test is that the binder composition is sandwiched between two parallel disks (50 mm in diameter), and a sine wave distortion (10% distortion) of a predetermined frequency is applied to one of the disks.
  • the sinusoidal stress ⁇ transmitted to the other disk via 1 mm) is measured, and the complex elastic modulus is obtained from the sinusoidal stress and the sinusoidal distortion.
  • complex elastic modulus G * is calculated
  • ⁇ in the following equation (1) is the maximum distortion applied to the parallel disk.
  • kinematic viscosity of the lubricating base oils 80.0 mm 2 / sec or more in a kinematic viscosity of 40 °C 110.0mm 2 / sec or less, and is 9.0 mm 2 / sec or more 13.0 mm 2 / sec at 100 ° C. Is desirable.
  • the kinematic viscosity of the lubricant base oil is lower than at least one of 80.0 mm 2 / sec at 40 ° C. and 9.0 mm 2 / sec at 100 ° C., the flash point of the lubricant base oil becomes too low, and the binder composition The flash point of the object is less than 250 ° C., and the safety during work becomes worse and storage becomes more difficult. Further, 110.0mm 2 / s at 40 ° C., and optionally at least more than one of 13.0 mm 2 / sec at 100 ° C., a kinematic viscosity of the lubricating base oil is too high, it becomes difficult to handle.
  • the kinematic viscosity of the lubricating base oils 80.0 mm 2 / sec or more 110.0mm 2 / sec or less, and is 9.0 mm 2 / sec or more 13.0 mm 2 / sec at 100 ° C. at 40 ° C. Is desirable.
  • the complex elastic modulus at 0.1 rad / sec at 0 ° C. is 10.0 Pa or less. For this reason, it is excellent in fluidity at low temperature, and the workability in the operation in which the slow force such as the outflow from the storage container and the pump transfer acts can be improved.
  • the flash point of the binder composition influences the safety during storage and the difficulty of storage.
  • the flash point of the binder composition is less than 250 ° C., it corresponds to a dangerous substance (Class 4 Quaternary Petroleum), and the safety during operation and the difficulty of storage increase. Therefore, in the binder composition to which the present invention is applied, it is desirable that the flash point be 250 ° C. or higher.
  • the binder composition to which the present invention is applied is, for example, a saturated fatty acid or unsaturated fatty acid having 12 to 22 carbon atoms, or a mixture thereof, in addition to the solvent-extracted oil of the base material, lubricating oil base oil and asphalt. Besides containing dimers, these amides, as well as polymers may be contained.
  • solvent-extracted oil, lubricating base oil and asphalt are mixed in the proportions in Table 1 below to prepare binder compositions of the examples and comparative examples, and the complex elastic modulus, density, and aroma are prepared.
  • the family content was measured.
  • a lubricating base oil As a lubricating base oil, 87.92mm 2 / sec at a kinematic viscosity of 40 °C, 36.57mm 2 / s at 60 ° C., and 10.66mm 2 / sec at 100 ° C., a density at 15 °C is 0.875 g / cm 3 , a pour point of -12.5 ° C., a flash point of 260 ° C. and an aromatic content of 2.6% were used.
  • Asphalt (1) solvent deasphalted asphalt with a penetration of 12, a softening point of 65.0 ° C, a density of 1.060 g / cm 3 at 15 ° C, a flash point of 362 ° C and an aromatic content of 67.9% used.
  • asphalt (2) straight asphalt having a penetration of 64, a softening point of 49.0 ° C., a density of 1.034 g / cm 3 at 15 ° C., and an aromatic content of 58.0% was used.
  • the complex elastic modulus was measured in accordance with the above-mentioned DSR test method.
  • the density was measured in accordance with JIS K2249.
  • FIG. 1 is a diagram in which the relationship between the content of lubricating base oil and the content of asphalt in each of Examples 1 to 12 and Comparative Examples 1 to 13 is plotted based on the values in Table 1.
  • the numerical values around the plot indicate the complex elastic modulus (unit Pa) is omitted at 0.1 rad / s at 0 ° C.
  • the solid line in FIG. 1 shows the lower limit boundary of the content of the lubricating oil base oil
  • the broken line shows the upper limit of the content of asphalt and the content of the lubricating oil base oil
  • the alternate long and short dash line shows The lower limit boundary line in the relationship between the content of asphalt and the content of lubricating base oil is shown.
  • Example of lubricating oil base oil 27.0% by weight or more> As shown in Table 1 and FIG. 1, as shown in Comparative Examples 2 and 3, when the content of the lubricating base oil is less than 27.0% by weight, the content of the solvent-extracted oil relative to the content of the lubricating base oil The proportion of the amount is increased. For this reason, the kinematic viscosity of the solvent-extracted oil can not be sufficiently reduced, and the complex elastic modulus at 0.1 rad / sec at 0 ° C. exceeds 10.0 Pa. As a result, the complex elastic modulus of the binder composition is increased, the fluidity at low temperature is poor, and the workability is lowered.
  • Examples 1 to 12 in which the content of the lubricant base oil is 27.0% by weight or more the increase in the ratio of the content of the solvent-extracted oil to the content of the lubricant base oil is suppressed. Therefore, the kinematic viscosity of the solvent-extracted oil can be sufficiently reduced, and the complex elastic modulus at 0.1 rad / sec at 0 ° C. is 10.0 Pa or less. As a result, the binder compositions of Examples 1 to 12 are excellent in fluidity at low temperature, and it is possible to suppress a decrease in workability.
  • Examples 1 to 12 Y ⁇ 1.25 ⁇ X ⁇ 25.375 is satisfied, and the complex elastic modulus at 0.1 rad / sec at 0 ° C. is 10.0 Pa or less. Therefore, the binder compositions of Examples 1 to 12 are excellent in fluidity at low temperature, and it is possible to suppress a decrease in workability.
  • the binder composition to which this invention is applied contains less than 73.0 weight% of solvent extraction oil, lubricating oil base oil: 27.0 weight% or more, and asphalt.
  • the relationship between the asphalt content Y and the lubricating oil base oil content X is 1.25 ⁇ X-32 ⁇ Y ⁇ 1.25 ⁇ X-25.375, and Y ⁇ ⁇ 13.3 ⁇ Meets X + 437.06.
  • the complex elastic modulus at 0.1 rad / sec at 0 ° C. is 10.0 Pa or less. For this reason, it is excellent in fluidity even at low temperatures such as winter and cold regions. As a result, it is possible to suppress the decrease in workability even at low temperatures.
  • the binder composition to which this invention is applied contains many solvent extraction oil as a base material, and contains many aromatic components. For this reason, it is possible to compensate for the aromatic content of the deteriorated asphalt. This gives a regenerated asphalt pavement having the same characteristics as the new asphalt pavement.
  • the binder composition to which the present invention is applied has a flash point of 250 ° C. or more. This increases the safety of the asphalt and makes it easier to handle and store.
  • the kinematic viscosity of the lubricating base oil to be contained in the binder composition according to the present invention at 40 ° C. 80.0 mm 2 / sec or more 110.0mm 2 / sec or less, and 9.0 mm 2 at 100 ° C. / Seconds or more and 13.0 mm 2 / s or less.
  • the binder composition to which the present invention is applied may be used in an environment other than low temperature.

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Abstract

【課題】低温時においても作業性の低下を抑制するバインダ組成物を提供する。 【解決手段】溶剤抽出油：７３．０重量％以下と、潤滑油基油：２７．０重量％以上と、アスファルトと、を含有し、上記アスファルトの含有量Ｙと上記潤滑油基油の含有量Ｘとの関係が、１．２５×Ｘ－３２≦Ｙ≦１．２５×Ｘ－２５．３７５、及び、Ｙ≦－１３．３×Ｘ＋４３７．０６を満たし、０℃における０．１ｒａｄ／秒での複素弾性率が１０．０Ｐａ以下であることを特徴とする。

Description

バインダ組成物
　本発明は、アスファルト舗装の再利用に用いられ、特に冬期や寒冷地のような低温時においても良好な流動性を有するバインダ組成物に関する。
　従来、アスファルト舗装の再利用（リサイクル）において、アスファルト再生用の添加剤が用いられる。この理由として、供用後のアスファルト舗装中に存在する、劣化したアスファルトの性状回復が挙げられる。アスファルトが劣化することで、アスファルト中の芳香族分が減少することが知られている（遠西智次，「改質アスファルトの物理科学的特性に関する研究」，財団法人土木研究センター平成６年度部外研究員報告書概要版，平成７年６月，ｐ．１６７－１７０、立石大作，「改質アスファルトの物理科学的特性に関する研究」，財団法人土木研究センター平成６年度部外研究員報告書概要版，平成８年６月，ｐ．２２９－２３２）。このため、芳香族分を補うためにエキストラクト等の高芳香族系鉱油等を添加することがある。
　しかしながら、芳香族分を多く含む添加剤は、高い粘度を示す。このため、添加剤の流動性が乏しく、作業性が低下するという問題点がある。また、添加剤の粘度を下げる場合、引火点や密度が低下する傾向にあるため、安全性や劣化したアスファルトとの混合性に問題が生じる。
　この点、特許文献１では、芳香族含有量を減らさずに、常温での流動性を向上させるアスファルトバインダー（バインダ組成物）が提案されている。特許文献１では、２５℃における０．１ｒａｄ／秒での複素弾性率を１０．００Ｐａ以下としているため、常温での流動性に優れており、従来の添加剤に比べて作業性を良好にすることができるアスファルトバインダーが開示されている。
特開２００８－５６７４２号公報
　しかしながら、特許文献１に開示されたアスファルトバインダーは、冬期や寒冷地のような低温時（例えば０℃）で使用した場合、増粘に伴い流動性が乏しくなる。これにより、低温時において作業性が低下するという問題が生じる。
　そこで本発明は、上述した問題点に鑑みて案出されたものであり、その目的とするところは、冬期等の低温時においても作業性の低下を抑制するバインダ組成物を提供することにある。
　請求項１記載のバインダ組成物は、上述した課題を解決するために、溶剤抽出油：７３．０重量％未満と、潤滑油基油：２７．０重量％以上と、アスファルトと、を含有し、上記アスファルトの含有量Ｙと上記潤滑油基油の含有量Ｘとの関係が、１．２５×Ｘ－３２≦Ｙ≦１．２５×Ｘ－２５．３７５、及び、Ｙ≦－１３．３×Ｘ＋４３７．０６を満たし、０℃における０．１ｒａｄ／秒での複素弾性率が１０．０Ｐａ以下であることを特徴とする。
　請求項２記載のバインダ組成物は、請求項１の発明において、上記アスファルトは、溶剤脱れきアスファルト、及びストレートアスファルトの少なくとも何れかであることを特徴とする。
　請求項３記載のバインダ組成物は、請求項１又は２記載の発明において、上記潤滑油基油の動粘度が４０℃において８０．０ｍｍ２／秒以上１１０．０ｍｍ２／秒以下、及び１００℃において９．０ｍｍ２／秒以上１３．０ｍｍ２／秒以下であることを特徴とする。
　上述した構成からなる本発明を適用したバインダ組成物は、０℃における０．１ｒａｄ／秒での複素弾性率が１０．０Ｐａ以下である。このため、冬期や寒冷地等のような低温時においても、流動性に優れている。これにより、低温時においても、作業性の低下を抑制することが可能である。
　また、本発明を適用したバインダ組成物は、溶剤抽出油を多く含有し、芳香族分を多く含む。このため、劣化したアスファルトの芳香族分を補うことが可能である。これにより、新規アスファルト舗装と同等の特性を有する再生アスファルト舗装が得られる。
　また、上述した構成からなる本発明を適用したバインダ組成物は、引火点が２６０℃以上となり、作業時の安全性を確保することができる。
図１は、潤滑油基油の含有量と、アスファルトの含有量との関係をプロットした図である。
　以下、本発明を適用したバインダ組成物の実施の形態について、詳細に説明する。
　本発明者は、アスファルト再生用の軟化剤、ゴム伸展油及びゴム配合油等として使用されるバインダ組成物について、低温時においても良好な流動性を有し、作業性の低下を抑制するために、鋭意実験研究を行った。その結果、このような使用状況下、特に、流動を開始するときは、バインダ組成物に極めてゆっくりとした力（保存容器からの流出であれば重力、ポンプによる移送であれば圧力）が作用することから、０℃において、０．１ｒａｄ／秒（０．０１５９Ｈｚ）というゆっくりとした周波数での複素弾性率を測定し、その値が１０．０Ｐａ以下であれば、これらの作業において求められている流動性が得られることを見出した。さらに、従来、アスファルト用添加剤として使用されていた溶剤抽出油に、潤滑油基油及びアスファルトを添加すると、０℃における０．１ｒａｄ／秒での複素弾性率が１０．０Ｐａ以下となることを見出し、本発明に至った。
　即ち、本発明を適用したバインダ組成物は、溶剤抽出油：７３．０重量％未満と、潤滑油基油：２７．０重量％以上と、アスファルトとを含有する。また、アスファルトの含有量Ｙと潤滑油基油の含有量Ｘとの関係が、１．２５×Ｘ－３２≦Ｙ≦１．２５×Ｘ－２５．３７５、及び、Ｙ≦－１３．３×Ｘ＋４３７．０６を満たす。そして、０℃における０．１ｒａｄ／秒での複素弾性率が１０．０Ｐａ以下である。
　以下、本発明を適用したバインダ組成物における数値限定理由について説明する。
＜溶剤抽出油：７３．０重量％未満＞
　溶剤抽出油は、芳香族分を多く含み、主に劣化したアスファルトの芳香族分を補うために添加され、軟化剤として作用する成分である。溶剤抽出油は、原油から潤滑油を製造する際の溶剤抽出過程で生成される抽出油であり、芳香族分及びナフテン分に富んだ油状物質である（「石油製品のできるまで」，図６－１“一般的な潤滑油製造工程”，石油連盟発行，昭和４６年１１月，ｐ．９９、及び「新石油辞典」，石油学会編，１９８２年，ｐ．３０４参照）。溶剤抽出油の含有量は、７３．０重量％以下であり、本発明を適用したバインダ組成物のベース材として用いられる。このため、本発明を適用したバインダ組成物は、芳香族分を多く含むことができる。
　溶剤抽出油の含有量が７３．０重量％以上の場合、バインダ組成物の複素弾性率が高くなる。このため、低温時におけるバインダ組成物の流動性が乏しく、作業性が低下する。よって、溶剤抽出油の含有量は、７３．０重量％未満とする。なお、溶剤抽出油は、６０℃における動粘度が４００．０～６００．０ｍｍ２／秒、及び１５℃における密度が０．９６０～０．９９０ｇ／ｃｍ３の少なくとも何れかであることが望ましく、１５℃における密度が０．９７０～０．９８０ｇ／ｃｍ３であることがより望ましい。
＜潤滑油基油：２７．０重量％以上＞
　潤滑油基油は、主に溶剤抽出油の動粘度を低下させるために添加される。潤滑油基油の生成方法として、例えば、プロパン脱れき法を用いて減圧蒸留残油から脱れき油を抽出し、溶剤抽出法を用いて脱れき油から精製油を抽出し、溶剤脱ろう法を用いて精製油から脱ろう油を抽出し、水素化精製法を用いて脱ろう油から潤滑油基油を生成する方法が用いられる。潤滑油基油の含有量は、２７．０重量％以上である。このため、本発明を適用したバインダ組成物は、溶剤抽出油の動粘度を十分に低下させることができ、０℃における０．１ｒａｄ／秒での複素弾性率を１０．０Ｐａ以下に保つことができる。
　潤滑油基油の含有量が２７．０重量％未満の場合、溶剤抽出油の動粘度を十分に低下させることができず、バインダ組成物の複素弾性率が高くなる。このため、低温時におけるバインダ組成物の流動性が乏しく、作業性が低下する。よって、潤滑油基油の含有量は、２７．０重量％以上とする。なお、潤滑油基油は、動粘度が４０℃において８０．０ｍｍ２／秒以上１１０ｍｍ２／秒以下、及び１００℃において９．０ｍｍ２／秒以上１３．０ｍｍ２／秒以下、１５℃における密度が０．８７０～０．８９０ｇ／ｃｍ３、並びに引火点が２３０℃以上の少なくとも何れかであることが望ましい。
＜アスファルトの含有量Ｙと潤滑油基油の含有量Ｘとの関係が、Ｙ≦１．２５×Ｘ－２５．３７５を満たす＞
　アスファルトは、主に溶剤抽出油と潤滑油基油との混合物における流動性を向上させるために添加される。アスファルトとして、例えば、ストレートアスファルト（ＪＩＳ  Ｋ  ２２０７  参照）、ブローンアスファルト（ＪＩＳ  Ｋ  ２２０７  参照）セミブローンアスファルト（「アスファルト舗装要綱」，社団法人日本道路協会発行，平成９年１月１３日，ｐ．５１，表－３．３．４ 参照）、溶剤脱れきアスファルト（「新石油辞典」，石油学会編，１９８２年，ｐ．３０８ 参照）等のアスファルト又はこれらの混合物が用いられる。アスファルトの含有量Ｙと潤滑油基油の含有量Ｘとの関係が、Ｙ≦１．２５×Ｘ－２５．３７５を満たすことで、本発明を適用したバインダ組成物の０℃における０．１ｒａｄ／秒での複素弾性率を１０．０Ｐａ以下に保つことができる。
　アスファルトの含有量Ｙと潤滑油基油の含有量Ｘとの関係が、Ｙ＞１．２５×Ｘ－２５．３７５となる場合、バインダ組成物内に占めるアスファルトの含有量が多過ぎるため、溶剤抽出油と潤滑油基油との混合物における流動性の向上を阻害する。このため、バインダ組成物の混合バラつきが大きくなる傾向を示す。これにより、バインダ組成物の複素弾性率が高くなる可能性が高まり、流動性が乏しく、作業性が低下する。よって、安定したバインダ組成物の特性を得るためには、アスファルトの含有量Ｙと潤滑油基油の含有量Ｘとの関係は、Ｙ≦１．２５×Ｘ－２５．３７５を満たすこととする。
　なお、本発明を適用したバインダ組成物では、溶剤脱れきアスファルト、及びストレートアスファルトの少なくとも何れかを用いることが望ましい。ストレートアスファルトとは、常圧蒸留残渣油を減圧蒸留して得られるアスファルトを示す。溶剤脱れきアスファルトは、他のアスファルトに比べて密度が高いため、バインダ組成物の密度を向上させることが可能である。また、溶剤脱れきアスファルトは、他のアスファルトに比べて、芳香族分が多い。このため、劣化したアスファルトの芳香族分を補うことができる。なお、溶剤脱れきアスファルトは、針入度が３～２０（０．１ｍｍ）、軟化点が５６．０～７０．０℃、及び１５℃における密度が１．０６０～１．０７０ｇ／ｃｍ３の少なくとも何れかであることが望ましい。
＜アスファルトの含有量Ｙと潤滑油基油の含有量Ｘとの関係が、Ｙ≧１．２５×Ｘ－３２を満たす＞
　本発明を適用したバインダ組成物は、アスファルトの含有量Ｙと潤滑油基油の含有量Ｘとの関係が、Ｙ≧１．２５×Ｘ－３２を満たす。このため、本発明を適用したバインダ組成物の１５℃における密度を０．９５０ｇ／ｃｍ３以上に保つことができる。
　アスファルトの含有量Ｙと潤滑油基油の含有量Ｘとの関係が、Ｙ＜１．２５×Ｘ－３２の場合、潤滑油基油の含有量に対するアスファルトの含有量の割合が小さくなる。このため、アスファルト組成物の密度が低下する。これにより、劣化したアスファルトとの混合性に問題が生じる。よって、バインダ組成物におけるアスファルトの含有量Ｙと潤滑油基油の含有量Ｘとの関係は、Ｙ≧１．２５×Ｘ－３２を満たすこととする。
＜アスファルトの含有量Ｙと潤滑油基油の含有量Ｘとの関係が、Ｙ≦－１３．３×Ｘ＋４３７．０６を満たす＞
　本発明を適用したバインダ組成物は、アスファルトの含有量Ｙと潤滑油基油の含有量Ｘとの関係が、Ｙ≦－１３．３×Ｘ＋４３７．０６を満たす。このため、本発明を適用したバインダ組成物の、芳香族含有率を５０．００％以上に保つことができる。
　アスファルトの含有量Ｙと潤滑油基油の含有量Ｘとの関係が、Ｙ＞－１３．３×Ｘ＋４３７．０６となる場合、潤滑油基油の含有量及びアスファルトの含有量に対する溶剤抽出油の含有量の割合が小さくなる。このため、アスファルト組成物の中の芳香族分の含有率が低下する。これにより、劣化したアスファルトとの混合性に問題が生じる。よって、バインダ組成物におけるアスファルトの含有量Ｙと潤滑油基油の含有量Ｘとの関係は、Ｙ≦－１３．３×Ｘ＋４３７．０６を満たすこととする。
　上記を踏まえ、アスファルトの含有量Ｙと上記潤滑油基油の含有量Ｘとの関係は、１．２５×Ｘ－３２≦Ｙ≦１．２５×Ｘ－２５．３７５、及び、Ｙ≦－１３．３×Ｘ＋４３７．０６を満たすこととする。
＜０℃における０．１ｒａｄ／秒での複素弾性率が１０．０Ｐａ以下＞
　前述したように、本発明において作業性低下の抑制を目指しているのは、０℃付近の低温時においてゆっくりとした力が作用する作業時である。この作業を実現するためには、０℃における０．１ｒａｄ／秒での複素弾性率が１０．０Ｐａを超えると、低温ではほとんど流動しなくなる。このため、例えば保存容器から流出及びポンプ移送時の作業性が低下する。よって、本発明を適用したバインダ組成物では、０℃における０．１ｒａｄ／秒での複素弾性率を１０．０Ｐａ以下とする。
　なお、複素弾性率Ｇ＊は、舗装調査・試験法便覧（社団法人日本道路協会編）に規定されているダイナミックシアレオメータ（ＤＳＲ）試験方法に準拠して測定した。本試験の測定原理は、バインダ組成物を２枚の平行円盤（直径が５０ｍｍ）間に挟み、一方の円盤に所定の周波数の正弦波歪み（歪みが１０％）を加え、バインダ組成物（厚さが１ｍｍ）を介して他方の円盤に伝わる正弦的応力σを測定し、正弦的応力と正弦波歪みから複素弾性率を求めるというものである。そして、その測定結果に基づき、下記数式（１）から複素弾性率Ｇ＊を求める。ここで、下記数式（１）におけるγは平行円盤に加えた最大歪みである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
＜潤滑油基油の動粘度が４０℃において８０．０ｍｍ２／秒以上１１０．０ｍｍ２／秒以下、及び１００℃において９．０ｍｍ２／秒以上１３．０ｍｍ２／秒以下＞
　潤滑油基油の動粘度は、動粘度が４０℃において８０．０ｍｍ２／秒以上１１０．０ｍｍ２／秒以下、及び１００℃において９．０ｍｍ２／秒以上１３．０ｍｍ２／秒以下であることが望ましい。潤滑油基油の動粘度が４０℃において８０．０ｍｍ２／秒、及び１００℃において９．０ｍｍ２／秒の少なくとも何れかを下回る場合、潤滑油基油の引火点が低くなりすぎ、バインダ組成物の引火点が２５０℃未満となり、作業時における安全性の悪化や、保管の難易度が高くなる。また、４０℃において１１０．０ｍｍ２／秒、及び１００℃において１３．０ｍｍ２／秒の少なくとも何れかを超える場合、潤滑油基油の動粘度が高くなりすぎ、取り扱い難くなる。このため、潤滑油基油の動粘度は、４０℃において８０．０ｍｍ２／秒以上１１０．０ｍｍ２／秒以下、及び１００℃において９．０ｍｍ２／秒以上１３．０ｍｍ２／秒以下であることが望ましい。
  上述したように、本発明を適用したバインダ組成物において、０℃における０．１ｒａｄ／秒での複素弾性率を１０．０Ｐａ以下としている。このため、低温時において流動性に優れており、保存容器からの流出及びポンプ移送といったゆっくりとした力が作用する作業における作業性を良好にすることができる。
　バインダ組成物の引火点は、作業時における安全性及び保管の難易度に影響する。バインダ組成物の引火点が２５０℃未満の場合、危険物（第４類第四石油類）に該当し、作業時における安全性の悪化、及び保管の難易度が高まる。よって、本発明を適用したバインダ組成物では、引火点を２５０℃以上とすることが望ましい。
　なお、本発明を適用したバインダ組成物は、ベース材の溶剤抽出油、潤滑油基油、及びアスファルトに加え、例えば炭素数１２～２２である飽和脂肪酸若しくは不飽和脂肪酸、又はこれらの混合物、若しくは２量体を含有してもよい他、これらのアマイド、並びにポリマー等を含有してもよい。
　以下、本発明を適用したバインダ組成物の特性について、実施例及び比較例を挙げて具体的に説明する。
　本実施例において、溶剤抽出油と、潤滑油基油と、アスファルトとを、下記表１の割合で混合し、実施例及び比較例のバインダ組成物を作製し、複素弾性率、密度、及び芳香族分含有量を測定した。
　溶剤抽出油として、１５℃における密度が０．９７５ｇ／ｃｍ３、４０℃における粘度が２９０２ｍｍ２／秒、６０℃における粘度が４８５ｍｍ２／秒、引火点が３３２℃、芳香族分が７３．２％、アニリン点が７０．２℃のものを使用した。
　潤滑油基油として、動粘度が４０℃において８７．９２ｍｍ２／秒、６０℃において３６．５７ｍｍ２／秒、及び１００℃において１０．６６ｍｍ２／秒、１５℃における密度が０．８７５ｇ／ｃｍ３、流動点が－１２．５℃、引火点が２６０℃、芳香族分が２．６％のものを使用した。
　アスファルト（１）として、針入度１２、軟化点６５．０℃、１５℃における密度が１．０６０ｇ／ｃｍ３、引火点が３６２℃、芳香族分が６７．９％の溶剤脱れきアスファルトを使用した。また、アスファルト（２）として、針入度６４、軟化点４９．０℃、１５℃における密度が１．０３４ｇ／ｃｍ３、芳香族分が５８．０％のストレートアスファルトを使用した。
　なお、複素弾性率は、上記のＤＳＲ試験方法に準拠して測定した。密度は、ＪＩＳ　Ｋ２２４９に準拠して測定した。
　芳香族分はＪＰＩ－５Ｓ－７０－１０「ＴＬＣ／ＦＩＤ法によるアスファルト組成分析試験方法」の条件の下、測定した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　図１は、表１の値に基づき、各実施例１～１２及び比較例１～１３における潤滑油基油の含有量と、アスファルトの含有量との関係をプロットした図である。プロット周辺の数値は、０℃における０．１ｒａｄ／秒での複素弾性率（単位のＰａは省略している）を示す。図１の実線は、潤滑油基油の含有量における下限の境界線を示し、破線は、アスファルトの含有量と、潤滑油基油の含有量との上限の境界線を示し、一点鎖線は、アスファルトの含有量と、潤滑油基油の含有量との関係における下限の境界線を示す。
＜潤滑油基油：２７．０重量％以上の実施例＞
　表１及び図１に示すように、比較例２及び３に示すように、潤滑油基油の含有量が２７．０重量％未満の場合、潤滑油基油の含有量に対する溶剤抽出油の含有量の割合が大きくなる。このため、溶剤抽出油の動粘度を十分に低下させることができず、０℃における０．１ｒａｄ／秒での複素弾性率が１０．０Ｐａを超える。これにより、バインダ組成物の複素弾性率が高くなり、低温時における流動性が乏しく、作業性が低下する。
　これに対し、潤滑油基油の含有量が２７．０重量％以上の実施例１～１２では、潤滑油基油の含有量に対する溶剤抽出油の含有量の割合の増大が抑制される。このため、溶剤抽出油の動粘度を十分に低下させることができ、０℃における０．１ｒａｄ／秒での複素弾性率が１０．０Ｐａ以下である。これにより、実施例１～１２のバインダ組成物では、低温時における流動性に優れており、作業性の低下を抑制することが可能である。
＜アスファルトの含有量Ｙと潤滑油基油の含有量Ｘとの関係が、Ｙ≦１．２５×Ｘ－２５．３７５を満たす実施例＞
　また、比較例４～６、１１～１３では、アスファルトの含有量Ｙと、潤滑油基油の含有量Ｘとの関係における境界線Ｙ＝１．２５×Ｘ－２５．３７５よりも上にプロットされ、０℃における０．１ｒａｄ／秒での複素弾性率が１０．０Ｐａを超える。このため、Ｙ≦１．２５×Ｘ－２５．３７５の関係を満たさない比較例４～６、１１～１３のバインダ組成物では、低温時における流動性が乏しく、作業性が低下する。
　これに対し、実施例１～１２では、Ｙ≦１．２５×Ｘ－２５．３７５を満たし、それぞれ０℃における０．１ｒａｄ／秒での複素弾性率が１０．０Ｐａ以下である。このため、実施例１～１２のバインダ組成物では、低温時における流動性に優れており、作業性の低下を抑制することが可能である。
＜アスファルトの含有量Ｙと潤滑油基油の含有量Ｘとの関係が、Ｙ≧１．２５×Ｘ－３２を満たす実施例＞
　また、比較例１、１０では、アスファルトの含有量Ｙと、潤滑油基油の含有量Ｘとの関係における境界線Ｙ＝１．２５×Ｘ－３２よりも下にプロットされ、１５℃における密度が０．９５０ｇ／ｃｍ３未満である。このため、Ｙ≧１．２５×Ｘ－３２の関係を満たさない比較例１、１０のバインダ組成物では、アスファルト組成物の密度が低く、劣化したアスファルトとの混合性に問題が生じる。
　これに対し、実施例１～１２では、Ｙ≧１．２５×Ｘ－３２を満たし、それぞれ１５℃における密度が０．９５０ｇ／ｃｍ３以上である。このため、実施例１～１２のバインダ組成物では、劣化したアスファルトとの混合性の悪化を抑制することができる。
＜アスファルトの含有量Ｙと潤滑油基油の含有量Ｘとの関係が、Ｙ≦－１３．３×Ｘ＋４３７．０６を満たす実施例＞
　また、比較例７～９では、アスファルトの含有量Ｙと、潤滑油基油の含有量Ｘとの関係における境界線Ｙ＝－１３．３×Ｘ＋４３７．０６よりも上にプロットされ、芳香族の含有率が５０．００％未満である。このため、Ｙ≦－１３．３×Ｘ＋４３７．０６の関係を満たさない比較例７～９のバインダ組成物では、アスファルト組成物の中の芳香族分の含有率が低く、劣化したアスファルトとの混合性に問題が生じる。
　これに対し、実施例１～１２では、Ｙ≦－１３．３×Ｘ＋４３７．０６を満たし、それぞれ芳香族分の含有率が５０．００％以上である。このため、実施例１～１２のバインダ組成物では、劣化したアスファルトとの混合性の悪化を抑制することができる。
　上記より、本発明を適用したバインダ組成物は、溶剤抽出油：７３．０重量％未満と、潤滑油基油：２７．０重量％以上と、アスファルトとを含有する。また、アスファルトの含有量Ｙと潤滑油基油の含有量Ｘとの関係が、１．２５×Ｘ－３２≦Ｙ≦１．２５×Ｘ－２５．３７５、及び、Ｙ≦－１３．３×Ｘ＋４３７．０６を満たす。そして、０℃における０．１ｒａｄ／秒での複素弾性率が１０．０Ｐａ以下である。このため、冬期や寒冷地等のような低温時においても、流動性に優れている。これにより、低温時においても、作業性の低下を抑制することが可能である。
　また、本発明を適用したバインダ組成物は、ベース材として溶剤抽出油を多く含有し、芳香族分を多く含む。このため、劣化したアスファルトの芳香族分を補うことが可能である。これにより、新規アスファルト舗装と同等の特性を有する再生アスファルト舗装が得られる。
　また、本発明を適用したバインダ組成物は、引火点が２５０℃以上である。これにより、アスファルトの安全性が増すため、取り扱いや保管が容易になる。
　また、本発明を適用したバインダ組成物に含有される潤滑油基油の動粘度は、４０℃において８０．０ｍｍ２／秒以上１１０．０ｍｍ２／秒以下、及び１００℃において９．０ｍｍ２／秒以上１３．０ｍｍ２／秒以下である。これにより、材料特性のバラつきを抑制することができ、低温時における作業性の低下の抑制を、容易に達成することが可能である。
　なお、本発明を適用したバインダ組成物は、低温時以外の環境において用いられてもよい。
　本発明の実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。

Claims (3)

  1. 　溶剤抽出油：７３．０重量％未満と、
    　潤滑油基油：２７．０重量％以上と、
    　アスファルトと、
    　を含有し、
    　上記アスファルトの含有量Ｙと上記潤滑油基油の含有量Ｘとの関係が、１．２５×Ｘ－３２≦Ｙ≦１．２５×Ｘ－２５．３７５、及び、Ｙ≦－１３．３×Ｘ＋４３７．０６を満たし、
    　０℃における０．１ｒａｄ／秒での複素弾性率が１０．０Ｐａ以下であること
    　を特徴とするバインダ組成物。
  2. 　上記アスファルトは、溶剤脱れきアスファルト、及びストレートアスファルトの少なくとも何れかであること
    　を特徴とする請求項１記載のバインダ組成物。
  3. 　上記潤滑油基油の動粘度が４０℃において８０．０ｍｍ２／秒以上１１０．０ｍｍ２／秒以下、及び１００℃において９．０ｍｍ２／秒以上１３．０ｍｍ２／秒以下であること
    　を特徴とする請求項１又は２記載のバインダ組成物。
     
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Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57116805A (en) * 1981-01-09 1982-07-21 Nippon Oil Co Ltd Regeneration of asphalt pavement waste material
JPS60123554A (ja) * 1983-12-09 1985-07-02 Nippon Oil Co Ltd 安定な重油組成物
JP2008056742A (ja) * 2006-08-29 2008-03-13 Showa Shell Sekiyu Kk アスファルトバインダー
JP2010126664A (ja) * 2008-11-28 2010-06-10 Showa Shell Sekiyu Kk プロセス油、ゴム伸展油
JP2013155345A (ja) * 2012-01-31 2013-08-15 Jx Nippon Oil & Energy Corp 舗装用アスファルトの再生添加剤組成物および再生アスファルト舗装材
JP2015054865A (ja) * 2013-09-10 2015-03-23 株式会社共創 再生アスファルト添加剤組成物
JP2015081279A (ja) * 2013-10-22 2015-04-27 Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 硬質アスファルト組成物、グースアスファルト混合物およびそれらの製造方法
JP2018104636A (ja) * 2016-12-28 2018-07-05 昭和シェル石油株式会社 バインダ組成物

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1826384A (zh) * 2003-06-25 2006-08-30 国际壳牌研究有限公司 沥青－环氧树脂组合物
WO2006129616A1 (ja) * 2005-05-31 2006-12-07 Idemitsu Kosan Co., Ltd. プロセスオイル、脱れき油の製造方法、エキストラクトの製造方法、及びプロセスオイルの製造方法
US20070105987A1 (en) * 2005-11-04 2007-05-10 Latexfalt B.V. Binder composition comprising a low viscosity naphthenic oil for coloured hot-mix asphalt applications

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57116805A (en) * 1981-01-09 1982-07-21 Nippon Oil Co Ltd Regeneration of asphalt pavement waste material
JPS60123554A (ja) * 1983-12-09 1985-07-02 Nippon Oil Co Ltd 安定な重油組成物
JP2008056742A (ja) * 2006-08-29 2008-03-13 Showa Shell Sekiyu Kk アスファルトバインダー
JP2010126664A (ja) * 2008-11-28 2010-06-10 Showa Shell Sekiyu Kk プロセス油、ゴム伸展油
JP2013155345A (ja) * 2012-01-31 2013-08-15 Jx Nippon Oil & Energy Corp 舗装用アスファルトの再生添加剤組成物および再生アスファルト舗装材
JP2015054865A (ja) * 2013-09-10 2015-03-23 株式会社共創 再生アスファルト添加剤組成物
JP2015081279A (ja) * 2013-10-22 2015-04-27 Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 硬質アスファルト組成物、グースアスファルト混合物およびそれらの製造方法
JP2018104636A (ja) * 2016-12-28 2018-07-05 昭和シェル石油株式会社 バインダ組成物

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