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WO2017011847A1 - Hybridlitze - Google Patents

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Publication number
WO2017011847A1
WO2017011847A1 PCT/AT2016/060012 AT2016060012W WO2017011847A1 WO 2017011847 A1 WO2017011847 A1 WO 2017011847A1 AT 2016060012 W AT2016060012 W AT 2016060012W WO 2017011847 A1 WO2017011847 A1 WO 2017011847A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
wires
core
hybrid
outer wires
rope
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/AT2016/060012
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Robert Traxl
Gunter Kaiser
Rudolf Kirth
Ernst Björn
Erich RÜHRNÖSSL
Peter Baldinger
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Teufelberger Seil GmbH
Original Assignee
Teufelberger Seil GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Teufelberger Seil GmbH filed Critical Teufelberger Seil GmbH
Priority to CA2993238A priority Critical patent/CA2993238C/en
Priority to US15/746,517 priority patent/US10640922B2/en
Priority to KR1020187005472A priority patent/KR102164438B1/ko
Priority to JP2018522822A priority patent/JP6687730B2/ja
Priority to EP16753571.5A priority patent/EP3325711B1/de
Publication of WO2017011847A1 publication Critical patent/WO2017011847A1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Priority to ZA2018/00968A priority patent/ZA201800968B/en
Ceased legal-status Critical Current

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    • D07B2401/20—Aspects related to the problem to be solved or advantage related to ropes or cables
    • D07B2401/2015—Killing or avoiding twist

Definitions

  • the invention relates to a hybrid strand with a core and arranged around this core, each other laterally contacting outer wires.
  • the subject of the invention is a rope with several sol ⁇ Chen hybrid strands.
  • the invention also relates to a method for producing such Hybdridlitzen.
  • DE 1 920 744 relates to an aluminum-steel overhead line with an aluminum jacket of at least one layer of circular segment-shaped individual wires, wherein the aluminum layer surrounds the steel core without significant gap and in particular is pressed with the steel core by a hydraulic press.
  • the document refers to a rope, but not to a hybrid strand. Due to the materials used, the rope also has a relatively high weight.
  • US 3,142,145 discloses a device for spirally stranding a cable core with reinforcing wires which have a non-circular cross section, in particular a trapezoidal cross section.
  • the reinforcement wires are provided in the ⁇ ser predetermined shape on a spool to be stranded with the core.
  • This document also does not relate to a hybrid strand but to a cable.
  • DE 125643 relates to a carrying cable for cable cars whose core is formed by a wire screw or a plurality of interlocking wire screws with a common longitudinal axis, in wel ⁇ che wire screws a hemp rope is inserted. To the core of wire screws and hemp rope individual form wires are stranded, which are formed in cross-section S-shaped. This document is not directed to a hybrid strand.
  • Hybridlitzen with relatively small diameter and a comparatively high breaking strength, to provide in relation to a predetermined diameter, said Hybridlitzen or a polymer prepared from these Hybridlitzen rope also have a relatively low weight Kgs ⁇ NEN intended.
  • the invention accordingly provides a Hybridlitze with a core so ⁇ like around this core arranged mutually side contacting outer wires in front, it being provided that at least a part of the outer wires is compressed, the compressed outer wires have a flattened cross-sectional shape, the outer wires made of steel and the core is a fiber core.
  • the present hybrid strand cansver ⁇ course have several layers of outer wires or wires around the core around, being of importance above all the mutual contact of the outer wires, in the outer layer, at least during manufacture, and their compression up to a Flattening of the cross section is.
  • the outer wires may have an approximately trapezoidal or circular segment-shaped cross-sectional shape. Furthermore, it is favorable for the stability and compactness when the outer wires touch each other flat on the sides.
  • a laterally flattened region of a first compressed outer wire may face a lateral flattened region of an adjacent compressed outer wire in a distance which is preferably substantially constant in sections.
  • the outer wires are made of steel; the core is in particular a fiber core, that is a core of Naturfa ⁇ fibers or plastic fibers, plastic fibers are preferred because of their higher load carrying capacity.
  • the compression of the outer wires is carried out by means of a be ⁇ known compacting tool.
  • ropes made of uncompressed hybrid strands have a comparatively low breaking strength at the same diameter compared to compacted solid steel ropes.
  • an uncompressed hybrid rope In order to achieve a breaking strength comparable to solid steel ropes, an uncompressed hybrid rope must have a larger diameter, thereby providing a higher weight, apart from the extra cost of such a rope.
  • the outer wires are cold-formed, and the cross section ofinstitudräh ⁇ te is flattened, it being obtained from a round cross-section, in particular an approximately trapezoidal or circular segment-shaped cross-section. It is essential that the voids between the wires are minimized by the compression process, wherein the relative metallic cross-section and thus the breaking strength of the hybrid braid is significantly increased.
  • Hybridlitzen a comparatively lightweight compressed hybrid cord can be obtained that can have a lower weight per unit length and a higher specific strength in moving ⁇ chem rope nominal diameter compared to a compacted steel cable.
  • the rope produced from the present hybrid strands can be a rotation-free cable, ie the torques of the hybrid strands can cancel each other out or at least largely compensate each other with a corresponding arrangement within the cable, unlike conventional hybrid cables in which a fiber core surrounded by solid steel wire strands is, where then no freedom of rotation can be achieved because the Drehmo ⁇ elements of the fibers and the steel wires are too different.
  • wires or outer wires are beaten and compacted around a core, in particular around a fiber core, wherein the outer wires have at least almost Kon ⁇ tact in still uncompressed state, during the compression each other in a lateral contact area, preferably flat, touching and wherein at least a portion of the outer wires after compaction has a flattened in the contact area cross-sectional shape.
  • any inner wires should have the same transverse compressive stiffness as the outer wires, ie the wires of the outer wire ply, and thereby the wires can build up the back pressure needed to deform the outer wires.
  • a fiber core per se could not withstand the external pressure of a compaction tool (eg rollers, die or hammers); the fiber core gives way rather.
  • the outer wires are not sufficiently deformed in itself ⁇ to.
  • the hybrid strand may spring back again, ie when the back pressure is built up only through the fiber core, the wires will move radially outward again after densification and no deformation of the wires will remain .
  • the fiber core is, however, after at most so far that the wires, in particular wires ei ⁇ ner outer layer in the case of several layers of wires, completely contact each other. It is favorable when this Au ⁇ .drähte during compaction in support ge ⁇ gen flash the manner of a vault. through this mutual support of the wires due to the arching of the total radial pressure is applied during compression of the outer layer of wires and the desired cold plastic deformation of the outer wires can take place.
  • the combination of eleven wires ei ⁇ nem diameter of 0.85 mm and an impact angle of 17 ° has proved to be favorable to produce a densified Hybridlitze having a diameter of 3.8mm.
  • the number of outer wires may be, for example, from 3 to 20, wherein the range of 8 to 14 has been found to be particularly favorable due to the weight distribution between the fiber core and outer wires.
  • the impact ⁇ angle can amount, depending on the number of wires from 5 ° to 30 °, with the range of 15 ° to 25 ° has proved to be particularly favorable. Depending on the choice of wire diameter, this results in hybrid strands with different diameters.
  • the degree of compression is determined by appropriate dimensioning of the output ⁇ and the final diameter. This is possible by compression in the range of 2% to 20% depending on the number of the outer wires a Naturalmesserre ⁇ production of strands, wherein the range of 4% to 10% has proven advantageous.
  • ropes with hybrid strands can be obtained, that is, when they have the same breaking strength as a conventional one
  • Fig. 1 shows schematically in axonometric view a portion of a hybrid strand before the compression of the outer wires
  • FIG. 2 shows a similar axonometric representation of this hygiene bridlitze after compression of the wires of the outer layer
  • Fig. 4 shows a rotation-free hybrid cable using such hybrid strands.
  • a part of a hybrid strand 1 is schematically shown in perspective view.
  • This Hybridlitze 1 has a Fa ⁇ serkern 2 as well as to these fiber core 2 whipped steel wires 3, wherein the example shown in Fig. 1, only one layer of wires (outer wires) 3 is shown.
  • Fig. 3 is a cross section through a hybrid cable 5 is shown, which is not rotation-free in this imple mentation, and were used in the compressed hybrid strands 1 of FIG.
  • a core hybrid wire 6 is provided, around which six hybrid strands of an inner strand layer 7 are arranged.
  • an outer layer 8 is provided with eight Hybridlitzen 1 (FIG. 1), a plastic intermediate layer 9 externa ⁇ ßeren Hybridlitzen this outer layer 8 supports 1, as is known per se.
  • Hy ⁇ bridlitzen 1 is shown by a twist-free hybrid cable 10 in FIG. 4, p. Fig. 2, on the one hand for the core 11 of the rope 10 and on the other hand for the construction of a total of three Litzenlagen 12, 13 and 14 are used.
  • the hybrid strands (1 in FIG. 2) also have different diameters in order to achieve a compact design.
  • the hybrid cable 10 according to FIG. 4 is free of rotation, wherein no plastic intermediate layer or support body, as shown in the case of the cable 5 according to FIG. 3, are used.
  • FIG. 3 and FIG. 4 are examples of mög ⁇ Liche rope constructions, it being understood that also a variety of other rope construction possibilities exist.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Ropes Or Cables (AREA)

Abstract

Hybridlitze (1) mit einem Kern (2) sowie mit um diesen Kern (2) herum angeordneten Außendrähten (3'), wobei zumindest ein Teil der Außendrähte (3') verdichtet ist, wobei die verdichteten Außendrähte eine abgeflachte Querschnittsform aufweisen, die Außendrähte (3') aus Stahl bestehen und der Kern (2) ein Faserkern ist. Ein entsprechendes Herstellungsverfahren für solch eine Hybridlitze (1) ist ebenfalls offenbart.

Description

Hybridlitze
Die Erfindung betrifft eine Hybridlitze mit einem Kern sowie mit um diesen Kern herum angeordneten, einander seitlich berührenden Außendrähten .
Weiters ist Gegenstand der Erfindung ein Seil mit mehreren sol¬ chen Hybridlitzen.
Überdies bezieht sich die Erfindung auch auf ein Verfahren zur Herstellung derartiger Hybdridlitzen .
In der US 5,946,898 A ist ein Drahtseil mit einem unabhängigen Drahtseilkern bekannt. Beschrieben wird dabei auch ein Seilaufbau aus Hybridlitzen, die einen Faserkern und um diesen herum angeordnete Drähte aufweisen; dieses Seil wird als Kernseil im Inneren des insgesamt vorgesehenen Drahtseils eingesetzt. Ange¬ strebt wird bei diesem bekannten Seil die Vermeidung eines Ver- schiebens von Drähten oder Litzen innerhalb des Seilaufbaus, und es wird vorgeschlagen, das gesamte Seil zu verdichten und da¬ durch den Querschnitt des verdichteten Seils im Vergleich zum unverdichteten Seil zu verringern.
Die DE 1 920 744 betrifft ein Aluminium-Stahl-Freileitungsseil mit einem Aluminiummantel aus zumindest einer Lage kreissegment- förmiger Einzeldrähte, wobei die Aluminiumlage den Stahlkern ohne wesentlichen Zwischenraum umschließt und insbesondere mit dem Stahlkern durch eine hydraulische Presse verpresst ist. Die Druckschrift bezieht sich auf ein Seil, nicht jedoch auf eine Hybridlitze. Auf Grund der verwendeten Materialien weist das Seil zudem ein relativ hohes Gewicht auf.
Die US 3,142,145 offenbart eine Vorrichtung zum spiralförmigen Verseilen eines Kabelkerns mit Verstärkungsdrähten, welche einen nicht kreisförmigen Querschnitt, insbesondere einen trapezförmigen Querschnitt aufweisen. Die Verstärkungsdrähte werden in die¬ ser vorgegebenen Form auf einer Spule bereitgestellt, um mit dem Kern verseilt zu werden. Auch diese Druckschrift bezieht sich nicht auf eine Hybridlitze sondern auf ein Kabel. Die DE 125643 betrifft ein Tragseil, für Drahtseilbahnen, dessen Kern durch eine Drahtschraube oder mehrere ineinander greifende Drahtschrauben mit gemeinsamer Längsachse gebildet ist, in wel¬ che Drahtschrauben ein Hanfseil eingelegt ist. Um den Kern aus Drahtschrauben und Hanfseil sind einzelne Formdrähte verseilt, welche im Querschnitt S-förmig ausgebildet sind. Auch diese Druckschrift ist nicht auf ein Hybridlitze gerichtet.
Demgegenüber ist es Aufgabe der Erfindung, Hybridlitzen mit vergleichsweise geringem Durchmesser bzw. mit vergleichsweise hoher Bruchkraft, in Relation zu einem vorgegebenen Durchmesser, vorzusehen, wobei die Hybridlitzen bzw. ein aus diesen Hybridlitzen hergestelltes Seil auch ein relativ geringes Gewicht haben kön¬ nen soll.
Die Erfindung sieht demgemäß eine Hybridlitze mit einem Kern so¬ wie mit um diesen Kern herum angeordneten, einander seitlich berührenden Außendrähten vor, wobei insbesondere vorgesehen ist, dass zumindest ein Teil der Außendrähte verdichtet ist, wobei die verdichteten Außendrähte eine abgeflachte Querschnittsform aufweisen, die Außendrähte aus Stahl bestehen und der Kern ein Faserkern ist. Die vorliegende Hybridlitze kann dabei selbstver¬ ständlich mehrere Lagen von Außendrähten bzw. Drähten um den Kern herum aufweisen, wobei von Bedeutung vor allem die gegenseitige Berührung der äußeren Drähte, in der äußeren Lage, zumindest während der Herstellung, und deren Verdichtung bis hin zu einer Abflachung des Querschnitts ist.
Die Außendrähte können dabei eine annähernd trapezförmige bzw. kreissegmentförmige Querschnittsform aufweisen. Weiters ist es für die Stabilität und Kompaktheit günstig, wenn die Außendrähte einander an den Seiten flächig berühren. Alternativ kann in der Hybridlitze ein seitlicher abgeflachter Bereich eines ersten verdichteten Außendrahts einem seitlichen abgeflachten Bereich eines benachbarten verdichteten Außendrahts in einem, vorzugsweise abschnittsweise im Wesentlichen konstanten, Abstand gegenüber liegen. Zweckmäßig bestehen die Außendrähte aus Stahl; der Kern ist insbesondere ein Faserkern, also ein Kern aus Naturfa¬ sern oder Kunststofffasern, wobei Kunststofffasern wegen ihrer höheren Tragfähigkeit bevorzugt werden. Die Verdichtung der Außendrähte wird mithilfe eines an sich be¬ kannten Verdichtungswerkzeuges durchgeführt. Ein besonderes Merkmal ist, dass im vorliegenden Fall nicht ein aus einer Mehr¬ zahl von Hybridlitzen hergestelltes Seil mithilfe eines solchen Verdichtungswerkzeuges verdichtet wird, wie dies in der vorge¬ nannten US 5,946,898 A vorgeschlagen wird, sondern dass Bestandteile des Seils, nämlich die Hybridlitzen, vor der Herstellung des endgültigen Seils bereits verdichtet werden.
Zu erwähnen ist, dass Seile aus unverdichteten Hybridlitzen gegenüber verdichteten Vollstahlseilen eine vergleichsweise geringe Bruchkraft bei gleichem Durchmesser aufweisen. Um eine mit Vollstahlseilen vergleichbare Bruchkraft zu erzielen, muss ein unverdichtetes Hybridseil einen größeren Durchmesser aufweisen, wodurch ein höheres Gewicht bewirkt wird, abgesehen von den Mehrkosten eines solchen Seils.
Durch die hier vorgesehene Verdichtung der Hybridlitzen werden die Außendrähte kaltverformt , und der Querschnitt der Außendräh¬ te wird abgeflacht, wobei ausgehend von einem runden Querschnitt insbesondere ein annähernd trapezförmiger oder kreissegmentförmiger Querschnitt erhalten wird. Wesentlich ist dabei, dass durch den Verdichtungsvorgang die Hohlräume zwischen den Drähten minimiert werden, wobei der relative metallische Querschnitt und damit auch die Bruchkraft der Hybridlitze signifikant erhöht wird .
Mit den vorliegenden Hybridlitzen kann somit ein vergleichsweise leichtes verdichtetes Hybridseil erhalten werden, das bei glei¬ chem Seil-Nenndurchmesser im Vergleich zu einem verdichteten Stahlseil ein geringeres Gewicht pro Längeneinheit sowie eine höhere spezifische Festigkeit aufweisen kann.
Mit Vorteil kann das aus den vorliegenden Hybridlitzen hergestellte Seil ein drehungsfreies Seil sein, d.h. die Drehmomente der Hybridlitzen können sich bei entsprechender Anordnung innerhalb des Seils gegenseitig aufheben oder zumindest weitgehend kompensieren, anders als bei herkömmlichen Hybridseilen, bei denen ein Faserkern von Vollstahl-Drahtlitzen umgeben ist, wobei dann keine Drehungsfreiheit erzielt werden kann, da die Drehmo¬ mente der Fasern und der Stahldrähte zu unterschiedlich sind.
Beim erfindungsgemäßen Verfahren zur Herstellung der Hybridlitzen werden Drähte bzw. Außendrähte um einen Kern, insbesondere um einen Faserkern, herum geschlagen und verdichtet, wobei die Außendrähte in noch unverdichtetem Zustand zumindest nahezu Kon¬ takt haben, während der Verdichtung einander in einem seitlichen Berührungsbereich, vorzugsweise flächig, berühren und wobei zumindest ein Teil der Außendrähte nach der Verdichtung eine im Berührungsbereich abgeflachte Querschnittsform aufweist.
Bei den verdichteten Drahtlitzen sollen etwaige innere Drähte die gleiche Querdrucksteifigkeit wie die Außendrähte, d.h. die Drähte der äußeren Drahtlage, aufweisen, und dadurch können die Drähte den zur Verformung der Außendrähte benötigten Gegendruck aufbauen. Ein Faserkern für sich könnte jedoch dem äußeren Druck eines Verdichtungswerkzeugs (z.B. Walzen, Ziehstein oder Hämmer) nicht Stand halten; der Faserkern gibt vielmehr nach. Dadurch können an sich die Außendrähte nicht ausreichend verformt wer¬ den. Nach einem „Verdichten", d.h. Passieren eines Verdichtungswerkzeugs, kann daher die Hybridlitze wieder zurück federn, d.h. wenn der Gegendruck nur durch den Faserkern aufgebaut wird, bewegen sich die Drähte nach dem Verdichten wieder radial auswärts, und es bleibt keine nennungswerte Verformung der Drähte zurück. Beim vorliegenden Verfahren gibt hingegen der Faserkern höchstens so weit nach, bis die Drähte, insbesondere Drähte ei¬ ner Außenlage im Fall von mehreren Lagen von Drähten, einander vollständig berühren. Dabei ist es günstig, wenn sich diese Au¬ ßendrähte während des Verdichtens in der Art eines Gewölbes ge¬ genseitig stützen. Durch diese gegenseitige Abstützung der Drähte in Folge der Gewölbebildung wirkt der gesamte Radialdruck beim Verdichten auf die äußere Drahtlage, und die gewünschte plastische Kaltverformung der Außendrähte kann erfolgen. Wenn die Drähte beim Verdichten vor der Gewölbebildung ein Stück weit gegen den Faserkern gedrückt wurden, können sie nach dem Verdichten um ein entsprechendes Maß zurück federn, sodass die verformten Drähte der verdichteten Hybridlitze geringfügig beab¬ standet sein können. Für die Erzielung dieser „Gewölbebildung" ist eine entsprechende Anzahl von Außendrähten, bei entsprechendem Drahtdurchmesser und entsprechendem Schlagwinkel der Seildrähte, vorzusehen, wie dies in der Praxis abhängig von den Gesamtdimensionen des herzustellenden Seils ohne Weiteres herausgefunden werden kann.
Beispielsweise hat sich die Kombination von elf Drähten mit ei¬ nem Durchmesser von 0,85mm und einem Schlagwinkel von 17° als günstig erwiesen, um eine verdichtete Hybridlitze mit einem Durchmesser von 3,8mm herzustellen. Die Anzahl der Außendrähte kann jedoch z.B. von 3 bis 20 betragen, wobei sich der Bereich von 8 bis 14 aufgrund der Gewichtsverteilung zwischen Faserkern und Außendrähten als besonders günstig erwiesen hat. Die Schlag¬ winkel können je nach Drahtanzahl von 5° bis 30° betragen, wobei sich der Bereich von 15° bis 25° als besonders günstig erwiesen hat. Je nach Wahl der Drahtdurchmesser entstehen dadurch Hybridlitzen mit unterschiedlichem Durchmesser. Das Ausmaß der Verdichtung wird durch entsprechende Dimensionierung des Ausgangs¬ und des Enddurchmessers bestimmt. Hier ist eine Durchmesserre¬ duktion der Litzen durch eine Verdichtung im Bereich von 2% bis 20% je nach Anzahl der Außendrähte möglich, wobei sich der Bereich von 4% bis 10% als günstig erwiesen hat.
Insgesamt können durch die vorliegende Technik, wobei Stahldräh te verwendet werden, Seile mit Hybridlitzen erhalten werden, di dann, wenn sie dieselbe Bruchkraft wie ein konventionelles
Stahlseil aufweisen, ein um ca. 30% niedrigeres Gewicht haben bzw. bei einem entsprechenden ungefähr gleichen Gewicht eine vergleichsweise wesentlich höhere Bruchkraft aufweisen.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand von bevorzugten Ausführungsbeispielen, auf die sie jedoch nicht beschränkt sein soll, unter Bezugnahme auf die Zeichnung noch weiter erläutert. In der Zeichnung zeigen:
Fig. 1 schematisch in axonometrischer Darstellung einen Abschnitt einer Hybridlitze noch vor der Verdichtung der äußeren Drähte ;
Fig. 2 eine gleichartige axonometrische Darstellung dieser Hy- bridlitze nach der Verdichtung der Drähte der Außenlage;
Fig. 3 einen Querschnitt durch ein nicht drehungsfreies Hybrid¬ seil mit derartigen Hybridlitzen; und
Fig. 4 ein drehungsfreies Hybridseil unter Verwendung von derartigen Hybridlitzen.
In Fig. 1 ist schematisch ein Teil einer Hybridlitze 1 in schaubildlicher Ansicht gezeigt. Diese Hybridlitze 1 weist einen Fa¬ serkern 2 sowie um diesen Faserkern 2 herum geschlagene Stahldrähte 3 auf, wobei im Fig. 1 gezeigten Beispiel nur eine Lage von Drähten (Außendrähten) 3 gezeigt ist. Denkbar wäre es aber, hier (ebenso wie in den nachfolgenden Beispielen) zwei oder mehr Lagen von Drähten vorzusehen, mit einer äußeren Lage von Drähten 3, die bei der nachfolgenden Verdichtung kaltverformt werden.
Eine derartige Kaltverformung ist der Darstellung in Fig. 2 zu entnehmen, wobei ersichtlich ist, dass die Drähte 3' um den Faserkern 2 herum nunmehr, nach erfolgter Verdichtung, mit ihren Seiten flächig aneinander anliegen und einen ungefähr trapezförmigen Querschnitt aufweisen. Insgesamt hat das Hybridseil bzw. die Hybridlitze 1 nun einen im Vergleich zu Fig. 1 geringeren Querschnitt, mit einer Verdichtung der (äußeren) Drahtlage 4 mit den Drähten 3 ' .
In Fig. 3 ist ein Querschnitt durch ein Hybridseil 5 gezeigt, das in dieser Aus führungs form nicht drehungsfrei ist, und bei dem verdichtete Hybridlitzen 1 gemäß Fig. 2 verwendet wurden. Im Einzelnen ist eine Kern-Hybridlitze 6 vorgesehen, um die herum sechs Hybridlitzen einer inneren Litzenlage 7 angeordnet sind. Schließlich ist eine Außenlage 8 mit acht Hybridlitzen 1 (gemäß Fig. 1) vorgesehen, wobei eine Kunststoffzwischenlage 9 die äu¬ ßeren Hybridlitzen 1 dieser Außenlage 8 stützt, wie dies an sich bekannt ist.
Zu Vergleichszwecken ist in Fig. 4 ein Querschnitt durch ein drehungsfreies Hybridseil 10 gezeigt, wobei vergleichbare Hy¬ bridlitzen 1, s. Fig. 2, einerseits für den Kern 11 des Seils 10 und andererseits für den Aufbau von insgesamt drei Litzenlagen 12, 13 und 14 verwendet werden. Die Hybridlitzen (1 in Fig. 2) haben dabei auch zur Erzielung eines kompakten Aufbaus unterschiedliche Durchmesser.
Das Hybridseil 10 gemäß Fig. 4 ist drehungsfrei, wobei keine Kunststoffzwischenlage oder Stützkörper, wie noch beim Seil 5 gemäß Fig. 3 gezeigt, eingesetzt sind.
Die Querschnitte gemäß Fig. 3 und Fig. 4 sind Beispiele für mög¬ liche Seilaufbauten, wobei selbstverständlich auch verschiedenste andere Seilaufbaumöglichkeiten gegeben sind.
Wie insbesondere aus Fig. 2 ersichtlich ist, werden durch die Verdichtung der Hybridlitze 1 bzw. die Kaltverformung der Außendrähte 3' kompaktere Querschnitte erzielt, wobei sich der Ge¬ samtquerschnitt der Hybridlitze 1 verkleinert, und wobei sich die Querschnitte der Drähte 3 von einer runden Querschnittsform zu einer annähernd trapezförmigen oder kreissegmentförmigen Form (Drähte 3') ändern. Die Hohlräume zwischen den Drähten 3 bzw. 3' werden durch den Verdichtungsvorgang verkleinert, wobei der relative metallische Querschnitt und damit auch die Bruchkraft der Hybridlitze 1 wesentlich erhöht wird. Insgesamt werden auf diese Weise Seile 5 bzw. 10 ermöglicht, die bei einer gleichen Bruch¬ kraft wie ein konventionelles Stahlseil ein um ca. 30% niedrige¬ res Gewicht aufweisen können, oder umgekehrt bei gleichem Gewicht eine wesentlich höhere Bruchkraft besitzen können.
In der nachfolgenden Tabelle 1 werden Werte für ein herkömmliches verdichtetes Stahlseil und ein verdichtetes Hybridseil, etwa gemäß Fig. 3, einander gegenüber gestellt.
Tabelle 1:
Figure imgf000009_0001
Das verdichtete Hybridseil hat im Vergleich zu einem verdichte¬ ten Vollstahlseil eine um 40% höhere spezifische Festigkeit. Eine Gegenüberstellung eines verdichten und eines unverdichteten Hybridseiles (bei gleicher Bruchkraft) ergibt - gemäß Tabelle 2 - folgende Seil-Nenndurchmesser.
Tabelle 2:
Figure imgf000010_0001
Der Vollständigkeit halber sei noch angeführt, dass unter „spe¬ zifischer Bruchkraft" das Verhältnis der allgemeinen Bruchkraft zum Längengewicht eines Seils verstanden wird.

Claims

Patentansprüche
1. Hybridlitze (1) mit einem Kern (2) sowie mit um diesen Kern (2) herum angeordneten Außendrähten (3')^ dadurch gekennzeich¬ net, dass zumindest ein Teil der Außendrähte (3') verdichtet ist, wobei die verdichteten Außendrähte eine abgeflachte Quer¬ schnittsform aufweisen, die Außendrähte (3') aus Stahl bestehen und der Kern (2) ein Faserkern ist.
2. Hybridlitze nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die verdichteten Außendrähte (3') einen annähernd trapez- bzw. kreissegmentförmigen Querschnitt aufweisen.
3. Hybridlitze nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die verdichteten Außendrähte (3') einander seitlich, vorzugsweise flächig, berühren.
4. Hybridlitze nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass ein seitlicher abgeflachter Bereich eines ersten verdichteten Außendrahts (3') einem seitlichen abgeflachten Bereich eines benachbarten verdichteten Außendrahts (3') in einem Abstand gegenüber liegt.
5. Hybridlitze nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Abstand zwischen den gegenüber liegenden abgeflachten Bereichen zumindest abschnittsweise im Wesentlichen konstant ist.
6. Seil (5; 10) mit mehreren Hybridlitzen (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 5.
7. Seil (10) nach Anspruch 6 in Form eines drehungsfreien Seils .
8. Verfahren zur Herstellung einer Hybridlitze (1), wobei Au¬ ßendrähte (3) um einen Kern (2), insbesondere Faserkern, herum geschlagen und verdichtet werden und die Außendrähte (3) im noch unverdichteten Zustand zumindest nahezu Kontakt haben, während der Verdichtung einander in einem seitlichen Berührungsbereich, vorzugsweise flächig, berühren und wobei zumindest ein Teil der Außendrähte (3') nach der Verdichtung eine im Berührungsbereich abgeflachte Querschnittsform aufwe
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass sich die Außendrähte (3) während des Verdichtens Gewölbe-artig gegen¬ seitig stützen.
10. Verfahren nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, dass als Kern (2) ein Faserkern verwendet wird und bzw. oder als Außendrähte (3; 3') Stahldrähte verwendet werden.
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