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WO2016208451A1 - 導光板 - Google Patents

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WO2016208451A1
WO2016208451A1 PCT/JP2016/067619 JP2016067619W WO2016208451A1 WO 2016208451 A1 WO2016208451 A1 WO 2016208451A1 JP 2016067619 W JP2016067619 W JP 2016067619W WO 2016208451 A1 WO2016208451 A1 WO 2016208451A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
less
glass plate
transmittance
light guide
light
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2016/067619
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
哲哉 村田
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Electric Glass Co Ltd
Original Assignee
Nippon Electric Glass Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from JP2015198193A external-priority patent/JP6765628B2/ja
Application filed by Nippon Electric Glass Co Ltd filed Critical Nippon Electric Glass Co Ltd
Priority to KR1020177026465A priority Critical patent/KR102538383B1/ko
Priority to CN201680031022.1A priority patent/CN107615120B/zh
Publication of WO2016208451A1 publication Critical patent/WO2016208451A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
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    • C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
    • C03C3/083—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F21—LIGHTING
    • F21S—NON-PORTABLE LIGHTING DEVICES; SYSTEMS THEREOF; VEHICLE LIGHTING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR VEHICLE EXTERIORS
    • F21S2/00—Systems of lighting devices, not provided for in main groups F21S4/00 - F21S10/00 or F21S19/00, e.g. of modular construction
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings

Definitions

  • the present invention relates to a light guide plate, and more particularly to a light guide plate suitable for an edge light type surface light emitting device.
  • liquid crystal display devices have been used for liquid crystal televisions and the like.
  • the liquid crystal display device includes a surface light emitting device and a liquid crystal panel arranged on the light emitting surface side of the surface light emitting device.
  • the surface light emitting device for example, a direct type and an edge light type are known.
  • the light source is disposed on the back surface opposite to the light emitting surface.
  • a point light source such as a light emitting diode (Light Emitting Diode) is used as the light source, a large number of LED chips are required to supplement the brightness, and the variation in luminance characteristics becomes very large.
  • the edge light type surface light emitting device includes a light source such as an LED, a light guide plate, and a reflective layer such as a reflective film.
  • a light source is arrange
  • the light guide plate is disposed to take in light from the light source from the end face, propagate the light into the interior by total reflection, and emit the light from the light exit surface in a planar shape.
  • a resin plate such as an acrylic resin is generally used as the light guide plate (see Patent Documents 1 to 4).
  • the reflective layer is disposed on the back side facing the light emitting surface, and is disposed to reflect light passing through the back surface and emit light on a display surface such as a liquid crystal panel.
  • a diffusion layer may be disposed on the light exit surface side of the light guide plate.
  • FIG. 1 is a conceptual cross-sectional view showing an example of an edge light type surface light emitting device 1.
  • the edge light type surface light emitting device 1 includes a light source 2 such as an LED, a light guide plate 3, a reflection layer 4, and a diffusion layer 5.
  • a light source 2 such as an LED
  • a light guide plate 3 a reflection layer 4
  • a diffusion layer 5 Light from the light source 2 enters from the end face of the light guide plate 3 and propagates into the light guide plate 3.
  • the light reaching the light reflecting surface 6 is reflected by the reflecting layer 4, travels toward the light emitting surface 7, and is diffused by the diffusion layer 5.
  • a display surface such as a liquid crystal panel disposed above the diffusion layer 5 can emit light uniformly.
  • a reflective layer may be formed on the end surface opposite to the end surface of the light guide plate 3 on which light from the light source 2 is incident.
  • the edge light type surface emitting device when light is generated from the light source, heat is generated, and accordingly, the temperature of the light guide plate also increases.
  • the dimensional change due to heat of the light guide plate is larger than the dimensional change of the liquid crystal panel. This is due to the high thermal expansion coefficient of the resin plate.
  • the thermal expansion coefficient of the acrylic resin plate is about 700 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C.
  • the amount of light is reduced when light from the light source enters from the end face and exits to the light exit surface. As a result, the luminance characteristics of the display device are likely to deteriorate.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and its technical problem is to devise a light guide plate that hardly undergoes dimensional change with a rise in temperature and that does not easily lower the luminance characteristics of the display device. is there.
  • the present inventor adopted a glass plate having a small dimensional change due to a temperature change as the light guide plate, and reduced the content of Rh 2 O 3 in the glass plate to increase the transmittance of the glass plate.
  • the inventors have found that the above technical problem can be solved by restricting to a predetermined range, and propose the present invention. That is, the light guide plate of the present invention has at least a glass plate, the content of Rh 2 O 3 in the glass plate is less than 1 ppm by mass, and the maximum optical path length of the glass plate is 100 mm and the wavelength range is 400 to 750 nm.
  • the difference between the transmittance and the minimum transmittance is 12% or less.
  • the maximum transmittance and the minimum transmittance in an optical path length of 100 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm can be measured with a commercially available transmittance measuring device, for example, UV-3100PC manufactured by Shimadzu Corporation.
  • Transmittance refers to the internal transmittance calculated by Formula 1 unless otherwise specified.
  • a display panel such as a liquid crystal panel has a structure in which a display element such as a liquid crystal element is sandwiched between a pair of glass plates. Therefore, when a glass plate is adopted as the light guide plate, a difference in dimensional change between the display panel and the light guide plate is reduced, and it is possible to appropriately cope with a narrow frame of a display device such as a liquid crystal display device.
  • the inventor has found that the luminance characteristics of the display device are improved when the difference in transmittance of the glass plate in the visible region is small. Furthermore, the present inventor can suitably reduce the transmittance difference of the glass plate in the visible region when Rh 2 O 3 in the glass plate greatly affects the absorption near the wavelength of 450 nm and the content is reduced. I found. Based on these findings, in the present invention, the content of Rh 2 O 3 in the glass plate is regulated to be less than 1 ppm by mass, and the maximum transmittance and the minimum transmission in the optical path length of 100 mm and the wavelength range of 400 to 750 nm are achieved. By limiting the transmittance difference of the rate to 12% or less, the luminance characteristics of the display device are remarkably improved.
  • the light guide plate of the present invention has a Fe 2 O 3 content of less than 50 ppm by mass in the glass plate, and has a maximum transmittance of 85% in the optical path length of 100 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm.
  • the above is preferable. If the content of Fe 2 O 3 in the glass plate is reduced, the maximum transmittance in the optical path length of 100 mm and the wavelength range of 400 to 750 nm can be increased.
  • Fe 2 O 3 exists in the state of Fe 3+ or Fe 2+ in the glass. Fe 3+ has an absorption peak in the vicinity of a wavelength of 380 nm, and lowers the transmittance in the visible region in the ultraviolet region and the short wavelength side.
  • Fe 2+ has an absorption peak in the vicinity of a wavelength of 1080 nm, and lowers the transmittance in the visible region on the long wavelength side. Therefore, when the content of Fe 2 O 3 increases, the maximum transmittance in an optical path length of 100 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm tends to decrease.
  • a large amount of Fe 2 O 3 is mixed in the glass plate from the glass raw material and the manufacturing process. Therefore, the conventional glass plate, because the content of Fe 2 O 3 is large, it is difficult to increase the luminance characteristics of the display device. Therefore, when the content of Fe 2 O 3 in the glass plate is regulated to be less than 50 ppm by mass, the luminance characteristics of the display device can be improved.
  • “Fe 2 O 3 ” referred to in the present invention includes divalent iron oxide and trivalent iron oxide, and the divalent iron oxide is handled in terms of Fe 2 O 3 . Similarly, other oxides are handled based on the indicated oxide.
  • the light guide plate of the present invention preferably has a Cr 2 O 3 content in the glass plate of 5 ppm or less by mass. According to the inventor's investigation, Cr 2 O 3 in the glass plate greatly affects the absorption near the wavelength of 630 nm, and reducing its content effectively reduces the transmittance difference of the glass plate in the visible range. Can do.
  • the light guide plate of the present invention has a dot pattern printed on one surface (preferably the light exit surface) of the glass plate. If it does in this way, it will become easy to equalize the light radiate
  • the diameter of the dot pattern dot gradually increases as the distance from the end face on which light from the light source is incident. If it does in this way, it will become easy to equalize the light radiate
  • the light guide plate of the present invention preferably has an average surface roughness Ra of 0.5 ⁇ m or less on an end surface of the glass plate (preferably an end surface to which light from a light source is incident). This makes it easy to reduce optical loss when light from the light source enters the end face.
  • a reflection layer is formed on all or part of the end face other than the end face on which the light from the light source is incident. If it does in this way, the light which propagated inside the glass plate will become difficult to leak from an end face.
  • FIG. 2 is a conceptual perspective view showing an example of the light guide plate of the present invention.
  • the light guide plate 10 includes a glass plate 11.
  • the light from the light source 12 enters from the end surface 13 of the glass plate 11, propagates through the inside of the glass plate 11, and exits from the light exit surface.
  • the content of Rh 2 O 3 in the glass plate 11 is less than 1 ppm by mass, and the difference in transmittance between the maximum transmittance and the minimum transmittance in the optical path length 100 mm and the wavelength range of 400 to 750 nm of the glass plate 11 is 12% or less.
  • a dot pattern 15 is formed on the back surface 14 of the glass plate 11 facing the light exit surface.
  • the dot diameter of the dot pattern 15 gradually increases from the end surface 13 toward the end surface 16. With this dot pattern 15, the light emitted from the light emitting surface is made uniform in the surface. Further, a reflection layer 19 is formed on each of the end faces 16, 17, and 18 of the glass plate. And the light which reached
  • a large-area light guide plate can be manufactured by joining the end faces that are not bonded with a transparent adhesive having a matched refractive index.
  • the glass plate has a glass composition of 40 to 80% by weight, SiO 2 40 to 80%, Al 2 O 3 1 to 15%, B 2 O 3 0 to 20%, Na 2. It is preferable to contain O 0 to 20%, MgO 0 to 10%, CaO 0 to 15%, SrO 0 to 15%, BaO 0 to 35%. If it does in this way, the thermal expansion coefficient of a glass plate will fall easily.
  • the glass plate preferably has a thermal expansion coefficient of 120 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or less.
  • thermal expansion coefficient refers to a value obtained by measuring an average thermal expansion coefficient at 30 to 380 ° C. based on JIS R3102 using a dilatometer.
  • the light guide plate of the present invention is preferably used for an edge light type surface light emitting device.
  • the glass plate of the present invention is characterized by having an optical path length of 500 mm and a maximum transmittance of 93% or more in a wavelength range of 400 to 750 nm.
  • the glass plate of the present invention is less than 1ppm in the content of Rh 2 O 3 mass, and it is preferable content of Fe 2 O 3 is 10ppm or less by mass.
  • the glass plate of the present invention is characterized in that the difference in transmittance between the maximum transmittance and the minimum transmittance in the wavelength range of 400 to 750 nm is 6% or less.
  • the glass plate of the present invention contains Cr 2 O 3 and Fe 2 O 3 in the glass composition, and the mass ratio Cr 2 O 3 / Fe 2 O 3 is 0.01 to 0.13. Is preferred. If the mass ratio Cr 2 O 3 / Fe 2 O 3 is regulated within the above range, the difference in transmittance between the maximum transmittance and the minimum transmittance in the wavelength range of 400 to 750 nm can be reduced as much as possible.
  • the content of Fe 2 O 3 in the glass composition is preferably 1 to 10 ppm by mass.
  • the glass plate of the present invention preferably has an optical path length of 500 mm and a maximum transmittance of 93% or more in a wavelength range of 400 to 750 nm.
  • the glass plate of the present invention preferably has an optical path length of 0.15 mm and a transmittance of 85% or more at a wavelength of 250 nm.
  • FIG. 4 is a data showing a transmittance curve in a column of Example 2 in a sample with an optical path length of 500 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm.
  • FIG. 5 is a data showing a transmittance curve (internal transmittance curve) in a column of Example 3 for a sample plate thickness of 0.15 mm and a wavelength range of 200 to 700 nm.
  • FIG. 3 is data showing an external transmittance curve in a column of Example 3 for a sample plate thickness of 0.15 mm and a wavelength range of 200 to 700 nm.
  • the difference in transmittance between the maximum transmittance and the minimum transmittance in the optical path length of 100 mm and the wavelength range of 400 to 750 nm of the glass plate is preferably 12% or less, 10% or less, 8% or less, 6% or less. 5% or less, particularly 4% or less. If the transmittance difference is too large, the luminance characteristics of the display device are likely to deteriorate.
  • the maximum transmittance in an optical path length of 100 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm is preferably 88% or more, 90% or more, 91% or more, 92% or more, 93% or more, 94% or more, 95% or more, 96% or more, 97 % Or more, 98% or more, particularly 99% or more. If the maximum transmittance is too low, the luminance characteristics of the display device are likely to deteriorate.
  • the maximum transmittance in an optical path length of 200 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm is preferably 86% or more, 88% or more, 90% or more, 91% or more, 92% or more, 93% or more, 94% or more, 95% or more, 96 % Or more, 97% or more, 98% or more, particularly 99% or more. If the maximum transmittance is too low, the luminance characteristics of the display device are likely to deteriorate.
  • the maximum transmittance in an optical path length of 500 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm is preferably 85% or more, 86% or more, 88% or more, 90% or more, 91% or more, 92% or more, 93% or more, 94% or more, 95 % Or more, 96% or more, 97% or more, 98% or more, particularly 99% or more. If the maximum transmittance is too low, the luminance characteristics of the display device are likely to deteriorate.
  • the maximum transmittance of the glass plate in an optical path length of 100 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm is 85% or more, preferably 87% or more, 88% or more, 89% or more, particularly 90% or more. . If the maximum transmittance is too low, the luminance characteristics of the display device are likely to deteriorate.
  • the content of Rh 2 O 3 in the glass plate is less than 1 ppm by mass, preferably 0.8 ppm or less, 0.6 ppm or less, 0.01 to 0.5 ppm, 0.05 to 0.4 ppm, particularly preferably 0.4. 1 to 0.3 ppm. If the content of Rh 2 O 3 is too large, the difference in transmittance between the maximum transmittance and the minimum transmittance in the wavelength range of 400 to 750 nm tends to be excessive. If the content of Rh 2 O 3 is too small, it becomes difficult to use a high-strength Pt—Rh alloy in the glass production facility, and the production cost of the glass plate increases.
  • Rh 2 O 3 In order to reduce the content of Rh 2 O 3 as much as possible, a high-purity glass raw material is used, glass manufacturing conditions are adjusted so that Rh 2 O 3 is not mixed, or a Pt—Rh alloy in a glass manufacturing facility. You can reduce the number of use points.
  • the content of Cr 2 O 3 in the glass plate is preferably 5 ppm or less, 4 ppm or less, 3 ppm or less, 0.1 to 1.5 ppm, 0.2 to 1 ppm, particularly 0.3 to 0.8 ppm by mass. . If the content of Cr 2 O 3 is too large, the difference in transmittance between the maximum transmittance and the minimum transmittance in the wavelength range of 400 to 750 nm tends to be excessive. Incidentally, when the content of Cr 2 O 3 is too small, the raw material cost, the cost of manufacturing the glass sheet to rise.
  • the content of Fe 2 O 3 in the glass plate is preferably 50 ppm or less, 40 ppm or less, 30 ppm or less, 28 ppm or less, 25 ppm or less, 22 ppm or less, 20 ppm or less, 18 ppm or less, 15 ppm or less, 12 ppm or less, 10 ppm or less, 8 ppm or less, 6 ppm or less, particularly 1 to 5 ppm.
  • the content of Fe 2 O 3 is too large, the maximum transmittance in an optical path length of 100 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm tends to decrease.
  • the content of Fe 2 O 3 is less than 1 ppm by mass, it is difficult to reduce the difference in transmittance between the maximum transmittance and the minimum transmittance in the wavelength range of 400 to 750 nm.
  • the transmittance near the wavelength 550 nm is relatively high, and the transmittance near the wavelength 400 nm and near the wavelength 750 nm tends to be relatively low. For this reason, if the transmittance near the wavelength 400 nm and the wavelength 750 nm is increased while slightly reducing the transmittance near the wavelength 550 nm, the transmittance difference between the maximum transmittance and the minimum transmittance in the wavelength range 400 to 750 nm is made as much as possible. Can be made smaller.
  • the mass ratio Cr 2 O 3 / Fe 2 O 3 is preferably 0.01 to 0.13, 0.0125 to 0.1, 0.014 to 0.06, particularly 0.0167 to 0.0333.
  • the light guide plate of the present invention it is preferable to reduce as much as possible the contents of V 2 O 5 , NiO, MnO 2 , Nd 2 O 3 , CeO 2 , and Er 2 O 3 in the glass plate.
  • the content of V 2 O 5 in the glass plate is preferably 0.03% by mass or less, 0.02% by mass or less, 0.015% by mass or less, 0.01% by mass or less, 0.005% by mass or less, In particular, it is 0.003 mass% or less.
  • the maximum transmittance in an optical path length of 100 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm tends to decrease.
  • the content of NiO in the glass plate is preferably 0.03% by mass or less, 0.02% by mass or less, 0.015% by mass or less, 0.01% by mass or less, 0.005% by mass or less, particularly preferably It is 003 mass% or less.
  • the maximum transmittance in an optical path length of 100 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm tends to decrease.
  • the content of MnO 2 in the glass plate is preferably 0.03% by mass or less, 0.02% by mass or less, 0.015% by mass or less, 0.01% by mass or less, 0.005% by mass or less, particularly 0 0.003 mass% or less.
  • the maximum transmittance in an optical path length of 100 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm tends to decrease.
  • the content of Nd 2 O 3 in the glass plate is preferably 0.03% by mass or less, 0.02% by mass or less, 0.015% by mass or less, 0.01% by mass or less, 0.005% by mass or less, In particular, it is 0.003 mass% or less.
  • the maximum transmittance in an optical path length of 100 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm tends to decrease.
  • the CeO 2 content in the glass plate is preferably 0.03% by mass or less, 0.02% by mass or less, 0.015% by mass or less, 0.01% by mass or less, 0.005% by mass or less, particularly 0 0.003 mass% or less.
  • the maximum transmittance in an optical path length of 100 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm tends to decrease.
  • the content of Er 2 O 3 in the glass plate is preferably 0.03% by mass or less, 0.02% by mass or less, 0.015% by mass or less, 0.01% by mass or less, 0.005% by mass or less, In particular, it is 0.003 mass% or less.
  • the maximum transmittance in an optical path length of 100 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm tends to decrease.
  • the dimension of at least one side of the glass plate is preferably 1000 mm or more, 1500 mm or more, 2000 mm or more, 2500 mm or more, particularly 3000 mm or more. In this way, it is possible to satisfy the demand for an increase in the size of the display device.
  • the thermal expansion coefficient of the glass plate is preferably 120 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or lower, 95 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or lower, 70 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or lower, 60 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or lower, particularly 50 ⁇ 10 -7 / ° C or less. If the thermal expansion coefficient is too high, the difference in dimensional change due to heat between the display panel and the light guide plate becomes large.
  • the strain point of the glass plate is preferably 460 ° C. or higher, 480 ° C. or higher, 500 ° C. or higher, 520 ° C. or higher, 530 ° C. or higher, 550 ° C. or higher, particularly 590 ° C. or higher. If the strain point is too low, the heat resistance of the glass plate tends to be lowered. For example, when a reflective film, a diffusion film, or the like is formed on the surface or end surface of the glass plate at a high temperature, the glass plate is likely to be thermally deformed.
  • the “strain point” is a value measured based on JIS R3103.
  • the glass plate has a glass composition of 40% by mass to SiO 2 40 to 80%, Al 2 O 3 1 to 15%, B 2 O 3 0 to 20%, Na 2 O 0 to 20%, MgO 0 to 10%. CaO 0 to 15%, SrO 0 to 15% and BaO 0 to 35% are preferably contained.
  • % display means the mass%.
  • SiO 2 is a component that serves as a network former of glass, and is a component that reduces a thermal expansion coefficient and reduces a dimensional change due to heat. It is a component that increases acid resistance and strain point.
  • the preferable lower limit range of SiO 2 is 40% or more, 60% or more, 65% or more, 67% or more, particularly 70% or more, and the preferable upper limit range is 80% or less, 78% or less, 77% or less, 75%. Hereinafter, it is particularly 73% or less.
  • the content of SiO 2 is increased, the high temperature viscosity is increased, the meltability is lowered, and the devitrification blisters of cristobalite are liable to precipitate at the time of molding.
  • the content of SiO 2 decreases, the coefficient of thermal expansion increases and the dimensional change due to heat tends to increase. In addition, acid resistance and strain point are likely to be lowered.
  • Al 2 O 3 is a component that lowers the thermal expansion coefficient and reduces dimensional changes due to heat. It also has the effect of increasing the strain point and suppressing the precipitation of devitrified cristobalite during molding.
  • the preferred lower limit range of Al 2 O 3 is 1% or more, 2% or more, 5.5% or more, 7% or more, particularly 10% or more, and the preferred upper limit range is 15% or less, 13% or less, particularly 12 % Or less.
  • B 2 O 3 is a component that acts as a flux, lowers the high temperature viscosity, and improves the meltability. Moreover, it is a component which reduces a thermal expansion coefficient and reduces the dimensional change by a heat
  • the preferred lower limit range of B 2 O 3 is 0% or more, 3% or more, 5% or more, 7% or more, 8% or more, particularly 10% or more, and the preferred upper limit range is 15% or less, 13% or less, In particular, it is 12% or less.
  • the content of B 2 O 3 is increased, the strain point and acid resistance are likely to be lowered.
  • the content of B 2 O 3 decreases, the thermal expansion coefficient increases and the dimensional change due to heat tends to increase. In addition, the meltability tends to be lowered.
  • Na 2 O is a component that lowers the high temperature viscosity and improves the meltability.
  • the preferred lower limit range of Na 2 O is 0% or more, 3% or more, 5% or more, 6% or more, 7% or more, particularly 10% or more, and the preferred upper limit range is 20% or less, 18% or less, 16 % Or less, particularly 15% or less.
  • the content of Na 2 O increases, the coefficient of thermal expansion increases and the dimensional change due to heat tends to increase.
  • the content of Na 2 O is reduced, the meltability is likely to be lowered.
  • MgO is a component that lowers high temperature viscosity and improves meltability.
  • the preferred lower limit range of MgO is 0% or more, 0.05% or more, particularly 0.1% or more, and the preferred upper limit range is 10% or less, 6% or less, 2% or less, 1% or less, especially 0. 5% or less.
  • CaO is a component that improves the meltability by lowering only the high temperature viscosity without lowering the strain point.
  • the preferred lower limit range of CaO is 0% or more, 0.5% or more, 1% or more, particularly 2% or more, and the preferred upper limit range is 15% or less, 14% or less, 13% or less, 8% or less, particularly 5% or less.
  • SrO is a component that improves chemical resistance and devitrification resistance.
  • a preferable lower limit range of SrO is 0% or more, 0.1% or more, particularly 0.5% or more, and a preferable upper limit range is 15% or less, 10% or less, particularly 5% or less.
  • BaO is a component that improves chemical resistance and devitrification resistance.
  • the preferable lower limit range of BaO is 0% or more, 0.1% or more, particularly 0.5% or more, and the preferable upper limit range is 35% or less, 30% or less, 20% or less, particularly 10% or less.
  • the content of BaO increases, the density increases or the thermal expansion coefficient increases, and the dimensional change due to heat tends to increase. In addition, the meltability tends to be lowered.
  • the preferred lower limit range of the total amount of MgO and CaO is 0% or more, 0.1% or more, 0.5% or more, particularly 1% or more, and the preferred upper limit range is 10% or less, 8% or less, 5% Below, 3% or less, especially 2% or less.
  • the total amount of MgO and CaO is too large, the thermal expansion coefficient and density are unreasonably high, and the devitrification resistance tends to be lowered.
  • the preferred lower limit range of the total amount of SrO and BaO is 0% or more, 0.1% or more, 1% or more, 1.5% or more, particularly 2% or more, and the preferred upper limit range is 35% or less, 20%. Below, 10% or less, especially 5% or less. If the total amount of SrO and BaO is too small, the meltability tends to decrease. On the other hand, when the total amount of SrO and BaO is too large, the thermal expansion coefficient and density are unreasonably high, and the devitrification resistance tends to be lowered.
  • Rh 2 O 3 , Cr 2 O 3 , Fe 2 O 3 , V 2 O 5 , NiO, MnO 2 , Nd 2 O 3 , CeO 2 and Er 2 O 3 are as described above. .
  • Y 2 O 3 , La 2 O 3 , Nb 2 O 5 , P 2 O 5 are each reduced to 3%
  • Li 2 O, K 2 O, Cs 2 O may be introduced up to 6% each
  • As 2 O 3 , Sb 2 O 3 , SnO 2 , SO 3 , F, Cl, etc. may be introduced as a clarifier up to 2% in total.
  • As 2 O 3 and Sb 2 O 3 are environmentally hazardous substances, and when a glass plate is formed by the float process, it is reduced in the float bath to become a metal foreign object, so avoid substantial introduction. More specifically, the content is preferably less than 0.01%.
  • the glass plate is preferably formed by an overflow down draw method.
  • an overflow down draw method it is difficult to produce a temperature difference and composition difference between the front and back surfaces of the glass ribbon during molding, and it becomes easy to form a glass plate that is unpolished and has good surface quality.
  • the manufacturing cost of the light guide plate is low.
  • uniform brightness characteristics The reason for this is that, in the case of the overflow downdraw method, the surface to be the surface does not come into contact with the bowl-like refractory and is molded in a free surface state.
  • the glass plate can be formed by a slot downdraw method, a float method, a rollout method, a redraw method, or the like.
  • a temperature difference and a composition difference between the front and back surfaces of the glass ribbon are likely to occur during molding.
  • the temperature difference and the composition difference can be reduced.
  • a dot pattern is printed on one surface (preferably a light exit surface) of the glass plate, and the diameter of the dot of the dot pattern is from the end surface where light from the light source should enter. It is more preferable that the distance gradually increases as the distance increases. If it does in this way, it will become easy to equalize the light radiate
  • the dot pattern can be formed, for example, by printing heat resistant ink or glass frit on the surface of a glass plate.
  • the average surface roughness Ra of the end face of the glass plate is preferably 0.5 ⁇ m or less, 0.3 ⁇ m or less, 0.2 ⁇ m or less, particularly 0.1 ⁇ m or less. This makes it easy to reduce optical loss when light from the light source enters the end face. Moreover, it becomes easy to form a high-quality reflective layer on the end face.
  • the average surface roughness Ra of the end surface of the glass plate can be reduced as much as possible.
  • the average surface roughness Ra of the end surface of the glass plate can be reduced without causing polishing scratches.
  • the end face of the glass plate preferably has no chamfered portion. If it does in this way, it will become easy to take in the light from a light source to the inside of a glass plate.
  • a reflection layer is preferably formed on all or a part of the end surface other than the end surface on which light from the light source is incident, and all of the end surfaces other than the end surface on which light from the light source is incident. It is particularly preferable that a reflective layer is formed on the surface. If it does in this way, the light which propagated inside the glass plate will become difficult to leak from an end face. Note that, as the reflective layer, a reflective film may be directly formed on the end face, but a reflective seal may be attached to the end face.
  • a diffusion plate in order to diffuse the light emitted from the light emitting surface, a diffusion plate may be attached to the light emitting surface, or a diffusion layer may be formed on the light emitting surface.
  • the light guide plate of the present invention can also be used as a substrate for a display panel having the function of a light guide plate. In this way, the member configuration of the display device can be simplified.
  • the glass plate of the present invention is characterized by having an optical path length of 500 mm and a transmittance of 93% or more in a wavelength range of 400 to 750 nm.
  • the glass plate of the present invention is characterized in that the difference in transmittance between the maximum transmittance and the minimum transmittance in the wavelength range of 400 to 750 nm is 6% or less. Since the technical features of the glass plate of the present invention have already been described in the description column of the light guide plate of the present invention, detailed description thereof is omitted here.
  • the transmittance at an optical path length of 0.15 mm and a wavelength of 250 nm is preferably 85% or more, 88% or more, 90% or more, 92% or more, 94% or more, 95% or more, particularly 96% or more. It is. If the transmittance at an optical path length of 0.15 mm and a wavelength of 250 nm is too low, it will be difficult to deploy to applications requiring sterilization and virus killing.
  • Table 1 shows examples of the present invention (sample Nos. 1 to 4).
  • a glass batch in which glass raw materials were prepared so as to have the glass composition shown in the table was placed in a platinum crucible and then melted at 1200 to 1450 ° C. for 24 hours. In melting the glass batch, the mixture was stirred and homogenized using a platinum stirrer. Next, the molten glass was poured onto a carbon plate and formed into a plate shape, and then slowly cooled at a temperature near the annealing point for 30 minutes. For each of the obtained samples, the thermal expansion coefficient CTE, the strain point Ps in the temperature range of 30 to 380 ° C., the maximum transmittance and the minimum transmittance in the wavelength range of 400 to 700 nm were evaluated.
  • the thermal expansion coefficient CTE in the temperature range of 30 to 380 ° C. is a value obtained by measuring the average thermal expansion coefficient at 30 to 380 ° C. based on JIS R3102 using a dilatometer.
  • the strain point is a value measured based on JIS R3103.
  • the maximum transmittance and the minimum transmittance are values measured by UV-3100PC manufactured by Shimadzu Corporation.
  • sample no. Nos. 1 to 4 have a high strain point, high heat resistance, and a low thermal expansion coefficient compared to the resin plate. Therefore, dimensional change hardly occurs with a rise in temperature, and the maximum transmittance in the wavelength range of 400 to 750 nm. The transmittance difference of the minimum transmittance is small. Therefore, sample no. 1 to 4 are considered to be suitable as a light guide plate, particularly as a light guide plate used in an edge light type surface light emitting device.
  • a glass raw material As a glass raw material, a high-purity glass raw material with few colored impurities, such as Fe 2 O 3, is used, and a colored component such as Rh 2 O 3 is not mixed into the glass from the glass plate manufacturing equipment. A designed glass production facility was used.
  • the transmittance in an optical path length of 150 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm was measured, and then converted into an internal transmittance of an optical path length of 500 mm.
  • the maximum transmittance in the wavelength range of 400 to 750 nm was 99%, and the difference in transmittance between the maximum transmittance and the minimum transmittance in the wavelength range of 400 to 750 nm was 3%.
  • FIG. 3 shows a transmittance curve in an optical path length of 500 mm and a wavelength range of 400 to 750 nm.
  • the obtained glass plate was measured for the thermal expansion coefficient CTE in the temperature range of 30 to 380 ° C. by the above method, it was 66.3 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C., and the strain point was measured. 536 ° C.
  • the light guide plate having this glass plate is less likely to undergo dimensional changes with increasing temperature and can improve the luminance characteristics of the display device.
  • the Rh 2 O 3 content in the glass plate is less than 0.2 ppm
  • the Fe 2 O 3 content is 4 ppm by mass
  • the Cr 2 O 3 content is less than 0.1 ppm.
  • a glass raw material a high-purity glass raw material with few colored impurities, such as Fe 2 O 3, is used, and a colored component such as Rh 2 O 3 is not mixed into the glass from the glass plate manufacturing equipment. A designed glass production facility was used.
  • FIG. 4 is data showing a transmittance curve (internal transmittance curve) in the wavelength range of 200 to 700 nm of this sample
  • FIG. 5 is data showing an external transmittance curve in the wavelength range of 200 to 750 nm.
  • the transmittance (internal transmittance) at a wavelength of 250 nm of this sample was 96%, and the external transmittance was 88%.
  • this glass sample is suitable for applications that require sterilization and virus killing because it penetrates deep ultraviolet rays well, and has a higher coefficient of thermal expansion than quartz glass. Excellent sealing and sealing properties.
  • the glass plate of the present invention is suitable for applications requiring high transmittance in addition to the light guide plate.
  • it is suitable for glass substrates for displays, glass substrates for optical communication devices, glass substrates for semiconductor manufacturing processes, and the like.
  • the glass plate of the present invention has a high transmittance in the deep ultraviolet region and a thermal expansion coefficient higher than that of quartz glass, it can be developed in a wide range of fields such as medical treatment, analysis, environment, and agricultural industry.
  • the glass according to the present invention has high transmittance in the ultraviolet region, it can be processed into a tube shape and suitably used as a sterilizing lamp.

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Abstract

本発明の導光板は、少なくともガラス板を有し、ガラス板中のＲｈ２Ｏ３の含有量が質量で１ｐｐｍ未満であり、且つガラス板の光路長１００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率と最小透過率の透過率差が１２％以下であることを特徴とする。

Description

導光板
　本発明は、導光板に関し、特に、エッジライト型面発光装置に好適な導光板に関する。
　従来から、液晶テレビ等に液晶表示装置が用いられている。液晶表示装置は、面発光装置と、この面発光装置の光出射面側に配置される液晶パネルとを備えている。面発光装置として、例えば、直下型とエッジライト型が知られている。
　直下型面発光装置では、光源が、光出射面に対して反対側となる背面に配置される。光源として、発光ダイオード（Ｌｉｇｈｔ　Ｅｍｉｔｔｉｎｇ　Ｄｉｏｄｅ）等の点光源を用いる場合、明るさを補うために、多数のＬＥＤチップが必要になり、輝度特性のばらつきが非常に大きくなる。
　このため、現在では、エッジライト型面発光装置が主流になっている。エッジライト型面発光装置では、ＬＥＤ等の光源と、導光板と、反射膜等の反射層とを備えている。光源は、光出射面（表面）に対して直交方向となる端面に配置される。導光板は、光源からの光を端面から取り込み、全反射により内部に伝播させて、光出射面から面状に出射させるために配置される。導光板として、アクリル樹脂等の樹脂板が一般的に使用されている（特許文献１～４参照）。反射層は、光出射面と対向する背面側に配置され、背面に抜けた光を反射させて、液晶パネル等の表示面を発光させるために配置される。なお、液晶パネル等の表示面を均一に発光させるために、導光板の光出射面側に、拡散層が配置される場合もある。
　図１は、エッジライト型面発光装置１の一例を示す断面概念図である。エッジライト型面発光装置１は、ＬＥＤ等の光源２と、導光板３と、反射層４と、拡散層５とを備えている。光源２からの光は、導光板３の端面から入射し、導光板３の内部に伝搬する。光反射面６に達した光は、反射層４により反射し、光出射面７の方に進み、拡散層５により拡散する。結果として、拡散層５の上方に配置された液晶パネル等の表示面を均一に発光させることが可能になる。なお、光源２からの光を入射させる導光板３の端面とは反対側の端面に反射層を形成してもよい。
特開２０１２－１２３９３３号公報 特開２０１２－１３８３４５号公報 特開２０１２－２１６５２３号公報 特開２０１２－２１６５２８号公報
　エッジライト型面発光装置では、光源から光が発生すると、熱が発生し、それに伴い、導光板の温度も上昇する。そして、導光板として樹脂板を用いる場合、導光板の熱による寸法変化は液晶パネルの寸法変化よりも大きくなる。この原因は、樹脂板の熱膨張係数が高いことによる。例えば、アクリル樹脂板の熱膨張係数は約７００×１０－７／℃である。そのため、従来までは、寸法変化の差に起因して不当な応力が発生しないように、液晶表示装置の額縁部分に空隙を設けて、導光板の寸法変化を補正していた。
　しかし、近年、液晶表示装置の狭額縁化により、導光板の寸法変化を液晶表示装置の額縁部分で補正し難くなっている。
　また、導光板として樹脂板を用いる場合、光源からの光が端面から入射して光出射面に抜ける際に、光量が減殺される。結果として、表示装置の輝度特性が低下し易くなる。
　そこで、本発明は、上記事情に鑑みなされたものであり、その技術的課題は、温度上昇に伴い、寸法変化が生じ難く、且つ表示装置の輝度特性を低下させ難い導光板を創案することである。
　本発明者は、鋭意検討の結果、導光板として、温度変化による寸法変化が小さいガラス板を採択すると共に、ガラス板中のＲｈ２Ｏ３の含有量を低減して、ガラス板の透過率を所定範囲に規制することにより、上記技術的課題を解決し得ることを見出し、本発明として提案するものである。すなわち、本発明の導光板は、少なくともガラス板を有し、ガラス板中のＲｈ２Ｏ３の含有量が質量で１ｐｐｍ未満であり、且つガラス板の光路長１００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率と最小透過率の透過率差が１２％以下であることを特徴とする。ここで、「光路長１００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率と最小透過率」は、市販の透過率測定装置で測定可能であり、例えば、島津製作所社製ＵＶ－３１００ＰＣにより測定可能である。なお、「透過率」は、特段の明示がない限り、数式１により算出される内部透過率を指す。
〔数１〕
ｌｏｇＴｉｎ＝ｌｏｇ（Ｉ１/Ｉ０）－ｌｏｇＲ
ｌｏｇＴｉｎ：内部透過率（％）
Ｉ０：入射した光の強度（％）
Ｉ１：特定の光路長を透過した後の光の強度（％）
Ｒ：反射による光の減衰率（％）
　液晶パネル等の表示パネルは、一対のガラス板間に、液晶素子等の表示素子を挟み込んだ構造を有している。そこで、導光板としてガラス板を採択すると、表示パネルと導光板の寸法変化の差が小さくなり、液晶表示装置等の表示装置の狭額縁化に適正に対応することができる。
　本発明者は、可視域におけるガラス板の透過率差が小さいと、表示装置の輝度特性が向上することを見出した。更に、本発明者は、ガラス板中のＲｈ２Ｏ３が波長４５０ｎｍ付近の吸収に大きく影響を及ぼし、その含有量を低減すると、可視域におけるガラス板の透過率差を好適に低下し得ることを見出した。これらの知見に基づき、本発明では、ガラス板中のＲｈ２Ｏ３の含有量を質量で１ｐｐｍ未満に規制すると共に、ガラス板の光路長１００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率と最小透過率の透過率差を１２％以下に規制することにより、表示装置の輝度特性を顕著に高めている。
　第二に、本発明の導光板は、ガラス板中のＦｅ２Ｏ３の含有量が質量で５０ｐｐｍ未満であり、且つガラス板の光路長１００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率が８５％以上であることが好ましい。ガラス板中のＦｅ２Ｏ３の含有量を低減すれば、ガラス板の光路長１００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率を高めることができる。Ｆｅ２Ｏ３は、ガラス中でＦｅ３＋又はＦｅ２＋の状態で存在する。Ｆｅ３＋は、波長３８０ｎｍ付近に吸収ピークを持ち、紫外域、短波長側の可視域における透過率を低下させる。Ｆｅ２＋は、波長１０８０ｎｍ付近に吸収ピークを持ち、長波長側の可視域における透過率を低下させる。よって、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が多くなると、光路長１００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率が低下し易くなる。ガラス板は、一般的に、ガラス原料や製造工程中から多量のＦｅ２Ｏ３が混入している。よって、従来のガラス板は、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が多いため、表示装置の輝度特性を高めることが困難である。そこで、ガラス板中のＦｅ２Ｏ３の含有量を質量で５０ｐｐｍ未満に規制すると、表示装置の輝度特性を高めることができる。なお、本発明でいう「Ｆｅ２Ｏ３」は、２価の酸化鉄と３価の酸化鉄を含み、２価の酸化鉄は、Ｆｅ２Ｏ３に換算して、取り扱うものとする。他の酸化物についても、同様にして、表記の酸化物を基準にして取り扱うものとする。
　第三に、本発明の導光板は、ガラス板中のＣｒ２Ｏ３の含有量が質量で５ｐｐｍ以下であることが好ましい。本発明者の調査によると、ガラス板中のＣｒ２Ｏ３は波長６３０ｎｍ付近の吸収に大きく影響を及ぼし、その含有量を低減すると、可視域におけるガラス板の透過率差を有効に低下させることができる。
　第四に、本発明の導光板は、ガラス板の一方の表面（好ましくは光出射面）にドット模様が印刷されていることが好ましい。このようにすれば、光出射面から出射する光を面内で均一化し易くなる。
　第五に、本発明の導光板は、ドット模様のドットの直径が、光源からの光が入射すべき端面から離間するにつれて、漸次大きくなっていることが好ましい。このようにすれば、光出射面から出射する光を面内で均一化し易くなる。
　第六に、本発明の導光板は、ガラス板の端面（好ましくは光源からの光が入射すべき端面）の平均表面粗さＲａが０．５μｍ以下であることが好ましい。このようにすれば、光源からの光が端面に入射した時に、光ロスを低減し易くなる。
　第七に、本発明の導光板は、光源からの光が入射すべき端面以外の端面の全部又は一部に反射層が形成されていることが好ましい。このようにすれば、ガラス板の内部に伝搬した光が端面から漏れ難くなる。
　図２は、本発明の導光板の一例を示す概念斜視図である。図２に示すように、導光板１０は、ガラス板１１を備えている。光源１２からの光は、ガラス板１１の端面１３から入射して、ガラス板１１の内部を伝搬して、光出射面から出射することになる。ここで、ガラス板１１中のＲｈ２Ｏ３の含有量は質量で１ｐｐｍ未満であり、且つガラス板１１の光路長１００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率と最小透過率の透過率差は１２％以下になっている。また、ガラス板１１の光出射面と対向する背面１４には、ドット模様１５が形成されている。そして、ドット模様１５のドットの直径は、端面１３から端面１６に向かうに従って、漸次大きくなっている。このドット模様１５により、光出射面から出射する光が面内で均一化される。更に、ガラス板の端面１６、１７、１８には、反射層１９がそれぞれ形成されている。そして、ガラス板の端面１６、１７、１８に到達した光は、反射層１９により反射されて、ガラス板１１の内部に戻り、最終的には光出射面から出射することになる。
　また本発明のガラス板１１を複数枚接合して使用することも可能である。例えば、ガラス板１１を２枚準備し、一方のガラス板１１の端面１７に反射層を形成せず、また他方のガラス板１１の端面１８に反射層を形成せず、両者の反射層を形成していない端面同士を屈折率が整合した透明接着剤で接合することによって、大面積の導光板を作製することが可能である。
　第八に、本発明の導光板は、ガラス板が、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２　４０～８０％、Ａｌ２Ｏ３　１～１５％、Ｂ２Ｏ３　０～２０％、Ｎａ２Ｏ　０～２０％、ＭｇＯ　０～１０％、ＣａＯ　０～１５％、ＳｒＯ　０～１５％、ＢａＯ　０～３５％を含有することが好ましい。このようにすれば、ガラス板の熱膨張係数が低下し易くなる。
　第九に、本発明の導光板は、ガラス板の熱膨張係数が１２０×１０－７／℃以下であることが好ましい。ここで、「熱膨張係数」は、ディラトメーターを用いて、ＪＩＳ　Ｒ３１０２に基づき、３０～３８０℃における平均熱膨張係数を測定した値を指す。
　第十に、本発明の導光板は、エッジライト型面発光装置に用いることが好ましい。
　第十一に、本発明のガラス板は、光路長５００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率が９３％以上であることを特徴とする。
　第十二に、本発明のガラス板は、Ｒｈ２Ｏ３の含有量が質量で１ｐｐｍ未満であり、且つＦｅ２Ｏ３の含有量が質量で１０ｐｐｍ以下であることが好ましい。
　第十三に、本発明のガラス板は、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率と最小透過率の透過率差が６％以下であることを特徴とする。
　第十四に、本発明のガラス板は、ガラス組成中にＣｒ２Ｏ３とＦｅ２Ｏ３を含み、質量比Ｃｒ２Ｏ３／Ｆｅ２Ｏ３が０．０１～０．１３であることが好ましい。質量比Ｃｒ２Ｏ３／Ｆｅ２Ｏ３を上記範囲に規制すれば、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率と最小透過率の透過率差を可及的に低減することができる。
　第十五に、本発明のガラス板は、ガラス組成中のＦｅ２Ｏ３の含有量が質量で１～１０ｐｐｍであることが好ましい。
　第十六に、本発明のガラス板は、光路長５００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率が９３％以上であることが好ましい。
　第十七に、本発明のガラス板は、光路長０．１５ｍｍ、波長２５０ｎｍにおける透過率が８５％以上であることが好ましい。
エッジライト型面発光装置の一例を示す断面概念図である。 本発明の導光板の一例を示す概念斜視図である。 実施例２の欄における試料の光路長５００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける透過率曲線を示すデータである。 実施例３の欄における試料の板厚０．１５ｍｍ、波長範囲２００～７００ｎｍにおける透過率曲線（内部透過率曲線）を示すデータである。 実施例３の欄における試料の板厚０．１５ｍｍ、波長範囲２００～７００ｎｍにおける外部透過率曲線を示すデータである。
　本発明の導光板において、ガラス板の光路長１００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率と最小透過率の透過率差は、好ましくは１２％以下、１０％以下、８％以下、６％以下、５％以下、特に４％以下である。透過率差が大き過ぎると、表示装置の輝度特性が低下し易くなる。
　光路長１００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率は、好ましくは８８％以上、９０％以上、９１％以上、９２％以上、９３％以上、９４％以上、９５％以上、９６％以上、９７％以上、９８％以上、特に９９％以上である。最大透過率が低過ぎると、表示装置の輝度特性が低下し易くなる。
　光路長２００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率は、好ましくは８６％以上、８８％以上、９０％以上、９１％以上、９２％以上、９３％以上、９４％以上、９５％以上、９６％以上、９７％以上、９８％以上、特に９９％以上である。最大透過率が低過ぎると、表示装置の輝度特性が低下し易くなる。
　光路長５００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率は、好ましくは８５％以上、８６％以上、８８％以上、９０％以上、９１％以上、９２％以上、９３％以上、９４％以上、９５％以上、９６％以上、９７％以上、９８％以上、特に９９％以上である。最大透過率が低過ぎると、表示装置の輝度特性が低下し易くなる。
　本発明の導光板において、ガラス板の光路長１００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率は８５％以上であり、好ましくは８７％以上、８８％以上、８９％以上、特に９０％以上である。最大透過率が低過ぎると、表示装置の輝度特性が低下し易くなる。
　ガラス板中のＲｈ２Ｏ３の含有量は質量で１ｐｐｍ未満であり、好ましくは０．８ｐｐｍ以下、０．６ｐｐｍ以下、０．０１～０．５ｐｐｍ、０．０５～０．４ｐｐｍ、特に０．１～０．３ｐｐｍである。Ｒｈ２Ｏ３の含有量が多過ぎると、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率と最小透過率の透過率差が過大になり易い。なお、Ｒｈ２Ｏ３の含有量が少な過ぎると、ガラス製造設備に高強度のＰｔ－Ｒｈ合金を使用し難くなり、ガラス板の製造コストが高騰する。
　Ｒｈ２Ｏ３の含有量を可及的に低減するには、高純度ガラス原料を用いたり、Ｒｈ２Ｏ３が混入しないようにガラス製造条件を調整したり、ガラス製造設備におけるＰｔ－Ｒｈ合金の使用箇所を減らせばよい。
　ガラス板中のＣｒ２Ｏ３の含有量は、好ましくは質量で５ｐｐｍ以下、４ｐｐｍ以下、３ｐｐｍ以下、０．１～１．５ｐｐｍ、０．２～１ｐｐｍ、特に０．３～０．８ｐｐｍである。Ｃｒ２Ｏ３の含有量が多過ぎると、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率と最小透過率の透過率差が過大になり易い。なお、Ｃｒ２Ｏ３の含有量が少な過ぎると、原料コスト、ガラス板の製造コストが高騰する。
　ガラス板中のＦｅ２Ｏ３の含有量は、好ましくは質量で５０ｐｐｍ以下、４０ｐｐｍ以下、３０ｐｐｍ以下、２８ｐｐｍ以下、２５ｐｐｍ以下、２２ｐｐｍ以下、２０ｐｐｍ以下、１８ｐｐｍ以下、１５ｐｐｍ以下、１２ｐｐｍ以下、１０ｐｐｍ以下、８ｐｐｍ以下、６ｐｐｍ以下、特に１～５ｐｐｍである。Ｆｅ２Ｏ３の含有量が多過ぎると、光路長１００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率が低下し易くなる。なお、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が質量で１ｐｐｍより少なくなると、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率と最小透過率の透過率差を小さくすることが困難になる。
　波長範囲４００～７５０ｎｍにおいて、波長５５０ｎｍ付近の透過率は相対的に高く、波長４００ｎｍ付近と波長７５０ｎｍ付近の透過率は相対的に低くなり易い。このため、波長５５０ｎｍ付近の透過率を若干低下させつつ、波長４００ｎｍ付近と波長７５０ｎｍ付近の透過率を高めると、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率と最小透過率の透過率差を可及的に小さくすることができる。本発明者の調査によれば、Ｆｅ２Ｏ３を少量（好ましくは質量で１～１０ｐｐｍ、特に２～５ｐｐｍ）含有させると、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける全体の透過率を全体的に高めつつ、波長５５０ｎｍ付近の透過率を僅かに低下させることができ、更にＣｒ２Ｏ３の含有量を低減すると、波長４００ｎｍ付近と波長７５０ｎｍ付近の透過率を高めることができる。上記知見を踏まえると、質量比Ｃｒ２Ｏ３／Ｆｅ２Ｏ３は、好ましくは０．０１～０．１３、０．０１２５～０．１、０．０１４～０．０６、特に０．０１６７～０．０３３３である。質量比Ｃｒ２Ｏ３／Ｆｅ２Ｏ３が上記範囲外になると、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率と最小透過率の透過率差が大きくなり易い。
　Ｃｒ２Ｏ３とＦｅ２Ｏ３の含有量を可及的に低減するには、高純度ガラス原料を用いたり、ガラス原料にＣｒ２Ｏ３とＦｅ２Ｏ３が混入しないように設計された原料調合設備等を使用すればよい。但し、Ｃｒ２Ｏ３とＦｅ２Ｏ３を極端に低減しようとすると、原料コストや生産コストが高騰するという問題が生じる。
　本発明の導光板では、ガラス板中のＶ２Ｏ５、ＮｉＯ、ＭｎＯ２、Ｎｄ２Ｏ３、ＣｅＯ２、Ｅｒ２Ｏ３の含有量を可及的に低減することが好ましい。
　ガラス板中のＶ２Ｏ５の含有量は、好ましくは０．０３質量％以下、０．０２質量％以下、０．０１５質量％以下、０．０１質量％以下、０．００５質量％以下、特に０．００３質量％以下である。Ｖ２Ｏ５の含有量が多過ぎると、光路長１００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率が低下し易くなる。
　ガラス板中のＮｉＯの含有量は、好ましくは０．０３質量％以下、０．０２質量％以下、０．０１５質量％以下、０．０１質量％以下、０．００５質量％以下、特に０．００３質量％以下である。ＮｉＯの含有量が多過ぎると、光路長１００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率が低下し易くなる。
　ガラス板中のＭｎＯ２の含有量は、好ましくは０．０３質量％以下、０．０２質量％以下、０．０１５質量％以下、０．０１質量％以下、０．００５質量％以下、特に０．００３質量％以下である。ＭｎＯ２の含有量が多過ぎると、光路長１００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率が低下し易くなる。
　ガラス板中のＮｄ２Ｏ３の含有量は、好ましくは０．０３質量％以下、０．０２質量％以下、０．０１５質量％以下、０．０１質量％以下、０．００５質量％以下、特に０．００３質量％以下である。Ｎｄ２Ｏ３の含有量が多過ぎると、光路長１００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率が低下し易くなる。
　ガラス板中のＣｅＯ２の含有量は、好ましくは０．０３質量％以下、０．０２質量％以下、０．０１５質量％以下、０．０１質量％以下、０．００５質量％以下、特に０．００３質量％以下である。ＣｅＯ２の含有量が多過ぎると、光路長１００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率が低下し易くなる。
　ガラス板中のＥｒ２Ｏ３の含有量は、好ましくは０．０３質量％以下、０．０２質量％以下、０．０１５質量％以下、０．０１質量％以下、０．００５質量％以下、特に０．００３質量％以下である。Ｅｒ２Ｏ３の含有量が多過ぎると、光路長１００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率が低下し易くなる。
　本発明の導光板において、ガラス板の少なくとも一辺の寸法は、好ましくは１０００ｍｍ以上、１５００ｍｍ以上、２０００ｍｍ以上、２５００ｍｍ以上、特に３０００ｍｍ以上である。このようにすれば、表示装置の大型化の要請を満たすことができる。
　ガラス板の熱膨張係数は、好ましくは１２０×１０－７／℃以下、９５×１０－７／℃以下、７０×１０－７／℃以下、６０×１０－７／℃以下、特に５０×１０－７／℃以下である。熱膨張係数が高過ぎると、表示パネルと導光板の熱による寸法変化の差が大きくなる。
　ガラス板の歪点は、好ましくは４６０℃以上、４８０℃以上、５００℃以上、５２０℃以上、５３０℃以上、５５０℃以上、特に５９０℃以上である。歪点が低過ぎると、ガラス板の耐熱性が低下し易くなり、例えば、ガラス板の表面又は端面に高温で反射膜、拡散膜等を成膜すると、ガラス板が熱変形し易くなる。ここで、「歪点」は、ＪＩＳ　Ｒ３１０３に基づいて測定した値である。
　ガラス板は、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２　４０～８０％、Ａｌ２Ｏ３　１～１５％、Ｂ２Ｏ３　０～２０％、Ｎａ２Ｏ　０～２０％、ＭｇＯ　０～１０％、ＣａＯ　０～１５％、ＳｒＯ　０～１５％、ＢａＯ　０～３５％を含有することが好ましい。上記のように各成分の含有量を規制した理由を下記に示す。なお、各成分の含有範囲の説明において、％表示は質量％を意味する。
　ＳｉＯ２は、ガラスのネットワークフォーマーとなる成分であり、熱膨張係数を低下させて、熱による寸法変化を低減する成分である。また耐酸性、歪点を高める成分である。ＳｉＯ２の好適な下限範囲は４０％以上、６０％以上、６５％以上、６７％以上、特に７０％以上であり、好適な上限範囲は８０％以下、７８％以下、７７％以下、７５％以下、特に７３％以下である。ＳｉＯ２の含有量が多くなると、高温粘性が高くなり、溶融性が低下すると共に、成形時にクリストバライトの失透ブツが析出し易くなる。一方、ＳｉＯ２の含有量が少なくなると、熱膨張係数が高くなって、熱による寸法変化が大きくなる傾向にある。また耐酸性、歪点が低下し易くなる。
　Ａｌ２Ｏ３は、熱膨張係数を低下させて、熱による寸法変化を低減する成分である。また、歪点を高めたり、成形時にクリストバライトの失透ブツの析出を抑える効果もある。Ａｌ２Ｏ３の好適な下限範囲は１％以上、２％以上、５．５％以上、７％以上、特に１０％以上であり、好適な上限範囲は１５％以下、１３％以下、特に１２％以下である。Ａｌ２Ｏ３の含有量が多くなると、液相温度が上昇して、ガラス板に成形し難くなる。一方、Ａｌ２Ｏ３の含有量が少なくなると、熱膨張係数が高くなって、熱による寸法変化が大きくなる傾向にある。また歪点が低下し易くなる。
　Ｂ２Ｏ３は、融剤として作用し、高温粘性を下げて、溶融性を改善する成分である。また熱膨張係数を低下させて、熱による寸法変化を低減する成分である。Ｂ２Ｏ３の好適な下限範囲は０％以上、３％以上、５％以上、７％以上、８％以上、特に１０％以上であり、好適な上限範囲は１５％以下、１３％以下、特に１２％以下である。Ｂ２Ｏ３の含有量が多くなると、歪点、耐酸性が低下し易くなる。一方、Ｂ２Ｏ３の含有量が少なくなると、熱膨張係数が高くなって、熱による寸法変化が大きくなる傾向にある。また溶融性が低下し易くなる。
　Ｎａ２Ｏは、高温粘性を低下させて、溶融性を改善する成分である。Ｎａ２Ｏの好適な下限範囲は０％以上、３％以上、５％以上、６％以上、７％以上、特に１０％以上であり、好適な上限範囲は２０％以下、１８％以下、１６％以下、特に１５％以下である。Ｎａ２Ｏの含有量が多くなると、熱膨張係数が高くなって、熱による寸法変化が大きくなる傾向にある。一方、Ｎａ２Ｏの含有量が少なくなると、溶融性が低下し易くなる。
　ＭｇＯは、高温粘性を低下させて、溶融性を改善する成分である。ＭｇＯの好適な下限範囲は０％以上、０．０５％以上、特に０．１％以上であり、好適な上限範囲は１０％以下、６％以下、２％以下、１％以下、特に０．５％以下である。ＭｇＯの含有量が多過ぎると、成形時に失透ブツが析出し易くなる。
　ＣａＯは、歪点を低下させずに高温粘性のみを低下させて、溶融性を改善する成分である。ＣａＯの好適な下限範囲は０％以上、０．５％以上、１％以上、特に２％以上であり、好適な上限範囲は１５％以下、１４％以下、１３％以下、８％以下、特に５％以下である。ＣａＯの含有量が多過ぎると、成形時に失透ブツが析出し易くなる。
　ＳｒＯは、耐薬品性、耐失透性を高める成分である。ＳｒＯの好適な下限範囲は０％以上、０．１％以上、特に０．５％以上であり、好適な上限範囲は１５％以下、１０％以下、特に５％以下である。ＳｒＯの含有量が多くなると、密度が高くなったり、熱膨張係数が高くなって、熱による寸法変化が大きくなる傾向にある。また溶融性が低下し易くなる。
　ＢａＯは、耐薬品性、耐失透性を高める成分である。ＢａＯの好適な下限範囲は０％以上、０．１％以上、特に０．５％以上であり、好適な上限範囲は３５％以下、３０％以下、２０％以下、特に１０％以下である。ＢａＯの含有量が多くなると、密度が高くなったり、熱膨張係数が高くなって、熱による寸法変化が大きくなる傾向にある。また溶融性が低下し易くなる。
　ＭｇＯとＣａＯの合量の好適な下限範囲は０％以上、０．１％以上、０．５％以上、特に１％以上であり、好適な上限範囲は１０％以下、８％以下、５％以下、３％以下、特に２％以下である。ＭｇＯとＣａＯの合量が少な過ぎると、溶融性が低下し易くなる。一方、ＭｇＯとＣａＯの合量が多過ぎると、熱膨張係数と密度が不当に高くなり、また耐失透性が低下し易くなる。
　ＳｒＯとＢａＯの合量の好適な下限範囲は０％以上、０．１％以上、１％以上、１．５％以上、特に２％以上であり、好適な上限範囲は３５％以下、２０％以下、１０％以下、特に５％以下である。ＳｒＯとＢａＯの合量が少な過ぎると、溶融性が低下し易くなる。一方、ＳｒＯとＢａＯの合量が多過ぎると、熱膨張係数と密度が不当に高くなり、また耐失透性が低下し易くなる。
　Ｒｈ２Ｏ３、Ｃｒ２Ｏ３、Ｆｅ２Ｏ３、Ｖ２Ｏ５、ＮｉＯ、ＭｎＯ２、Ｎｄ２Ｏ３、ＣｅＯ２及びＥｒ２Ｏ３の好適な含有量等は、上記の通りである。
　上記成分以外にも、他の成分を導入してもよい。例えば、液相温度を低下させるために、Ｙ２Ｏ３、Ｌａ２Ｏ３、Ｎｂ２Ｏ５、Ｐ２Ｏ５を各３％まで、溶融温度を低下させるために、Ｌｉ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｃｓ２Ｏを各６％まで、清澄剤としてＡｓ２Ｏ３、Ｓｂ２Ｏ３、ＳｎＯ２、ＳＯ３、Ｆ、Ｃｌ等を合量で２％まで導入してもよい。但し、Ａｓ２Ｏ３、Ｓｂ２Ｏ３は、環境負荷物質であり、またフロート法でガラス板を成形する場合、フロートバス中で還元されて金属異物となるため、実質的な導入を避けることが好ましく、具体的には、その含有量をそれぞれ０．０１％未満とすることが好ましい。
　本発明の導光板において、ガラス板は、オーバーフローダウンドロー法で成形されてなることが好ましい。このようにすれば、成形時にガラスリボンの表裏面の温度差、組成差が生じ難いと共に、未研磨で表面品位が良好なガラス板を成形し易くなり、結果として、導光板の製造コストの低廉化、輝度特性の均一化を図り易くなる。この理由は、オーバーフローダウンドロー法の場合、表面となるべき面が樋状耐火物に接触せず、自由表面の状態で成形されるからである。
　なお、オーバーフローダウンドロー法以外にも、スロットダウンドロー法、フロート法、ロールアウト法、リドロー法等でガラス板を成形することもできる。なお、フロート法では、成形時にガラスリボンの表裏面の温度差、組成差が発生し易いが、成形時の温度制御を厳密に行うと、その温度差、組成差を低減することができる。
　本発明の導光板は、ガラス板の一方の表面（好ましくは光出射面）にドット模様が印刷されていることが好ましく、ドット模様のドットの直径は、光源からの光が入射すべき端面から離間するにつれて、漸次大きくなっていることが更に好ましい。このようにすれば、光出射面から出射する光を面内で均一化し易くなる。なお、ドット模様は、例えば、ガラス板の表面に耐熱インク又はガラスフリットを印刷することにより形成することができる。
　本発明の導光板において、ガラス板の端面（好ましくは光源からの光が入射すべき端面）の平均表面粗さＲａは、好ましくは０．５μｍ以下、０．３μｍ以下、０．２μｍ以下、特に０．１μｍ以下である。このようにすれば、光源からの光が端面に入射した時に、光ロスを低減し易くなる。また端面に高品位の反射層を形成し易くなる。
　例えば、ガラス板の端面を＃２０００の砥石で研磨すると、ガラス板の端面の平均表面粗さＲａを可及的に低減することができる。また、ガラス板の端面をエッチングすると、研磨傷を発生させずに、ガラス板の端面の平均表面粗さＲａを低減することができる。
　ガラス板の端面は、面取り部を有していないことが好ましい。このようにすれば、光源からの光をガラス板の内部に取り込み易くなる。
　本発明の導光板は、光源からの光が入射すべき端面以外の端面の全部又は一部に反射層が形成されていることが好ましく、光源からの光が入射すべき端面以外の端面の全部に反射層が形成されていることが特に好ましい。このようにすれば、ガラス板の内部に伝搬した光が端面から漏れ難くなる。なお、反射層として、端面に反射膜を直接成膜してもよいが、端面に反射シールを貼り付けてもよい。
　本発明の導光板は、光出射面から出射する光を拡散させるために、光出射面に拡散板を貼り付けてもよく、光出射面に拡散層を形成してもよい。
　本発明の導光板は、導光板の機能を併有させた表示パネルの基板としても活用することができる。このようにすれば、表示装置の部材構成を簡略化することができる。
　本発明のガラス板は、光路長５００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける透過率が９３％以上であることを特徴とする。また、本発明のガラス板は、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率と最小透過率の透過率差が６％以下であることを特徴とする。本発明のガラス板の技術的特徴は、本発明の導光板の説明欄に既に記載済みであるため、ここでは、詳細な説明を省略する。
　本発明のガラス板において、光路長０．１５ｍｍ、波長２５０ｎｍにおける透過率は、好ましくは８５％以上、８８％以上、９０％以上、９２％以上、９４％以上、９５％以上、特に９６％以上である。光路長０．１５ｍｍ、波長２５０ｎｍにおける透過率が低過ぎると、殺菌、殺ウイルスが必要な用途に展開し難くなる。
　以下、実施例に基づいて、本発明を説明する。但し、以下の実施例は、単なる例示である。本発明は、以下の実施例に何ら限定されない。
　表１は、本発明の実施例（試料Ｎｏ．１～４）を示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　まず表中のガラス組成になるように、ガラス原料を調合したガラスバッチを白金坩堝に入れた後、１２００～１４５０℃で２４時間溶融した。ガラスバッチの溶解に際しては、白金スターラーを用いて攪拌し、均質化を行った。次いで、溶融ガラスをカーボン板上に流し出して、板状に成形した後、徐冷点付近の温度で３０分間徐冷した。得られた各試料について、３０～３８０℃の温度範囲における熱膨張係数ＣＴＥ、歪点Ｐｓ、波長範囲４００～７００ｎｍにおける最大透過率及び最小透過率を評価した。
　３０～３８０℃の温度範囲における熱膨張係数ＣＴＥは、ディラトメーターを用いて、ＪＩＳ　Ｒ３１０２に基づき、３０～３８０℃における平均熱膨張係数を測定した値である。歪点は、ＪＩＳ　Ｒ３１０３に基づいて測定した値である。
　最大透過率と最小透過率は、島津製作所社製ＵＶ－３１００ＰＣにより測定した値である。
　以上の結果から、試料Ｎｏ．１～４は、歪点が高いため、耐熱性が高く、樹脂板に比べて熱膨張係数が低いため、温度上昇に伴い、寸法変化が生じ難く、且つ波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率と最小透過率の透過率差が小さい。よって、試料Ｎｏ．１～４は、導光板、特にエッジライト型面発光装置に用いる導光板として好適であると考えられる。
　まずガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２　６９％、Ａｌ２Ｏ３　５．８％、Ｂ２Ｏ３　１０．２％、ＣａＯ　３．１％、Ｎａ２Ｏ　１０．７％、ＺｎＯ　０．９％、ＳｎＯ２　０．３％を含有するように、ガラス原料を調合、混合した後、連続溶融炉内で溶融して、溶融ガラスを得た。次に、得られた溶融ガラスをオーバーフローダウンドロー法にて板状に成形、徐冷した後、所定寸法に切断すると共に、端面の表面粗さＲａを０．３μｍに研磨することにより、ガラス板を得た。ここで、ガラス板の作製に当たり、ガラス板中のＲｈ２Ｏ３の含有量が０．２ｐｐｍ未満、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が質量で５ｐｐｍ、Ｃｒ２Ｏ３の含有量が０．１ｐｐｍ未満になるように、ガラス原料として、Ｆｅ２Ｏ３等の着色不純物が少ない高純度ガラス原料を使用すると共に、ガラス板の製造設備からガラス中にＲｈ２Ｏ３等の着色成分が混入しないように設計されたガラス製造設備を使用した。
　得られたガラス板について、日立ハイテクサイエンス社製ＵＨ４１５０を用いて、光路長１５０ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける透過率を実測した後、光路長５００ｍｍの内部透過率に換算したところ、光路長５００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率は９９％であり、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率と最小透過率の透過率差は３％であった。また、光路長５００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍでの透過率曲線を図３に示す。
　更に、得られたガラス板について、上記の方法にて、３０～３８０℃の温度範囲における熱膨張係数ＣＴＥを測定したところ、６６．３×１０－７／℃であり、歪点を測定したところ、５３６℃であった。
　以上の結果から、このガラス板を有する導光板は、温度上昇に伴い、寸法変化が生じ難く、且つ表示装置の輝度特性を高めることができるものと考えられる。
　まずガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２　６９％、Ａｌ２Ｏ３　５．８％、Ｂ２Ｏ３　１０．２％、ＣａＯ　３．１％、Ｎａ２Ｏ　１０．７％、ＺｎＯ　０．９％、ＳｎＯ２　０．３％を含有するように、ガラス原料を調合、混合した後、連続溶融炉内で溶融して、溶融ガラスを得た。次に、得られた溶融ガラスをオーバーフローダウンドロー法にて０．１５ｍｍ厚の板状に成形、徐冷した後、所定寸法に切断すると共に、端面の表面粗さＲａを０．３μｍに研磨することにより、ガラス板を得た。ここで、ガラス板の作製に当たり、ガラス板中のＲｈ２Ｏ３の含有量が０．２ｐｐｍ未満、Ｆｅ２Ｏ３の含有量が質量で４ｐｐｍ、Ｃｒ２Ｏ３の含有量が０．１ｐｐｍ未満になるように、ガラス原料として、Ｆｅ２Ｏ３等の着色不純物が少ない高純度ガラス原料を使用すると共に、ガラス板の製造設備からガラス中にＲｈ２Ｏ３等の着色成分が混入しないように設計されたガラス製造設備を使用した。
　得られたガラス板について、日立ハイテクノロジーズ社製Ｕ－４１００を用いて、板厚０．１５ｍｍ（光路長０．１５ｍｍ）、波長範囲２００～７００ｎｍにおける透過率を実測した後、内部透過率に換算した。図４は、この試料の波長範囲２００～７００ｎｍにおける透過率曲線（内部透過率曲線）を示すデータであり、図５は、波長範囲２００～７５０ｎｍにおける外部透過率曲線を示すデータである。また、図４、５から分かるように、この試料の波長２５０ｎｍの透過率（内部透過率）は９６％であり、外部透過率は８８％であった。
　更に、このガラス試料について、上記の方法にて、３０～３８０℃の温度範囲における熱膨張係数ＣＴＥを測定したところ、６６．３×１０－７／℃であった。
　以上のことから、このガラス試料は、深紫外線を良好に透過するため、殺菌、殺ウイルスが必要な用途に好適であり、更に石英ガラスよりも熱膨張係数が高いため、セラミックスや金属等との封着、封止性にも優れている。
　本発明のガラス板は、導光板以外にも、高透過率が要求される用途に好適である。例えば、ディスプレイ用ガラス基板、光通信デバイス用ガラス基板、半導体製造プロセス用ガラス基板等に好適である。また、本発明のガラス板は、深紫外域における透過率が高く、石英ガラスよりも熱膨張係数が高いため、医療、分析、環境、農工業等の幅広い分野への展開が可能である。更に、本発明に係るガラスは、紫外域における透過率が高いため、管形状に加工して、殺菌用ランプとして好適に使用することもできる。
１　エッジライト型面発光装置
２、１２　光源
３、１０　導光板
４、１９　反射層
５　拡散板
６　光反射面
７　光出射面
１１　ガラス板
１３、１６、１７、１８　端面
１４　背面
１５　ドット模様

Claims (17)

  1. 　少なくともガラス板を有し、ガラス板中のＲｈ２Ｏ３の含有量が質量で１ｐｐｍ未満であり、且つガラス板の光路長１００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率と最小透過率の透過率差が１２％以下であることを特徴とする導光板。
  2. 　ガラス板中のＦｅ２Ｏ３の含有量が質量で５０ｐｐｍ未満であり、且つガラス板の光路長１００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率が８５％以上であることを特徴とする請求項１に記載の導光板。
  3. 　ガラス板中のＣｒ２Ｏ３の含有量が質量で５ｐｐｍ以下であることを特徴とする請求項１又は２に記載の導光板。
  4. 　ガラス板の一方の表面にドット模様が印刷されていることを特徴とする請求項１～３の何れかに記載の導光板。
  5. 　ドット模様のドットの直径が、光源からの光が入射すべき端面から離間するにつれて、漸次大きくなっていることを特徴とする請求項４に記載の導光板。
  6. 　ガラス板の端面の平均表面粗さＲａが０．５μｍ以下であることを特徴とする請求項１～５の何れかに記載の導光板。
  7. 　光源からの光が入射すべき端面以外の端面の全部又は一部に反射層が形成されていることを特徴とする請求項１～６の何れかに記載の導光板。
  8. 　ガラス板が、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２　４０～８０％、Ａｌ２Ｏ３　１～１５％、Ｂ２Ｏ３　０～２０％、Ｎａ２Ｏ　０～２０％、ＭｇＯ　０～１０％、ＣａＯ　０～１５％、ＳｒＯ　０～１５％、ＢａＯ　０～３５％を含有することを特徴とする請求項１～７の何れかに記載の導光板。
  9. 　ガラス板の熱膨張係数が１２０×１０－７／℃以下であることを特徴とする請求項１～８の何れかに記載の導光板。
  10. 　エッジライト型面発光装置に用いることを特徴とする請求項１～９の何れかに記載の導光板。
  11. 　光路長５００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率が９３％以上であることを特徴とするガラス板。
  12. 　Ｒｈ２Ｏ３の含有量が質量で１ｐｐｍ未満であり、且つＦｅ２Ｏ３の含有量が質量で１０ｐｐｍ以下であることを特徴とする請求項１１に記載のガラス板。
  13. 　波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率と最小透過率の透過率差が６％以下であることを特徴とするガラス板。
  14. 　ガラス組成中にＣｒ２Ｏ３とＦｅ２Ｏ３を含み、質量比Ｃｒ２Ｏ３／Ｆｅ２Ｏ３が０．０１～０．１３であることを特徴とする請求項１３に記載のガラス板。
  15. 　ガラス組成中のＦｅ２Ｏ３の含有量が質量で１～１０ｐｐｍであることを特徴とする請求項１３又は１４に記載のガラス板。
  16. 　光路長５００ｍｍ、波長範囲４００～７５０ｎｍにおける最大透過率が９３％以上であることを特徴とする請求項１３～１５の何れかに記載のガラス板。
  17. 　光路長０．１５ｍｍ、波長２５０ｎｍにおける透過率が８５％以上であることを特徴とする請求項１１～１６の何れかに記載のガラス板。
PCT/JP2016/067619 2015-06-24 2016-06-14 導光板 Ceased WO2016208451A1 (ja)

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