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WO2015108156A1 - トーリック眼用レンズ - Google Patents

トーリック眼用レンズ Download PDF

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WO2015108156A1
WO2015108156A1 PCT/JP2015/051115 JP2015051115W WO2015108156A1 WO 2015108156 A1 WO2015108156 A1 WO 2015108156A1 JP 2015051115 W JP2015051115 W JP 2015051115W WO 2015108156 A1 WO2015108156 A1 WO 2015108156A1
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WO
WIPO (PCT)
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lens
refractive power
toric
difference
intraocular lens
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PCT/JP2015/051115
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English (en)
French (fr)
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公也 清水
治雄 石川
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Kowa Co Ltd
Original Assignee
Kowa Co Ltd
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Publication date
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Priority to JP2015557895A priority patent/JP6854079B2/ja
Priority to US15/111,158 priority patent/US10646328B2/en
Priority to SG11201605735SA priority patent/SG11201605735SA/en
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    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
    • A61F—FILTERS IMPLANTABLE INTO BLOOD VESSELS; PROSTHESES; DEVICES PROVIDING PATENCY TO, OR PREVENTING COLLAPSING OF, TUBULAR STRUCTURES OF THE BODY, e.g. STENTS; ORTHOPAEDIC, NURSING OR CONTRACEPTIVE DEVICES; FOMENTATION; TREATMENT OR PROTECTION OF EYES OR EARS; BANDAGES, DRESSINGS OR ABSORBENT PADS; FIRST-AID KITS
    • A61F2/00—Filters implantable into blood vessels; Prostheses, i.e. artificial substitutes or replacements for parts of the body; Appliances for connecting them with the body; Devices providing patency to, or preventing collapsing of, tubular structures of the body, e.g. stents
    • A61F2/02—Prostheses implantable into the body
    • A61F2/14—Eye parts, e.g. lenses or corneal implants; Artificial eyes
    • A61F2/16—Intraocular lenses
    • A61F2/1613—Intraocular lenses having special lens configurations, e.g. multipart lenses; having particular optical properties, e.g. pseudo-accommodative lenses, lenses having aberration corrections, diffractive lenses, lenses for variably absorbing electromagnetic radiation, lenses having variable focus
    • A61F2/1637—Correcting aberrations caused by inhomogeneities; correcting intrinsic aberrations, e.g. of the cornea, of the surface of the natural lens, aspheric, cylindrical, toric lenses
    • A61F2/1645—Toric lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
    • G02C7/00—Optical parts
    • G02C7/02—Lenses; Lens systems ; Methods of designing lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
    • G02C7/00—Optical parts
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    • G02C7/022—Ophthalmic lenses having special refractive features achieved by special materials or material structures
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
    • G02C7/00—Optical parts
    • G02C7/02—Lenses; Lens systems ; Methods of designing lenses
    • G02C7/04—Contact lenses for the eyes
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02C—SPECTACLES; SUNGLASSES OR GOGGLES INSOFAR AS THEY HAVE THE SAME FEATURES AS SPECTACLES; CONTACT LENSES
    • G02C2202/00—Generic optical aspects applicable to one or more of the subgroups of G02C7/00
    • G02C2202/06—Special ophthalmologic or optometric aspects

Definitions

  • the present invention relates to a toric eye lens for correcting astigmatism.
  • ophthalmic lenses for correcting astigmatism examples include glasses, contact lenses, and intraocular lenses. These ophthalmic lenses have an optical surface called a toric surface.
  • the toric surface refers to a surface shape of a lens in which the radii of curvature of at least two meridians are different, such as the side surface of a rugby ball or donut.
  • a lens having this toric surface is called a toric lens (annular lens).
  • the toric surface causes a difference in the refractive power of the lens in the directions orthogonal to each other set on the surface. Astigmatism can be corrected by using this difference in refractive power. In general, this difference in refractive power is called cylindrical refractive power. In the toric surface, the meridian in the direction with a large refractive power is called a strong principal meridian, and the meridian in the direction with a small refractive power is called a weak principal meridian. Further, the average value of the refractive powers at these two meridians is called equivalent spherical power (or simply spherical power).
  • an equivalent spherical power and a cylindrical refractive power are used as indices indicating the optical performance.
  • a lens has been proposed in which one of the optical surfaces before and after the lens is provided with a function of correcting astigmatic visual acuity and the other optical surface has a function of correcting spherical aberration ( Patent Document 1).
  • an anterior segment shape analyzer such as Pentacam (registered trademark) (manufactured by OCULUS) or TMS-5 (manufactured by Tome Corporation) measures the shape of the cornea and measures the power distribution from the center of the cornea to the periphery. it can.
  • astigmatic eyes astigmatism power from the center to the periphery of the cornea can also be measured by performing the same measurement.
  • the conventional ophthalmic lens for correcting astigmatism only one optical surface of the lens is a toric surface, and control of the cylindrical refractive power on the toric surface is not considered. For this reason, even if the astigmatism power from the center to the periphery of the cornea can be grasped by the above measurement, the conventional astigmatism correction ophthalmic lens cannot properly remove the astigmatism component over the entire cornea. However, there was a limit to the proper improvement of visual function.
  • the technology disclosed herein has been made in view of the above circumstances, and an object thereof is to realize a toric ophthalmic lens that can more appropriately correct the amount of astigmatism in the cornea.
  • the toric eye lens according to the present disclosure has a toric eye in which the refractive power of the lens is different in a first direction on a plane perpendicular to the optical axis of the lens and a second direction different from the first direction on the plane.
  • This is a toric eye lens in which the difference in refractive power, which is the difference in refractive power between the first direction and the second direction, changes depending on the radial position of the lens.
  • the toric ophthalmic lens according to the present disclosure has a difference in refractive power so as to mitigate a change in refractive power with respect to a radial direction or a circumferential direction in the cornea of an eyeball to which the lens is mounted. Thereby, by controlling the astigmatism amount at the center portion and the astigmatism amount at the peripheral portion of the lens, it is possible to provide a toric eye lens that can perform astigmatism correction more appropriately than in the past.
  • the toric eye lens of the present disclosure includes a first refractive power in the paraxial portion of the lens in the first direction, a second refractive power in the peripheral portion, and a first refractive power in the paraxial portion of the lens in the second direction.
  • the difference between the first refractive power and the third refractive power is defined as the refractive power difference of the paraxial portion of the lens, and the second refractive power and the fourth refractive power
  • This is a toric eye lens in which the difference in refractive power is defined as the difference in refractive power at the periphery of the lens, and the difference in refractive power at the paraxial portion of the lens is different from the difference in refractive power at the periphery of the lens.
  • it is a toric eye lens in which the amount of spherical aberration in the first direction and the amount of spherical aberration in the second direction are individually controlled.
  • FIG. 1 is a schematic diagram showing spherical aberration of a lens.
  • FIG. 2 is a schematic diagram showing the spherical aberration of the toric lens.
  • FIG. 3 is a table showing an example of simulation results of the toric intraocular lens of the present embodiment and the conventional toric intraocular lens.
  • FIG. 4 is a diagram showing a schematic configuration of a model eye for evaluation of a toric intraocular lens.
  • FIG. 5 is a table showing an example of the evaluation result of the model eye shown in FIG.
  • FIG. 6A to FIG. 6C are graphs showing examples of MTF measurement results of the toric intraocular lens of the present embodiment.
  • FIGS. 7A to 7C are graphs showing an example of the measurement result of the MTF of the conventional toric intraocular lens.
  • toric intraocular lens will be described, but the present invention is not limited to an intraocular lens but can be applied to various ophthalmic lenses such as a contact lens.
  • spherical aberration which is one of Seidel's five aberrations, will be described with reference to FIG.
  • spherical aberration occurs, there is a difference in power between the central portion (paraxial portion) and the peripheral portion of the rotationally symmetric lens.
  • Spherical aberration is a phenomenon in which light transmitted through the central portion of the lens and light transmitted through the peripheral portion are not collected at the same focal point.
  • the rear principal point of the lens L1 is H '
  • the paraxial focal point is F
  • the focal length is f
  • the peripheral ray light that passes through the periphery of the lens
  • the refractive power P of the lens L1 on the paraxial axis is expressed by the following formula (1) using the focal length f.
  • the front and rear of the lens are air and the refractive index is 1, but this is not a limitation.
  • the position of the focal point F ′ of the peripheral ray is different from the position of the paraxial focal point F, and the refractive power P ′ of the peripheral part of the lens L1 is as follows using the distance f ′.
  • the optical axis of the toric lens L2 is the Z axis
  • an XY plane orthogonal to the optical axis is set
  • the X axis and the Y axis are orthogonal to each other.
  • the X axis and the Y axis are not necessarily orthogonal to each other, and the X axis extends in the first direction on the XY plane, and the Y axis extends in the second direction different from the first direction. May be.
  • FIG. 2B show the light condensing states of the toric lens L2 in the X-axis direction and the Y-axis direction, respectively.
  • the rear principal point of the toric lens L2 is H ′
  • the paraxial focal point in the X-axis direction of the lens is Fx
  • the focal length in the X-axis direction of the lens is fx
  • the lens The distance from the rear principal point H ′ to the focal point of the peripheral ray in the X-axis direction is fx ′.
  • Fy, fy, and fy ' are determined for the Y-axis direction of the lens.
  • SAx and SAy represent the distance of the spherical aberration amount in the X-axis direction and Y-axis direction of the lens, respectively.
  • cylindrical refractive power Pc at the paraxial portion and the cylindrical refractive power Pc ′ at the peripheral portion of the toric lens L2 are expressed by the following equations (8) and (9).
  • the cylindrical refractive powers Pc and Pc ′ both correspond to the refractive power difference between the first direction and the second direction.
  • Px, Px′Py, and Py ′ correspond to the first refractive power, the second refractive power, the third refractive power, and the fourth refractive power, respectively.
  • the near-eye in the eye where the intraocular lens is inserted is used.
  • a toric intraocular lens is manufactured by determining Pc and Pc ′ on the lens side so as to cancel the cylindrical refractive power of the shaft portion and the peripheral portion.
  • SAx and SAy are individually determined so as to cancel the cylindrical refractive power of the paraxial part and the peripheral part in the eye into which the intraocular lens is inserted, and the toric intraocular lens is used. Make it.
  • the toric intraocular lens of the present invention is not limited to a configuration in which the difference in refractive power differs in two steps between the paraxial portion and the peripheral portion, but the difference in refractive power continuously changes steplessly from the lens center to the periphery. It can also be set as the structure to do.
  • FIG. 3 shows an image of a Landolt ring at the so-called best focus when the conventional toric lens and the toric lens according to the present embodiment are used as an intraocular lens for astigmatic eyes under a predetermined condition, and an image plane of 0.04 mm in the simulation.
  • the Landolt ring images are shown when the lens is moved away from the lens (+) and when moved closer to the lens ( ⁇ ).
  • the toric intraocular lens of the present embodiment suitably reduces astigmatism and provides a clear Landolt image.
  • the conventional toric intraocular lens a recognizable image of the Landolt ring can be confirmed, but so-called blur occurs around the Landolt ring.
  • FIG. 4 shows a schematic configuration of the model eye used for the evaluation.
  • the astigmatic corneal lens L3 is appropriately rotatable around the optical axis. Therefore, the astigmatic axis can be matched between the astigmatic corneal lens L3 and the toric intraocular lens L4.
  • the shape of the astigmatic corneal lens L3 is a biconvex lens, but the lens shape may be a meniscus lens or a biconcave lens.
  • the toric intraocular lens L4 is arranged in water assuming the inside of the eye, but may be arranged in the air.
  • the Landolt ring of the 3m visual acuity table is used as an index to be observed with the model eye of FIG. 4, the Landolt ring of the 3m visual acuity table is used. The index for shooting is assumed to be 1.0.
  • a 546 nm filter is attached to the halogen lamp that is a light source, and light that has passed through the filter is irradiated from the rear surface of the visual acuity table.
  • the camera 10 can move back and forth with respect to the optical axis of the toric intraocular lens L4 for focus adjustment. As shown in FIG.
  • the toric intraocular lens L ⁇ b> 4 is positioned in a substantially rectangular parallelepiped case 100 having both surfaces made of flat glass 101 and 101.
  • the case 100 is filled with water as described above, and a diaphragm S is provided on the astigmatic corneal lens L3 side of the toric intraocular lens L4.
  • FIG. 5 shows a result of photographing the Landolt ring as an index with a camera when the model eye shown in FIG. 4 is used.
  • the toric intraocular lens L4 of the present embodiment can clearly photograph the Landolt ring at the best focus. It can also be seen that blur is also generated rotationally symmetrically in an image that is intentionally defocused by moving the camera 10 in the optical axis direction of the toric intraocular lens L4, and astigmatism is suitably reduced.
  • the Landolt ring can be recognized at the best focus, the image is remarkably deteriorated when it is intentionally defocused, and astigmatism is not sufficiently reduced.
  • FIG. 6 shows the result of measuring the MTF (Modulation Transfer Function) of the toric intraocular lens of the present embodiment using the configuration of the model eye shown in FIG.
  • the horizontal axis represents the spatial frequency indicating the interval between the stripes used as the subject
  • the vertical axis represents the MTF value of the striped image formed on the light receiving surface of the camera by the toric intraocular lens.
  • a dotted line represents a numerical value in the sagittal (radiation) direction (here, 0 degree direction) of the toric intraocular lens
  • a broken line represents a numerical value in the meridional (concentric circle) direction (here, the 90 degree direction) of the toric intraocular lens.
  • FIG. 7 shows the result of measuring the MTF of a conventional toric intraocular lens using the configuration of the model eye shown in FIG.
  • the MTF at a spatial frequency of 100 lines / mm is 0.2 or more in the best focus, and thus it is considered that a visual acuity of 1.0 can be seen.
  • the MTF is lower than that of the toric intraocular lens of the present embodiment.
  • the conventional toric intraocular lens shows different changes in the 0 degree direction and the 90 degree direction even at the time of defocusing, so it can be said that astigmatism remains.

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Abstract

　眼球の乱視量をより適正に補正することが可能なトーリック眼内レンズを提供する。トーリック眼内レンズを、レンズの光軸に垂直な平面上の第１の方向と、平面上の第１の方向とは異なる第２の方向とにおいて、レンズの屈折力が異なるトーリック眼用レンズであって、レンズの径方向の位置に応じて、第１の方向と第２の方向における屈折力の差である屈折力差が変化するトーリック眼内レンズとなるように構成する。

Description

トーリック眼用レンズ
　本発明は、乱視矯正用のトーリック眼用レンズに関する。
　乱視矯正用の眼用レンズの例としては、眼鏡やコンタクトレンズ、眼内レンズ等が挙げられる。これらの眼用レンズは、トーリック面と呼ばれる光学面を有する。トーリック面とは、ラグビーボールやドーナツの側面のように、少なくとも２本の経線の曲率半径が異なっているレンズの面形状を指す。そして、このトーリック面を有するレンズは、トーリックレンズ（円環状レンズ）と呼ばれる。
　トーリック面によって、面上に設定された互いに直交する方向においてレンズの屈折力に差が生じる。この屈折力の差を利用することで乱視を矯正することができる。一般に、この屈折力の差は、円柱屈折力と呼ばれる。トーリック面において、屈折力の大きい方向の経線は強主経線と呼ばれ、屈折力の小さい方向の経線は弱主経線と呼ばれる。また、これら２つの経線における屈折力の平均値は、等価球面度数（あるいは単に球面度数）と呼ばれる。通常、乱視矯正用の眼用レンズでは、その光学的性能を示す指標として、等価球面度数及び円柱屈折力が用いられる。そして、従来は、レンズの前後の光学面のうち一方の光学面に乱視視力異常の矯正機能を持たせ、他方の光学面に球面収差を補正する機能を持たせたレンズが提案されている（特許文献１）。
特表２００９－５４４０５９号公報
　ここで、近年、眼科用計測機器の発展により、眼球の角膜乱視を精密に測定することができるようになってきた。例えばPentacam（登録商標）（OCULUS製）やTMS-5（トーメーコーポレーション製）等の前眼部形状解析装置では、角膜の形状を測定し、角膜の中心から周辺にかけてのパワー分布を計測することができる。また、乱視眼についても、同様の計測を実施することで、角膜の中心から周辺にかけての乱視パワーも計測することができる。
　しかしながら、従来の乱視矯正用の眼用レンズでは、レンズの１光学面をトーリック面とするのみで、トーリック面上での円柱屈折力の制御については考慮されていなかった。このため、上記の計測により角膜の中心から周辺にかけての乱視パワーを把握することができたとしても、従来の乱視矯正用の眼用レンズでは角膜全体にわたって乱視成分を適正に除去することはできず、視機能の改善を適切に行うには限界があった。
　本件開示の技術は、上記の事情に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、角膜の乱視量をより適正に補正することが可能なトーリック眼用レンズを実現することである。
　本件開示のトーリック眼用レンズは、レンズの光軸に垂直な平面上の第１の方向と、平面上の第１の方向とは異なる第２の方向とにおいて、レンズの屈折力が異なるトーリック眼用レンズであって、レンズの径方向の位置に応じて、第１の方向と第２の方向における屈折力の差である屈折力差が変化するトーリック眼用レンズである。また、本件開示のトーリック眼用レンズは、レンズが装着される眼球の角膜における、径方向又は周方向に対する屈折力の変化を緩和するように、屈折力差が変化する。これにより、レンズの中心部の乱視量と周辺部の乱視量とをそれぞれ制御することで、従来と比較してより好適に乱視矯正を行うことができるトーリック眼用レンズを提供することができる。
　さらに、本件開示のトーリック眼用レンズは、第１の方向におけるレンズの近軸部における第１の屈折力と周辺部における第２の屈折力と、第２の方向におけるレンズの近軸部における第３の屈折力と周辺部における第４の屈折力のうち、第１の屈折力と第３の屈折力の差をレンズの近軸部の屈折力差とし、第２の屈折力と第４の屈折力の差をレンズの周辺部の屈折力差とし、レンズの近軸部の屈折力差とレンズの周辺部の屈折力差とが異なるように制御されたトーリック眼用レンズである。または、第１の方向における球面収差量と第２の方向における球面収差量とが個別に制御されたトーリック眼用レンズである。
　本件開示の技術によれば、眼球の乱視量をより適正に補正することが可能なトーリック眼用レンズを実現することができる。
図１は、レンズの球面収差を示す模式図である。 図２は、トーリックレンズの球面収差を示す模式図である。 図３は、本実施形態のトーリック眼内レンズと従来のトーリック眼内レンズのシミュレーション結果の一例を示す表である。 図４は、トーリック眼内レンズの評価用の模型眼の概略構成を示す図である。 図５は、図４に示す模型眼の評価結果の一例を示す表である。 図６（ａ）～図６（ｃ）は、本実施形態のトーリック眼内レンズのＭＴＦの測定結果の一例を示すグラフである。 図７（ａ）～図７（ｃ）は、従来のトーリック眼内レンズのＭＴＦの測定結果の一例を示すグラフである。
　以下に、図面を参照して本発明の実施の形態について説明する。以下の説明ではトーリック眼内レンズについて説明するが、本発明は眼内レンズに限らずコンタクトレンズ等の種々の眼用レンズにも適用することができる。
　最初に、ザイデルの５収差の１つである球面収差について、図１を参照しながら説明する。球面収差が生じると、回転対称型のレンズにおける中心部（近軸部）と周辺部とにおけるパワーに差が出る。球面収差とは、レンズの中心部を透過する光と周辺部を透過する光が同一の焦点に集まらない現象である。
　図１に示すように、レンズＬ１の後側主点をＨ’とし、近軸焦点をＦ、焦点距離をｆ、後側主点Ｈ’から周辺光線（レンズの周辺部を透過する光）の焦点までの距離をｆ’とすると、近軸でのレンズＬ１の屈折力Ｐは、焦点距離ｆを用いて以下の式（１）で表される。ただし、レンズ前後は空気とし、屈折率は１として説明するが、限定されるものではない。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000001
　ここで、球面収差が生じている場合とは、周辺光線の焦点Ｆ’の位置と近軸焦点Ｆの位置は異なり、レンズＬ１の周辺部の屈折力Ｐ’は、距離ｆ’を用いて以下の式（２）で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000002
　図１では、近軸焦点Ｆより周辺光線の焦点Ｆ’の方が後側主点Ｈ’に近いため、以下の式（３）が成り立つ。すなわち、レンズＬ１で球面収差が生じていると、レンズＬ１の中心部と周辺部とでは屈折力に差が生じる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000003
　次に、トーリックレンズＬ２における球面収差について、図２を参照しながら説明する。ここでは説明の便宜上、トーリックレンズＬ２の光軸をＺ軸とし、光軸に直交するＸＹ平面を設定し、Ｘ軸とＹ軸が互いに直交するものとして説明する。ただし、Ｘ軸とＹ軸とは必ずしも互いに直交しなくてもよく、Ｘ軸がＸＹ平面の第１の方向に延び、Ｙ軸が第１の方向とは異なる第２の方向に延びるように構成されていてもよい。図２（ａ）及び図２（ｂ）は、それぞれトーリックレンズＬ２のＸ軸方向及びＹ軸方向における光線の集光状態を示す。図２（ａ）に示すように、トーリックレンズＬ２の後側主点をＨ’とし、レンズのＸ軸方向についての近軸焦点をＦｘ、レンズのＸ軸方向についての焦点距離をｆｘ、レンズのＸ軸方向について後側主点Ｈ’から周辺光線の焦点までの距離をｆｘ’とする。同様に、図２（ｂ）に示すように、レンズのＹ軸方向についても、Ｆｙ、ｆｙ、ｆｙ’をそれぞれ定める。
　このとき、図１において説明したように、以下の式（４）～（７）が成り立つ。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000007
　ここで、ＳＡｘ、ＳＡｙは、それぞれレンズのＸ軸方向、Ｙ軸方向についての球面収差量の距離を表す。例えば図２に示すトーリックレンズＬ２におけるＳＡｘ、ＳＡｙは負の値とする。
　また、トーリックレンズＬ２の近軸部における円柱屈折力Ｐｃと周辺部における円柱屈折力Ｐｃ’は、以下の式（８）、（９）で表される。なお、円柱屈折力Ｐｃ、Ｐｃ’が、ともに第１の方向と第２の方向との間の屈折力差に相当する。また、Ｐｘ、Ｐｘ’Ｐｙ、Ｐｙ’が、それぞれ第１の屈折力、第２の屈折力、第３の屈折力、第４の屈折力に相当する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000009
　本実施形態では、眼球の形状を測定して、角膜の径方向又は周方向における乱視を緩和することを目的として、式（８）、（９）において、眼内レンズが挿入される眼における近軸部と周辺部の円柱屈折力をキャンセルするように、レンズ側のＰｃとＰｃ’とを決定してトーリック眼内レンズを作製する。または、式（５）、（７）において、眼内レンズが挿入される眼における近軸部と周辺部の円柱屈折力をキャンセルするようにＳＡｘ、ＳＡｙを個別に決定してトーリック眼内レンズを作製する。これにより、レンズの中心部における乱視量だけでなく、レンズの周辺部における乱視量をコントロールすることができるため、従来のトーリック眼内レンズと比較して、より良好な乱視矯正機能を有するレンズを提供することができる。なお、本発明のトーリック眼内レンズは、屈折力の差が近軸部と周辺部とで２段階に異なる構成に限らず、屈折力の差がレンズ中心から周辺にわたって無段階に連続的に変化する構成とすることもできる。
　次いで、本実施形態において、式（８）、（９）を用いてトーリック眼内レンズを設計した場合に、当該トーリック眼内レンズによって得られるランドルト環の像についてのシミュレーション結果を、図３を参照しながら説明する。図３は、従来のトーリックレンズと本実施形態におけるトーリックレンズを眼内レンズとして所定条件の乱視眼に処方した場合のいわゆるベストフォーカスでのランドルト環の像と、シミュレーションにおいて像面を０．０４ｍｍだけレンズから遠ざけた場合（＋）とレンズに近づけた場合（－）におけるランドルト環の像を示す。
　図３のベストフォーカス時のランドルト環に示すように、本実施形態のトーリック眼内レンズでは、乱視が好適に低減され、明瞭なランドルト環の像が得られる。一方、従来のトーリック眼内レンズでは、認識可能な程度のランドルト環の像が確認できるが、ランドルト環の周辺にいわゆるぼけが生じている。
　また、像面を移動させてピントをぼかした際にも違いが現れている。図３に示すように、本実施形態のトーリック眼内レンズでは、像面がベストフォーカスの位置からずれても回転対称形のぼけが生じている、すなわち乱視はほぼ完全に除去されているといえる。一方、従来のトーリック眼内レンズは、ぼけが縦方向（紙面上下方向）に伸びていたり（像面：＋０．０４ｍｍ）、横方向（紙面左右方向）に伸びていたり（像面：－０．０４ｍｍ）しているため、乱視が完全には除去されていないことがわかる。以上より、本実施形態のトーリック眼内レンズは、従来と比較して乱視矯正により効果があるといえる。
　次に、レンズの中心部と周辺部とで乱視量が異なる乱視角膜レンズを作製した場合の評価結果について説明する。図４に、当該評価に用いる模型眼の概略構成を示す。図４に示す模型眼では、乱視角膜レンズＬ３は光軸周りに適宜回転可能になっている。したがって、乱視角膜レンズＬ３とトーリック眼内レンズＬ４との間で乱視軸を一致させることができる。図４では、乱視角膜レンズＬ３の形状は、両凸レンズであるが、レンズ形状はメニスカスレンズでも両凹レンズでもよい。
　図４に示す模型眼では、トーリック眼内レンズＬ４は、眼内を想定して水中に配置しているが、空気中に配置する構成としてもよい。図４の模型眼において観察する指標としては、３ｍ視力表のランドルト環を用いる。撮影する指標は視力１．０とする。また、光源であるハロゲンランプには５４６ｎｍのフィルタを取り付け、視力表の裏面から、フィルタを通過した光を照射する。カメラ１０はピント調節のため、トーリック眼内レンズＬ４の光軸に対して前後に移動することができる。なお、図４に示すように、トーリック眼内レンズＬ４は、両面が平面ガラス１０１、１０１で構成された略直方体のケース１００内に位置決めされている。また、ケース１００内は前述のように水で満たされており、トーリック眼内レンズＬ４の乱視角膜レンズＬ３側に絞りＳが設けられている。
　図５に、図４に示す模型眼を使用した場合に、指標であるランドルト環をカメラで撮影した結果を示す。図５に示すように、図３に示すシミュレーション結果と同様、本実施形態のトーリック眼内レンズＬ４では、ベストフォーカスにおいて、ランドルト環を明瞭に撮影することができている。また、カメラ１０をトーリック眼内レンズＬ４の光軸方向に移動させ、意図的にデフォーカスさせた像についても、ぼけが回転対称に生じており、乱視が好適に低減されることがわかる。一方、従来のトーリック眼内レンズでは、ベストフォーカスにおいてはランドルト環を認識できるものの、意図的にデフォーカスさせた場合に像が著しく劣化しており、乱視が充分に低減されていないことがわかる。
　図６は、図５に示す模型眼の構成を用いて、本実施形態のトーリック眼内レンズのＭＴＦ（Modulation Transfer Function）を測定した結果を示す。図中、横軸は、被写体として用いる縞模様の縞の間隔を示す空間周波数であり、縦軸は、トーリック眼内レンズによってカメラの受光面に結像される縞模様の画像のＭＴＦの値を示す。また、点線は、トーリック眼内レンズのサジタル（放射）方向（ここでは０度方向）における数値を表し、破線は、トーリック眼内レンズのメリジオナル（同心円）方向（ここでは９０度方向）における数値を表す。図６に示すように、本実施形態のトーリック眼内レンズを挿入した模型眼の場合、ベストフォーカス時は０度方向と９０度方向ともに良好であることがわかる。また、デフォーカス時でも、ＭＴＦの値は低下するが０度方向と９０度方向において同様の変化を示していることから、乱視はほぼ発生していないといえる。
　次に、図７に、図５に示す模型眼の構成を用いて、従来のトーリック眼内レンズのＭＴＦを測定した結果を示す。図７に示すように、従来のトーリック眼内レンズでは、ベストフォーカスにおいて空間周波数１００本／ｍｍにおけるＭＴＦは０．２以上あるため、視力１．０は見えると考えられるが、図６からわかるように本実施形態のトーリック眼内レンズに比較してＭＴＦは低い値を示している。また、図７に示すように、従来のトーリック眼内レンズでは、デフォーカス時も０度方向と９０度方向において互いに異なる変化を示していることから、乱視が残存しているといえる。以上より、本実施形態のように、レンズの中心部だけでなく周辺部の乱視量を考慮して上記の通り設計されたトーリック眼内レンズを用いることで、従来と比較して乱視矯正をより好適に行うことができる。
Ｌ１　　レンズ
Ｌ２　　トーリックレンズ
Ｌ３　　乱視角膜レンズ
Ｌ４　　トーリック眼内レンズ

Claims (4)

  1. 　レンズの光軸に垂直な平面上の第１の方向と、前記平面上の前記第１の方向とは異なる第２の方向とにおいて、レンズの屈折力が異なるトーリック眼用レンズであって、
    　前記レンズの径方向の位置に応じて、前記第１の方向と前記第２の方向における屈折力の差である屈折力差が変化する
    ことを特徴とするトーリック眼用レンズ。
  2. 　前記レンズが装着される眼球の角膜における、径方向又は周方向に対する屈折力の変化を緩和するように、前記屈折力差が変化することを特徴とする請求項１に記載のトーリック眼用レンズ。
  3. 　前記第１の方向における前記レンズの近軸部における第１の屈折力と周辺部における第２の屈折力と、前記第２の方向における前記レンズの近軸部における第３の屈折力と周辺部における第４の屈折力のうち、前記第１の屈折力と前記第３の屈折力の差を前記レンズの近軸部の屈折力差とし、前記第２の屈折力と前記第４の屈折力の差を前記レンズの周辺部の屈折力差とし、前記レンズの近軸部の屈折力差と前記レンズの周辺部の屈折力差とが異なるように制御された請求項１又は請求項２に記載のトーリック眼用レンズ。
  4. 　前記第１の方向における第１の球面収差量と、前記第２の方向における第２の球面収差量とが個別に制御された請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のトーリック眼用レンズ。
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