[go: up one dir, main page]

WO2014129149A1 - 光学系、光学機器及び光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学機器及び光学系の製造方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2014129149A1
WO2014129149A1 PCT/JP2014/000739 JP2014000739W WO2014129149A1 WO 2014129149 A1 WO2014129149 A1 WO 2014129149A1 JP 2014000739 W JP2014000739 W JP 2014000739W WO 2014129149 A1 WO2014129149 A1 WO 2014129149A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
lens
optical system
conditional expression
refracting power
optical
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/JP2014/000739
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
鈴木　篤
啓吾 古井田
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nikon Corp
Original Assignee
Nikon Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from JP2013029582A external-priority patent/JP2014160106A/ja
Priority claimed from JP2013029583A external-priority patent/JP6273675B2/ja
Application filed by Nikon Corp filed Critical Nikon Corp
Priority to IN1906DEN2015 priority Critical patent/IN2015DN01906A/en
Priority to US14/426,754 priority patent/US10481370B2/en
Priority to CN201480007507.8A priority patent/CN104969110B/zh
Publication of WO2014129149A1 publication Critical patent/WO2014129149A1/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/06—Panoramic objectives; So-called "sky lenses" including panoramic objectives having reflecting surfaces
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/04—Reversed telephoto objectives
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B7/00—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements
    • G02B7/02—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements for lenses
    • G02B7/021—Mountings, adjusting means, or light-tight connections, for optical elements for lenses for more than one lens
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49826—Assembling or joining

Definitions

  • the present invention relates to an optical system optimal for a photographing optical system such as a digital camera, a film camera, and a video camera.
  • the conventional wide-angle lens has a long overall optical system and a large front lens diameter. For this reason, mounting a lens barrel in a compact camera that can be retracted into the camera when the camera is not used is disadvantageous for downsizing the camera.
  • the conventional single-focus wide-angle lens does not have sufficient brightness and the total length of the optical system is long.
  • the present invention has been made in view of such problems, and an object thereof is to provide an optical system, an optical apparatus, and an optical system manufacturing method that are small in size and have high optical performance.
  • an optical system includes a first lens having negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a first lens having positive refractive power.
  • Two lenses, a third lens having a positive refractive power, a fourth lens having a negative refractive power, a fifth lens having a negative refractive power, and a sixth lens having a positive refractive power The following conditional expression is satisfied.
  • L3R1 radius of curvature of the object side lens surface of the third lens
  • f3 focal length of the third lens
  • the first lens is preferably a negative meniscus lens having a concave surface facing the image side.
  • the third lens and the fourth lens constitute a cemented lens and satisfy the following conditional expression.
  • n3 refractive index of the third lens material with respect to d-line
  • n4 Refractive index with respect to d-line of the material of the fourth lens.
  • the second lens is a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • optical system according to the first aspect of the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
  • ⁇ d distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side to the lens surface closest to the image side of the optical system
  • f Focal length of the entire lens system.
  • the most image side lens surface is an aspherical surface.
  • optical apparatus according to the first aspect of the present invention is equipped with any of the optical systems described above.
  • a method for manufacturing an optical system according to the first aspect of the present invention includes a first lens having negative refractive power, a second lens having positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive lens.
  • An optical system manufacturing method including a third lens having a refractive power, a fourth lens having a negative refractive power, a fifth lens having a negative refractive power, and a sixth lens having a positive refractive power.
  • L3R1 radius of curvature of the object side lens surface of the third lens
  • f3 focal length of the third lens
  • an optical system includes a first lens having negative refractive power, a second lens having positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive lens.
  • L4R2 radius of curvature of the image side surface of the fourth lens
  • f Focal length of the entire lens system.
  • optical system according to the second aspect of the present invention satisfies the following conditional expression.
  • L5R1 The radius of curvature of the object side surface of the fifth lens.
  • optical system according to the second aspect of the present invention satisfies the following conditional expression.
  • L3f / f focal length of the third lens.
  • the first lens is a negative meniscus lens having a concave surface facing the image side.
  • the image side surface of the lens located closest to the image side is preferably an aspherical surface.
  • optical apparatus according to the second aspect of the present invention is equipped with any of the optical systems described above.
  • the manufacturing method of the optical system according to the second aspect of the present invention includes a first lens having negative refractive power, a second lens having positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive lens.
  • An optical system manufacturing method including a third lens having a refractive power, a fourth lens having a negative refractive power, a fifth lens having a negative refractive power, and a sixth lens having a positive refractive power.
  • L4R2 radius of curvature of the image side surface of the fourth lens
  • f Focal length of the entire lens system.
  • FIG. 5 is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 1 during photographing at infinity. It is sectional drawing which shows the structure of the optical system which concerns on 2nd Example.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 2 when photographing at infinity. It is sectional drawing which shows the structure of the optical system which concerns on 3rd Example.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 3 at the time of photographing at infinity. It is sectional drawing which shows the structure of the optical system which concerns on 4th Example.
  • FIG. 5 is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 1 during photographing at infinity. It is sectional drawing which shows the structure of the optical system which concerns on 2nd Example.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 2 when photographing at infinity. It is sectional drawing which shows the structure of the optical system which concerns on 3rd Example.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 4 during photographing at infinity. It is sectional drawing which shows the structure of the optical system which concerns on 5th Example.
  • FIG. 11 is various aberration diagrams of the optical system according to Example 5 at the time of photographing at infinity. It is sectional drawing which shows the structure of the optical system which concerns on 6th Example.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 6 during photographing at infinity.
  • FIGS. 13A and 13B are diagrams illustrating a digital camera (optical apparatus) equipped with an optical system according to this embodiment represented by the first to sixth examples, FIG. 13A is a front view, and FIG. FIG.
  • FIG. 10 is a flowchart for explaining a method of manufacturing an optical system according to this embodiment represented by the first to sixth examples. It is sectional drawing which shows the structure of the optical system which concerns on 7th Example.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 7 at the time of infinity shooting. It is sectional drawing which shows the structure of the optical system which concerns on an 8th Example. It is various aberrational figures at the time of infinity photography of the optical system concerning an 8th example. It is sectional drawing which shows the structure of the optical system which concerns on 9th Example. It is an aberration diagram of the optical system according to Example 9 when photographing at infinity.
  • FIG.22 (a) is a front view
  • FIG. FIG. 23 is a cross-sectional view taken along line AA ′ of FIG. 10 is a flowchart for explaining a method of manufacturing an optical system according to this embodiment represented by Examples 7 to 9;
  • the optical system WL includes a first lens L1 having negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a first lens L1 having positive refractive power.
  • L3R1 radius of curvature of the object side lens surface of the third lens L3
  • f3 focal length of the third lens L3.
  • the optical system WL is configured as described above to reduce various lens aberrations including spherical aberration while reducing the lens total length and simultaneously reducing the lens thickness. It can be corrected well.
  • conditional expression (1) defines the ratio between the radius of curvature of the object side lens surface of the third lens L3 and the focal length of the third lens L3.
  • conditional expression (1) In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (1) to 5.00. In order to maximize the effects of the present embodiment, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 3.00.
  • the first lens L1 is preferably a negative meniscus lens having a concave surface facing the image side. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct various aberrations in the entire lens system while reducing distortion generated in the first lens L1.
  • the third lens L3 and the fourth lens L4 constitute a cemented lens, and it is preferable that the following conditional expression (2) is satisfied.
  • n3 refractive index of the material of the third lens L3 with respect to the d-line
  • n4 Refractive index for the d-line of the material of the fourth lens L4.
  • Conditional expression (2) defines the difference in refractive index between the material of the third lens L3 and the material of the fourth lens L4 that constitutes the cemented lens.
  • the difference in refractive index between the materials of the third lens L3 and the fourth lens L4 becomes large, which is advantageous for correcting Petzval sum and curvature of field. Correction becomes difficult.
  • the lower limit of conditional expression (2) is not reached, it is advantageous for correcting spherical aberration, but the Petzval sum increases and it becomes difficult to correct curvature of field.
  • conditional expression (2) In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (2) to 0.25. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.11.
  • the second lens L2 is preferably a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
  • optical system WL satisfies the following conditional expression (3).
  • ⁇ d distance on the optical axis from the most object-side lens surface of the optical system WL to the most image-side lens surface
  • f Focal length of the entire lens system.
  • Conditional expression (3) defines an appropriate lens thickness in order to balance the miniaturization of the entire system and aberration correction.
  • ⁇ d becomes too large and exceeds the upper limit value of the conditional expression (3)
  • it is advantageous in correcting various aberrations including coma and high optical performance can be obtained. Is too large, and is not preferable for downsizing.
  • f becomes too small and exceeds the upper limit value of the conditional expression (3)
  • coma aberration and distortion aberration are deteriorated.
  • the lens thickness is reduced, which is advantageous for downsizing, but it is difficult to correct various aberrations such as coma and high optical performance cannot be obtained. It is not preferable.
  • the most image side lens surface (in FIG. 1, the image side lens surface m14 of the seventh lens L7 corresponds) is preferably an aspherical surface.
  • the lens barrel can be retracted into the camera when the camera is not used, and is small, wide-angle, bright, and has high optical performance.
  • An optical system having the following can be realized.
  • FIG. 13 and 14 show a configuration of a digital still camera CAM (optical device) as an optical device including the above-described optical system WL.
  • a digital still camera CAM optical device
  • a power button not shown
  • a shutter not shown
  • light from a subject is condensed by the optical system WL
  • an image is displayed.
  • An image is formed on an image sensor C (for example, a CCD or a CMOS) disposed on the surface I (see FIG. 1).
  • the subject image formed on the image sensor C is displayed on the liquid crystal monitor M disposed behind the digital still camera CAM.
  • the photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor M, and then depresses the release button B1 to photograph the subject image with the image sensor C, and records and saves it in a memory (not shown).
  • the camera CAM is provided with an auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark, a function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM, and the like.
  • auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark
  • function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM
  • a compact type camera in which the camera CAM and the optical system WL are integrally formed is illustrated.
  • a single-lens reflex camera in which a lens barrel having the optical system WL and a camera body main body are detachable can be used. good.
  • the lens barrel can be retracted into the camera when the camera is not used.
  • a bright camera with high optical performance can be realized.
  • the thickness of the lens barrel portion in the retracted state can be reduced as much as possible to achieve a thin camera.
  • a method for manufacturing the above-described optical system WL will be described with reference to FIG.
  • a first lens L1 having a negative refractive power, a second lens L2 having a positive refractive power, a third lens L3 having a positive refractive power, and a negative Each lens is incorporated so that the fourth lens L4 having a negative refractive power, the fifth lens L5 having a negative refractive power, and the sixth lens L6 having a positive refractive power are aligned (step ST10).
  • each lens is incorporated so as to satisfy the following conditional expression (1) (step ST20).
  • L3R1 radius of curvature of the object side lens surface of the third lens L3
  • f3 focal length of the third lens L3.
  • the lens arrangement in the present embodiment in the optical system WL (WL1) shown in FIG. 1, from the object side along the optical axis to the object side as the first lens L1 having negative refractive power.
  • Each member is a mirror so that a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side as the sixth lens L6, a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side as the seventh lens L7, and the filter group FL are arranged in this order.
  • the biconvex positive lens L3 and the biconcave negative lens L4 form a cemented lens. Further, the optical system WL satisfies the conditional expression (1) (corresponding value 1.820).
  • the lens barrel can be retracted into the camera when the camera is not used, and it is small, wide angle of view, bright, and high optical.
  • An optical system having performance can be obtained.
  • each reference symbol for FIG. 1 according to the first embodiment is used independently for each embodiment in order to avoid complication of explanation due to an increase in the number of digits of the reference symbol. Therefore, even if the same reference numerals as those in the drawings according to the other embodiments are given, they are not necessarily in the same configuration as the other embodiments.
  • C-line (wavelength 656.2730 nm), d-line (wavelength 587.5620 nm), F-line (wavelength 486.1330 nm), and g-line (wavelength 435.8350 nm) are selected as the aberration characteristic calculation targets.
  • Tables 1 to 6 are shown below. These are tables of specifications in the first to sixth examples.
  • the surface number is the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction
  • R is the radius of curvature of each optical surface
  • D is the next optical surface from each optical surface
  • Or nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d-line
  • ⁇ d is the Abbe number based on the d-line of the material of the optical member.
  • the object plane is an object plane
  • (variable) is a variable plane spacing
  • (aperture S) is an aperture stop S
  • the image plane is an image plane I.
  • the refractive index of air “1.00000” is omitted.
  • the optical surface is an aspherical surface
  • the surface number is marked with *
  • the column of curvature radius R indicates the paraxial curvature radius.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • Fno is the F number
  • ⁇ is the half field angle (maximum incident angle, unit: °)
  • Y is the image height
  • BF is the back focus (optical axis).
  • TL is the total lens length (the back focus is added to the distance from the foremost lens surface to the last lens surface on the optical axis) Stuff).
  • mm is generally used for the focal length f, curvature radius R, surface interval D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
  • FIG. 1 A first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 and 2 and Table 1.
  • FIG. 1 The optical system WL (WL1) according to the first example is a wide-angle single focus lens, and is arranged in order from the object side along the optical axis, as shown in FIG. 1, and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side.
  • the filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of a solid-state imaging device (for example, CCD or CMOS) disposed on the image plane I. ing.
  • Table 1 below shows the values of each item in the first example.
  • Surface numbers 1 to 18 in Table 1 correspond to the respective optical surfaces m1 to m18 shown in FIG.
  • the fourteenth surface is an aspherical surface.
  • Table 1 shows that the optical system WL1 according to the first example satisfies the conditional expressions (1) to (3).
  • FIG. 2 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and lateral chromatic aberration diagram) at the time of shooting at infinity of the optical system WL1 according to the first example.
  • various aberrations spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and lateral chromatic aberration diagram
  • FNO represents an F number
  • A represents a half angle of view (unit: °) with respect to each image height.
  • d is the d-line
  • g is the g-line
  • C is the C-line
  • F is the F-line aberration.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane. Note that the same reference numerals as in this embodiment are used in the aberration diagrams of each embodiment described later.
  • the optical system WL1 according to the first example has excellent aberrations and excellent imaging performance.
  • FIG. 1 The optical system WL (WL2) according to the second example is a wide-angle single focus lens, and is arranged in order from the object side along the optical axis, as shown in FIG. 3, and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side.
  • a second lens L2 that is a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, a third lens L3 that is a biconvex positive lens, and a fourth lens that is a biconcave negative lens.
  • the filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of a solid-state imaging device (for example, CCD or CMOS) disposed on the image plane I. ing.
  • Table 2 below shows the values of each item in the second example.
  • Surface numbers 1 to 17 in Table 2 correspond to the respective optical surfaces m1 to m17 shown in FIG.
  • the thirteenth surface is an aspherical surface.
  • Table 2 shows that the optical system WL2 according to the second example satisfies the conditional expressions (1) to (3).
  • FIG. 4 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and lateral chromatic aberration diagram) at the time of shooting at infinity of the optical system WL2 according to the second example.
  • various aberrations spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and lateral chromatic aberration diagram
  • the optical system WL2 according to the second example has excellent aberrations and excellent imaging performance.
  • FIG. 5 A third embodiment will be described with reference to FIGS. 5 and 6 and Table 3.
  • FIG. 5 The optical system WL (WL3) according to the third example is a wide-angle single focus lens, and is arranged in order from the object side along the optical axis, as shown in FIG. 5, and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side.
  • a second lens L2 that is a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side
  • a third lens L3 that is a biconvex positive lens
  • a fourth lens that is a biconcave negative lens.
  • the lens unit includes a cemented lens with L4, an aperture stop S, a cemented lens with a fifth lens L5 that is a biconcave negative lens and a sixth lens L6 that is a biconvex positive lens, and a filter group FL. ing.
  • An aspherical surface is formed on the image side lens surface of the sixth lens L6.
  • the filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of a solid-state imaging device (for example, CCD or CMOS) disposed on the image plane I. ing.
  • Table 3 shows the values of each item in the third example.
  • Surface numbers 1 to 15 in Table 3 correspond to the respective optical surfaces m1 to m15 shown in FIG.
  • the eleventh surface is an aspherical surface.
  • Table 3 shows that the optical system WL3 according to the third example satisfies the conditional expressions (1) to (3).
  • FIG. 6 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) when the optical system WL3 according to Example 3 is photographed at infinity.
  • various aberrations spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification
  • the optical system WL3 according to the third example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 7 and 8 A fourth embodiment will be described with reference to FIGS. 7 and 8 and Table 4.
  • FIG. 7 and 8 A fourth embodiment will be described with reference to FIGS. 7 and 8 and Table 4.
  • FIG. 7 and 8 A fourth embodiment will be described with reference to FIGS. 7 and 8 and Table 4.
  • FIG. 7 and 8 A fourth embodiment will be described with reference to FIGS. 7 and 8 and Table 4.
  • FIG. 7 and 8 A fourth embodiment will be described with reference to FIGS. 7 and 8 and Table 4.
  • FIG. 4 The optical system WL (WL4) according to the fourth example is a wide-angle single-focus lens, and is a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, which is arranged in order from the object side along the optical axis, as shown in FIG.
  • a cemented lens with a fourth lens L4 a cemented lens with a fifth lens L5, which is a biconcave negative lens, and a sixth lens L6, which is a biconvex positive lens, and a convex surface facing the image side. It is composed of a seventh lens L7, which is a positive meniscus lens, and a filter group FL. An aspherical surface is formed on the image side lens surface of the seventh lens L7.
  • the filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of a solid-state imaging device (for example, CCD or CMOS) disposed on the image plane I. ing.
  • a solid-state imaging device for example, CCD or CMOS
  • Table 4 below shows the values of each item in the fourth example.
  • Surface numbers 1 to 17 in Table 4 correspond to the optical surfaces m1 to m17 shown in FIG.
  • the thirteenth surface is an aspherical surface.
  • Table 4 shows that the optical system WL4 according to the fourth example satisfies the conditional expressions (1) to (3).
  • FIG. 8 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) when the optical system WL4 according to Example 4 is photographed at infinity. As is apparent from the respective aberration diagrams shown in FIG. 8, it is understood that the optical system WL4 according to the fourth example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • FIG. 5th Example The fifth embodiment will be described with reference to FIGS. 9 and 10 and Table 5.
  • FIG. 5th Example The optical system WL (WL5) according to the fifth example is a wide-angle single-focus lens, and is a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and arranged in order from the object side along the optical axis, as shown in FIG.
  • a cemented lens with a fourth lens L4 a cemented lens with a fifth lens L5, which is a biconcave negative lens, and a sixth lens L6, which is a biconvex positive lens, and a convex surface facing the image side. It is composed of a seventh lens L7, which is a positive meniscus lens, and a filter group FL. An aspherical surface is formed on the image side lens surface of the seventh lens L7.
  • the filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of a solid-state imaging device (for example, CCD or CMOS) disposed on the image plane I. ing.
  • a solid-state imaging device for example, CCD or CMOS
  • Table 5 below shows the values of each item in the fifth example.
  • Surface numbers 1 to 17 in Table 5 correspond to the optical surfaces m1 to m17 shown in FIG.
  • the thirteenth surface is an aspheric surface.
  • FIG. 10 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) when the optical system WL5 according to Example 5 is photographed at infinity. As is apparent from the respective aberration diagrams shown in FIG. 10, it can be seen that the optical system WL5 according to Example 5 has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 11 A sixth embodiment will be described with reference to FIGS. 11 and 12 and Table 6.
  • FIG. 6 The optical system WL (WL6) according to the sixth example is a wide-angle single focus lens, and is arranged in order from the object side along the optical axis, as shown in FIG. 11, and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side.
  • a cemented lens with a fourth lens L4 a cemented lens with a fifth lens L5, which is a biconcave negative lens, and a sixth lens L6, which is a biconvex positive lens, and a convex surface facing the image side. It is composed of a seventh lens L7, which is a positive meniscus lens, and a filter group FL. An aspherical surface is formed on the image side lens surface of the seventh lens L7.
  • the filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of a solid-state imaging device (for example, CCD or CMOS) disposed on the image plane I. ing.
  • a solid-state imaging device for example, CCD or CMOS
  • Table 6 below shows the values of each item in the sixth example.
  • Surface numbers 1 to 17 in Table 6 correspond to the respective optical surfaces m1 to m17 shown in FIG.
  • the thirteenth surface is an aspherical surface.
  • Table 6 shows that the optical system WL6 according to the sixth example satisfies the conditional expressions (1) to (3).
  • FIG. 12 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and lateral chromatic aberration diagram) at the time of shooting at infinity of the optical system WL6 according to the sixth example.
  • various aberrations spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and lateral chromatic aberration diagram
  • the optical system WL6 according to the sixth example corrects various aberrations well and has excellent imaging performance.
  • the lens barrel can be retracted into the camera when the camera is not used, and although it is small, Fno is as bright as about 2.8 and the angle of view is as wide as about 76 °.
  • an optical system having high optical performance can be realized with a small number of lenses.
  • the optical system WL includes a first lens L1 having negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a first lens L1 having positive refractive power.
  • L4R2 radius of curvature of the image side surface of the fourth lens
  • f Focal length of the entire lens system.
  • an imaging optical system such as a photographic lens
  • the aperture becomes larger, it becomes more difficult to correct spherical aberration and to correct coma and astigmatism.
  • the angle is widened without enlarging the optical system, it becomes difficult to correct spherical aberration, astigmatism, and various chromatic aberrations.
  • the optical system WL is configured as described above, so that the total lens thickness (distance from the lens front surface to the lens final surface) is shortened, and the lens barrel is retracted in the camera when the camera is not used.
  • the lens barrel when the camera is not in use can be made thin, and the camera can be thinned. Although it is small, it has a bright Fno of about 2.8 and a wide angle of view of about 75 °. It is possible to satisfactorily correct spherical aberration, coma aberration, and chromatic aberration with a small number of lenses while ensuring an angle.
  • the coma aberration and the curvature of field can be reduced while being small. It is possible to suppress various aberrations and achieve a wide angle of view.
  • the conditional expression (4) defines the ratio of the radius of curvature of the image side surface of the fourth lens L4 and the focal length of the entire lens system.
  • the optical system WL of the present embodiment can reduce spherical aberration and coma aberration by satisfying conditional expression (4). If the lower limit of conditional expression (4) is not reached and L4R2 takes a positive value, the radius of curvature of the object side surface of the fourth lens L4 becomes too small. As a result, introverted coma and distortion can be corrected effectively, but spherical aberration becomes overcorrected, making it difficult to correct it.
  • conditional expression (4) when the lower limit value of conditional expression (4) is not reached and L4R2 takes a negative value, the object side surface of the fourth lens L4 has a positive refractive power, and therefore upper coma and distortion are generated. It becomes large and it becomes difficult to correct this.
  • conditional expression (4) In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (4) to 0.90. In order to maximize the effects of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.99.
  • optical system WL satisfies the following conditional expression (5).
  • L5R1 The radius of curvature of the object side surface of the fifth lens L5.
  • Conditional expression (5) defines the shape factor of the air lens formed between the image side surface of the fourth lens L4 and the object side surface of the fifth lens L5.
  • the optical system WL according to the present embodiment is small in size and can satisfactorily correct coma and distortion and obtain a flat image surface. If the lower limit value of conditional expression (5) is not reached and L4R2 takes a negative value, L4R2 has a positive refractive power, so that the occurrence of upper coma and distortion will increase, and this should be corrected. Becomes difficult.
  • conditional expression (5) If the lower limit value of conditional expression (5) is not reached and L5R1 takes a positive value, L5R1 has a positive refractive power, so that the occurrence of distortion increases and it is difficult to correct this. . Further, since the Petzval sum becomes too large, it becomes difficult to obtain a flat image surface. Further, when the conditional expression (5) exceeds the upper limit value, the radius of curvature of the object side surface of the fourth lens L4 becomes too small. As a result, introverted coma and distortion can be corrected effectively, but spherical aberration becomes overcorrected, making it difficult to correct it.
  • conditional expression (5) In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (5) to ⁇ 1.200. In order to maximize the effects of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (5) to ⁇ 1.000.
  • conditional expression (5) it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to ⁇ 0.510.
  • optical system WL satisfies the following conditional expression (6).
  • L3f focal length of the third lens L3.
  • Conditional expression (6) defines the focal length of the third lens L3.
  • the optical system WL according to the present embodiment can correct coma and astigmatism satisfactorily and obtain a flat image surface while being compact.
  • the positive refractive power of the third lens L3 becomes too small. This increases the size of the entire lens system.
  • the first lens L1 is preferably a negative meniscus lens having a concave surface facing the image side. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct distortion and coma.
  • the image side surface of the lens located closest to the image side is an aspherical surface.
  • a surface through which off-axis rays pass through a position far from the optical axis becomes an aspheric surface, and effective aberration correction can be performed.
  • an aspherical surface whose refractive power decreases as it goes from the optical axis to the periphery it is possible to satisfactorily correct curvature of field and astigmatism and to correct aberrations of the entire lens system.
  • the lens barrel can be retracted into the camera when the camera is not used, and is small, wide-angle, bright, and has high optical performance.
  • An optical system having the following can be realized.
  • FIG. 22 and 23 show a configuration of a digital still camera CAM (optical device) as an optical device including the above-described optical system WL.
  • a digital still camera CAM optical device
  • a power button not shown
  • a shutter not shown
  • light from a subject is condensed by the optical system WL
  • an image is displayed.
  • An image is formed on an image sensor C (for example, a CCD or a CMOS) arranged on the surface I (see FIG. 16).
  • the subject image formed on the image sensor C is displayed on the liquid crystal monitor M disposed behind the digital still camera CAM.
  • the photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor M, and then depresses the release button B1 to photograph the subject image with the image sensor C, and records and saves it in a memory (not shown).
  • the camera CAM is provided with an auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark, a function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM, and the like.
  • auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark
  • function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM
  • a compact type camera in which the camera CAM and the optical system WL are integrally formed is illustrated.
  • a single-lens reflex camera in which a lens barrel having the optical system WL and a camera body main body are detachable can be used. good.
  • the lens barrel can be retracted into the camera when the camera is not used.
  • a bright camera with high optical performance can be realized.
  • the thickness of the lens barrel portion in the retracted state can be reduced as much as possible to achieve a thin camera.
  • a method for manufacturing the above-described optical system WL will be described with reference to FIG.
  • a first lens L1 having a negative refractive power, a second lens L2 having a positive refractive power, a third lens L3 having a positive refractive power, and a negative Each lens is incorporated so that the fourth lens L4 having a negative refractive power, the fifth lens L5 having a negative refractive power, and the sixth lens L6 having a positive refractive power are aligned (step ST10).
  • each lens is incorporated so as to satisfy the following conditional expression (4) (step ST20).
  • L4R2 radius of curvature of the image side surface of the fourth lens
  • f Focal length of the entire lens system.
  • the optical system WL shown in FIG. 16 has a convex surface facing the object side as the first lens L1 having negative refractive power from the object side along the optical axis.
  • Each member is incorporated in the lens barrel so that the positive lens and the biconvex positive lens as the seventh lens L7 are arranged in this order.
  • the biconvex positive lens L3 and the biconcave negative lens L4 are bonded together to form a cemented lens.
  • the biconcave negative lens L5 and the biconvex positive lens L6 constitute a cemented lens.
  • the optical system WL satisfies the conditional expression (4) (corresponding value 0.993).
  • the lens barrel can be retracted into the camera when the camera is not used, and it is small, wide angle of view, bright, and high optical.
  • An optical system having performance can be obtained.
  • each reference code with respect to FIG. 16 according to the seventh embodiment is used independently for each embodiment in order to avoid complication of explanation due to an increase in the number of digits of the reference code. Therefore, even if the same reference numerals as those in the drawings according to the other embodiments are given, they are not necessarily in the same configuration as the other embodiments.
  • C-line (wavelength 656.2730 nm), d-line (wavelength 587.5620 nm), F-line (wavelength 486.1330 nm), and g-line (wavelength 435.8350 nm) are selected as the aberration characteristic calculation targets.
  • Tables 7 to 9 are shown below. These are tables of specifications in the seventh to ninth examples.
  • mm is generally used for the focal length f, curvature radius R, surface interval D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
  • FIG. 7 The optical system WL (WL7) according to the seventh example is a wide-angle single focus lens, and is arranged in order from the object side along the optical axis, as shown in FIG. 16, and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side.
  • a second lens L2 that is a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side
  • a third lens L3 that is a biconvex positive lens
  • a fourth lens that is a biconcave negative lens.
  • a seventh lens L7 which is a positive meniscus lens
  • a filter group FL An aspheric surface is formed on the image side surface of the seventh lens L7.
  • the filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of a solid-state imaging device (for example, CCD or CMOS) disposed on the image plane I. ing.
  • Table 7 below shows the values of each item in the seventh example.
  • Surface numbers 1 to 18 in Table 7 correspond to the optical surfaces m1 to m18 shown in FIG.
  • the fourteenth surface is an aspherical surface.
  • Table 7 shows that the optical system WL7 according to the seventh example satisfies the conditional expressions (4) to (6).
  • FIG. 17 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) at the time of shooting at infinity of the optical system WL7 according to the seventh example.
  • various aberrations spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification
  • FNO represents an F number
  • A represents a half angle of view (unit: °) with respect to each image height.
  • d is the d-line
  • g is the g-line
  • C is the C-line
  • F is the F-line aberration.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane. Note that the same reference numerals as in this embodiment are used in the aberration diagrams of each embodiment described later.
  • the optical system WL7 according to the seventh example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.
  • the eighth embodiment will be described with reference to FIGS. 18 and 19 and Table 8.
  • the optical system WL (WL8) according to the eighth example is a wide-angle single-focus lens, and is a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, which is arranged in order from the object side along the optical axis, as shown in FIG.
  • a cemented lens with a fourth lens L4 a cemented lens with a fifth lens L5, which is a biconcave negative lens, and a sixth lens L6, which is a biconvex positive lens, and a biconvex positive lens.
  • a seventh lens L7 and a filter group FL are included. An aspheric surface is formed on the image side surface of the seventh lens L7.
  • the filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of a solid-state imaging device (for example, CCD or CMOS) disposed on the image plane I. ing.
  • a solid-state imaging device for example, CCD or CMOS
  • Table 8 below shows the values of each item in the eighth example.
  • Surface numbers 1 to 17 in Table 8 correspond to the optical surfaces m1 to m17 shown in FIG.
  • the thirteenth surface is an aspherical surface.
  • Table 8 shows that the optical system WL8 according to the eighth example satisfies the conditional expressions (4) to (6).
  • FIG. 19 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and lateral chromatic aberration diagram) at the time of shooting at infinity of the optical system WL8 according to the eighth example.
  • various aberrations spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and lateral chromatic aberration diagram
  • the optical system WL8 according to the eighth example has various aberrations corrected well and has excellent imaging performance.
  • FIG. 1 The optical system WL (WL9) according to the ninth example is a wide-angle single focus lens, and is arranged in order from the object side along the optical axis, as shown in FIG. 20, and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side.
  • a second lens L2 that is a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side
  • a third lens L3 that is a biconvex positive lens
  • a fourth lens that is a biconcave negative lens.
  • the lens unit includes a cemented lens with L4, an aperture stop S, a cemented lens with a fifth lens L5 that is a biconcave negative lens and a sixth lens L6 that is a biconvex positive lens, and a filter group FL.
  • An aspherical surface is formed on the image side surface of the sixth lens L6, which is a positive lens.
  • the filter group FL is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of a solid-state imaging device (for example, CCD or CMOS) disposed on the image plane I. ing.
  • Table 9 shows the values of each item in the ninth example.
  • Surface numbers 1 to 15 in Table 9 correspond to the respective optical surfaces m1 to m15 shown in FIG.
  • the eleventh surface is an aspherical surface.
  • Table 9 shows that the optical system WL9 according to Example 9 satisfies the conditional expressions (4) to (6).
  • FIG. 21 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) at the time of shooting at infinity of the optical system WL9 according to Example 9.
  • various aberrations spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification
  • the optical system WL9 according to the ninth example corrects various aberrations well and has excellent imaging performance.
  • the lens barrel can be retracted into the camera when the camera is not used, and although it is small, Fno is as bright as about 2.8 and the angle of view is as wide as about 76 °.
  • an optical system having high optical performance can be realized with a small number of lenses.
  • WL (WL1 to WL9)
  • Optical system L1 1st lens L2 2nd lens L3 3rd lens L4 4th lens L5 5th lens L6 6th lens

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Lenses (AREA)

Abstract

　光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズと、正の屈折力を有する第６レンズとを有し、次の条件式（１）を満足する。　１．５２　＜　Ｌ３Ｒ１／ｆ３　…（１）　但し、　Ｌ３Ｒ１：第３レンズＬ３の物体側レンズ面の曲率半径、　ｆ３：第３レンズＬ３の焦点距離。

Description

光学系、光学機器及び光学系の製造方法
　本発明は、デジタルカメラ、フィルムカメラ、ビデオカメラ等の撮影光学系に最適な光学系に関する。
　近年、広い画角を有し、コンパクトな単焦点レンズが提案されている（例えば、特許文献１を参照）。近年におけるコンパクトデジタルカメラのズームレンズでは、カメラ未使用時にレンズ鏡筒をカメラ内に格納する、いわゆる沈胴タイプのレンズ鏡筒がほとんどである。また、ズームレンズと同様に、カメラ未使用時にレンズ鏡筒がカメラ内に沈胴することが可能であり、広い画角を有し、無限遠物点に対して焦点距離が変化しない広角単焦点レンズが提案されている（例えば、特許文献２を参照）。
特開２０１１－０７６０２１号公報 特開２００８－４００３３号公報
　しかしながら、従来の広角レンズは、光学系全長が長く、前玉径が大きい。このため、カメラ未使用時にレンズ鏡筒をカメラ内に沈胴することが可能なコンパクトカメラに搭載すると、該カメラの小型化には不利になる。また、従来の単焦点の広角レンズは、十分な明るさを有しておらず、光学系全長も長い。
　本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、小型で、高い光学性能を有する光学系、光学機器及び光学系の製造方法を提供することを目的とする。
　このような目的を達成するため、第１の本発明に係る光学系は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズと、正の屈折力を有する第６レンズとを有し、次の条件式を満足する。
　１．５２　＜　Ｌ３Ｒ１／ｆ３
　但し、
　Ｌ３Ｒ１：前記第３レンズの物体側レンズ面の曲率半径、
　ｆ３：前記第３レンズの焦点距離。
　第１の本発明に係る光学系において、前記第１レンズは、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであることが好ましい。
　第１の本発明に係る光学系は、前記第３レンズと前記第４レンズは接合レンズを構成しており、次の条件式を満足することが好ましい。
　０．１０　＜　ｎ３－ｎ４　＜　０．３０
　但し、
　ｎ３：前記第３レンズの材質のｄ線に対する屈折率、
　ｎ４：前記第４レンズの材質のｄ線に対する屈折率。
　第１の本発明に係る光学系において、前記第２レンズは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであることが好ましい。
　第１の本発明に係る光学系は、次の条件式を満足することが好ましい。
　１．００　＜　Σｄ／ｆ　＜　１．３０
　但し、
　Σｄ：前記光学系の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
　ｆ：レンズ全系の焦点距離。
　第１の本発明に係る光学系は、最も像側のレンズ面が非球面であることが好ましい。
　第１の本発明に係る光学機器は、上述の光学系のいずれかを搭載する。
　第１の本発明に係る光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズと、正の屈折力を有する第６レンズとを有する光学系の製造方法であって、以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを組み込む。
　１．５２　＜　Ｌ３Ｒ１／ｆ３
　但し、
　Ｌ３Ｒ１：前記第３レンズの物体側レンズ面の曲率半径、
　ｆ３：前記第３レンズの焦点距離。
　次に、第２の本発明に係る光学系は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズと、正の屈折力を有する第６レンズとを有し、次の条件式を満足する。
　０．８８　＜　Ｌ４Ｒ２／ｆ
　但し、
　Ｌ４Ｒ２：前記第４レンズの像側面の曲率半径、
　ｆ：レンズ全系の焦点距離。
　第２の本発明に係る光学系は、次の条件式を満足することが好ましい。
　－１．４５０＜　(Ｌ５Ｒ１＋Ｌ４Ｒ２)／(Ｌ５Ｒ１－Ｌ４Ｒ２)  ＜－０．３１０
　但し、
　Ｌ５Ｒ１：前記第５レンズの物体側面の曲率半径。
　第２の本発明に係る光学系は、次の条件式を満足することが好ましい。
　Ｌ３ｆ／ｆ　＜　０．５６
　但し、
　Ｌ３ｆ：前記第３レンズの焦点距離。
　第２の本発明に係る光学系において、前記第１レンズは、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであることが好ましい。
　第２の本発明に係る光学系において、最も像側に位置するレンズの像側面は、非球面であることが好ましい。
　第２の本発明に係る光学機器は、上述の光学系のいずれかを搭載する。
　第２の本発明に係る光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズと、正の屈折力を有する第６レンズとを有する光学系の製造方法であって、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを組み込む。
　０．８８　＜　Ｌ４Ｒ２／ｆ
　但し、
　Ｌ４Ｒ２：前記第４レンズの像側面の曲率半径、
　ｆ：レンズ全系の焦点距離。
　本発明によれば、小型で、高い光学性能を有する光学系、光学機器及び光学系の製造方法を提供することができる。
第１実施例に係る光学系の構成を示す断面図である。 第１実施例に係る光学系の無限遠撮影時における諸収差図である。 第２実施例に係る光学系の構成を示す断面図である。 第２実施例に係る光学系の無限遠撮影時における諸収差図である。 第３実施例に係る光学系の構成を示す断面図である。 第３実施例に係る光学系の無限遠撮影時における諸収差図である。 第４実施例に係る光学系の構成を示す断面図である。 第４実施例に係る光学系の無限遠撮影時における諸収差図である。 第５実施例に係る光学系の構成を示す断面図である。 第５実施例に係る光学系の無限遠撮影時における諸収差図である。 第６実施例に係る光学系の構成を示す断面図である。 第６実施例に係る光学系の無限遠撮影時における諸収差図である。 第１～第６実施例に代表される本実施形態に係る光学系を搭載するデジタルカメラ（光学機器）を説明する図であり、図１３（ａ）は正面図であり、図１３（ｂ）は背面図である。 図１３（ａ）のＡ－Ａ´線に沿った断面図である。 第１～第６実施例に代表される本実施形態に係る光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。 第７実施例に係る光学系の構成を示す断面図である。 第７実施例に係る光学系の無限遠撮影時における諸収差図である。 第８実施例に係る光学系の構成を示す断面図である。 第８実施例に係る光学系の無限遠撮影時における諸収差図である。 第９実施例に係る光学系の構成を示す断面図である。 第９実施例に係る光学系の無限遠撮影時における諸収差図である。 第７～第９実施例に代表される本実施形態に係る光学系を搭載するデジタルカメラ（光学機器）を説明する図であり、図２２（ａ）は正面図であり、図２２（ｂ）は背面図である。 図２２（ａ）のＡ－Ａ´線に沿った断面図である。 第７～第９実施例に代表される本実施形態に係る光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。
　以下、第１の実施形態について、図面を参照しながら説明する。
　第１の実施形態に係る光学系ＷＬは、図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズＬ１と、正の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、負の屈折力を有する第５レンズＬ５と、正の屈折力を有する第６レンズＬ６とを有し、次の条件式（１）を満足する。
　１．５２　＜　Ｌ３Ｒ１／ｆ３　…（１）
　但し、
　Ｌ３Ｒ１：第３レンズＬ３の物体側レンズ面の曲率半径、
　ｆ３：第３レンズＬ３の焦点距離。
　一般に、写真レンズなど撮像光学系の設計において、画角、Ｆｎｏを保ちながら、レンズ全長を短くし、レンズ厚さを薄くすることは、諸収差の補正上困難である。そこで、本実施形態に係る光学系ＷＬは、上記のように構成することにより、レンズ全長を短くすると同時にレンズ厚さを薄くし、小型化を達成しながら、球面収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　上記条件式（１）は、第３レンズＬ３の物体側レンズ面の曲率半径と、第３レンズＬ３の焦点距離の比率を規定するものである。条件式（１）を満足することにより、球面収差、コマ収差を良好に補正しながら、鏡筒組み込み時の性能劣化を防ぐことができる。条件式（１）の下限値を下回る場合、第３レンズＬ３の物体側レンズ面の曲率半径が、第３レンズＬ３の焦点距離に対して相対的に小さくなり、球面収差、コマ収差の補正には有利であるが、鏡筒組み込み時の精度が厳しくなり、製造が困難となる。
　本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１）の上限値を５．００とすることが好ましい。本実施形態の効果を最大限に発揮するために、条件式（１）の上限値を３．００とすることがより好ましい。
　本実施形態に係る光学系ＷＬにおいて、第１レンズＬ１は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであることが好ましい。この構成により、第１レンズＬ１で発生する歪曲収差を小さくしながら、諸収差をレンズ全系で良好に補正することができる。
　本実施形態に係る光学系ＷＬにおいて、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４は接合レンズを構成しており、次の条件式（２）を満足することが好ましい。
　０．１０　＜　ｎ３－ｎ４　＜　０．３０　…（２）
　但し、
　ｎ３：第３レンズＬ３の材質のｄ線に対する屈折率、
　ｎ４：第４レンズＬ４の材質のｄ線に対する屈折率。
　条件式（２）は、接合レンズを構成する、第３レンズＬ３の材質と、第４レンズＬ４の材質との屈折率差を規定するものである。条件式（２）の上限値を上回る場合、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との材質の屈折率差が大きくなり、ペッツバール和、像面湾曲の補正には有利であるが、球面収差の補正は困難となる。また、条件式（２）の下限値を下回る場合、球面収差の補正には有利であるが、ペッツバール和が増大し、像面湾曲の補正は困難となる。
　本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（２）の上限値を０．２５とすることが好ましい。本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（２）の下限値を０．１１とすることが好ましい。
　本実施形態に係る光学系ＷＬにおいて、第２レンズＬ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであることが好ましい。この構成により、第１レンズＬ１で発生した歪曲収差を良好に補正しながら、球面収差、非点収差、コマ収差を良好に補正することができる。
　本実施形態に係る光学系ＷＬは、次の条件式（３）を満足することが好ましい。
　１．００　＜　Σｄ／ｆ　＜　１．３０　…（３）
　但し、
　Σｄ：光学系ＷＬの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
　ｆ：レンズ全系の焦点距離。
　条件式（３）は、全系の小型化と収差補正とのバランスを取るために、適切なレンズ厚さを規定するものである。ここで、Σｄの値が大きくなり過ぎて、条件式（３）の上限値を上回る場合、コマ収差をはじめとする諸収差の補正上は有利となり、高い光学性能が得られるが、レンズ厚さが大きくなりすぎるため、小型化には好ましくない。また、ｆの値が小さくなり過ぎて、条件式（３）の上限値を上回る場合、コマ収差や歪曲収差が悪化する。一方、条件式（３）の下限値を下回る場合、レンズ厚さは小さくなり、小型化には有利であるが、コマ収差などの諸収差の補正が困難となり、高い光学性能は得られず、好ましくない。
　本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（３）の上限値を１．２７とすることが好ましい。本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（３）の下限値を１．０５とすることが好ましい。
　本実施形態に係る光学系ＷＬは、最も像側のレンズ面（図１では、第７レンズＬ７の像側レンズ面ｍ１４が該当）が非球面であることが好ましい。この構成により、レンズ全系において、小型化を達成しながら、球面収差、非点収差、コマ収差を良好に補正することができる。
　以上のような構成の本実施形態に係る光学系ＷＬによれば、カメラ未使用時にレンズ鏡筒がカメラ内に沈胴することが可能であり、小型で、広画角で、明るく、高い光学性能を有する光学系を実現することができる。また、沈胴収納状態でのレンズ鏡筒部分の厚み寸法を極力減らして、カメラの薄型化を達成することが可能となる。
　図１３及び図１４に、上述の光学系ＷＬを備える光学機器として、デジタルスチルカメラＣＡＭ（光学機器）の構成を示す。このデジタルスチルカメラＣＡＭは、不図示の電源釦を押すと、撮影レンズ（光学系ＷＬ）の不図示のシャッタが開放されて、光学系ＷＬで被写体（物体）からの光が集光され、像面Ｉ（図１参照）に配置された撮像素子Ｃ（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）に結像される。撮像素子Ｃに結像された被写体像は、デジタルスチルカメラＣＡＭの背後に配置された液晶モニターＭに表示される。撮影者は、液晶モニターＭを見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦Ｂ１を押し下げて被写体像を撮像素子Ｃで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。
　カメラＣＡＭには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部ＥＦ、デジタルスチルカメラＣＡＭの種々の条件設定等に使用するファンクションボタンＢ２等が配置されている。ここでは、カメラＣＡＭと光学系ＷＬとが一体に成形されたコンパクトタイプのカメラを例示したが、光学機器としては、光学系ＷＬを有するレンズ鏡筒とカメラボディ本体とが着脱可能な一眼レフカメラでも良い。
　上記構成のカメラＣＡＭによれば、撮影レンズとして上述の光学系ＷＬを搭載することにより、カメラ未使用時にレンズ鏡筒がカメラ内に沈胴することが可能であり、小型で、広画角で、明るく、高い光学性能を有するカメラを実現することができる。また、沈胴収納状態でのレンズ鏡筒部分の厚み寸法を極力減らして、カメラの薄型化を達成することができる。
　続いて、図１５を参照しながら、上述の光学系ＷＬの製造方法について説明する。まず、レンズ鏡筒内に、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズＬ１と、正の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、負の屈折力を有する第５レンズＬ５と、正の屈折力を有する第６レンズＬ６とが並ぶように、各レンズを組み込む（ステップＳＴ１０）。このとき、次の条件式（１）を満足するように、各レンズを組み込む（ステップＳＴ２０）。
　１．５２　＜　Ｌ３Ｒ１／ｆ３　…（１）
　但し、
　Ｌ３Ｒ１：第３レンズＬ３の物体側レンズ面の曲率半径、
　ｆ３：第３レンズＬ３の焦点距離。
　ここで、本実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、図１に示す光学系ＷＬ（ＷＬ１）では、光軸に沿って物体側から、負の屈折力を有する第１レンズＬ１として物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、正の屈折力を有する第２レンズＬ２として物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、正の屈折力を有する第３レンズＬ３として両凸形状の正レンズと、負の屈折力を有する第４レンズＬ４として両凹形状の負レンズと、負の屈折力を有する第５レンズＬ５として像側に凹面を向けた負メニスカスレンズと、正の屈折力を有する第６レンズＬ６として像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、第７レンズＬ７として像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、フィルタ群ＦＬとが、この順で並ぶように、各部材が鏡筒内に組み込まれている。なお、両凸形状の正レンズＬ３と両凹形状の負レンズＬ４とは、接合レンズを構成している。また、光学系ＷＬは、条件式（１）を満足している（対応値1.820）。
　以上のような本実施形態に係る光学系ＷＬの製造方法によれば、カメラ未使用時にレンズ鏡筒がカメラ内に沈胴することが可能であり、小型で、広画角で、明るく、高い光学性能を有する光学系を得ることができる。また、沈胴収納状態でのレンズ鏡筒部分の厚み寸法を極力減らして、カメラの薄型化に貢献できる光学系を得ることができる。
　以下、第１の実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。
　なお、第１実施例に係る図１に対する各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。ゆえに、他の実施例に係る図面と共通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではない。
　また、各実施例では収差特性の算出対象として、Ｃ線（波長656.2730nm）、ｄ線（波長587.5620nm）、Ｆ線（波長486.1330nm）、ｇ線（波長435.8350nm）を選んでいる。
　以下に、表１～表６を示すが、これらは第１実施例～第６実施例における各諸元の表である。
　表中の［レンズ諸元］において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序、Ｒは各光学面の曲率半径、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数をそれぞれ示す。物面は物体面、（可変）は可変の面間隔、曲率半径Ｒ＝∞は平面又は開口、(絞りＳ)は開口絞りＳ、像面は像面Ｉ、をそれぞれ示す。空気の屈折率「1.00000」は省略する。光学面が非球面である場合には、面番号に＊印を付し、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示す。
　表中の［非球面データ］には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離を、ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／ｒ2）1/2｝
　　　　　　　　　　　　　＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10　…（ａ）
　表中の［各種データ］において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦｎｏはＦナンバー、ωは半画角（最大入射角、単位：°）、Ｙは像高、ＢＦはバックフォーカス（光軸上でのレンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算長により表したもの）、ＴＬはレンズ全長（光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にバックフォーカスを加えたもの）を示す。以上のことについては後述する第２の実施形態に係る実施例についても同様である。
　表中の［条件式］には、上記の条件式（１）～（３）に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「ｍｍ」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。
（第１実施例）
　第１実施例について、図１、図２及び表１を用いて説明する。第１実施例に係る光学系ＷＬ（ＷＬ１）は、広角単焦点レンズであり、図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズである第１レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズである第２レンズＬ２と、両凸形状の正レンズである第３レンズＬ３と両凹形状の負レンズであるＬ４との接合レンズと、開口絞りＳと、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズである第５レンズＬ５と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズである第６レンズＬ６と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズである第７レンズＬ７と、フィルタ群ＦＬとから構成されている。なお、第７レンズＬ７の像側レンズ面には、非球面が形成されている。また、フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設される固体撮像素子（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ等により構成されている。
　下記の表１に、第１実施例における各諸元の値を示す。表１における面番号１～１８が、図１に示すｍ１～ｍ１８の各光学面に対応している。第１実施例では、第１４面が非球面である。
（表１）
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　 νｄ
　物面　　　　　　　∞
　　1             8.9738　　　0.0649　　　1.51823      58.82
　　2             0.4819　　　0.2865
　　3             0.7445　　　0.1189　　　1.72916      54.61
　　4             1.6219　　　0.0676
　　5             1.0084　　　0.1568　　　1.81600      46.59
　　6            -0.7623　　　0.0757　　　1.60342      38.03
　　7             8.5872　　　0.0703
　　8(絞りＳ)     　∞　　　　0.1270
　　9            -0.6482　　　0.0432　　　1.80809      22.74
　 10           -11.2810　　　0.0108
　 11            -3.7444　　　0.1135　　　1.81600      46.59
　 12            -0.7338　　　0.0054
　 13            -1.6423　　　0.0757　　　1.80139      45.46
　*14(非球面)    -1.0658　　　0.8000
　 15               ∞　　　　0.0508　　　1.51680      64.20
　 16               ∞　　　　0.0703
　 17               ∞　　　　0.0378　　　1.51680      64.20
　 18               ∞　　　　0.0763
　像面　　　　　　　∞
 
［非球面データ］
第１４面
κ=1.0000，A4＝7.29513E-01，A6＝3.24822E+00，A8＝0.00000E+00，A10＝3.10240E+01
 
［各種データ］
　ｆ　　　1.00
　Ｆｎｏ　2.87
　ω　   38.66
　Ｙ　　　0.78
　ＢＦ　　1.005
　ＴＬ　　2.25
 
［条件式］
　条件式（１）　Ｌ３Ｒ１／ｆ３　＝　1.820
　条件式（２）　ｎ３－ｎ４　＝　0.213
　条件式（３）　Σｄ／ｆ　＝　1.216
　表１から、第１実施例に係る光学系ＷＬ１は、条件式（１）～（３）を満たすことが分かる。
　図２は、第１実施例に係る光学系ＷＬ１の無限遠撮影時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは各像高に対する半画角（単位：°）を示す。ｄはｄ線、ｇはｇ線、ＣはＣ線、ＦはＦ線における収差をそれぞれ示す。また、記載のないものは、ｄ線における収差を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面を、破線はメリディオナル像面を示す。なお、後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　図２に示す各収差図から明らかなように、第１実施例に係る光学系ＷＬ１は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図３、図４及び表２を用いて説明する。第２実施例に係る光学系ＷＬ（ＷＬ２）は、広角単焦点レンズであり、図３に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズである第１レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズである第２レンズＬ２と、両凸形状の正レンズである第３レンズＬ３と両凹形状の負レンズである第４レンズＬ４との接合レンズと、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズである第５レンズＬ５と両凸形状の正レンズである第６レンズＬ６との接合レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズである第７レンズＬ７と、フィルタ群ＦＬとから構成されている。なお、第７レンズＬ７の像側レンズ面には、非球面が形成されている。また、フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設される固体撮像素子（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ等により構成されている。
　下記の表２に、第２実施例における各諸元の値を示す。表２における面番号１～１７が、図３に示すｍ１～ｍ１７の各光学面に対応している。第２実施例では、第１３面が非球面である。
（表２）
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　 νｄ
　物面　　　　　　　∞
　　1             3.9066　　　0.0649　　　1.51823      58.82
　　2             0.4620　　　0.2947
　　3             0.7074　　　0.1433　　　1.69680      55.52
　　4             2.5953　　　0.0135
　　5             1.3629　　　0.1541　　　1.81600      46.59
　　6            -0.7481　　　0.0433　　　1.57501      41.51
　　7             2.1228　　　0.0973
　　8(絞りＳ)       ∞　　　　0.1190
　　9            -0.7083　　　0.0433　　　1.72825      28.38
　 10             0.9639　　　0.1244　　　1.81600      46.59
　 11            -1.2224　　　0.0108
　 12            -2.0546　　　0.1081　　　1.77377      47.18
　*13(非球面)    -0.8955　　　0.8000
　 14               ∞　　　　0.0508　　　1.51680      64.20
　 15               ∞　　　　0.0703
　 16               ∞　　　　0.0378　　　1.51680      64.20
　 17               ∞　　　　0.0822
　像面　　　　　　　∞
 
［非球面データ］
第１３面
κ=1.0000，A4＝8.04902E-01，A6＝2.78398E+00，A8＝5.02025E+00，A10＝0.00000E+00
 
［各種データ］
　ｆ　　　1.00
　Ｆｎｏ　2.88
　ω　　 38.66
　Ｙ　　　0.78
　ＢＦ　　1.011
　ＴＬ　　2.26
 
［条件式］
　条件式（１）　Ｌ３Ｒ１／ｆ３　＝　2.227
　条件式（２）　ｎ３－ｎ４　＝　0.241
　条件式（３）　Σｄ／ｆ　＝　1.217
　表２から、第２実施例に係る光学系ＷＬ２は、条件式（１）～（３）を満たすことが分かる。
　図４は、第２実施例に係る光学系ＷＬ２の無限遠撮影時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。図４に示す各収差図から明らかなように、第２実施例に係る光学系ＷＬ２は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。
（第３実施例）
　第３実施例について、図５、図６及び表３を用いて説明する。第３実施例に係る光学系ＷＬ（ＷＬ３）は、広角単焦点レンズであり、図５に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズである第１レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズである第２レンズＬ２と、両凸形状の正レンズである第３レンズＬ３と両凹形状の負レンズである第４レンズＬ４との接合レンズと、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズである第５レンズＬ５と両凸形状の正レンズである第６レンズＬ６との接合レンズと、フィルタ群ＦＬとから構成されている。なお、第６レンズＬ６の像側レンズ面には、非球面が形成されている。また、フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設される固体撮像素子（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ等により構成されている。
　下記の表３に、第３実施例における各諸元の値を示す。表３における面番号１～１５が、図５に示すｍ１～ｍ１５の各光学面に対応している。第３実施例では、第１１面が非球面である。
（表３）
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　 νｄ
　物面　　　　　　　∞
　　1             9.7931　　　0.0541　　　1.58913      61.22
　　2             0.5154　　　0.2811
　　3             0.5453　　　0.1514　　　1.72916      54.61
　　4             1.7533　　　0.0432
　　5             1.0662　　　0.1703　　　1.81600      46.59
　　6            -1.1441　　　0.0432　　　1.69895      30.13
　　7             5.1348　　　0.0730
　　8(絞りＳ)       ∞　　　　0.0757
　　9            -0.5394　　　0.0432　　　1.72825      28.38
　 10             1.1332　　　0.1622　　　1.85135      40.10
　*11(非球面)    -0.7326　　　0.8000
　 12               ∞　　　　0.0508　　　1.51680      64.20
　 13               ∞　　　　0.0703
　 14               ∞　　　　0.0378　　　1.51680      64.20
　 15               ∞　　　　0.0352
　像面　　　　　　　∞
 
［非球面データ］
第１１面
κ=1.0000，A4＝1.50488E+00，A6＝6.65086E-01，A8＝1.07274E+02，A10＝-5.28484E+02
 
［各種データ］
　ｆ　　　1.00
　Ｆｎｏ　2.88
　ω　　 38.66
　Ｙ　　　0.78
　ＢＦ　　0.964
　ＴＬ　　2.09
 
［条件式］
　条件式（１）　Ｌ３Ｒ１／ｆ３　＝　1.522
　条件式（２）　ｎ３－ｎ４　＝　0.117
　条件式（３）　Σｄ／ｆ　＝　1.097
　表３から、第３実施例に係る光学系ＷＬ３は、条件式（１）～（３）を満たすことが分かる。
　図６は、第３実施例に係る光学系ＷＬ３の無限遠撮影時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。図６に示す各収差図から明らかなように、第３実施例に係る光学系ＷＬ３は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。
（第４実施例）
　第４実施例について、図７、図８及び表４を用いて説明する。第４実施例に係る光学系ＷＬ（ＷＬ４）は、広角単焦点レンズであり、図７に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズである第１レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズである第２レンズＬ２と、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズである第３レンズＬ３と両凹形状の負レンズである第４レンズＬ４との接合レンズと、両凹形状の負レンズである第５レンズＬ５と両凸形状の正レンズである第６レンズＬ６との接合レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズである第７レンズＬ７と、フィルタ群ＦＬとから構成されている。なお、第７レンズＬ７の像側レンズ面には、非球面が形成されている。また、フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設される固体撮像素子（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ等により構成されている。
　下記の表４に、第４実施例における各諸元の値を示す。表４における面番号１～１７が、図７に示すｍ１～ｍ１７の各光学面に対応している。第４実施例では、第１３面が非球面である。
（表４）
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　 νｄ
　物面　　　　　　　∞
　　1             3.0665　　　0.0654　　　1.57957      53.74
　　2             0.5371　　　0.3105
　　3             0.5980　　　0.1416　　　1.77250      49.62
　　4             1.5414　　　0.1253
　　5(絞りＳ)       ∞　　　　0.0681
　　6             0.9150　　　0.1471　　　1.88300      40.66
　　7            -0.6641　　　0.0327　　　1.69895      30.13
　　8             1.5944　　　0.1144
　　9            -0.5149　　　0.0381　　　1.69895      30.13
　 10             3.9176　　　0.1117　　　1.75500      52.34
　 11            -1.1230　　　0.0109
　 12            -2.1786　　　0.0871　　　1.79050      44.98
　*13(非球面)    -0.8813　　　0.7000
　 14               ∞　　　　0.0512　　　1.51680      64.20
　 15               ∞　　　　0.0708
　 16               ∞　　　　0.0381　　　1.51680      64.20
　 17               ∞　　　　0.0827
　像面　　　　　　　∞
 
［非球面データ］
第１３面
κ=1.0000，A4＝9.95666E-01，A6＝3.42618E+00，A8＝5.07167E+00，A10＝-2.10737E+01
 
［各種データ］
　ｆ　　　1.00
　Ｆｎｏ　2.87
　ω　　 38.88
　Ｙ　　　0.79
　ＢＦ　　0.912
　ＴＬ　　2.20
 
［条件式］
　条件式（１）　Ｌ３Ｒ１／ｆ３　＝　2.008
　条件式（２）　ｎ３－ｎ４　＝　0.184
　条件式（３）　Σｄ／ｆ　＝　1.253
　表４から、第４実施例に係る光学系ＷＬ４は、条件式（１）～（３）を満たすことが分かる。
　図８は、第４実施例に係る光学系ＷＬ４の無限遠撮影時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。図８に示す各収差図から明らかなように、第４実施例に係る光学系ＷＬ４は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。
（第５実施例）
　第５実施例について、図９、図１０及び表５を用いて説明する。第５実施例に係る光学系ＷＬ（ＷＬ５）は、広角単焦点レンズであり、図９に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズである第１レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズである第２レンズＬ２と、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズである第３レンズＬ３と両凹形状の負レンズである第４レンズＬ４との接合レンズと、両凹形状の負レンズである第５レンズＬ５と両凸形状の正レンズである第６レンズＬ６との接合レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズである第７レンズＬ７と、フィルタ群ＦＬとから構成されている。なお、第７レンズＬ７の像側レンズ面には、非球面が形成されている。また、フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設される固体撮像素子（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ等により構成されている。
　下記の表５に、第５実施例における各諸元の値を示す。表５における面番号１～１７が、図９に示すｍ１～ｍ１７の各光学面に対応している。第５実施例では、第１３面が非球面である。
（表５）
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　 νｄ
　物面　　　　　　　∞
　　1             3.6259　　　0.0654　　　1.57957      53.74
　　2             0.5493　　　0.3104
　　3             0.6062　　　0.1443　　　1.77250      49.62
　　4             1.5848　　　0.1253
　　5(絞りＳ)       ∞　　　　0.0599
　　6             0.9040　　　0.1361　　　1.88300      40.66
　　7            -0.7166　　　0.0490　　　1.69895      30.13
　　8             1.5976　　　0.1116
　　9            -0.5352　　　0.0381　　　1.69895      30.13
　 10             2.4515　　　0.1144　　　1.75500      52.34
　 11            -1.3426　　　0.0136
　 12            -2.5596　　　0.0899　　　1.79050      44.98
　*13(非球面)    -0.8727　　　0.7000
　 14               ∞　　　　0.0512　　　1.51680      64.20
　 15               ∞　　　　0.0708
　 16               ∞　　　　0.0381　　　1.51680      64.20
　 17               ∞　　　　0.0812
　像面　　　　　　　∞
 
［非球面データ］
第１３面
κ=1.0000，A4＝1.01556E+00，A6＝3.43270E+00，A8＝7.30966E+00，A10＝-2.79168E+01
 
［各種データ］
　ｆ　　　1.00
　Ｆｎｏ　2.90
　ω　　 38.89
　Ｙ　　　0.79
　ＢＦ　　0.911
　ＴＬ　　2.20
 
［条件式］
　条件式（１）　Ｌ３Ｒ１／ｆ３　＝　1.918
　条件式（２）　ｎ３－ｎ４　＝　0.184
　条件式（３）　Σｄ／ｆ　＝　1.258
　表５から、第５実施例に係る光学系ＷＬ５は、条件式（１）～（３）を満たすことが分かる。
　図１０は、第５実施例に係る光学系ＷＬ５の無限遠撮影時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。図１０に示す各収差図から明らかなように、第５実施例に係る光学系ＷＬ５は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。
（第６実施例）
　第６実施例について、図１１、図１２及び表６を用いて説明する。第６実施例に係る光学系ＷＬ（ＷＬ６）は、広角単焦点レンズであり、図１１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズである第１レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズである第２レンズＬ２と、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズである第３レンズＬ３と両凹形状の負レンズである第４レンズＬ４との接合レンズと、両凹形状の負レンズである第５レンズＬ５と両凸形状の正レンズである第６レンズＬ６との接合レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズである第７レンズＬ７と、フィルタ群ＦＬとから構成されている。なお、第７レンズＬ７の像側レンズ面には、非球面が形成されている。また、フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設される固体撮像素子（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ等により構成されている。
　下記の表６に、第６実施例における各諸元の値を示す。表６における面番号１～１７が、図１１に示すｍ１～ｍ１７の各光学面に対応している。第６実施例では、第１３面が非球面である。
（表６）
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　 νｄ
　物面　　　　　　　∞
　　1             3.2298　　　0.0654　　　1.57957      53.74
　　2             0.5417　　　0.3105
　　3             0.6004　　　0.1416　　　1.77250      49.62
　　4             1.5414　　　0.1253
　　5(絞りＳ)       ∞　　　　0.0681
　　6             0.8973　　　0.1471　　　1.88300      40.66
　　7            -0.6787　　　0.0327　　　1.69895      30.13
　　8             1.5571　　　0.1144
　　9            -0.5235　　　0.0381　　　1.69895      30.13
　 10             3.3903　　　0.1117　　　1.75500      52.34
　 11            -1.1441　　　0.0109
　 12            -2.1786　　　0.0871　　　1.79050      44.98
　*13(非球面)    -0.8906　　　0.7000
　 14               ∞　　　　0.0512　　　1.51680      64.20
　 15               ∞　　　　0.0708
　 16               ∞　　　　0.0381　　　1.51680      64.20
　 17               ∞　　　　0.0812
　像面　　　　　　　∞
 
［非球面データ］
第１３面
κ=1.0000，A4＝1.02354E+00，A6＝3.25403E+00，A8＝7.94663E+00，A10＝-3.18141E+01
 
［各種データ］
　ｆ　　　1.00
　Ｆｎｏ　2.88
　ω　　 38.87
　Ｙ　　　0.79
　ＢＦ　　0.911
　ＴＬ　　2.19
 
［条件式］
　条件式（１）　Ｌ３Ｒ１／ｆ３　＝　1.961
　条件式（２）　ｎ３－ｎ４　＝　0.184
　条件式（３）　Σｄ／ｆ　＝　1.253
　表６から、第６実施例に係る光学系ＷＬ６は、条件式（１）～（３）を満たすことが分かる。
　図１２は、第６実施例に係る光学系ＷＬ６の無限遠撮影時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。図１２に示す各収差図から明らかなように、第６実施例に係る光学系ＷＬ６は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。
　上記の各実施例によれば、カメラ未使用時にレンズ鏡筒がカメラ内に沈胴することが可能であり、小型でありながら、Ｆｎｏが２．８程度と明るく、画角が７６°程度と広く、かつ、少ないレンズ構成枚数で、高い光学性能を有する光学系を実現することができた。
 
発明を実施するための形態（その２）
　次に第２の実施形態について、図面を参照しながら説明する。
　第２の実施形態に係る光学系ＷＬは、図１６に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズＬ１と、正の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、負の屈折力を有する第５レンズＬ５と、正の屈折力を有する第６レンズＬ６とを有し、次の条件式（４）を満足する。
　０．８８　＜　Ｌ４Ｒ２／ｆ　…（４）
　但し、
　Ｌ４Ｒ２：第４レンズＬ４の像側面の曲率半径、
　ｆ：レンズ全系の焦点距離。
　一般に、写真レンズなど撮像光学系の設計において、光学系の大きさを保ちながら、広画角化と大口径化を行うことは困難である。大口径になるほど、球面収差の補正、コマ収差と非点収差補正の両立は困難となる。また、光学系を大きくせずに広角化を行うと、球面収差と非点収差、各種色収差の補正を行うことが困難となる。
　本実施形態に係る光学系ＷＬは、上記のように構成することにより、レンズ総厚（レンズ最前面からレンズ最終面までの距離）を短くし、カメラ未使用時にレンズ鏡筒がカメラ内に沈胴することが可能であり、カメラ未使用時のレンズ鏡筒が薄いことでカメラの薄型化を達成し、小型でありながら、Ｆｎｏが２．８程度と明るく、画角が７５°程度と広い画角を確保し、かつ、少ないレンズ枚数で球面収差、コマ収差および色収差を良好に補正することができる。
　また、負の屈折力を有する第１レンズＬ１の像側に、正の屈折力を有するレンズ群を配置して、レトロフォーカスタイプにすることにより、小型でありながら、コマ収差や像面湾曲をはじめとする諸収差を抑え、広画角化を達成することができる。
　上記条件式（４）は、第４レンズＬ４の像側面の曲率半径と、レンズ全系の焦点距離の比率を規定するものである。本実施形態の光学系ＷＬは、条件式（４）を満足することにより、球面収差およびコマ収差を小さくすることができる。条件式（４）の下限値を下回り、かつ、Ｌ４Ｒ２が正の値をとる場合は、第４レンズＬ４の物体側面の曲率半径が小さくなり過ぎる。その結果、内向性コマ収差および歪曲収差は効果的に補正できるが、球面収差が補正過剰になり、これを補正することが困難になる。また、条件式（４）の下限値を下回り、かつ、Ｌ４Ｒ２が負の値をとる場合は、第４レンズＬ４の物体側面は正の屈折力となるため、上側コマ収差および歪曲収差の発生が大きくなり、これを補正することが困難になる。
　本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（４）の下限値を０．９０とすることが好ましい。本実施形態の効果を最大限に発揮するために、条件式（４）の下限値を０．９９とすることがより好ましい。
　本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（４）の上限値を８．６０とすることが好ましい。
　本実施形態に係る光学系ＷＬは、次の条件式（５）を満足することが好ましい。
－１．４５０＜(Ｌ５Ｒ１＋Ｌ４Ｒ２)／(Ｌ５Ｒ１－Ｌ４Ｒ２)＜－０．３１０　…（５）
　但し、
　Ｌ５Ｒ１：第５レンズＬ５の物体側面の曲率半径。
　条件式（５）は、第４レンズＬ４の像側面と、第５レンズＬ５の物体側面との間に形成される、空気レンズのシェイプファクターを規定したものである。本実施形態の光学系ＷＬは、条件式（５）を満足することにより、小型でありながら、コマ収差および歪曲収差を良好に補正し、平坦な像面を得ることができる。条件式（５）の下限値を下回り、かつ、Ｌ４Ｒ２が負の値をとる場合は、Ｌ４Ｒ２は正の屈折力となるため、上側コマ収差および歪曲収差の発生が大きくなり、これを補正することが困難になる。条件式（５）の下限値を下回り、かつ、Ｌ５Ｒ１が正の値をとる場合は、Ｌ５Ｒ１は正の屈折力となるため、歪曲収差の発生が大きくなり、これを補正することが困難になる。また、ペッツバール和が大きくなりすぎるため平坦な像面を得ることも困難になる。また、条件式（５）が上限値を上回る場合は、第４レンズＬ４の物体側面の曲率半径が小さくなり過ぎる。その結果、内向性コマ収差および歪曲収差は効果的に補正できるが、球面収差が補正過剰になり、これを補正することが困難になる。
　本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（５）の下限値を－１．２００とすることが好ましい。本実施形態の効果を最大限に発揮するために、条件式（５）の下限値を－１．０００とすることがより好ましい。
　本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（５）の上限値を－０．５１０とすることが好ましい。
　本実施形態に係る光学系ＷＬは、次の条件式（６）を満足することが好ましい。
　Ｌ３ｆ／ｆ　＜　０．５６　…（６）
　但し、
　Ｌ３ｆ：第３レンズＬ３の焦点距離。
　条件式（６）は、第３レンズＬ３の焦点距離を規定するものである。本実施形態の光学系ＷＬは、条件式（６）を満足することにより、小型でありながら、コマ収差および非点収差を良好に補正し、平坦な像面を得ることができる。条件式（６）の対応値が上限値を上回る場合は、第３レンズＬ３の正の屈折力が小さくなり過ぎる。これにより、レンズ系全体が大型化する。このとき、第２レンズＬ２の正の屈折力を大きくすることにより、小型化を達成することはできるが、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２で発生するコマ収差および非点収差が大きくなり過ぎて、レンズ全系での収差補正が困難になる。
　本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（６）の上限値を０．５３とすることが好ましい。本実施形態の効果を最大限に発揮するために、条件式（６）の上限値を０．４９とすることがより好ましい。
　本実施形態に係る光学系ＷＬにおいて、第１レンズＬ１は、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであることが好ましい。この構成により、歪曲収差およびコマ収差を良好に補正することができる。
　本実施形態に係る光学系ＷＬにおいて、最も像側に位置するレンズの像側面（図１６では、第７レンズＬ７の像側面ｍ１３が該当）が非球面であることが好ましい。この構成により、軸外光線が光軸からの距離が遠い位置を通過する面が非球面となり、効果的な収差補正が可能となる。また、光軸から周辺にいくに従って屈折力が弱まるような非球面で構成することにより、像面湾曲や非点収差を良好に補正し、レンズ全系の収差を良好に補正することができる。
　以上のような構成の本実施形態に係る光学系ＷＬによれば、カメラ未使用時にレンズ鏡筒がカメラ内に沈胴することが可能であり、小型で、広画角で、明るく、高い光学性能を有する光学系を実現することができる。また、沈胴収納状態でのレンズ鏡筒部分の厚み寸法を極力減らして、カメラの薄型化を達成することが可能となる。
　図２２及び図２３に、上述の光学系ＷＬを備える光学機器として、デジタルスチルカメラＣＡＭ（光学機器）の構成を示す。このデジタルスチルカメラＣＡＭは、不図示の電源釦を押すと、撮影レンズ（光学系ＷＬ）の不図示のシャッタが開放されて、光学系ＷＬで被写体（物体）からの光が集光され、像面Ｉ（図１６参照）に配置された撮像素子Ｃ（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）に結像される。撮像素子Ｃに結像された被写体像は、デジタルスチルカメラＣＡＭの背後に配置された液晶モニターＭに表示される。撮影者は、液晶モニターＭを見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦Ｂ１を押し下げて被写体像を撮像素子Ｃで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。
　カメラＣＡＭには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部ＥＦ、デジタルスチルカメラＣＡＭの種々の条件設定等に使用するファンクションボタンＢ２等が配置されている。ここでは、カメラＣＡＭと光学系ＷＬとが一体に成形されたコンパクトタイプのカメラを例示したが、光学機器としては、光学系ＷＬを有するレンズ鏡筒とカメラボディ本体とが着脱可能な一眼レフカメラでも良い。
　上記構成のカメラＣＡＭによれば、撮影レンズとして上述の光学系ＷＬを搭載することにより、カメラ未使用時にレンズ鏡筒がカメラ内に沈胴することが可能であり、小型で、広画角で、明るく、高い光学性能を有するカメラを実現することができる。また、沈胴収納状態でのレンズ鏡筒部分の厚み寸法を極力減らして、カメラの薄型化を達成することができる。
　続いて、図２４を参照しながら、上述の光学系ＷＬの製造方法について説明する。まず、レンズ鏡筒内に、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズＬ１と、正の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、負の屈折力を有する第５レンズＬ５と、正の屈折力を有する第６レンズＬ６とが並ぶように、各レンズを組み込む（ステップＳＴ１０）。このとき、次の条件式（４）を満足するように、各レンズを組み込む（ステップＳＴ２０）。
　０．８８　＜　Ｌ４Ｒ２／ｆ　…（４）
　但し、
　Ｌ４Ｒ２：第４レンズＬ４の像側面の曲率半径、
　ｆ：レンズ全系の焦点距離。
　ここで、本実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、図１６に示す光学系ＷＬは、光軸に沿って物体側から、負の屈折力を有する第１レンズＬ１として物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、正の屈折力を有する第２レンズＬ２として物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、正の屈折力を有する第３レンズＬ３として両凸形状の正レンズと、負の屈折力を有する第４レンズＬ４として両凹形状の負レンズと、負の屈折力を有する第５レンズＬ５として両凹形状の負レンズと、正の屈折力を有する第６レンズＬ６として両凸形状の正レンズと、第７レンズＬ７として両凸形状の正レンズとが、この順で並ぶように、各部材が鏡筒内に組み込まれている。なお、両凸形状の正レンズＬ３と両凹形状の負レンズＬ４とは貼り合わされて、接合レンズを構成している。また、両凹形状の負レンズＬ５と両凸形状の正レンズＬ６とは、接合レンズを構成している。また、光学系ＷＬは、条件式（４）を満足している（対応値0.993）。
　以上のような本実施形態に係る光学系ＷＬの製造方法によれば、カメラ未使用時にレンズ鏡筒がカメラ内に沈胴することが可能であり、小型で、広画角で、明るく、高い光学性能を有する光学系を得ることができる。また、沈胴収納状態でのレンズ鏡筒部分の厚み寸法を極力減らして、カメラの薄型化に貢献できる光学系を得ることができる。
　以下、第２の実施形態に係る各実施例（第７～第９実施例）について、図面に基づいて説明する。
　なお、第７実施例に係る図１６に対する各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。ゆえに、他の実施例に係る図面と共通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではない。
　また、各実施例では収差特性の算出対象として、Ｃ線（波長656.2730nm）、ｄ線（波長587.5620nm）、Ｆ線（波長486.1330nm）、ｇ線（波長435.8350nm）を選んでいる。
　以下に、表７～表９を示すが、これらは第７実施例～第９実施例における各諸元の表である。
　表中の［条件式］には、上記の条件式（４）～（６）に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「ｍｍ」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。
（第７実施例）
　第７実施例について、図１６、図１７及び表７を用いて説明する。第７実施例に係る光学系ＷＬ（ＷＬ７）は、広角単焦点レンズであり、図１６に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズである第１レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズである第２レンズＬ２と、両凸形状の正レンズである第３レンズＬ３と両凹形状の負レンズである第４レンズＬ４との接合レンズと、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズである第５レンズＬ５と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズである第６レンズＬ６と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズである第７レンズＬ７と、フィルタ群ＦＬとから構成されている。なお、第７レンズＬ７の像側面には、非球面が形成されている。また、フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設される固体撮像素子（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ等により構成されている。
　下記の表７に、第７実施例における各諸元の値を示す。表７における面番号１～１８が、図１６に示すｍ１～ｍ１８の各光学面に対応している。第７実施例では、第１４面が非球面である。
（表７）
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　 νｄ
　物面　　　　　　　∞
　　1             8.9738　　　0.0649　　　1.51823      58.82
　　2             0.4819　　　0.2865
　　3             0.7445　　　0.1189　　　1.72916      54.61
　　4             1.6219　　　0.0676
　　5             1.0084　　　0.1568　　　1.81600      46.59
　　6            -0.7623　　　0.0757　　　1.60342      38.03
　　7             8.5872　　　0.0703
　　8(絞りＳ)       ∞　　　　0.1270
　　9            -0.6482　　　0.0432　　　1.80809      22.74
　 10           -11.2813　　　0.0108
　 11            -3.7444　　　0.1135　　　1.81600      46.59
　 12            -0.7338　　　0.0054
　 13            -1.6423　　　0.0757　　　1.80139      45.46
　*14(非球面)    -1.0658　　　0.9636
　 15               ∞　　　　0.0508　　　1.51680      64.20
　 16               ∞　　　　0.0703
　 17             　∞　　　　0.0378　　　1.51680      64.20
　 18               ∞　　　　0.1080
　像面　　　　　　　∞
 
［非球面データ］
第１４面
κ=1.0000，A4＝7.2951E-01，A6＝3.2482E+00，A8＝0.0000E+00，A10＝3.1024E+01
 
［各種データ］
　ｆ　　　1.00
　Ｆｎｏ　2.87
　ω　　　39.01
　Ｙ　　　0.790
　ＢＦ　　0.980
　ＴＬ　　2.196
 
［条件式］
　条件式（４）　Ｌ４Ｒ２／ｆ　＝8.587
　条件式（５）　(Ｌ５Ｒ１＋Ｌ４Ｒ２)／(Ｌ５Ｒ１－Ｌ４Ｒ２)  ＝-0.860
　条件式（６）　Ｌ３ｆ／ｆ　＝0.554
　表７から、第７実施例に係る光学系ＷＬ７は、条件式（４）～（６）を満たすことが分かる。
　図１７は、第７実施例に係る光学系ＷＬ７の無限遠撮影時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは各像高に対する半画角（単位：°）を示す。ｄはｄ線、ｇはｇ線、ＣはＣ線、ＦはＦ線における収差をそれぞれ示す。また、記載のないものは、ｄ線における収差を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面を、破線はメリディオナル像面を示す。なお、後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　図１７に示す各収差図から明らかなように、第７実施例に係る光学系ＷＬ７は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。
（第８実施例）
　第８実施例について、図１８、図１９及び表８を用いて説明する。第８実施例に係る光学系ＷＬ（ＷＬ８）は、広角単焦点レンズであり、図１８に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズである第１レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズである第２レンズＬ２と、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズである第３レンズＬ３と両凹形状の負レンズである第４レンズＬ４との接合レンズと、両凹形状の負レンズである第５レンズＬ５と両凸形状の正レンズである第６レンズＬ６との接合レンズと、両凸形状の正レンズである第７レンズＬ７と、フィルタ群ＦＬとから構成されている。なお、第７レンズＬ７の像側面には、非球面が形成されている。また、フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設される固体撮像素子（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ等により構成されている。
　下記の表８に、第８実施例における各諸元の値を示す。表８における面番号１～１７が、図１８に示すｍ１～ｍ１７の各光学面に対応している。第８実施例では、第１３面が非球面である。
（表８）
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　 νｄ
　物面　　　　　　　∞
　　1             1.9223　　　0.0632　　　1.57957      53.74
　　2             0.5749　　　0.3992
　　3             0.5513　　　0.1062　　　1.77250      49.62
　　4             1.0806　　　0.1583
　　5(絞りＳ)       ∞　　　　0.0928
　　6             0.7481　　　0.1367　　　1.88300      40.66
　　7            -0.7562　　　0.0316　　　1.69895      30.13
　　8             0.9931　　　0.0974
　　9            -0.5135　　　0.0368　　　1.69895      30.13
　 10             3.0398　　　0.0635　　　1.75500      52.33
　 11            -7.5617　　　0.0105
　 12             3.3409　　　0.1196　　　1.79050      45.01
　*13(非球面)    -0.8993　　　0.6750
　 14               ∞　　　　0.0963　　　1.51680      64.20
　 15               ∞　　　　0.0774
　 16               ∞　　　　0.0368　　　1.51680      64.20
　 17               ∞　　　　0.0380
　像面　　　　　　　∞
 
［非球面データ］
第１３面
κ=1.0000，A4＝1.3016E+00，A6＝3.4411E+00，A8＝2.7592E+00，A10＝-4.1017E+01
 
［各種データ］
　ｆ　　　1.00
　Ｆｎｏ　2.88
　ω　　　38.87
　Ｙ　　　0.790
　ＢＦ　　0.853
　ＴＬ　　2.169
 
［条件式］
　条件式（４）　Ｌ４Ｒ２／ｆ　＝0.993
　条件式（５）　(Ｌ５Ｒ１＋Ｌ４Ｒ２)／(Ｌ５Ｒ１－Ｌ４Ｒ２)  ＝-0.318
　条件式（６）　Ｌ３ｆ／ｆ　＝0.445
　表８から、第８実施例に係る光学系ＷＬ８は、条件式（４）～（６）を満たすことが分かる。
　図１９は、第８実施例に係る光学系ＷＬ８の無限遠撮影時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。図１９に示す各収差図から明らかなように、第８実施例に係る光学系ＷＬ８は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。
（第９実施例）
　第９実施例について、図２０、図２１及び表９を用いて説明する。第９実施例に係る光学系ＷＬ（ＷＬ９）は、広角単焦点レンズであり、図２０に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズである第１レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズである第２レンズＬ２と、両凸形状の正レンズである第３レンズＬ３と両凹形状の負レンズである第４レンズＬ４との接合レンズと、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズである第５レンズＬ５と両凸形状の正レンズである第６レンズＬ６との接合レンズと、フィルタ群ＦＬとから構成されている。なお、正レンズである第６レンズＬ６の像側面には、非球面が形成されている。また、フィルタ群ＦＬは、像面Ｉに配設される固体撮像素子（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ等により構成されている。
　下記の表９に、第９実施例における各諸元の値を示す。表９における面番号１～１５が、図２０に示すｍ１～ｍ１５の各光学面に対応している。第９実施例では、第１１面が非球面である。
（表９）
［レンズ諸元］
　面番号　　　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　　ｎｄ　　　 νｄ
　物面　　　　　　　∞
　　1             6.8460　　　0.0630　　　1.60311      60.69
　　2             0.4999　　　0.2280
　　3             0.6265　　　0.1025　　　1.64000      60.19
　　4             0.9751　　　0.1318
　　5             0.6503　　　0.2300　　　1.81600      46.59
　　6            -0.8635　　　0.1207　　　1.69895      30.13
　　7           107.1331　　　0.0786
　　8(絞りＳ)       ∞　　　　0.0788
　　9            -0.5702　　　0.0309　　　1.72825      28.38
　 10             0.9539　　　0.1952　　　1.85135      40.10
　*11(非球面)    -0.8707　　　0.8336
　 12               ∞　　　　0.0493　　　1.51680      64.20
　 13               ∞　　　　0.0682
　 14               ∞　　　　0.0367　　　1.51680      64.20
　 15               ∞　　　　0.0262
　像面　　　　　　　∞
 
［非球面データ］
第１１面
κ=1.0000，A4＝1.3316E+00，A6＝4.5790E+00，A8＝1.8336E+01，A10＝-7.1378E+01
 
［各種データ］
　ｆ　　　1.00
　Ｆｎｏ　2.90
　ω　　　38.66
　Ｙ　　　0.790
　ＢＦ　　0.896
　ＴＬ　　2.155
 
［条件式］
　条件式（４）　Ｌ４Ｒ２／ｆ　＝107.133
　条件式（５）　(Ｌ５Ｒ１＋Ｌ４Ｒ２)／(Ｌ５Ｒ１－Ｌ４Ｒ２)  ＝-0.989
　条件式（６）　Ｌ３ｆ／ｆ　＝0.488
　表９から、第９実施例に係る光学系ＷＬ９は、条件式（４）～（６）を満たすことが分かる。
　図２１は、第９実施例に係る光学系ＷＬ９の無限遠撮影時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）である。図２１に示す各収差図から明らかなように、第９実施例に係る光学系ＷＬ９は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。
　上記の各実施例によれば、カメラ未使用時にレンズ鏡筒がカメラ内に沈胴することが可能であり、小型でありながら、Ｆｎｏが２．８程度と明るく、画角が７６°程度と広く、かつ、少ないレンズ構成枚数で、高い光学性能を有する光学系を実現することができた。
　ここまで本発明を分かりやすくするために、上記のように実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。
　ＷＬ（ＷＬ１～ＷＬ９）　光学系
　Ｌ１　第１レンズ
　Ｌ２　第２レンズ
　Ｌ３　第３レンズ
　Ｌ４　第４レンズ
　Ｌ５　第５レンズ
　Ｌ６　第６レンズ
　Ｓ　　開口絞り
　ＦＬ　フィルタ群
　Ｉ　　像面
　ＣＡＭ　デジタルスチルカメラ（光学機器）
 

Claims (15)

  1. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズと、正の屈折力を有する第６レンズとを有し、
    　以下の条件式を満足することを特徴とする光学系。
    　１．５２　＜　Ｌ３Ｒ１／ｆ３
    　但し、
    　Ｌ３Ｒ１：前記第３レンズの物体側レンズ面の曲率半径、
    　ｆ３：前記第３レンズの焦点距離。
  2. 　前記第１レンズは、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであることを特徴とする請求項１に記載の光学系。
  3. 　前記第３レンズと前記第４レンズは接合レンズを構成しており、
    　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
    　０．１０　＜　ｎ３－ｎ４　＜　０．３０
    　但し、
    　ｎ３：前記第３レンズの材質のｄ線に対する屈折率、
    　ｎ４：前記第４レンズの材質のｄ線に対する屈折率。
  4. 　前記第２レンズは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであることを特徴とする、請求項１に記載の光学系。
  5. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
    　１．００　＜　Σｄ／ｆ　＜　１．３０
    　但し、
    　Σｄ：前記光学系の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離、
    　ｆ：レンズ全系の焦点距離。
  6. 　前記光学系は、最も像側のレンズ面が非球面であることを特徴とする請求項１に記載の光学系。
  7. 　請求項１に記載の光学系を搭載することを特徴とする光学機器。
  8. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズと、正の屈折力を有する第６レンズとを有する光学系の製造方法であって、以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを組み込むことを特徴とする光学系の製造方法。
    　１．５２　＜　Ｌ３Ｒ１／ｆ３
    　但し、
    　Ｌ３Ｒ１：前記第３レンズの物体側レンズ面の曲率半径、
    　ｆ３：前記第３レンズの焦点距離。
  9. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズと、正の屈折力を有する第６レンズとを有し、
    　以下の条件式を満足することを特徴とする光学系。
    　０．８８　＜　Ｌ４Ｒ２／ｆ
    　但し、
    　Ｌ４Ｒ２：前記第４レンズの像側面の曲率半径、
    　ｆ：レンズ全系の焦点距離。
  10. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項９に記載の光学系。
    －１．４５０＜　(Ｌ５Ｒ１＋Ｌ４Ｒ２)／(Ｌ５Ｒ１－Ｌ４Ｒ２)　＜－０．３１０
    　但し、
    　Ｌ５Ｒ１：前記第５レンズの物体側面の曲率半径。
  11. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項９に記載の光学系。
    　Ｌ３ｆ／ｆ　＜　０．５６
    　但し、
    　Ｌ３ｆ：前記第３レンズの焦点距離。
  12. 　前記第１レンズは、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであることを特徴とする請求項９に記載の光学系。
  13. 　最も像側に位置するレンズの像側面は、非球面であることを特徴とする請求項９に記載の光学系。
  14. 　請求項９に記載の光学系を搭載することを特徴とする光学機器。
  15. 　光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズと、正の屈折力を有する第６レンズとを有する光学系の製造方法であって、以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを組み込むことを特徴とする光学系の製造方法。
    　０．８８　＜　Ｌ４Ｒ２／ｆ
    　但し、
    　Ｌ４Ｒ２：前記第４レンズの像側面の曲率半径、
    　ｆ：レンズ全系の焦点距離。
PCT/JP2014/000739 2013-02-19 2014-02-13 光学系、光学機器及び光学系の製造方法 Ceased WO2014129149A1 (ja)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IN1906DEN2015 IN2015DN01906A (ja) 2013-02-19 2014-02-13
US14/426,754 US10481370B2 (en) 2013-02-19 2014-02-13 Optical system, optical apparatus, and method for manufacturing the optical system
CN201480007507.8A CN104969110B (zh) 2013-02-19 2014-02-13 光学系统、光学装置和制造光学系统的方法

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013-029583 2013-02-19
JP2013-029582 2013-02-19
JP2013029582A JP2014160106A (ja) 2013-02-19 2013-02-19 光学系、光学機器及び光学系の製造方法
JP2013029583A JP6273675B2 (ja) 2013-02-19 2013-02-19 光学系及び光学機器

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2014129149A1 true WO2014129149A1 (ja) 2014-08-28

Family

ID=51390948

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2014/000739 Ceased WO2014129149A1 (ja) 2013-02-19 2014-02-13 光学系、光学機器及び光学系の製造方法

Country Status (4)

Country Link
US (1) US10481370B2 (ja)
CN (1) CN104969110B (ja)
IN (1) IN2015DN01906A (ja)
WO (1) WO2014129149A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105068224A (zh) * 2015-07-27 2015-11-18 山东大学（威海） 激光远心光学镜头

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104880808B (zh) * 2015-06-12 2017-12-22 中山联合光电科技股份有限公司 一种小透视畸变、超广角光学系统
CN111796396B (zh) * 2015-12-24 2022-03-04 宁波舜宇车载光学技术有限公司 光学成像镜头及其透镜组
KR102067455B1 (ko) * 2017-12-04 2020-01-20 삼성전기주식회사 촬상 광학계
TWI657258B (zh) 2018-03-02 2019-04-21 大立光電股份有限公司 光學攝影鏡組、取像裝置及電子裝置
TWI650592B (zh) * 2018-04-18 2019-02-11 大立光電股份有限公司 攝像光學鏡組、取像裝置及電子裝置
CN108646390B (zh) * 2018-08-01 2024-03-19 舜宇光学(中山)有限公司 近红外大光圈镜头
US11644642B2 (en) * 2019-02-21 2023-05-09 Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. Optical imaging system
CN112180538B (zh) * 2019-07-02 2021-12-28 宁波舜宇车载光学技术有限公司 光学镜头及成像设备
CN111505811B (zh) * 2020-07-02 2020-10-16 瑞声通讯科技(常州)有限公司 摄像光学镜头
CN119376089B (zh) * 2023-07-27 2025-10-28 武汉联影智融医疗科技有限公司 目镜镜片模组和光学系统

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4917724A (ja) * 1972-06-07 1974-02-16
JPH03293612A (ja) * 1990-04-12 1991-12-25 Canon Inc ズームレンズ
JPH05150161A (ja) * 1991-11-27 1993-06-18 Olympus Optical Co Ltd 変倍レンズ
JPH08313802A (ja) * 1995-05-19 1996-11-29 Olympus Optical Co Ltd 広角レンズ
JP2002098894A (ja) * 2000-09-26 2002-04-05 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有した光学機器
JP2003114386A (ja) * 2001-10-04 2003-04-18 Olympus Optical Co Ltd 電子撮像装置
JP2005084456A (ja) * 2003-09-10 2005-03-31 Canon Inc コンパクトなレトロフォーカスレンズ
JP2009047722A (ja) * 2007-08-13 2009-03-05 Konica Minolta Opto Inc 変倍光学系、撮像装置およびデジタル機器
WO2009063766A1 (ja) * 2007-11-15 2009-05-22 Konica Minolta Opto, Inc. 変倍光学系、撮像装置およびデジタル機器
JP2009251568A (ja) * 2008-04-11 2009-10-29 Hoya Corp ズームレンズ系及びそれを用いた電子撮像装置

Family Cites Families (38)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4313833Y1 (ja) 1964-08-05 1968-06-12
JPS5856847B2 (ja) * 1973-08-24 1983-12-16 アサヒコウガクコウギヨウ カブシキガイシヤ アカルイジユンコウカクレンズ
US4056307A (en) * 1976-10-29 1977-11-01 The Perkin-Elmer Corporation Anamorphic scanner lens system
JPS581118A (ja) 1981-06-25 1983-01-06 Minolta Camera Co Ltd 望遠ズ−ムレンズ
JPS6080816A (ja) 1983-10-11 1985-05-08 Olympus Optical Co Ltd 歪曲収差の少ない内視鏡対物レンズ
JPS61241719A (ja) 1985-04-19 1986-10-28 Olympus Optical Co Ltd ズ−ムレンズ
JPH03241306A (ja) 1990-02-20 1991-10-28 Olympus Optical Co Ltd 変倍レンズ
JP2526144B2 (ja) 1990-01-20 1996-08-21 富士写真光機株式会社 複写用ズ―ムレンズ
JPH0682689A (ja) 1992-09-03 1994-03-25 Canon Inc レトロフォーカス型レンズ
US5805359A (en) * 1995-05-19 1998-09-08 Olympus Optical Co., Ltd. Wide-angle lens system
JP3478643B2 (ja) * 1995-07-31 2003-12-15 キヤノン株式会社 撮影レンズ及びそれを用いた撮像カメラ
KR100363959B1 (ko) 1995-10-11 2003-03-26 삼성테크윈 주식회사 대구경광각줌렌즈
JPH09297262A (ja) 1996-05-08 1997-11-18 Mitsubishi Electric Corp 投写レンズ
JP3867462B2 (ja) 1999-01-12 2007-01-10 コニカミノルタオプト株式会社 ズームレンズ
JP2003140046A (ja) * 2001-10-30 2003-05-14 Nidec Copal Corp ズームレンズ
JP2005141017A (ja) 2003-11-07 2005-06-02 Nitto Kogaku Kk レンズシステムおよびカメラ
JP2005250171A (ja) 2004-03-04 2005-09-15 Seiko Precision Inc ズームレンズ
JP4630581B2 (ja) * 2004-06-16 2011-02-09 キヤノン株式会社 ズームレンズおよびそれを有する撮像装置
JP2007093961A (ja) 2005-09-28 2007-04-12 Fujinon Corp ２焦点切替型結像レンズ
JP4884783B2 (ja) * 2006-01-19 2012-02-29 富士フイルム株式会社 結像変倍光学系およびこれを用いた撮像装置
JP4815304B2 (ja) 2006-08-04 2011-11-16 株式会社シグマ 広角レンズ
JP5245321B2 (ja) 2007-08-13 2013-07-24 株式会社ニコン レンズ系及びこれを用いた光学機器
JP2009150970A (ja) 2007-12-19 2009-07-09 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
US7839577B2 (en) 2007-12-25 2010-11-23 Nikon Corporation Zoom optical system, optical instrument incorporating the zoom optical system, and method of manufacturing the zoom optical system
JP5157422B2 (ja) 2007-12-25 2013-03-06 株式会社ニコン 変倍光学系、この変倍光学系を備えた光学機器、及び、変倍光学系の変倍方法
JP5270267B2 (ja) 2008-09-04 2013-08-21 シャープ株式会社 ズームレンズ、ズームレンズユニット、及び電子機器
JP5349938B2 (ja) * 2008-12-11 2013-11-20 キヤノン株式会社 ズームレンズ
CN101750718B (zh) * 2008-12-20 2011-08-10 佛山普立华科技有限公司 光学变焦镜头
JP5434447B2 (ja) 2009-10-02 2014-03-05 株式会社ニコン 広角レンズおよび光学機器
US8107175B2 (en) 2009-10-02 2012-01-31 Nikon Corporation Wide-angle lens, optical apparatus, and method for manufacturing wide-angle lens
JP5716547B2 (ja) 2010-06-16 2015-05-13 株式会社リコー 結像レンズおよびカメラ装置および携帯情報端末装置
JP5601572B2 (ja) 2010-06-24 2014-10-08 株式会社リコー 結像レンズ、撮像装置および情報装置
JP5500382B2 (ja) 2010-09-22 2014-05-21 株式会社ニコン 撮影レンズ、この撮影レンズを有する光学機器、及び、撮影レンズの製造方法
JP5622099B2 (ja) 2010-12-13 2014-11-12 株式会社リコー 結像レンズ、撮像装置および情報装置
JP5750729B2 (ja) 2011-12-22 2015-07-22 オリンパス株式会社 リアフォーカスレンズ系及びそれを備えた撮像装置
JP6123281B2 (ja) 2012-02-28 2017-05-10 リコーイメージング株式会社 近距離補正レンズ系
US9201219B2 (en) 2012-02-28 2015-12-01 Ricoh Imaging Company, Ltd. Close-distance correcting lens system
JP6070160B2 (ja) 2012-04-06 2017-02-01 リコーイメージング株式会社 マクロレンズ系

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4917724A (ja) * 1972-06-07 1974-02-16
JPH03293612A (ja) * 1990-04-12 1991-12-25 Canon Inc ズームレンズ
JPH05150161A (ja) * 1991-11-27 1993-06-18 Olympus Optical Co Ltd 変倍レンズ
JPH08313802A (ja) * 1995-05-19 1996-11-29 Olympus Optical Co Ltd 広角レンズ
JP2002098894A (ja) * 2000-09-26 2002-04-05 Canon Inc ズームレンズ及びそれを有した光学機器
JP2003114386A (ja) * 2001-10-04 2003-04-18 Olympus Optical Co Ltd 電子撮像装置
JP2005084456A (ja) * 2003-09-10 2005-03-31 Canon Inc コンパクトなレトロフォーカスレンズ
JP2009047722A (ja) * 2007-08-13 2009-03-05 Konica Minolta Opto Inc 変倍光学系、撮像装置およびデジタル機器
WO2009063766A1 (ja) * 2007-11-15 2009-05-22 Konica Minolta Opto, Inc. 変倍光学系、撮像装置およびデジタル機器
JP2009251568A (ja) * 2008-04-11 2009-10-29 Hoya Corp ズームレンズ系及びそれを用いた電子撮像装置

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105068224A (zh) * 2015-07-27 2015-11-18 山东大学（威海） 激光远心光学镜头

Also Published As

Publication number Publication date
US20150241666A1 (en) 2015-08-27
IN2015DN01906A (ja) 2015-08-07
CN104969110B (zh) 2017-09-05
US10481370B2 (en) 2019-11-19
CN104969110A (zh) 2015-10-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US9618731B2 (en) Optical system and image pickup apparatus including the same
JP6646262B2 (ja) 光学系及びそれを有する撮像装置
JP5510634B2 (ja) 広角レンズ、及び、この広角レンズを有する光学機器
CN104995542B (zh) 光学系统、光学装置和制造光学系统的方法
JP6569748B2 (ja) 光学系、光学機器及び光学系の製造方法
JP5544834B2 (ja) 広角レンズ、及び、この広角レンズを有する光学機器
CN104969110B (zh) 光学系统、光学装置和制造光学系统的方法
JP5900057B2 (ja) 光学系、光学機器及び光学系の製造方法
JP2014160106A (ja) 光学系、光学機器及び光学系の製造方法
JP5887995B2 (ja) レンズ系、光学機器、およびレンズ系の製造方法
JP5434447B2 (ja) 広角レンズおよび光学機器
JP5887996B2 (ja) レンズ系、光学機器、およびレンズ系の製造方法
JP5423299B2 (ja) 広角レンズおよび光学機器
JP6236794B2 (ja) 光学系及び光学機器
CN104145200A (zh) 光学系统、光学装置和制造光学系统的方法
JP5578392B2 (ja) 撮影レンズ、この撮影レンズを備えた光学機器
JP6273675B2 (ja) 光学系及び光学機器
JP6236795B2 (ja) 光学系及び光学機器
JP6160112B2 (ja) 光学系及び光学機器
JP5903937B2 (ja) 光学系、光学機器及び光学系の製造方法
JP2018036665A (ja) 光学系、光学機器及び光学系の製造方法
JP2014232186A (ja) レンズ系、光学機器、およびレンズ系の製造方法
JP2014232185A (ja) レンズ系、光学機器、およびレンズ系の製造方法
JP5316035B2 (ja) 広角レンズ、撮像装置、広角レンズの製造方法
JP5903932B2 (ja) 光学系、光学機器及び光学系の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 14754152

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 14426754

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 14754152

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1