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WO2014171140A1 - コモンモードノイズフィルタおよびその製造方法 - Google Patents

コモンモードノイズフィルタおよびその製造方法 Download PDF

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WO2014171140A1
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coil
common mode
noise filter
mode noise
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託司 川嶋
吉晴 大森
田中　秀樹
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Panasonic Intellectual Property Management Co Ltd
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Panasonic Intellectual Property Management Co Ltd
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    • H01F2017/0093—Common mode choke coil

Definitions

  • the present invention relates to a common mode noise filter used in various electronic devices such as digital devices, AV devices, and information communication terminals, and a manufacturing method thereof.
  • the conventional common mode noise filter is connected to the multilayer body 1, two coil conductors 2 and 3 formed inside the multilayer body 1 and facing each other, and the coil conductors 2 and 3, respectively.
  • Lead conductors 4 and 5 are provided.
  • the cross-sectional shape of the two coil conductors 2 and 3 is a square shape.
  • Patent Document 1 is known as prior art document information related to the invention of this application.
  • the common mode noise filter of the present invention includes a multilayer body, and a first coil conductor and a second coil conductor that are formed inside the multilayer body and are opposed to each other in the first direction, and the first coil conductor is the first coil conductor.
  • a first surface facing the two coil conductors, a second coil conductor having a second surface facing the first surface, and a central portion of the first surface facing in the first direction The distance between the end of the first surface facing the first direction and the end of the second surface is longer than the distance between the first surface and the center of the second surface.
  • the shape of the corner of each cross section of the surface and the second surface is an arc shape, and in the cross sections of the first and second coil conductors, the height h in the first direction is orthogonal to the first direction.
  • the relationship with the width w in the second direction is h ⁇ w.
  • the method for producing a common mode noise filter of the present invention is a method for producing a common mode noise filter including a laminated body having a nonmagnetic part containing glass, and is opposed to each other and contains silver as a main component.
  • the temperature is characterized by being higher than the glass transition temperature and higher than the softening temperature of silver.
  • the deterioration of the differential signal can be prevented by the common mode noise filter of the present invention and its manufacturing method.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a common mode noise filter according to Embodiment 1 of the present invention.
  • FIG. 2 is an exploded perspective view of the common mode noise filter laminate 11 according to the first exemplary embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is a perspective view of the common mode noise filter according to Embodiment 1 of the present invention.
  • FIG. 4 is an enlarged cross-sectional view of the main part of the common mode noise filter according to Embodiment 1 of the present invention.
  • FIG. 5 is an enlarged cross-sectional view of the main part of the conventional common mode noise filter shown in FIG.
  • FIG. 6 is an enlarged cross-sectional view of a main part of the common mode noise filter according to Embodiment 2 of the present invention.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a common mode noise filter according to Embodiment 1 of the present invention.
  • FIG. 2 is an exploded perspective view of the common mode noise filter laminate 11 according to the first exemplary embodiment of the present invention.
  • FIG. 7 is an enlarged cross-sectional view of the main part of the common mode noise filter according to Embodiment 3 of the present invention.
  • FIG. 8 is an enlarged cross-sectional view of the main part of the common mode noise filter according to Embodiment 3 of the present invention.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of a conventional common mode noise filter.
  • FIG. 5 shows an enlarged cross-sectional view of the coil conductors 2 and 3.
  • the distance between the opposing coil conductors 2 and 3 is shortened.
  • the capacitance generated between the coil conductors 2 and 3 increases, and the characteristic impedance decreases. Due to the decrease in the characteristic impedance, the specified characteristic impedance corresponding to each communication standard cannot be obtained, and the differential signal may be deteriorated.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a common mode noise filter
  • FIG. 2 is an exploded perspective view of a laminate 11 of the common mode noise filter
  • FIG. 3 is a perspective view of the common mode noise filter
  • FIG. 4 is an enlarged view of the main part of the common mode noise filter. It is sectional drawing.
  • the common mode noise filter according to the first embodiment includes a laminate 11 and first and second coils that are formed inside the laminate 11 and face each other in the vertical direction (first direction).
  • Conductors 12 and 13 are provided.
  • the relationship between the width w and the height h is h> w.
  • the corners 12b and 13b of the cross section of the surfaces 12a and 13a where the first and second coil conductors 12 and 13 face each other are arcuate.
  • the shape of the corner of the cross section of the surfaces 12c and 13c opposite to the surfaces 12a and 13a facing the first and second coil conductors 12 and 13 is also arcuate.
  • the corner parts are circular arc shape.
  • the corners of the cross sections of the surfaces 12c and 13c are not necessarily arcuate, and the corners of the cross sections of the surfaces 12c and 13c may be angular as shown in FIG. The same applies to Embodiments 2 and 3 described below.
  • the laminate 11 includes first to seventh insulator layers 11a to 11g, a first coil conductor 12 formed on the third insulator layer 11c, and a fourth insulator.
  • a second coil conductor 13 formed on the body layer 11d, a first lead conductor 14 formed on the second insulator layer 11b and connected to the first coil conductor 12, and a fifth insulator.
  • a second lead conductor 15 formed on the layer 11e and connected to the second coil conductor 13.
  • external electrodes 16a to 16d are formed at both ends of the laminate 11.
  • the first coil conductor 12 is connected to the external electrode 16a
  • the second coil conductor 13 is connected to the external electrode 16c
  • the first lead conductor 14 is connected to the external electrode 16b
  • the second lead conductor 15 is external
  • the electrode 16d is used.
  • the first coil conductor 12 and the first lead conductor 14 are connected via the first via electrode 17a, and the first coil conductor 12 and the first lead conductor 14 constitute one coil. Yes. Further, the second coil conductor 13 and the second lead conductor 15 are connected via the second via electrode 17b, and the other coil is connected by the second coil conductor 13 and the second lead conductor 15. Composed.
  • the first lead conductor 14 and the second lead conductor 15 are formed by connecting straight lines, but may have other shapes such as a spiral shape.
  • the first lead conductor 14 and the second lead conductor 15 are respectively formed on different insulator layers 11 b and 11 e, but the first lead conductor 14 and the second lead conductor are formed.
  • the position 15 is not limited to FIG.
  • the first lead conductor 14 and the second lead conductor 15 may be formed on the same insulator layer.
  • the positions of the first lead conductor 14 and the second lead conductor 15 may be reversed.
  • the first coil conductor 12 and the first lead conductor 14 may be disposed between the second coil conductor 13 and the second lead conductor 15.
  • the shapes of the first to seventh insulator layers 11a to 11g are sheet-like, and are sequentially laminated from the bottom toward the first direction.
  • the second to sixth insulator layers 11b to 11f are made of a nonmagnetic material containing glass such as glass ceramic.
  • the first and seventh insulator layers 11a and 11g are made of a magnetic material such as Cu—Ni—Zn ferrite.
  • the first and second coil conductors 12 and 13 are provided inside the non-magnetic part 18 composed of the second to sixth insulator layers 11b to 11f.
  • the number of the first to seventh insulator layers 11a to 11g is not limited to the number shown in FIG.
  • the first and second lead conductors 14 and 15 may be in contact with an insulator layer (11a, 11g, etc.) made of a magnetic material.
  • the first and second coil conductors 12 and 13 are formed by plating or printing a conductive material made of silver on the surfaces of the insulator layers 11c and 11d in a spiral shape.
  • the first and second coil conductors 12 and 13 are opposed to each other in the first direction via the fourth insulator layer 11d. That is, the first and second coil conductors 12 and 13 are arranged so as to overlap in a top view except for both ends.
  • the first and second coil conductors 12 and 13 are wound in the same direction and are magnetically coupled to each other.
  • first and second coil conductors 12 and 13 may have other shapes such as a spiral shape instead of a spiral shape.
  • the first and second coil conductors 12 and 13 may be made of silver containing silver or an alloy mainly containing silver such as silver palladium instead of silver.
  • the cross sections of the first and second coil conductors 12 and 13 are long in the stacking direction (first direction) such that the relationship between the width w and the height h is h> w. It is almost rectangular. And the shape of the corners 12b and 13b of the cross section of the surface 12a and 13a which the 1st, 2nd coil conductors 12 and 13 mutually oppose is circular arc shape.
  • the height is the length in the stacking direction (first direction)
  • the width is the length in the direction (second direction) orthogonal to the stacking direction.
  • the first and second coil conductors 12 and 13 have corners 12b and 13b that are arc-shaped except for portions connected to the first and second lead conductors 14 and 15 and the external electrodes 16a to 16d. It has become.
  • the corners 12b and 13b of the cross sections of the faces 12a and 13a facing each other are arcuate.
  • the distance X 2 between the corners 12b, a first coil conductor 12 in 13b and the second coil conductor 13, the first coil conductor 12 and the second coil conductor 13 is opposite to the first direction It is also the distance between the first coil conductor 12 and the second coil conductor 13 at the end of each surface.
  • the capacity between the first coil conductor 12 and the second coil conductor 13 can be reduced in the present embodiment shown in FIG. 4 as compared to the case where the opposing surfaces 2 a and 3 a are flat. Therefore, the characteristic impedance can be increased. As a result, the characteristic impedance can be adjusted according to each communication standard, so that the effect of preventing the deterioration of the differential signal can be obtained.
  • the distance between the first coil conductor 2 and the second coil conductor 3 is the opposite surface 2a. 3a is the same.
  • the thickness of the 4th insulator layer 11d (shown in FIG. 2) between the 1st, 2nd coil conductors 12 and 13 shown in FIG. 4 is the 1st, 2nd coil conductor 2 shown in FIG. Is assumed to be the same as the thickness of a fourth insulator layer (not shown) between 3 and 3.
  • a fourth insulator layer not shown
  • the first and second coils are provided in the portions other than the arcuate corner portions 12 b and 13 b (for example, the central portion).
  • distance X 1 between the conductors 12 and 13 are the same as common mode noise filter shown in FIG. 5, the corner portion 12b has a circular arc shape, in 13b, a first coil conductor 12 and the second coil distance X 2 between the conductor 13 is longer than the distance X 1. Therefore, it is possible to reduce the capacity of the portion where the corner portions 12b and 13b having the arc shape face each other.
  • the distance X 2 between the corners 12b, a first coil conductor 12 in 13b and the second coil conductor 13, the first coil conductor 12 and the second coil conductor 13 is opposite to the first direction It is also the distance between the first coil conductor 12 and the second coil conductor 13 at the end of each surface.
  • the characteristic impedance in the common mode noise filter arranged on the transmission line is within a specified range according to each communication standard (for example, the characteristic impedance in the transmission line is 90 ⁇ ⁇ 15% in USB 2.0), There is little reflection and loss and signal deterioration can be prevented.
  • the characteristic impedance is proportional to ⁇ (L / C) (L is the inductance value of the coil per unit length of the transmission line, and C is the capacitance between the coils per unit length).
  • the common mode noise filter having a rectangular shape has a higher capacitance between the first coil conductor 2 and the second coil conductor 3 than the common mode noise filter of the present embodiment shown in FIG.
  • the characteristic impedance cannot be adjusted according to each communication standard, and there is a possibility that deterioration of the differential signal cannot be prevented.
  • the coil conductors 12 and 13 shown in FIG. 4 are made longer by increasing the distance between the first and second coil conductors 12 and 13 at the corners 12b and 13b. Even if the area of the cross section of the coil conductors 2 and 3 shown in FIG. 5 is the same, the capacity between the first and second coil conductors 12 and 13 can be set to the first and second coils. The capacitance between the conductors 2 and 3 can be reduced. Therefore, in this embodiment, the characteristic impedance can be increased and the deterioration of the differential signal can be prevented. Furthermore, the magnetic coupling state between the first and second coil conductors 12 and 13 can be lowered. Therefore, an uncoupled residual inductor component remains in the differential mode, the residual inductance increases in the differential mode, and the characteristic impedance can be increased.
  • the coil conductor thickness In order to increase the characteristic impedance, it is possible to reduce the coil conductor thickness to increase the self-impedance, or to reduce the coil conductor width to reduce the capacitance between the coil conductors. Increases the DC resistance. Therefore, in the common mode noise filter of this embodiment, the DC resistance value does not increase because the thickness and width of the coil conductor are hardly changed.
  • the common mode noise filter of the present embodiment can release stress applied to the first and second coil conductors 12 and 13 during lamination by the arcuate portions of the corners 12b and 13b. Therefore, even if the thickness of the first and second coil conductors 12 and 13 is increased, delamination can be prevented. Therefore, even if the distance between the lines of the first and second coil conductors 12 and 13 is narrow, the occurrence of delamination and a short circuit can be prevented.
  • the common mode noise filter of the present embodiment can reduce the capacitance between the first coil conductor 12 and the second coil conductor 13, it is possible to prevent the passband from being lowered in frequency due to the capacitance.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of a main part of the common mode noise filter according to the second embodiment of the present invention.
  • components having the same configurations as those of the first embodiment of the present invention described above are denoted by the same reference numerals and description thereof is omitted.
  • the second embodiment shown in FIG. 6 is different from the first embodiment shown in FIG. 4 in that only the corners 12b and 13b are arcuate in FIG. 4, whereas the second embodiment shown in FIG. Then, the first and second coil conductors 12 and 13 are cross-sectionally shown in that all of the mutually opposing surfaces 12a and 13a of the first and second coil conductors 12 and 13 are arcuate. In the present embodiment, the central portion of the upper side of the cross section of the first coil conductor 12 protrudes upward, and the central portion of the lower side of the cross section of the second coil conductor 13 protrudes downward. .
  • the cross-sectional shape of the surfaces 12a and 13a is a semicircle, but it may be circular or elliptical. In the case of a circular shape, the diameter of the arc-shaped portion is equal to or greater than the width w of the first and second coil conductors 12 and 13.
  • the distance between the first and second coil conductors 12, 13 and the mutually opposing surfaces 12 a, 13 a is almost the place other than the center (for example, X 3 ), the distance between the first coil conductor 12 and the second coil conductor 13 is longer than that of the rectangular shape shown in FIG.
  • the corner portion 12b in comparison, the corner portion 12b, further increasing the distance X 3 between the first coil conductor 12 in 13b and the second coil conductor 13 according to the first embodiment shown in FIG. 4 Can do.
  • the distance X 3 between the corner portion 12b, a first coil conductor 12 in 13b and the second coil conductor 13, the first coil conductor 12 and the second coil conductor 13 is opposite to the first direction It is also the distance between the first coil conductor 12 and the second coil conductor 13 at the end of each surface.
  • the characteristic impedance can be further increased.
  • the characteristic impedance can be adjusted according to each communication standard, and the deterioration of the differential signal can be reliably prevented.
  • the cross-sectional shape is a vertically long elliptical shape in which the relationship between the width w and the height h is h> w.
  • FIGS. 4 and 6 there are a straight portion, an arc-shaped portion, and an edge portion which is a connecting portion. Stress concentrates on this edge portion.
  • FIG. 7 and FIG. 8 there is no straight portion in the cross-sectional shape and no edge.
  • the stress applied to the first and second coil conductors 12 and 13 at the time of lamination can be sufficiently relaxed, and thereby delamination can be more effectively prevented.
  • the width w and the height h of the first and second coil conductors 12 and 13 are defined, and the rectangular shape shown in FIG. If the cross-sectional area is the same as that of the first and second coil conductors 2 and 3, the direct current resistance value does not increase.
  • a laminate 11 having a non-magnetic part 18 containing glass is formed.
  • first and second coil conductors 12 and 13 made of silver are formed inside the nonmagnetic body portion 18 so as to be opposed to each other in the vertical direction (first direction).
  • the cross-sectional shape of the first and second coil conductors 12 and 13 is a substantially rectangular shape that is long in the vertical direction so that the relationship between the width w and the height h is h> w.
  • the temperature at which the laminate 11 is fired is about 970 ° C. to 1000 ° C. This temperature is higher than the glass transition temperature (about 800 ° C.) and higher than the softening temperature of silver (about 960 ° C.).
  • external electrodes 16a to 16d are formed at both ends of the laminate.
  • the temperature at which the laminate 11 is baked is higher than the glass transition temperature, so that the fluidity of the non-magnetic part 18 including the glass is increased. Therefore, the shapes of the first and second coil conductors 12 and 13 inside the multilayer body 11 are easily changed.
  • the temperature at which the laminate 11 is fired is higher than the softening point temperature of silver, the first and second coil conductors 12 and 13 made of silver are deformed to reduce the surface area.
  • the cross-sectional shape of the second coil conductors 12 and 13 is deformed to have an arc shape.
  • first and second coil conductors 12 and 13 are formed of silver containing silver as a main component, or silver containing silver, instead of silver, the same effect can be obtained. can get.
  • the cross sections of the first and second coil conductors 12 and 13 have the shapes described in the first to third embodiments of the present invention.
  • the cross sections of the coil conductors can be easily formed into an arc shape after being laminated and fired.
  • the stress applied to the first and second coil conductors 12 and 13 at the time of lamination is expressed as the first and second coil conductors 12.
  • 13 can also be relaxed on the surfaces 12c, 13c that do not face each other. Thus, delamination can be prevented in this embodiment.
  • the first and second coil conductors 12 and 13 are axisymmetric with respect to the center in the vertical direction, the first and second coil conductors 12 and 12
  • the magnetic flux generated in 13 becomes uniform in the laminate 11, and characteristics such as common mode noise removal characteristics do not deteriorate.
  • the distance between the first coil conductor 12 and the second coil conductor 13 is increased to reduce the capacity between the first coil conductor 12 and the second coil conductor 13 and the occurrence of delamination.
  • the relationship between the width w and the height h of the cross-sectional shape of the first and second coil conductors 12 and 13 may be considered to be h ⁇ w, but in this case, the first and second Since the distance between the lines of the coil conductors 12 and 13 may be shortened, it is preferable that h ⁇ w.
  • first to third embodiments only one pair of the first coil conductor 12 and the second coil conductor 13 is provided, but an array type in which two or more pairs are provided may be used.
  • the common mode noise filter and the manufacturing method thereof according to the present invention can prevent the deterioration of the differential signal.
  • it is useful in a common mode noise filter used as a noise countermeasure for various electronic devices such as digital devices, AV devices, and information communication terminals.

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Abstract

　積層体と、積層体の内部に形成され、第１の方向に対向する第１のコイル導体および第２のコイル導体とを備え、第１のコイル導体が第２のコイル導体に対向する第１の面を有し、第２のコイル導体が第１の面に対向する第２の面を有し、第１の方向に対向する第１の面の中心部と第２の面の中心部との間の距離より、第１の方向に対向する第１の面の端部と第２の面の端部との間の距離の方が長く、第１の面および第２の面のそれぞれの断面の隅部の形状は、円弧状であり、第１および第２のコイル導体の断面において、第１の方向における高さｈと、第１の方向に直交する第２の方向における幅ｗとの関係がｈ≧ｗであることを特徴とする。

Description

コモンモードノイズフィルタおよびその製造方法
　本発明は、デジタル機器やＡＶ機器、情報通信端末等の各種電子機器に使用されるコモンモードノイズフィルタおよびその製造方法に関する。
　従来のコモンモードノイズフィルタは、図９に示すように、積層体１と、積層体１の内部に形成され互いに対向する２つのコイル導体２、３と、コイル導体２、３それぞれに接続される引出導体４、５とを備えている。そして、２つのコイル導体２、３の断面形状は方形状である。
　なお、この出願の発明に関する先行技術文献情報としては、例えば、特許文献１が知られている。
特開２０１２－８９５４３号公報
　本発明のコモンモードノイズフィルタは、積層体と、積層体の内部に形成され、第１の方向に対向する第１のコイル導体および第２のコイル導体とを備え、第１のコイル導体が第２のコイル導体に対向する第１の面を有し、第２のコイル導体が第１の面に対向する第２の面を有し、第１の方向に対向する第１の面の中心部と第２の面の中心部との間の距離より、第１の方向に対向する第１の面の端部と第２の面の端部との間の距離の方が長く、第１の面および第２の面のそれぞれの断面の隅部の形状は、円弧状であり、第１および第２のコイル導体の断面において、第１の方向における高さｈと、第１の方向に直交する第２の方向における幅ｗとの関係がｈ≧ｗであることを特徴とする。
　また、本発明のコモンモードノイズフィルタの製造方法は、ガラスを含有する非磁性体部を有する積層体を備えたコモンモードノイズフィルタの製造方法あって、互い対向し、かつ、銀を主成分とする第１および第２のコイル導体を、非磁性体部の内部に形成する第１のステップと、積層体を焼成する第２のステップとを備え、第２のステップにおいて、積層体を焼成する温度は、ガラスの転移点温度より高く、かつ、銀の軟化点温度より高いことを特徴とする。
　本発明のコモンモードノイズフィルタおよびその製造方法により、差動信号の劣化を防止できる。
図１は、本発明の実施の形態１におけるコモンモードノイズフィルタの断面図である。 図２は、本発明の実施の形態１におけるコモンモードノイズフィルタの積層体１１の分解斜視図である。 図３は、本発明の実施の形態１におけるコモンモードノイズフィルタの斜視図である。 図４は、本発明の実施の形態１におけるコモンモードノイズフィルタの主要部の拡大断面図である。 図５は、図９に示す従来のコモンモードノイズフィルタの主要部の拡大断面図である。 図６は、本発明の実施の形態２におけるコモンモードノイズフィルタの主要部の拡大断面図である。 図７は、本発明の実施の形態３におけるコモンモードノイズフィルタの主要部の拡大断面図である。 図８は、本発明の実施の形態３におけるコモンモードノイズフィルタの主要部の拡大断面図である。 図９は、従来のコモンモードノイズフィルタの断面図である。
　本発明の実施の形態の説明に先立ち、図９を参照して説明した従来のコモンモードノイズフィルタにおける課題を説明する。なお、図５にコイル導体２、３の拡大断面図を示す。
　従来のコモンモードノイズフィルタが薄型化されると、対向するコイル導体２、３間の距離が短くなる。対向するコイル導体２、３間の距離が短くなると、コイル導体２、３間で発生する容量が増加し、特性インピーダンスが低下する。特性インピーダンスの低下により、各通信規格に応じた規定の特性インピーダンスが得られず、差動信号が劣化する可能性があった。
　以下、上記の課題を解決し、差動信号が劣化することを防止できるコモンモードノイズフィルタおよび、そのコモンモードノイズフィルタの製造方法について説明する。
　なお、各実施の形態において、同様の構成については、同じ符号を付し、詳細な説明を省略する。
　（実施の形態１）
　図１から図４を参照しながら、実施の形態１について説明する。
　図１はコモンモードノイズフィルタの断面図、図２はコモンモードノイズフィルタの積層体１１の分解斜視図、図３はコモンモードノイズフィルタの斜視図、図４はコモンモードノイズフィルタの主要部の拡大断面図である。
　図１に示すように、本実施の形態１のコモンモードノイズフィルタは、積層体１１と、積層体１１内部に形成され互いに上下方向（第１の方向）に対向する第１、第２のコイル導体１２、１３を有する。そして、図４に示すように、第１、第２のコイル導体１２、１３の断面は、幅ｗと高さｈの関係がｈ＞ｗとなっている。第１、第２のコイル導体１２、１３が互いに対向する面１２ａ、１３ａの断面の隅部１２ｂ、１３ｂは円弧状になっている。なお、本実施の形態では、第１、第２のコイル導体１２、１３が対向する面１２ａ、１３ａとは反対側の面１２ｃ、１３ｃの断面の隅部の形状も円弧状になっている。つまり、第１のコイル導体１２および第２のコイル導体１３の断面形状は、全ての隅部が円弧状になっている。しかしながら、面１２ｃ、１３ｃの断面の隅部は、必ずしも円弧状である必要はなく、面１２ｃ、１３ｃの断面の隅部は、図５に示すように角張っていても良い。以下で説明する実施の形態２、３についても同様である。
　次に、積層体１１の構成について、図２、図３を参照しながら説明する。
　図２に示すように、積層体１１は、第１～第７の絶縁体層１１ａ～１１ｇと、第３の絶縁体層１１ｃ上に形成される第１のコイル導体１２と、第４の絶縁体層１１ｄ上に形成される第２のコイル導体１３と、第２の絶縁体層１１ｂ上に形成され第１のコイル導体１２に接続される第１の引出導体１４と、第５の絶縁体層１１ｅ上に形成され第２のコイル導体１３に接続される第２の引出導体１５とを有する。
　図３に示すように、積層体１１の両端部には、外部電極１６ａ～１６ｄが形成されている。
　第１のコイル導体１２が外部電極１６ａに接続され、第２のコイル導体１３が外部電極１６ｃに接続され、第１の引出導体１４が外部電極１６ｂに接続され、第２の引出導体１５が外部電極１６ｄにされている。
　第１のコイル導体１２と第１の引出導体１４は第１のビア電極１７ａを介して接続されていて、第１のコイル導体１２と第１の引出導体１４で、一方のコイルが構成されている。また、第２のコイル導体１３と第２の引出導体１５は第２のビア電極１７ｂを介して接続されていて、第２のコイル導体１３と第２の引出導体１５で、もう一方のコイルが構成される。
　なお、図２においては、第１の引出導体１４、第２の引出導体１５の形状は、直線をつなぎ合わせた形状になっているが、渦巻状等の他の形状であってもよい。
　また、図２においては、第１の引出導体１４、第２の引出導体１５はそれぞれ、異なる絶縁体層１１ｂ、１１ｅ上に形成されているが、第１の引出導体１４と第２の引出導体１５の位置は図１に限定されるものではない。例えば、第１の引出導体１４、第２の引出導体１５を同一の絶縁体層上に形成してもよい。また、第１の引出導体１４と第２の引出導体１５の位置とを逆にしてもよい。第１のコイル導体１２と第１の引出導体１４を、第２のコイル導体１３と第２の引出導体１５との間に配置してもよい。
　第１～第７の絶縁体層１１ａ～１１ｇの形状はシート状であり、下から第１の方向に向かって順に積層されている。第２～第６の絶縁体層１１ｂ～１１ｆは、ガラスセラミック等のガラスを含有する非磁性材料から成る。また、第１、第７の絶縁体層１１ａ、１１ｇはＣｕ－Ｎｉ－Ｚｎフェライト等の磁性材料から成る。第１、第２のコイル導体１２、１３は、第２～第６の絶縁体層１１ｂ～１１ｆで構成される非磁性体部１８の内部に設けられる。
　なお、第１～第７の絶縁体層１１ａ～１１ｇの枚数は、図１に示された枚数に限られるものではない。また、第１、第２の引出導体１４、１５は磁性材料で構成される絶縁体層（１１ａ、１１ｇなど）に接してもよい。
　第１、第２のコイル導体１２、１３は、それぞれ銀からなる導電材料を絶縁体層１１ｃ、１１ｄの表面に渦巻状にめっきまたは印刷することにより形成されている。そして、第１、第２のコイル導体１２、１３は、第４の絶縁体層１１ｄを介して第１の方向に対向している。すなわち第１、第２のコイル導体１２、１３は、両端部を除いて上面視にて重なるように配置されている。第１、第２のコイル導体１２、１３は、巻き方向を同一方向とし、互いに磁気結合している。
　なお、第１、第２のコイル導体１２、１３の形状は、渦巻状ではなく、螺旋状等の他の形状としてもよい。また、第１、第２のコイル導体１２、１３は、銀ではなく、銀パラジウム等の銀を主成分とする合金、またはガラスが含有された銀を用いてもよい。
　そして、図４に示すように、第１、第２のコイル導体１２、１３の断面は、幅ｗと高さｈの関係がｈ＞ｗとなるような積層方向（第１の方向）に長い略長方形となっている。そして、第１、第２のコイル導体１２、１３が互いに対向する面１２ａ、１３ａの断面の隅部１２ｂ、１３ｂの形状は円弧状になっている。ここで、高さとは、積層方向（第１の方向）の長さであり、幅とは、積層方向と直交する方向（第２の方向）の長さである。
　なお、第１、第２のコイル導体１２、１３は、第１、第２の引出導体１４、１５や、外部電極１６ａ～１６ｄに接続される部分を除いて、隅部１２ｂ、１３ｂが円弧状になっている。
　以上のように構成される実施の形態１におけるコモンモードノイズフィルタで発生する容量について以下、説明する。
　図４に示す第１、第２のコイル導体１２、１３の断面は、互いに対向する面１２ａ、１３ａの断面の隅部１２ｂ、１３ｂは円弧状である。従って、隅部１２ｂ、１３ｂにおける第１のコイル導体１２と第２のコイル導体１３との間の距離Ｘ２の方が、面１２ａ、１３ａの中心部における第１のコイル導体１２と第２のコイル導体１３との間の距離Ｘ１より長くなる。なお、隅部１２ｂ、１３ｂにおける第１のコイル導体１２と第２のコイル導体１３との間の距離Ｘ２は、第１のコイル導体１２と第２のコイル導体１３が第１の方向に対向するそれぞれの面の端部における第１のコイル導体１２と第２のコイル導体１３との間の距離でもある。図５に示すように、対向する面２ａ、３ａがフラットな場合と比べ、図４に示す本実施の形態では、第１のコイル導体１２と第２のコイル導体１３間の容量を低減できる。よって、特性インピーダンスを高くすることができる。その結果、各通信規格に応じた規定の特性インピーダンスに調整することができるため、差動信号の劣化を防止できるという効果が得られる。
　次に、第１、第２のコイル導体１３の間で発生する容量について、より詳細に説明する。
　図５に示すように、第１、第２のコイル導体２、３の断面形状が長方形の場合、第１のコイル導体２と第２のコイル導体３との間の距離は、対向する面２ａ、３ａすべてで同じである。また、図４に示す第１、第２のコイル導体１２、１３の間の第４の絶縁体層１１ｄ（図２に示す）の厚みが、図５に示す第１、第２のコイル導体２、３の間の第４の絶縁体層（図示せず）の厚みと同じであると仮定する。この場合、図４に示す本発明の実施の形態１におけるコモンモードノイズフィルタでは、円弧状となっている隅部１２ｂ、１３ｂ以外の部分（例えば、中央部）では、第１、第２のコイル導体１２、１３間の距離Ｘ１は、図５に示すコモンモードノイズフィルタと同じであるが、円弧状となっている隅部１２ｂ、１３ｂにおいては、第１のコイル導体１２と第２のコイル導体１３間の距離Ｘ２は距離Ｘ１より長くなる。したがって、円弧状となっている隅部１２ｂ、１３ｂが互いに対向する部分の容量を低減できる。なお、隅部１２ｂ、１３ｂにおける第１のコイル導体１２と第２のコイル導体１３との間の距離Ｘ２は、第１のコイル導体１２と第２のコイル導体１３が第１の方向に対向するそれぞれの面の端部における第１のコイル導体１２と第２のコイル導体１３との間の距離でもある。
　よって、伝送線路上に配置されるコモンモードノイズフィルタにおいて特性インピーダンスが各通信規格に応じた規定の範囲内（例えば、ＵＳＢ２．０では伝送線路における特性インピーダンスが９０Ω±１５％）であれば信号の反射、損失が少なく信号の劣化が防げる。そして、特性インピーダンスは√（Ｌ／Ｃ）に比例する（Ｌは伝送線路の単位長さあたりのコイルのインダクタンス値、Ｃは単位長さあたりコイル間の容量）ため、製品の低背化によって絶縁体層１１ｄの厚み（第１、第２のコイル導体１２、１３の間の距離）が例えば１～１０μｍとなった場合、図５に示す、第１、第２のコイル導体２、３の断面形状が長方形であるコモンモードノイズフィルタは、図４に示す本実施の形態のコモンモードノイズフィルタと比べて、第１コイル導体２と第２のコイル導体３との間の容量が高くなる。図５の構成では、各通信規格に応じた規定の特性インピーダンスに調整することができず、差動信号の劣化を防止ができない可能性がある。
　これに対し、図４に示す本実施の形態では、隅部１２ｂ、１３ｂにおける第１、第２のコイル導体１２、１３と間の距離を長くすることによって、図４に示すコイル導体１２、１３の断面の面積と、図５に示すコイル導体２、３の断面の面積が同じであっても、第１、第２のコイル導体１２、１３の間の容量を、第１、第２のコイル導体２、３の間の容量より低減できる。よって本実施の形態では、特性インピーダンスを高くすることができ、差動信号の劣化を防止できる。さらに、第１、第２のコイル導体１２、１３の間の磁気結合状態を下げることができる。そのため、差動モードにおいて未結合の残留インダクタ成分が残り、差動モードにおいて残留インダクタンスが増加し、特性インピーダンスを高くすることができる。
　また、本実施の形態では、第１、第２のコイル導体、１２、１３の間の容量を低減できることから、高周波帯域でもコモンモードノイズを除去することができる。
　なお、特性インピーダンスを高くするために、コイル導体の厚みを減らして自己インピーダンスを増やしたり、コイル導体の幅を狭くしてコイル導体間の容量を減らしたりする方法も考えられるが、この方法の場合は直流抵抗値が増大してしまう。よって、本実施の形態のコモンモードノイズフィルタでは、コイル導体の厚み、幅をほとんど変えることはないため、直流抵抗値が増大することはない。
　また、本実施の形態のコモンモードノイズフィルタは、隅部１２ｂ、１３ｂの円弧状となった部分によって、積層時に第１、第２のコイル導体１２、１３に印加される応力を逃がすことができるため、第１、第２のコイル導体１２、１３の厚みが厚くなっても、層間剥離を防止できる。したがって、第１、第２のコイル導体１２、１３の線間を狭ピッチにしてもデラミネーションの発生やショートを防ぐことができる。
　さらに、本実施の形態のコモンモードノイズフィルタは、第１のコイル導体１２と第２のコイル導体１３の間の容量を低減できるため、容量による通過帯域の低周波化を防ぐことができる。
　（実施の形態２）
　次に、実施の形態２のコモンモードノイズフィルタについて、図６を参照しながら説明する。
　図６は本発明の実施の形態２におけるコモンモードノイズフィルタの主要部の断面図である。なお、この本発明の実施の形態２においては、上述した本発明の実施の形態１と同様の構成を有するものについては、同一符号を付して、説明を省略する。
　図６に示す実施の形態２と、図４に示す実施の形態１と異なる点は、図４では隅部１２ｂ、１３ｂだけが、円弧状であるのに対し、図６に示す実施の形態２では、第１、第２のコイル導体１２、１３の断面を、第１、第２のコイル導体１２、１３の互いに対向する面１２ａ、１３ａのすべてが、円弧状である点である。本実施の形態では、第１のコイル導体１２の断面の上側の辺の中央部が上方向に突出して、第２のコイル導体１３の断面の下側の辺の中央部が下に突出している。
　なお、本実施の形態では、面１２ａ、１３ａの断面の形状は半円であるが、円形状でも楕円形状でもよい。また、円形状の場合、円弧状になった部分の直径は、第１、第２のコイル導体１２、１３の幅ｗと同じかそれ以上となる。
　図６に示す本実施の形態の構成によれば、第１、第２のコイル導体１２、１３間の互いに対向する面１２ａ、１３ａとの間の距離は、中央部以外のほとんどの箇所（例えばＸ３）で、図５に示す長方形状の場合より、第１のコイル導体１２と第２のコイル導体１３間の距離が長くなっている。
　また、本実施の形態では、図４に示す実施の形態１に比べ、隅部１２ｂ、１３ｂにおける第１のコイル導体１２と第２のコイル導体１３との間の距離Ｘ３をさらに長くすることができる。なお、隅部１２ｂ、１３ｂにおける第１のコイル導体１２と第２のコイル導体１３との間の距離Ｘ3は、第１のコイル導体１２と第２のコイル導体１３が第１の方向に対向するそれぞれの面の端部における第１のコイル導体１２と第２のコイル導体１３との間の距離でもある。
　これにより、第１のコイル導体１２と第２のコイル導体１３間の容量をより低減できるため、特性インピーダンスをより高くすることができる。この結果、各通信規格に応じた規定の特性インピーダンスに調整することができ、差動信号の劣化を確実に防止できる。
　（実施の形態３）
　次に図７および図８を参照しながら、本発明の実施の形態３について説明する。
　図７に示す実施の形態３では、断面形状が幅ｗと高さｈの関係がｈ＞ｗの縦長の楕円形状である。
　なお、図８に示すように断面形状が幅ｗと高さｈの関係がｈ＝ｗの略円形状になるようにしてもよい。
　図４、図６に示す実施の形態では、直線部分と円弧状部分と接続部分であるエッジ部が存在する。このエッジ部分には応力が集中する。一方、図７や図８に示す実施の形態３では、断面形状に直線部分が存在せず、エッジも存在しない。
　よって、積層時に第１、第２のコイル導体１２、１３に印加される応力を十分に緩和でき、これにより、層間剥離をより効果的に防止できる。
　なお、実施の形態１と同様に、実施の形態２および実施の形態３でも、第１、第２のコイル導体１２、１３の幅ｗと高さｈを規定して、図５に示す長方形状の第１、第２のコイル導体２、３の断面と同じ断面積とすれば、直流抵抗値は増大しない。
　　＜コモンモードノイズフィルタの製造方法＞
　次に、本発明の実施の形態１～３におけるコモンモードノイズフィルタの製造方法について説明する。
　まず、図１に示すように、ガラスを含有する非磁性体部１８を備えた積層体１１が形成される。
　積層体１１が形成される時、非磁性体部１８の内部に、上下方向（第１の方向）に対向しかつ銀で構成される第１、第２のコイル導体１２、１３が形成される。この時点では、第１、第２のコイル導体１２、１３の断面形状は、幅ｗと高さｈの関係がｈ＞ｗとなるような上下方向に長い略長方形である。
　次に、積層体１１を焼成する。
　積層体１１を、焼成する際の温度は、約９７０℃～１０００℃である。この温度はガラスの転移点温度（約８００℃）より高く、かつ銀の軟化点温度（約９６０℃）より高い。
　最後に、積層体の両端部に外部電極１６ａ～１６ｄが形成される。
　上記方法では、積層体１１を焼成する温度は、ガラスの転移点温度より高いため、ガラスを包含する非磁性体部１８の流動性が増す。よって、積層体１１の内部の第１、第２のコイル導体１２、１３の形状が容易に変動する。また、積層体１１を焼成す温度は、銀の軟化点温度より高いため、銀で構成される第１、第２のコイル導体１２、１３は表面積を小さくするように変形するため、第１、第２のコイル導体１２、１３の断面形状は、円弧状を有するように変形する。
　なお、第１、第２のコイル導体１２、１３は、銀ではなく、銀パラジウム等の銀を主成分とする合金、または、ガラスが含有された銀で形成されていても、同様の効果が得られる。
　本実施の形態の製造方法では、第１、第２のコイル導体１２、１３の断面は、本発明の実施の形態１～３で説明した形状になる。
　本実施の形態の製造方法では、コイル導体の断面が円弧状を有する特殊な形状のものを予め準備する必要はない。本実施の形態のコモンモードノイズフィルタの製造方法では、コイル導体の断面を積層、焼成後に容易に円弧状にすることができる。
　次に、図４を参照しながら、第１、第２のコイル導体１２、１３が互いに対向しない面１２ｃ、１３ｃの断面の隅部の形状が、円弧状である場合の効果について説明する。
　第１、第２のコイル導体１２、１３がその厚みが厚い縦長形状の場合、積層時に第１、第２のコイル導体１２、１３に印加される応力を、第１、第２のコイル導体１２、１３が互いに対向しない面１２ｃ、１３ｃにおいても緩和させることができる。よって、本実施の形態では、層間剥離を防止することができる。
　さらに、例えば、図４に示すように、第１、第２のコイル導体１２、１３の断面を、上下方向の中心部に対して線対称にすれば、第１、第２のコイル導体１２、１３で発生する磁束が積層体１１内で均一になり、コモンモードノイズ除去特性等の特性が劣化することはない。
　なお、第１のコイル導体１２と第２のコイル導体１３間の距離を長くして、第１のコイル導体１２と第２のコイル導体１３間の容量を低減させる点や、デラミネーションの発生を防止する点では、第１、第２のコイル導体１２、１３の断面形状の幅ｗと高さｈの関係をｈ＜ｗとすることも考えられるが、この場合は、第１、第２のコイル導体１２、１３の線間距離が縮まってショートしてしまう可能性があるため、ｈ≧ｗとするのが好ましい。
　また、本実施の形態１～３においては、第１のコイル導体１２、第２のコイル導体１３のペアが１つだけ設けられているが、２つ以上設けられるアレイタイプであってもよい。
　本発明に係るコモンモードノイズフィルタおよびその製造方法は、差動信号の劣化を防止できる。特にデジタル機器やＡＶ機器、情報通信端末等の各種電子機器のノイズ対策として使用されるコモンモードノイズフィルタ等において有用である。
　１１　積層体
　１１ａ～１１ｇ　絶縁体層
　１２　第１のコイル導体
　１２ａ，１２ｃ　面
　１２ｂ　隅部
　１３　第２のコイル導体
　１３ａ，１３ｃ　面
　１３ｂ　隅部
　１４，１５　引出導体
　１６ａ～１６ｄ　外部電極
　１７ａ，１７ｂ　ビア電極
　１８　非磁性体部

Claims (6)

  1. 　積層体と、
    　前記積層体の内部に形成され、第１の方向に対向する第１のコイル導体および第２のコイル導体とを備え、
    　前記第１のコイル導体が前記第２のコイル導体に対向する第１の面を有し、
    　前記第２のコイル導体が前記第１の面に対向する第２の面を有し、
    　前記第１の方向に対向する前記第１の面の中心部と前記第２の面の中心部との間の距離より、前記第１の方向に対向する前記第１の面の端部と前記第２の面の端部との間の距離の方が長く、
    　前記第１の面および前記第２の面のそれぞれの断面の隅部の形状は、円弧状であり、
    　前記第１および第２のコイル導体の断面において、前記第１の方向における高さｈと、前記第１の方向に直交する第２の方向における幅ｗとの関係がｈ≧ｗである
    ことを特徴とするコモンモードノイズフィルタ。
  2. 　前記第１および第２のコイル導体の断面の全ての隅部の形状は、円弧状である
    ことを特徴とする請求項１記載のコモンモードノイズフィルタ。
  3. 　前記第１のコイル導体および前記第２のコイル導体において、前記第１の面および前記第２の面のそれぞれの断面の形状は、円弧状である
    ことを特徴とする請求項１記載のコモンモードノイズフィルタ。
  4. 　前記第１のコイル導体および前記第２のコイル導体の断面の形状は、楕円形状または円形状のいずれかである
    ことを特徴とする請求項１記載のコモンモードノイズフィルタ。
  5. 　ガラスを含有する非磁性体部を有する積層体を備えたコモンモードノイズフィルタの製造方法あって、
    　互い対向し、かつ、銀を主成分とする第１および第２のコイル導体を、前記非磁性体部の内部に形成する第１のステップと、
    　前記積層体を焼成する第２のステップと
    を備え、
    　前記第２のステップにおいて、前記積層体を焼成する温度は、前記ガラスの転移点温度より高く、かつ、銀の軟化点温度より高い
    ことを特徴とするコモンモードノイズフィルタの製造方法。
  6. 　前記第１および第２のコイル導体が銀で形成されている
    ことを特徴とする請求項５記載のコモンモードノイズフィルタの製造方法。
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