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WO2013164069A2 - Verfahren zum rückverflüssigen einer methan-reichen fraktion - Google Patents

Verfahren zum rückverflüssigen einer methan-reichen fraktion Download PDF

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WO2013164069A2
WO2013164069A2 PCT/EP2013/001157 EP2013001157W WO2013164069A2 WO 2013164069 A2 WO2013164069 A2 WO 2013164069A2 EP 2013001157 W EP2013001157 W EP 2013001157W WO 2013164069 A2 WO2013164069 A2 WO 2013164069A2
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pressure
compressed
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Hubert Franke
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Linde GmbH
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream

Definitions

  • the invention relates to a process for re-liquefying a methane-rich fraction, in particular boil-off gas.
  • boil-off gas is to be understood below as meaning both boil-off gases and gas mixtures which have a similar composition, by way of example displacement gases which, for example, are present in LNG loading in transport tanks on ships or ships Trucks arise.
  • Methane-rich gases or boil-off gases when liquefied above a certain nitrogen content, require suitable measures for the discharge of a nitrogen-rich fraction in order to limit the nitrogen content in liquefied natural gas (LNG) to typically 1 mol%.
  • LNG liquefied natural gas
  • US Pat. No. 5,036,671 shows a method for discharging a nitrogen-rich fraction in which, at the cold end of the liquefaction process, gas streams which have a markedly increased content of nitrogen compared with the raw gas are withdrawn via one or more separators. These gas streams are usually compressed, possibly partially returned to the raw gas and usually used as fuel gas.
  • the boil-off gas flowing out of the LNG tank downstream of the liquefaction process is warmed up and compressed to approximately ambient temperature.
  • warm-sucking compression of the boil-off gas has an increased likelihood of generating negative pressure in the compressor. This can create an air and thus
  • Object of the present invention is to propose a generic method for re-liquefying a methane-rich fraction, which avoids the aforementioned disadvantages. To solve this problem, a generic method for
  • the methane-rich fraction is compressed to a pressure which is at least 20% above the critical pressure of the fraction to be compressed
  • the liquid product fraction resulting from the expansion of the nitrogen-poor fraction has a nitrogen content of ⁇ 1.5 mol%. If the liquefaction and subcooling of the methane-rich fraction take place against at least one refrigerant circuit and / or at least one refrigerant mixture cycle and this (r) has at least one cycle compressor, the pressure to which the methane-rich fraction is compressed , the pressure on which the liquefied and supercooled methane-rich fraction is released, and the
  • the methane-rich fraction 1 to be reliquefied in the single or multi-stage compressor unit C1 is pressurized to at least 20%
  • Heat exchangers avoided the subsequent liquefaction stage.
  • the back-liquefied methane-rich fraction 1 is not heated before its compression C1. Due to the compression C1 is the
  • the compressed methane-rich fraction 2 is in the heat exchanger E2 to a
  • the heat exchanger E2 shown in Figure 1 may be formed in reality from a plurality of separate heat exchangers and / or heat exchanger sections. It is preferably carried out as a wound heat exchanger with two bundles or as a soldered Ptatten (2004).
  • Deduced separator D1 heated in the heat exchanger E2 against the cooled methane-rich fraction 2 - wherein this heating is optional.
  • the warmed nitrogen-rich fraction 5 if desired, one or more stages compressed C2 and via line 6 their further use, for example as a fuel gas fed.
  • This nitrogen-rich gas 5 preferably has a pressure between 5 and 20 bar, in particular between 7 and 15 bar. Thus, it is suitable for example directly to the firing of steam boilers.
  • the resulting after the relaxation in the separator D1 liquid nitrogen depleted fraction 7 is in the valve V2 to a pressure between 1, 1 and 2.0 bar, preferably between 1, 2 and 1, 8 bar, relaxed.
  • the resulting in this relaxation gaseous fraction is withdrawn via line 8 from the top of the separator D2 and admixed without heating of the methane-rich fraction 1 to be compressed.
  • the obtained in the bottom of the separator D2 liquid fraction provides the liquefied natural gas product (LNG); this has a nitrogen content of ⁇ 1, 5 mol%.
  • cooling and liquefaction of the methane-rich fraction 2 in the heat exchanger E2 take place against a refrigerant mixture cycle which is only shown by way of example.
  • Whose refrigerant mixture is supplied after heating and evaporation in the heat exchanger E2 against the cooled methane-rich fraction 2 via line 10 to a two-stage compressor unit C3 upstream separator D3. This serves for the safety of the compressor unit C3, since liquid particles entrained therein are separated in the refrigerant mixture.
  • the refrigerant mixture to be compressed is supplied from the head of the separator D3 via line 11 of the compressor unit C3 and compressed in the first stage to an intermediate pressure. After cooling in the intercooler E3, the refrigerant mixture compressed to the intermediate pressure via line 12 becomes a second Separator D4 supplied. The more profound, drawn from his head
  • Refrigerant mixture fraction is fed via line 13 of the second compressor stage of the compressor unit C3 and compressed in this to the desired final pressure. Subsequently, this refrigerant mixture fraction is cooled in the aftercooler E4 and fed via line 15 to a third separator D5.
  • Refrigerant mixture fraction is passed via line 18 through the heat exchanger E2 after mixing with the withdrawn from the bottom of the second separator D4 liquid higher-boiling refrigerant mixture fraction 14.
  • a pump P is to be provided in the line 14.
  • Refrigeration cycle compressor C3 is neither known nor known from the prior art she suggested by him.
  • the amount of gas withdrawn at the top of the separator D1 can be kept constant by varying the pressure in the separator D1. This results in a variable recirculation amount of the gaseous fraction 8 from the separator D2 to the suction side of the feed gas compressor C1.

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Description

Beschreibung
Verfahren zum Rückverflüssiqen einer Methan-reichen Fraktion
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Rückverflüssigen einer Methan-reichen Fraktion, insbesondere von Boil-off-Gas.
Unter dem Begriff„Boil-off-Gas" seien nachfolgend sowohl Boil-off-Gase als auch Gasgemische, die eine ähnliche Zusammensetzung aufweisen, zu verstehen; lediglich beispielhaft genannt seien Verdrängungsgase, die bspw. bei der LNG-Verladung in Transporttanks auf Schiffen oder Lkw entstehen.
Methan-reiche Gase bzw. Boil-off-Gase erfordern bei ihrer Verflüssigung ab einem gewissen Stickstoffanteil geeignete Maßnahmen zur Ausschleusung einer Stickstoff- reichen Fraktion, um den Stickstoffgehalt im verflüssigten Erdgas (LNG) auf üblicherweise 1 Mol-% zu begrenzen.
Das US-Patent 5,036,671 zeigt eine Methode zur Ausschleusung einer Stickstoffreichen Fraktion, bei der am kalten Ende des Verflüssigungsprozesses über einen oder mehrere Abscheider Gasströme, die einen gegenüber dem Rohgas deutlich erhöhten Gehalt an Stickstoff aufweisen, abzuziehen. Diese Gasströme werden in der Regel verdichtet, ggf. teilweise zum Rohgas zurückgeführt und üblicherweise als Brenngas verwendet. Bei dem im US-Patent 5,036,671 beschriebenen Verflüssigungsprozess wird das aus dem dem Verflüssigungsprozess nachgeschalteten LNG-Tank abströmende Boil-off-Gas angewärmt und in etwa bei Umgebungstemperatur verdichtet.
Da der Betriebsdruck in derartigen LNG-Tanks im Regelfall nur geringfügig, typischerweise 50 mbar, über dem Umgebungsdruck liegt, besteht bei der
warmansaugenden Verdichtung des Boil-off-Gases eine erhöhte Wahrscheinlichkeit, Unterdruck im Verdichter zu erzeugen. Dies kann zu einem Luft- und damit
Sauerstoffeintritt führen und somit ein Sicherheitsrisiko darstejien. Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein gattungsgemäßes Verfahren zum Rückverflüssigen einer Methan-reichen Fraktion vorzuschlagen, das die vorgenannten Nachteile vermeidet. Zur Lösung dieser Aufgabe wird ein gattungsgemäßes Verfahren zum
Rückverflüssigen einer Methan-reichen Fraktion vorzuschlagen, bei dem
a) die Methan-reiche Fraktion auf einen Druck, der wenigstens 20 % über dem kritischen Druck der zu verdichtenden Fraktion liegt, verdichtet,
b) verflüssigt und unterkühlt,
c) auf einen Druck zwischen 5 und 20 bar entspannt,
d) in eine gasförmige Stickstoff-reiche und eine flüssige Stickstoff-abgereicherte Fraktion aufgetrennt wird und
e) die Stickstoff-abgereicherte Fraktion auf einen Druck zwischen 1 ,1 und 2,0 bar entspannt wird,
f) wobei die dabei anfallende gasförmige Fraktion ohne angewärmt und
verdichtet zu werden der Methan-reichen Fraktion zugemischt wird, und g) die bei der Entspannung der Stickstoff-armen Fraktion anfallende flüssige Produktfraktion einen Stickstoff-Gehalt von < 1 ,5 Mol-% aufweist. Sofern die Verflüssigung und Unterkühlung der Methan-reichen Fraktion gegen wenigstens einen Kältemittel-Kreislauf und/oder wenigstens einen Kältemittelgemisch- Kreislauf erfolgen und diese(r) wenigstens einen Kreislauf-Verdichter aufweist, werden der Druck, auf den die Methan-reiche Fraktion verdichtet wird, der Druck, auf den die verflüssigte und unterkühlte Methan-reiche Fraktion entspannt wird, und die
Temperatur, auf die die Methan-reiche Fraktion gekühlt wird, erfindungsgemäß derart gewählt oder variiert, dass
- die Antriebsleistung des für die Verdichtung der Methan-reichen Fraktion
verwendeten Verdichters und die Antriebsleistung des oder der Kreislauf-Verdichter relativ zueinander verschoben werden, ohne dass sich die Gesamtleistung um mehr als ±5 % verändert oder
- die Antriebsleistung des für die Verdichtung der Methan-reichen Fraktion
verwendeten Verdichters und die Antriebsleistung des oder der Kreislauf-Verdichter derart relativ zueinander verschoben werden, dass eine Verteilung der Gesamtleistung zwischen 30/70 und 70/30 erreicht wird.
Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen des erfindungsgemäßen Verfahrens zum Rückverflüssigen einer Methan-reichen Fraktion, die Gegenstände der abhängigen Patentansprüche darstellen, sind dadurch gekennzeichnet, dass die Methan-reiche Fraktion auf einen Druck, der wenigstens 30 % über dem kritischen Druck der zu verdichtenden Fraktion liegt, verdichtet wird, die verflüssigte und unterkühlte Methan-reiche Fraktion auf einen Druck zwischen 7 und 15 bar entspannt wird, und/oder
- die Stickstoff-abgereicherte Fraktion auf einen Druck zwischen 1 ,2 und 1 ,8 bar entspannt wird.
Das erfindungsgemäße Verfahren zum Rückverflüssigen einer Methan-reichen Fraktion sowie weitere vorteilhafte Ausgestaltungen desselben seien nachfolgend anhand des in der Figur 1 dargestellten Ausführungsbeispieles näher erläutert.
Die rückzuverflüssigende Methan-reiche Fraktion 1 wird in der ein- oder mehrstufig ausgelegten Verdichtereinheit C1 auf einen Druck, der wenigstens 20 %,
vorzugsweise wenigstens 30 % über dem kritischen Druck der rückzuverflüssigenden Methan-reichen Fraktion 1 liegt, verdichtet. Dadurch werden Zweiphasenströmungen der rückzuverflüssigenden Methan-reichen Fraktion 1 in dem oder den
Wärmetauschern der nachfolgenden Verflüssigungsstufe vermieden.
Erfindungsgemäß wird die rückzuverflüssigende Methan-reiche Fraktion 1 vor ihrer Verdichtung C1 nicht angewärmt. Aufgrund der Verdichtung C1 wird die
rückzuverflüssigende Methan-reiche Fraktion auf eine Temperatur höher als die der Umgebung erhitzt, weswegen sie im Wärmetauscher E1 gegen Kühlwasser oder Luft in etwa auf Umgebungstemperatur gekühlt wird. Die verdichtete Methan-reiche Fraktion 2 wird im Wärmetauscher E2 auf eine
Temperatur zwischen -100 und -140 "C, vorzugsweise zwischen -110 und -130 abgekühlt und dabei verflüssigt und unterkühlt. Die Abkühlung der verdichteten Methan-reichen Fraktion kann grundsätzlich gegen jeden beliebigen Kältemittelkreislauf oder Kältemittelgemischkreislauf sowie
Kombinationen der vorgenannten erfolgen. Der in der Figur 1 dargestellte
Kältemittelgemischkreislauf zeigt lediglich eine der vielen möglichen Varianten. Der in der Figur 1 dargestellte Wärmetauscher E2 kann in der Realität aus mehreren separaten Wärmetauschern und/oder Wärmetauscherabschnitten gebildet sein. Er wird vorzugsweise als gewickelter Wärmetauscher mit zwei Bündeln oder als gelöteter Ptattentauscher ausgeführt.
Nach erfolgter Verflüssigung und Unterkühlung wird die aus dem Wärmetauscher E2 abgezogene Methan-reiche Fraktion 3 im Ventil V1 auf einen Druck zwischen 5 und 20 bar, vorzugsweise zwischen 7 und 15 bar entspannt. Die dabei anfallende gasförmige, Stickstoff-reiche Fraktion 4 wird am Kopf des dem Ventil V1 nachgeschalteten
Abscheiders D1 abgezogen, im Wärmetauscher E2 gegen die abzukühlende Methanreiche Fraktion 2 angewärmt - wobei diese Anwärmung optional ist. Anschließend wird die angewärmte Stickstoff-reiche Fraktion 5, sofern gewünscht, ein- oder mehrstufig verdichtet C2 und über Leitung 6 ihrer weiteren Verwendung, beispielsweise als Brenngas, zugeführt. Dieses Stickstoff-reiche Gas 5 weist vorzugsweise einen Druck zwischen 5 und 20 bar, insbesondere zwischen 7 und 15 bar auf. Somit ist es beispielsweise direkt zur Befeuerung von Dampfkesseln geeignet. Bei einer
Verwendung als Brenngas in Gasturbinen ist der Verdichtungsaufwand im Vergleich zum Stand der Technik, bei dem von einem niedrigeren Tankdruck ausgegangen wird, deutlich reduziert.
Die nach der Entspannung im Abscheider D1 anfallende flüssige Stickstoff- abgereicherte Fraktion 7 wird im Ventil V2 auf einen Druck zwischen 1 ,1 und 2,0 bar, vorzugsweise zwischen 1 ,2 und 1 ,8 bar, entspannt. Die bei dieser Entspannung anfallende gasförmige Fraktion wird über Leitung 8 aus dem Kopf des Abscheiders D2 abgezogen und ohne Anwärmung der zu verdichtenden Methan-reichen Fraktion 1 zugemischt. Die im Sumpf des Abscheiders D2 anfallende Flüssigfraktion stellt das verflüssigte Erdgas-Produkt (LNG) dar; dieses weist einen Stickstoff-Gehalt von < 1 ,5 Mol-% auf.
Aufgrund der Kaltansaugung der in der Verdichterstufe C1 zu verdichtenden
Fraktionen bzw. Gasgemische 1 und 8 kann das eingangs erwähnte Sicherheitsrisiko, das bei einer warmansaugenden Verdichtung von Boii-off-Gasen besteht, wirkungsvoll verhindert werden. Ein unerwünschter und gefährlicher Luft- und damit
Sauerstoffeintritt in den Verdichter C1 ist somit ausgeschlossen. Aufgrund der Rückführung der nach der zweiten Entspannung V2 anfallenden gasförmigen Fraktion 8 in die zu verdichtende Methan-reiche Fraktion 1 können die LNG-Produktmenge kostengünstig gesteigert und der Gesamtenergieverbrauch verringert werden. Eine in der Figur 1 nicht dargestellte Verfahrensalternative besteht darin, den
Abscheider D1 durch einen Stripper zu ersetzen. In diesem wird die im Ventil V1 entspannte Methan-reiche Fraktion 3 über geeignete Einbauten, wie Packung und/oder Böden, von unten durch eine Teilmenge der abzukühlenden Methan-reichen Fraktion 2 in Bezug auf Stickstoff gestrippt. Als benötigtes Stripgas wird ein Teilstrom der abzukühlenden Methan-reichen Fraktion 2 entweder zwischen den Wärmetauschern E1 und E2 oder, bei einer Ausführung als gewickelter Wärmetauscher mit zwei Bündeln, zwischen den Bündeln angezogen.
Wie bereits erwähnt, erfolgen Abkühlung und Verflüssigung der Methan-reichen Fraktion 2 im Wärmetauscher E2 gegen einen lediglich beispielhaft dargestellten Kältemittelgemischkreislauf. Dessen Kältemittelgemisch wird nach Anwärmung und Verdampfung im Wärmetauscher E2 gegen die abzukühlende Methan-reiche Fraktion 2 über Leitung 10 einem einer zweistufigen Verdichtereinheit C3 vorgeschalteten Abscheider D3 zugeführt. Dieser dient der Sicherheit der Verdichtereinheit C3, da in ihm im Kältemittelgemisch mitgeführte Flüssigkeitsteilchen abgeschieden werden.
Das zu verdichtende Kältemittelgemisch wird aus dem Kopf des Abscheiders D3 über Leitung 11 der Verdichtereinheit C3 zugeführt und in deren ersten Stufe auf einen Zwischendruck verdichtet. Nach Abkühlung im Zwischenkühler E3 wird das auf den Zwischendruck verdichtete Kältemitteigemisch über Leitung 12 einem zweiten Abscheider D4 zugeführt. Die aus dessen Kopf abgezogene tiefersiedende
Kältemittelgemischfraktion wird über Leitung 13 der zweiten Verdichterstufe der Verdichtereinheit C3 zugeführt und in dieser auf den gewünschten Enddruck verdichtet. Anschließend wird diese Kältemittelgemischfraktion im Nachkühler E4 abgekühlt und über Leitung 15 einem dritten Abscheider D5 zugeführt.
Die in diesem Abscheider D5 anfallende Flüssigfraktion wird über Leitung 16 und Ventil V3 vor den zweiten Abscheider D4 zurückgeführt. Die aus dem Kopf des dritten Abscheiders D5 über Leitung 17 abgezogene, tiefersiedende
Kältemittelgemischfraktion wird nach Vermischung mit der aus dem Sumpf des zweiten Abscheiders D4 abgezogenen flüssigen höhersiedenden Kältemittelgemischfraktion 14 über Leitung 18 durch den Wärmetauscher E2 geführt. Um die Druckunterschiede in den Leitungen 14 und 17„überbrücken" zu können, ist in der Leitung 14 eine Pumpe P vorzusehen.
Das im Wärmetauscher E2 gegen sich selbst abgekühlte, verflüssigte und unterkühlte Kältemittelgemisch 18 wird nach Abzug aus dem Wärmetauscher E2 im Ventil V4 kälteleistend entspannt und anschließend über Leitung 19 im Gegenstrom zu der zu verflüssigenden Methan-reichen Fraktion 2 erneut durch den Wärmetauscher E2 geführt.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren zum Rückverflüssigen einer Methan-reichen Fraktion können nunmehr durch eine geeignete Wahl der Drücke nach der
Verdichtereinheit C1 und dem Ventil V1 sowie der Temperatur der abgekühlten Methan-reichen Fraktion 3 vor der Entspannung im Ventil V1 die Leistungen des Einsatzgasverdichters C1 und des Kältekreislaufverdichters C3 relativ zueinander verschoben werden, ohne dass die Gesamtleistung spürbar - hierunter sei eine Erhöhung bzw. Erniedrigung von ±5 % zu verstehen - verändert wird. In vorteilhafter Weise ist es möglich, die benötigten Leistungen der Antriebe A und B der Verdichter(einheiten) C1 und C3 soweit anzupassen, dass Antriebe (Gasturbinen, Dampfturbinen und/oder Elektromotoren) gleicher Leistung verwendet werden können. Diese Vereinheitlichung ist wirtschaftlich von großem Vorteil. Eine derartige
Umverteilung der Antriebsleistungen des Einsatzgasverdichters C1 und des
Kältekreislaufverdichters C3 ist aus dem Stand der Technik weder bekannt noch wird sie durch ihn nahegelegt.
Die am Kopf des Abscheiders D1 abgezogene Gasmenge kann durch Variation des Drucks im Abscheider D1 konstant gehalten werden. Somit ergibt sich eine variable Rückführmenge der gasförmigen Fraktion 8 aus dem Abscheider D2 auf die Saugseite des Einsatzgasverdichters C1.
Wie erwähnt führt eine bevorzugte Umverteilung zwischen den Verdichter(einheiten) C1 und C3 zu gleichen Antriebsleistungen. Statt dieser 50/50-Lösung kann auch jede andere Verteilung zwischen 30/70 und 70/30 erreicht werden. Die jeweils bevorzugte Lösung hängt beispielsweise von den Leistungstufen gängiger Antriebe (Gasturbinen) ab.

Claims

Patentansprüche
Verfahren zum Rückverflüssigen einer Methan-reichen Fraktion, insbesondere von Boil-off-Gas, wobei
a) die Methan-reiche Fraktion (1 ) auf einen Druck, der wenigstens 20 % über dem kritischen Druck der zu verdichtenden Fraktion liegt, verdichtet (C1 ),
b) verflüssigt und unterkühlt (E2),
c) auf einen Druck zwischen 5 und 20 bar entspannt (V1 ),
d) in eine gasförmige Stickstoff-reiche (4) und eine flüssige Stickstoff- abgereicherte Fraktion (7) aufgetrennt wird und
e) die Stickstoff-abgereicherte Fraktion (7) auf einen Druck zwischen 1 ,1 und 2,0 bar entspannt (V2) wird,
f) wobei die dabei anfallende gasförmige Fraktion (8) ohne angewärmt und verdichtet zu werden der Methan-reichen Fraktion (1 ) zugemischt wird, und g) die bei der Entspannung der Stickstoff-armen Fraktion anfallende flüssige
Produktfraktion (9) einen Stickstoff-Gehalt von < 1 ,5 Mol-% aufweist.
Verfahren nach Anspruch 1 , wobei die Verflüssigung und Unterkühlung (E2) der Methan-reichen Fraktion (1 ) gegen wenigstens einen Kältemittel-Kreislauf und/oder wenigstens einen Kältemittelgemisch-Kreislauf erfolgen und wobei diese(r) wenigstens einen Kreislauf-Verdichter (C3) aufweist, dadurch
gekennzeichnet, dass der Druck, auf den die Methan-reiche Fraktion (1 ) verdichtet wird (C1 ), der Druck, auf den die verflüssigte und unterkühlte Methan-reiche Fraktion (3) entspannt wird (V1 ), und die Temperatur, auf die die Methan-reiche Fraktion
(2) gekühlt wird, derart gewählt oder variiert werden, dass
- die Antriebsleistung des für die Verdichtung der Methan-reichen Fraktion (1 ) verwendeten Verdichters (C1 ) und die Antriebsleistung des oder der Kreislauf- Verdichter (C3) relativ zueinander verschoben werden, ohne dass sich die Gesamtleistung um mehr als ±5 % verändert, oder
- die Antriebsleistung des für die Verdichtung der Methan-reichen Fraktion (1 ) verwendeten Verdichters (C1 ) und die Antriebsleistung des oder der Kreislauf- Verdichter (C3) derart relativ zueinander verschoben werden, dass eine Verteilung der Gesamtleistung zwischen 30/70 und 70/30 erreicht wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Methanreiche Fraktion (1 ) auf einen Druck, der wenigstens 30 % über dem kritischen Druck der zu verdichtenden Fraktion liegt, verdichtet wird (C1 ).
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 3, dadurch
gekennzeichnet, dass die verflüssigte und unterkühlte Methan-reiche Fraktion (3) auf einen Druck zwischen 7 und 15 bar entspannt wird (V1 ).
5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, dass die Stickstoff-abgereicherte Fraktion (6) auf einen Druck zwischen 1 ,2 und 1 ,8 bar entspannt wird (V2).
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