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WO2013146758A1 - 変倍光学系、光学装置、および変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学装置、および変倍光学系の製造方法 Download PDF

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WO2013146758A1
WO2013146758A1 PCT/JP2013/058729 JP2013058729W WO2013146758A1 WO 2013146758 A1 WO2013146758 A1 WO 2013146758A1 JP 2013058729 W JP2013058729 W JP 2013058729W WO 2013146758 A1 WO2013146758 A1 WO 2013146758A1
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WO
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lens group
lens
optical system
variable magnification
refractive power
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PCT/JP2013/058729
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English (en)
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規和 横井
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Nikon Corp
Original Assignee
Nikon Corp
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Publication date
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
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    • G02B15/163—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having a first movable lens or lens group and a second movable lens or lens group, both in front of a fixed lens or lens group
    • G02B15/167—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having a first movable lens or lens group and a second movable lens or lens group, both in front of a fixed lens or lens group having an additional fixed front lens or group of lenses
    • G02B15/173—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having a first movable lens or lens group and a second movable lens or lens group, both in front of a fixed lens or lens group having an additional fixed front lens or group of lenses arranged +-+
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    • G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
    • G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake
    • G—PHYSICS
    • G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
    • G03B—APPARATUS OR ARRANGEMENTS FOR TAKING PHOTOGRAPHS OR FOR PROJECTING OR VIEWING THEM; APPARATUS OR ARRANGEMENTS EMPLOYING ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ACCESSORIES THEREFOR
    • G03B3/00—Focusing arrangements of general interest for cameras, projectors or printers
    • G03B3/10—Power-operated focusing

Definitions

  • the present invention relates to a variable power optical system suitable for an interchangeable lens for a camera, a digital camera, a video camera, and the like, an optical device having the same, and a method for manufacturing the variable power optical system.
  • variable magnification optical system it has been difficult to ensure sufficiently high optical performance while realizing miniaturization and high speed autofocus.
  • the present invention has been made in view of such a situation, and includes a variable magnification optical system having sufficiently high optical performance while realizing downsizing and high speed autofocus, and the variable magnification optical system.
  • Another object of the present invention is to provide an optical device and a method for manufacturing a variable magnification optical system.
  • a zoom optical system includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • a third lens group having a positive refractive power and a fourth lens group having a positive refractive power and at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, The distance between the second lens group changes, the distance between the second lens group and the third lens group changes, the distance between the third lens group and the fourth lens group changes, and the third lens group changes.
  • the lens group is composed of one positive lens, and the third lens group is moved in the optical axis direction to perform focusing from an object at infinity to a near object.
  • an optical apparatus is characterized by including the above-described variable magnification optical system.
  • variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive lens in order from the object side along the optical axis.
  • the distance between the first lens group and the second lens group changes, the distance between the second lens group and the third lens group changes, and the distance between the third lens group and the fourth lens group
  • the third lens group is composed of a single positive lens, and the third lens group is moved in the optical axis direction to focus from an object at infinity to a near object. It is characterized by comprising.
  • variable magnification optical system having sufficiently high optical performance
  • an optical device including the variable magnification optical system and a variable magnification optical system while realizing miniaturization and high speed autofocus.
  • a manufacturing method can be provided.
  • FIG. 1 is a sectional view showing the lens configuration of a variable magnification optical system according to the first example of the present invention.
  • 2A, 2B, and 2C are graphs showing various aberrations of the variable magnification optical system according to the first example when focusing on infinity.
  • FIG. 2A is a wide-angle end state
  • FIG. 2B is an intermediate focal length state
  • FIG. Each telephoto end state is shown.
  • FIG. 3 is a sectional view showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the second example of the present invention.
  • 4A, 4B, and 4C are graphs showing various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 2 at the time of focusing on infinity.
  • FIG. 4A is a wide-angle end state
  • FIG. 4B is an intermediate focal length state
  • FIG. Each telephoto end state is shown.
  • FIG. 5 is a sectional view showing the lens configuration of a variable magnification optical system according to the third example of the present invention.
  • 6A, 6B, and 6C are graphs showing various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 3 during focusing on infinity.
  • FIG. 6A is a wide-angle end state
  • FIG. 6B is an intermediate focal length state
  • FIG. Each telephoto end state is shown.
  • FIG. 7 is a sectional view showing the lens configuration of a variable magnification optical system according to the fourth example of the present invention.
  • 8A, 8B, and 8C are graphs showing various aberrations of the zoom optical system according to Example 4 during focusing at infinity.
  • FIG. 8A is a wide-angle end state
  • FIG. 8B is an intermediate focal length state
  • FIG. Each telephoto end state is shown.
  • FIG. 9 is a sectional view showing the lens configuration of a variable magnification optical system according to the fifth example of the present invention.
  • FIGS. 10A, 10B, and 10C are graphs showing various aberrations of the zoom optical system according to Example 5 during focusing at infinity.
  • FIG. 10A shows a wide-angle end state
  • FIG. 10B shows an intermediate focal length state
  • FIG. Each telephoto end state is shown.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view schematically showing a camera provided with the variable magnification optical system of the present invention.
  • FIG. 12 is a diagram showing an outline of a method for manufacturing a variable magnification optical system according to the present invention.
  • variable magnification optical system an optical device, and a method for manufacturing the variable magnification optical system according to the present invention will be described.
  • variable magnification optical system has a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the zoom lens has a third lens group and a fourth lens group having a positive refractive power, and the distance between the first lens group and the second lens group changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive lens group. And a fourth lens group having positive refracting power, and in the zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group and the second lens group The interval is changed, the interval between the second lens group and the third lens group is changed, and the interval between the third lens group and the fourth lens group is changed.
  • the third lens group is composed of one positive lens under such a configuration, and the third lens group is moved to infinity by moving the third lens group in the optical axis direction. Focus from an object to a close object. With this configuration, the focus lens is reduced in weight, and high-speed autofocus is possible even with a small actuator. Furthermore, the variable magnification optical system can be reduced in size, and the outer diameter of the lens barrel can be reduced. As a result, it is possible to realize a variable magnification optical system having high optical performance while realizing miniaturization and high speed autofocus.
  • the positive lens of the third lens group has a biconvex shape. With this configuration, it is possible to realize high optical performance by suppressing the variation of spherical aberration due to focusing.
  • the positive lens of the third lens group has a spherical lens surface.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (1).
  • R31A radius of curvature of the object side surface of the positive lens of the third lens group
  • R31B radius of curvature of the image side surface of the positive lens of the third lens group
  • Conditional expression (1) defines an appropriate ratio between the radius of curvature of the object side surface of the positive lens of the third lens group and the radius of curvature of the image side surface.
  • conditional expression (1) When the corresponding value of conditional expression (1) is below the lower limit, it is difficult to correct negative spherical aberration that occurs in the positive lens of the third lens group. As a result, high optical performance cannot be realized, which is not preferable. In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (1) to 1.20.
  • conditional expression (1) When the corresponding value of conditional expression (1) exceeds the upper limit, it is difficult to correct positive spherical aberration that occurs in the positive lens of the third lens group. As a result, high optical performance cannot be realized, which is not preferable. In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (1) to 2.50.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (2).
  • ft focal length of the entire variable magnification optical system in the telephoto end state
  • f3 focal length of the third lens unit
  • Conditional expression (2) defines an appropriate ratio between the focal length of the entire zooming optical system in the telephoto end state and the focal length of the third lens group.
  • conditional expression (2) When the corresponding value of conditional expression (2) is below the lower limit, the amount of movement of the third lens group at the time of focusing increases. As a result, the total length of the optical system becomes long, which makes it difficult to reduce the size. In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (2) to 3.70.
  • conditional expression (2) When the corresponding value of the conditional expression (2) exceeds the upper limit value, the power of the third lens group becomes strong, and the aberration fluctuation at the time of focusing becomes large. As a result, high optical performance cannot be realized, which is not preferable. In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (2) to 4.70.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (3).
  • f1 Focal length of the first lens unit
  • fw Focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state
  • Conditional expression (3) defines an appropriate range of the focal length of the first lens group.
  • the refractive power is strong or weak means that the absolute value of the refractive power is large or small.
  • conditional expression (3) When the corresponding value of conditional expression (3) is lower than the lower limit, the refractive power of the first lens unit becomes strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration and axial chromatic aberration. As a result, high optical performance cannot be realized, which is not preferable. In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (3) to 1.20.
  • conditional expression (3) When the corresponding value of conditional expression (3) exceeds the upper limit, the refractive power of the first lens group becomes weak, and the total length of the variable magnification optical system becomes long. As a result, downsizing becomes difficult, which is not preferable. In addition, it becomes difficult to correct astigmatism. As a result, high optical performance cannot be realized, which is not preferable. In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (3) to 1.80.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (4).
  • (4) 0.300 ⁇ ( ⁇ f2) / fw ⁇ 0.500
  • f2 Focal length of the second lens unit
  • fw Focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state
  • Conditional expression (4) defines an appropriate range of the focal length of the second lens group.
  • conditional expression (4) When the corresponding value of conditional expression (4) is lower than the lower limit, the negative refractive power of the second lens group becomes strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration and coma. As a result, high optical performance cannot be realized, which is not preferable. In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.330.
  • conditional expression (4) When the corresponding value of the conditional expression (4) exceeds the upper limit value, the negative refractive power of the second lens group becomes weak, and it is difficult to correct astigmatism and field curvature. As a result, high optical performance cannot be realized, which is not preferable. In order to secure the effect of the present invention, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (4) to 0.470.
  • the fourth lens group includes, in order from the object side along the optical axis, a fourth A lens group having a positive refractive power and a fourth B lens group having a negative refractive power. And a fourth C lens group having a positive refractive power, and moving the fourth B lens group so as to have a component in a direction substantially orthogonal to the optical axis, thereby correcting image blur due to camera shake, that is, image stabilization. It is desirable to do. With such a configuration, it is possible to prevent vibration with a small-diameter lens group, and it is possible to reduce the size and weight of the camera shake correction mechanism and the size of the lens barrel.
  • the movement having a component in a substantially orthogonal direction is a movement in a direction perpendicular to the optical axis, a movement in an oblique direction with respect to the optical axis, or a swing on one point on the optical axis. To include.
  • the first lens unit moves toward the object side with respect to the image plane along the optical axis when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the refractive power of the first lens group can be weakened, the refractive power of each lens group can be made appropriate, and a predetermined zoom ratio can be ensured. If the refractive power of each lens group becomes too strong, correction of aberrations becomes difficult. In particular, if the refractive power of the second lens group becomes too strong, the field curvature becomes large, which makes it difficult to correct and is not preferable. Also, if the refractive power of the third lens group becomes too strong, it is difficult to correct aberrations during focusing, which is not preferable.
  • the optical apparatus according to the present invention is characterized by having the variable magnification optical system having the above-described configuration. Thereby, an optical apparatus having high optical performance can be realized.
  • variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive lens in order from the object side along the optical axis.
  • the distance between the first lens group and the second lens group changes, the distance between the second lens group and the third lens group changes, and the distance between the third lens group and the fourth lens group
  • the third lens group is composed of a single positive lens, and the third lens group is moved in the optical axis direction to focus from an object at infinity to a near object. It is characterized by comprising.
  • variable magnification optical system manufacturing method With such a variable magnification optical system manufacturing method, a variable magnification optical system having high optical performance can be manufactured.
  • FIG. 1 is a sectional view showing the lens configuration of a variable magnification optical system ZL1 according to the first example of the present invention.
  • variable magnification optical system ZL1 includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the lens group G2 includes a third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the zoom optical system ZL1 when zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 And the third lens group G3 are decreased, and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is increased.
  • the first lens group G1 moves monotonously toward the object side with respect to the image plane I
  • the second lens group G2 moves to the convex shape on the image plane I side
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a fourth A lens group G4A having a positive refractive power, a fourth B lens group G4B having a negative refractive power, and a first lens having a positive refractive power. 4C lens group G4C.
  • the aperture stop S is disposed inside the fourth lens group G4, and is configured to move integrally with the fourth lens group G4 at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L13. Consists of
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconcave lens L21 and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a biconcave lens L23.
  • the third lens group G3 includes a biconvex lens L31.
  • the fourth A lens group G4A includes, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side, a cemented lens of a biconvex lens L42 and a biconcave lens L43, and a biconvex lens L44.
  • the 4B lens group G4B is composed of, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconcave lens L45 and a positive meniscus lens L46 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fourth C lens group G4C is composed of, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L47 having a convex surface directed toward the object side, and a cemented lens of a biconvex lens L48 and a biconcave lens L49, and is emitted from the L49 lens.
  • the formed light beam forms an image on the image plane I.
  • Table 1 below lists specifications of the variable magnification optical system ZL1 according to the first example of the present invention.
  • f is the focal length of the entire variable magnification optical system
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit: degree)
  • Y is the image height
  • TL is in the infinitely focused state.
  • W indicates a wide angle end state
  • M indicates an intermediate focal length state
  • T indicates a focal length state in a telephoto end state.
  • m is the order of the lens surfaces counted from the object side
  • r is the radius of curvature of the lens surfaces
  • d is the distance between the lens surfaces
  • op indicates the object plane
  • [Variable interval data] indicates values of the focal length f, the variable interval, and the aperture stop diameter ⁇ .
  • [Lens Group Data] indicates the start surface number and focal length of each lens group.
  • [Conditional Expression Corresponding Value] indicates the corresponding value of each conditional expression.
  • mm is generally used as the unit of the focal length f, the radius of curvature r, and other lengths described in Table 1.
  • the optical system is not limited to this because an equivalent optical performance can be obtained even when proportionally enlarged or proportionally reduced.
  • FIG. 2A, 2B, and 2C are graphs showing various aberrations of the zoom optical system ZL1 according to the first example when focusing on infinity
  • FIG. 2A is a wide-angle end state
  • FIG. 2B is an intermediate focal length state
  • FIG. 2C indicates the telephoto end state.
  • FNO indicates an F number
  • A indicates a half angle of view (unit: degree).
  • those not described are d-line
  • the aberration curve at is shown.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • the aberration diagram showing coma represents the meridional coma with respect to the d-line and the g-line at each half angle of view.
  • the same reference numerals as those of the present example are used.
  • variable magnification optical system ZL1 has excellent optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 3 is a sectional view showing the lens configuration of the variable magnification optical system ZL2 according to the second example of the present invention.
  • variable magnification optical system ZL2 includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the lens group G2 includes a third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the zoom optical system ZL2 when zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 And the third lens group G3 are decreased, and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is increased.
  • the first lens group G1 moves monotonously toward the object side with respect to the image plane I
  • the second lens group G2 moves to the convex shape on the image plane I side
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a fourth A lens group G4A having a positive refractive power, a fourth B lens group G4B having a negative refractive power, and a first lens having a positive refractive power. 4C lens group G4C.
  • the aperture stop S is disposed inside the fourth lens group G4, and is configured to move integrally with the fourth lens group G4 at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L13. Consists of
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconcave lens L21 and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a biconcave lens L23.
  • the third lens group G3 includes a biconvex lens L31.
  • the fourth A lens group G4A includes, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side, and a cemented lens of a biconvex lens L42, a biconcave lens L43, and a biconvex lens L44. .
  • the 4B lens group G4B is composed of, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconcave lens L45 and a positive meniscus lens L46 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fourth C lens group G4C is composed of, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L47 having a convex surface directed toward the object side, and a cemented lens of a biconvex lens L48 and a biconcave lens L49, and is emitted from the L49 lens.
  • the formed light beam forms an image on the image plane I.
  • Table 2 below lists specifications of the variable magnification optical system ZL2 according to the second example of the present invention.
  • Table 2 Second embodiment [Overall specifications] W M T f 72.00407 134.90005 291.56827 FNO 4.55 5.34 5.87 2 ⁇ 13.30 7.05 3.26 Y 8.35 8.35 8.35 TL 174.74594 189.28266 203.71361 [Surface data] m r d nd ⁇ d op ⁇ 1) 70.10870 5.23050 1.618000 63.34 2) 268.66420 0.12210 3) 76.54770 2.00000 1.795040 28.69 4) 47.28020 8.25010 1.437000 95.00 5) -24087.04000 (D5) 6) -183.21520 1.12770 1.696800 55.52 7) 23.23900 5.01110 1.846660 23.80 8) 57.06550 2.79090 9) -52.66330 1.10000 1.772500 49.62 10) 120.63120 (D10)
  • FIG. 4A, 4B, and 4C are graphs showing various aberrations of the variable magnification optical system ZL2 according to Example 2 when focused on infinity, FIG. 4A is a wide-angle end state, FIG. 4B is an intermediate focal length state, and FIG. 4C shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL2 has high optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 5 is a sectional view showing the lens configuration of the variable magnification optical system ZL3 according to the third example of the present invention.
  • variable magnification optical system ZL3 includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the lens group G2 includes a third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • variable magnification optical system ZL3 when the magnification is changed from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 And the third lens group G3 are decreased, and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is increased.
  • the first lens group G1 moves monotonously toward the object side with respect to the image plane I
  • the second lens group G2 moves to the convex shape on the image plane I side
  • the third lens group G3 and the fourth lens group G4. Moves to the object side monotonously. Focusing from an infinite object to a close object is performed by moving the third lens group G3 to the image plane I side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a fourth A lens group G4A having a positive refractive power, a fourth B lens group G4B having a negative refractive power, and a first lens having a positive refractive power. 4C lens group G4C.
  • the aperture stop S is disposed inside the fourth lens group G4, and is configured to move integrally with the fourth lens group G4 at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L13. Consists of
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconcave lens L21 and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a biconcave lens L23.
  • the third lens group G3 includes a biconvex lens L31.
  • the fourth A lens group G4A includes, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side, a biconvex lens L42, a biconcave lens L43, and a positive meniscus lens L44 having a convex surface facing the object side. And a cemented lens.
  • the 4B lens group G4B is composed of, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconcave lens L45 and a positive meniscus lens L46 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fourth C lens group G4C is composed of, in order from the object side along the optical axis, a biconvex lens L47, and a cemented lens of a biconvex lens L48 and a biconcave lens L49. A light beam emitted from the L49 lens is incident on the image plane I. Form an image.
  • Table 3 below lists specifications of the variable magnification optical system ZL3 according to the third example of the present invention.
  • Table 3 Third Example [Overall Specifications] W M T f 72.00160 134.90047 291.52685 FNO 4.57 5.23 5.88 2 ⁇ 13.32 7.04 3.26 Y 8.35 8.35 8.35 TL 175.31110 187.01799 201.23981 [Surface data] m r d nd ⁇ d op ⁇ 1) 70.57290 4.93910 1.618000 63.34 2) 242.25150 0.10000 3) 68.52880 2.00000 1.795040 28.69 4) 43.51940 8.96140 1.437000 95.00 5) -923.91020 (D5) 6) -119.38590 1.10000 1.772500 49.62 7) 19.58400 4.52140 2.000690 25.46 8) 57.05290 2.23580 9) -62.25060 1.10000 1.816000 46.59 10) 66.25170 (D10) 11) 104.
  • FIG. 6A, 6B, and 6C are graphs showing various aberrations of the variable magnification optical system ZL3 according to the third example at the time of focusing on infinity
  • FIG. 6A is a wide-angle end state
  • FIG. 6B is an intermediate focal length state
  • FIG. 6C shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL3 has high optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 7 is a sectional view showing the lens configuration of the variable magnification optical system ZL4 according to the fourth example of the present invention.
  • variable magnification optical system ZL4 includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the lens group G2 includes a third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • variable magnification optical system ZL4 when the magnification is changed from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 And the third lens group G3 are decreased, and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is increased.
  • the first lens group G1 moves monotonously toward the object side with respect to the image plane I
  • the second lens group G2 moves to the convex shape on the image plane I side
  • the third lens group G3 and the fourth lens group G4. Moves to the object side monotonously. Focusing from an infinite object to a close object is performed by moving the third lens group G3 to the image plane I side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a fourth A lens group G4A having a positive refractive power, a fourth B lens group G4B having a negative refractive power, and a first lens having a positive refractive power. 4C lens group G4C.
  • the aperture stop S is disposed inside the fourth lens group G4, and is configured to move integrally with the fourth lens group G4 at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus having a convex surface facing the object side. It comprises a cemented lens with a meniscus lens L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconcave lens L21 and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a biconcave lens L23.
  • the third lens group G3 includes a biconvex lens L31.
  • the fourth A lens group G4A is composed of, in order from the object side along the optical axis, a biconvex lens L41, and a cemented lens of a biconvex lens L42, a biconcave lens L43, and a biconvex lens L44.
  • the 4B lens group G4B is composed of, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconcave lens L45 and a positive meniscus lens L46 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fourth C lens group G4C is composed of, in order from the object side along the optical axis, a biconvex lens L47, and a cemented lens of a biconcave lens L48 and a biconvex lens L49. A light beam emitted from the L49 lens is incident on the image plane I. Form an image.
  • Table 4 lists specifications of the variable magnification optical system ZL4 according to the fourth example of the present invention.
  • Table 4 Fourth Example [Overall Specifications] W M T f 72.00198 134.90087 291.56400 FNO 4.53 5.17 5.89 2 ⁇ 13.31 7.05 3.26 Y 8.35 8.35 8.35 TL 174.11210 185.42109 200.30283 [Surface data] m r d nd ⁇ d op ⁇ 1) 54.92170 6.29800 1.603000 65.44 2) 199.31210 0.10000 3) 61.80160 2.00000 1.834000 37.18 4) 34.33480 10.49620 1.437000 95.00 5) 16937.45500 (D5) 6) -156.57000 1.22310 1.618000 63.34 7) 20.34000 4.24490 1.846660 23.80 8) 33.04330 3.78250 9) -36.70970 1.10000 1.593190 67.90 10) 193.98970 (D10) 11) 122
  • FIG. 8A, 8B, and 8C are graphs showing various aberrations of the variable magnification optical system ZL4 according to Example 4 when focused on infinity, FIG. 8A is a wide-angle end state, FIG. 8B is an intermediate focal length state, and FIG. 8C shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL4 has excellent optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 9 is a sectional view showing a lens configuration of a variable magnification optical system ZL5 according to the fifth example of the present invention.
  • variable magnification optical system ZL5 includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • the lens group G2 includes a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the zoom optical system ZL5 when zooming from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 And the third lens group G3 are decreased, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is increased, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 is increased.
  • the first lens group G1 moves monotonously toward the object side with respect to the image plane I
  • the second lens group G2 moves to the convex shape on the image plane I side
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a fourth A lens group G4A having a positive refractive power, a fourth B lens group G4B having a negative refractive power, and a first lens having a positive refractive power. 4C lens group G4C.
  • the aperture stop S is disposed inside the fourth lens group G4, and is configured to move integrally with the fourth lens group G4 at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. It comprises a cemented lens with a meniscus lens L13.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconcave lens L21 and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a biconcave lens L23.
  • the third lens group G3 includes a biconvex lens L31.
  • the fourth A lens group G4A includes, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side, and a cemented lens of a biconvex lens L42, a biconcave lens L43, and a biconvex lens lens L44.
  • the 4B lens group G4B is composed of, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconcave lens L45 and a positive meniscus lens L46 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fourth C lens group G4C includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a biconvex lens L47 and a negative meniscus lens L48 having a concave surface facing the object side, and a cemented lens of a biconcave lens L49 and a biconvex lens L50. Consists of
  • the fifth lens group G5 is composed of a positive meniscus lens L51 having a concave surface directed toward the object side.
  • the light beam emitted from the L51 lens forms an image on the image plane I.
  • Table 5 lists specifications of the variable magnification optical system ZL5 according to the fifth example of the present invention.
  • Table 5 Fifth embodiment [Overall specifications] W M T f 72.00486 134.89841 291.54877 FNO 4.65 5.37 5.93 2 ⁇ 13.31 7.05 3.26 Y 8.35 8.35 8.35 TL 174.91182 186.42192 202.55615 [Surface data] m r d nd ⁇ d op ⁇ 1) 52.79430 6.72790 1.603000 65.44 2) 192.26600 0.10000 3) 59.81310 2.01620 1.834000 37.18 4) 33.06570 10.93130 1.437000 95.00 5) 1398.99180 (D5) 6) -199.73510 1.10000 1.618000 63.34 7) 20.10900 3.98210 1.846660 23.80 8) 33.06750 3.80460 9) -36.15720 1.10000 1.593190 67.90 10) 153.39170 (D10) 11) 129.
  • FIGS. 10A, 10B, and 10C are graphs showing various aberrations of the zoom optical system ZL5 according to Example 5 at the time of focusing on infinity.
  • FIG. 10A is a wide-angle end state
  • FIG. 10B is an intermediate focal length state
  • FIG. 10C indicates the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL5 has high optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • each of the above embodiments shows a specific example of the present invention, and the present invention is not limited to these.
  • the contents described below can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.
  • variable magnification optical system The numerical examples of the variable magnification optical system according to the present invention are shown as those of the 4th group or the 5th group, but the present invention is not limited to this, and other group configurations, for example, a variable magnification optical system such as a 6th group is configured. Is also possible. Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side of the variable magnification optical system of the present invention, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used.
  • the lens group indicates a portion having at least one lens separated by an air interval.
  • the focusing lens group of the variable magnification optical system of the present invention is also suitable for driving by an ultrasonic motor or the like as an autofocus motor.
  • variable magnification optical system of the present invention either the entire lens group or a part thereof is moved as an anti-vibration lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, or in an in-plane including the optical axis.
  • a configuration in which image blur caused by camera shake is corrected by rotational movement in the direction, that is, rocking can also be adopted.
  • the lens surface of the lens constituting the variable magnification optical system of the present invention may be a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface. It is preferable that the lens surface is a spherical surface or a flat surface because lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in lens processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is aspherical, any of aspherical surface by grinding, glass molded aspherical surface formed by molding glass into an aspherical surface, or composite aspherical surface formed by aspherical resin on the glass surface An aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S of the variable magnification optical system of the present invention is preferably arranged in the vicinity of the fourth lens group, but the role may be substituted by a lens frame without providing a member as the aperture stop.
  • an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range may be provided on the lens surface of the lens constituting the variable magnification optical system of the present invention. Thereby, flare and ghost can be reduced and high contrast optical performance can be achieved.
  • variable magnification optical system ZL of the present invention will be described using a digital single lens reflex camera as an example.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view showing an outline of a digital single-lens reflex camera provided with a variable magnification optical system of the present invention.
  • the digital single-lens reflex camera 1 shown in FIG. 11 light from an object (subject) (not shown) is collected by the variable magnification optical system ZL and is focused on the focusing plate 5 via the quick return mirror 3.
  • the light imaged on the collecting plate 5 is reflected a plurality of times in the pentaprism 7 and guided to the eyepiece lens 9. Thereby, the photographer can observe the object image as an erect image through the eyepiece 9.
  • the quick return mirror 3 is retracted out of the optical path, and the light of the object condensed by the zoom optical system ZL forms a subject image on the image sensor 11. Thereby, the light from the object is picked up by the image pickup device 11 and stored as an object image in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot an object with the camera 1.
  • the digital single-lens reflex camera 1 equipped with the variable magnification optical system ZL according to the present invention realizes downsizing and high-speed autofocus, and corrects various aberrations satisfactorily to achieve high optical performance. can do.
  • the camera 1 in FIG. 11 may hold the photographic lens in a detachable manner, or may be formed integrally with the photographic lens.
  • the camera may be a single-lens reflex camera or a camera that does not have a quick return mirror or the like.
  • FIG. 12 is a diagram showing an outline of a method for manufacturing the variable magnification optical system ZL according to the present invention.
  • the method of manufacturing the variable magnification optical system ZL according to the present invention includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction.
  • FIG. 12 shows a method of manufacturing a variable magnification optical system having a third lens group having power and a fourth lens group having positive refractive power, and includes the following steps S1 to S3 as shown in FIG. .
  • Step S1 During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, the distance between the second lens group and the third lens group changes, and the third The distance between the lens group and the fourth lens group is configured to change.
  • variable power optical system of the present invention it is possible to realize a variable power optical system that achieves miniaturization and high speed autofocus and further has high optical performance.

Landscapes

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Description

変倍光学系、光学装置、および変倍光学系の製造方法
　本発明は、カメラ用交換レンズ、デジタルカメラ、ビデオカメラなどに好適な変倍光学系と、これを有する光学装置、および変倍光学系の製造方法に関する。
　従来、レンズ交換式カメラ用の交換レンズなどに用いられる変倍光学系として、日本国特開２００９－８６５３５号公報に示すように、最も物体側のレンズ群が正の屈折力を有するものが提案されている。
特開２００９－８６５３５号公報
　しかしながら、従来の変倍光学系にあっては、小型化とオートフォーカスの高速化とを実現しつつ、充分に高い光学性能を確保することは困難であった。
　本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであり、小型化とオートフォーカスの高速化とを実現しつつ、充分に高い光学性能を備えた変倍光学系、当該変倍光学系を備えた光学装置、および変倍光学系の製造方法を提供することを目的とする。
　上記目的を達成するために、本発明に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は変化し、前記第３レンズ群は１枚の正レンズで構成され、前記第３レンズ群を光軸方向に移動させることによって無限遠物体から近距離物体までの合焦を行うことを特徴とする。
　また、本発明に係る光学装置は、上記変倍光学系を備えていることを特徴とする。
　また、本発明に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は変化するように構成し、前記第３レンズ群を１枚の正レンズで構成し、前記第３レンズ群を光軸方向に移動させることによって無限遠物体から近距離物体までの合焦を行うように構成することを特徴とする。
　本発明によれば、小型化とオートフォーカスの高速化とを実現しつつ、充分に高い光学性能を備えた変倍光学系、当該変倍光学系を備えた光学装置、および変倍光学系の製造方法を提供することができる。
図１は本発明の第１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 図２Ａ、図２Ｂ、図２Ｃは第１実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦時における諸収差図であり、図２Ａは広角端状態、図２Ｂは中間焦点距離状態、図２Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図３は本発明の第２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 図４Ａ、図４Ｂ、図４Ｃは第２実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦時における諸収差図であり、図４Ａは広角端状態、図４Ｂは中間焦点距離状態、図４Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図５は本発明の第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 図６Ａ、図６Ｂ、図６Ｃは第３実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦時における諸収差図であり、図６Ａは広角端状態、図６Ｂは中間焦点距離状態、図６Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図７は本発明の第４実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 図８Ａ、図８Ｂ、図８Ｃは第４実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦時における諸収差図であり、図８Ａは広角端状態、図８Ｂは中間焦点距離状態、図８Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図９は本発明の第５実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 図１０Ａ、図１０Ｂ、図１０Ｃは第５実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦時における諸収差図であり、図１０Ａは広角端状態、図１０Ｂは中間焦点距離状態、図１０Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。 図１１は本発明の変倍光学系を備えたカメラの概略を示す断面図である。 図１２は本発明に係る変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。
　以下、本発明に係る変倍光学系、光学装置、および変倍光学系の製造方法について説明する。
　まず、本発明に係る変倍光学系から説明する。本発明に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔は変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔は変化し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔は変化し、第３レンズ群は１枚の正レンズで構成され、第３レンズ群を光軸方向に移動させることによって無限遠物体から近距離物体までの合焦を行うことを特徴とする。
　本発明に係る変倍光学系は、上述のように、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔を変化させ、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔を変化させ、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔を変化させる。この構成により変倍可能な光学系を実現し、変倍に伴う像面湾曲の変動を抑えて、高い光学性能を実現できる。
　また、本発明に係る変倍光学系は、このような構成のもと、第３レンズ群は１枚の正レンズで構成され、該第３レンズ群を光軸方向に移動させることによって無限遠物体から近距離物体までの合焦を行う。この構成により、フォーカスレンズが軽量化され、小型アクチュエータを用いても高速でのオートフォーカスが可能となる。さらに、変倍光学系の小型化が可能となり、鏡筒外径を小型化できる。その結果、小型化とオートフォーカスの高速化を実現しつつ、高い光学性能を備えた変倍光学系を実現できる。
　また、本発明に係る変倍光学系は、第３レンズ群の正レンズは、両凸形状であることが望ましい。この構成により、フォーカシングによる球面収差の変動を抑えて高い光学性能を実現できる。
　また、本発明に係る変倍光学系は、第３レンズ群の正レンズは、レンズ面が球面で構成されていることが望ましい。この構成により、フォーカシングによる球面収差の変動を抑えてさらに高い光学性能を実現できる。
　また、本発明に係る変倍光学系は、次の条件式（１）を満足することが望ましい。
　（１）１．００　＜　Ｒ３１Ａ／（－Ｒ３１Ｂ）　＜　３．００
　ただし、
　Ｒ３１Ａ：第３レンズ群の正レンズの物体側の面の曲率半径
　Ｒ３１Ｂ：第３レンズ群の正レンズの像面側の面の曲率半径
　条件式（１）は、第３レンズ群の正レンズの物体側の面の曲率半径と像面側の面の曲率半径との適切な比率を規定したものである。条件式（１）を満足することで、第３レンズ群の正レンズで発生する球面収差を適正に補正し、高い光学性能を実現することができる。
　条件式（１）の対応値が下限値を下回った場合、第３レンズ群の正レンズで発生する負の球面収差の補正が困難になる。その結果、高い光学性能を実現できなくなり、好ましくない。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を１．２０にすることが望ましい。
　条件式（１）の対応値が上限値を上回った場合、第３レンズ群の正レンズで発生する正の球面収差の補正が困難になる。その結果、高い光学性能を実現できなくなり、好ましくない。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を２．５０にすることが望ましい。
　また、本発明に係る変倍光学系は、次の条件式（２）を満足することが望ましい。
　（２）３．５０　＜　ｆｔ／ｆ３　＜　５．００
　ただし、
　ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離
　ｆ３：第３レンズ群の焦点距離
　条件式（２）は、望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離と第３レンズ群の焦点距離との適切な比率を規定したものである。条件式（２）を満足することで、小型化を図りつつ合焦時の収差変動を抑え、高い光学性能を実現することができる。
　条件式（２）の対応値が下限値を下回った場合、合焦時の第３レンズ群の移動量が大きくなる。その結果、光学系の全長が長くなってしまい、小型化が困難になり好ましくない。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を３．７０とすることが望ましい。
　条件式（２）の対応値が上限値を上回った場合、第３レンズ群のパワーが強くなり、合焦時の収差変動が大きくなる。その結果、高い光学性能を実現できなくなり、好ましくない。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を４．７０とすることが望ましい。
　また、本発明に係る変倍光学系は、次の条件式（３）を満足することが望ましい。
　（３）１．００　＜　ｆ１／ｆｗ　＜　２．００
　ただし、
　ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
　条件式（３）は、第１レンズ群の焦点距離の適切な範囲を規定するものである。なお、以下の説明において、屈折力が強い或いは弱いとは、屈折力の絶対値が大きい或いは小さいことをいう。
　条件式（３）の対応値が下限値を下回った場合、第１レンズ群の屈折力が強くなり、球面収差と軸上色収差の補正が困難になる。その結果、高い光学性能を実現できなくなり、好ましくない。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を１．２０にすることが望ましい。
　条件式（３）の対応値が上限値を上回った場合、第１レンズ群の屈折力が弱くなり、変倍光学系の全長が長くなってしまう。その結果、小型化が困難になり好ましくない。また、非点収差の補正が困難になる。その結果、高い光学性能を実現できなくなり、好ましくない。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を１．８０とすることが望ましい。
　また、本発明に係る変倍光学系は、次の条件式（４）を満足することが望ましい。
　（４）０．３００　＜　（－ｆ２）／ｆｗ　＜　０．５００
　ただし、
　ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
　条件式（４）は、第２レンズ群の焦点距離の適切な範囲を規定するものである。
　条件式（４）の対応値が下限値を下回った場合、第２レンズ群の負の屈折力が強くなり、球面収差とコマ収差の補正が困難になる。その結果、高い光学性能を実現できなくなり、好ましくない。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を０．３３０にすることが望ましい。
　条件式（４）の対応値が上限値を上回った場合、第２レンズ群の負の屈折力が弱くなり、非点収差や像面湾曲の補正が困難になる。その結果、高い光学性能を実現できなくなり、好ましくない。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を０．４７０とすることが望ましい。
　また、本発明に係る変倍光学系は、第４レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第４Ａレンズ群と、負の屈折力を有する第４Ｂレンズ群と、正の屈折力を有する第４Ｃレンズ群とを有し、第４Ｂレンズ群を光軸と略直交方向の成分を有するように移動させることで、手ブレによる像ブレの補正すなわち防振を行うことが望ましい。このような構成とすることで、小径のレンズ群で防振することができ、手振れ補正機構の小型化および軽量化と、鏡筒の小型化とを図ることができる。なお、略直交方向の成分を有する移動とは、光軸に対して直交方向に移動する他、光軸に対して斜め方向に移動したり、光軸上の一点を回転中心として揺動したりすることも含まれる。
　また、本発明に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群は光軸に沿って像面に対して物体側に移動することが望ましい。この構成とすることにより、第１レンズ群の屈折力を弱くすることが可能となり、各レンズ群の屈折力を適正にし、所定の変倍比を確保することができる。各レンズ群の屈折力が強くなりすぎると、収差の補正が困難になる。特に、第２レンズ群の屈折力が強くなりすぎると像面湾曲が大きくなり、補正することが困難になり好ましくない。また、第３レンズ群の屈折力が強くなりすぎると合焦時の収差補正が困難になり、好ましくない。
　また、本発明に係る光学装置は、上述した構成の変倍光学系を有することを特徴とする。これにより、高い光学性能を備えた光学装置を実現することができる。
　また、本発明に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は変化するように構成し、前記第３レンズ群を１枚の正レンズで構成し、前記第３レンズ群を光軸方向に移動させることによって無限遠物体から近距離物体までの合焦を行うように構成することを特徴とする。
　斯かる変倍光学系の製造方法により、高い光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。
（数値実施例）
　以下、本発明の数値実施例に係る変倍光学系を添付図面に基づいて説明する。
　（第１実施例）
　図１は、本発明の第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１のレンズ構成を示す断面図である。
　図１に示すように、本実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成される。
　本実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は増大する。また、像面Ｉに対して、第１レンズ群Ｇ１は単調に物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像面Ｉ側凸形状に移動し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４とは単調に物体側へ移動する。無限遠物体から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３を像面Ｉ側へ移動させることによって行う。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第４Ａレンズ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第４Ｂレンズ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第４Ｃレンズ群Ｇ４Ｃとから構成される。第４Ｂレンズ群Ｇ４Ｂを光軸と略直交方向の成分を持つように移動させることにより、手ブレによる像ブレの補正、すなわち防振を行う。開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４の内部に配置され、広角端から望遠端への変倍時に第４レンズ群Ｇ４と一体で移動するように構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と両凸レンズＬ１３との接合レンズとから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、両凹レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合レンズと、両凹レンズＬ２３とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ３１から構成される。
　第４Ａレンズ群Ｇ４Ａは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との接合レンズと、両凸レンズＬ４４とから構成される。
　第４Ｂレンズ群Ｇ４Ｂは、光軸に沿って物体側から順に、両凹レンズＬ４５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４６との接合レンズとから構成される。
　第４Ｃレンズ群Ｇ４Ｃは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４７と、両凸レンズＬ４８と両凹レンズＬ４９との接合レンズとから構成され、Ｌ４９レンズから射出された光線は像面Ｉに結像する。
　以下の表１に、本発明の第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の諸元値を掲げる。
　表１中の［全体諸元］において、ｆは変倍光学系全体の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角（単位：度）、Ｙは像高、ＴＬは無限遠合焦状態における第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の面から像面Ｉまでのレンズ全長をそれぞれ示している。Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態の各焦点距離状態をそれぞれ示す。
　［面データ］において、ｍは物体側から数えたレンズ面の順番、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面の間隔、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、opは物体面、Ｉは像面をそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示し、空気の屈折率ｄ＝1．00000の記載は省略している。
　［可変間隔データ］には、焦点距離ｆ、可変間隔、および開口絞り径φの値を示す。
　［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面番号と焦点距離を示す。
　［条件式対応値］は各条件式の対応値をそれぞれ示す。
　ここで、表１に記載されている焦点距離ｆや曲率半径ｒ、およびその他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
　なお、以上に述べた表１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。
　（表１）第１実施例
　［全体諸元］
                 Ｗ           Ｍ            Ｔ
      ｆ      72.00125     134.89858     291.55642
    ＦＮＯ     4.49           5.00         5.87
     ２ω     13.27           7.04         3.26
      Ｙ       8.35           8.35         8.35
     ＴＬ    174.82320      192.82728    205.27212
 
　［面データ］
　    ｍ          ｒ            ｄ          ｎｄ      νｄ
　　  op          ∞
      1)         76.45460     4.70390    1.618000    63.34
      2)        256.81660     0.10000
      3)         83.48100     2.00000    1.795040    28.69
      4)         52.02470     7.82340    1.437000    95.00
      5)     －2180.58150     (D5)
      6)      －157.69770     1.10000    1.696800    55.52
      7)         24.58730     4.85060    1.846660    23.80
      8)         63.50810     2.55870
      9)       －56.90330     1.10000    1.772500    49.62
     10)        132.70460     (D10)
     11)        116.40050     3.30690    1.618000    63.34
     12)       －74.88570     (D12)
     13)         46.27990     3.11080    1.593190    67.90
     14)        690.26650     2.83790
     15)         36.41800     4.52180    1.603000    65.44
     16)      －121.73140     1.59630    1.950000    29.37
     17)         27.66160     0.72790
     18)         26.84000     3.88680    1.593190    67.90
     19)     －1460.77280     2.00000
     20)      －255.28680     0.90000    1.696800    55.52
     21)         20.15450     2.79110    1.902650    35.73
     22)         36.13630    14.30890
     23)           ∞         1.00000                開口絞り
     24)         53.33500     2.00000    1.805180    25.45
     25)      14779.41800    18.48370
     26)        216.36190     2.89740    1.603420    38.03
     27)       －18.15210     1.00000    1.834810    42.73
     28)         86.81180     (BF)
　　  I          ∞
 
　［可変間隔データ］
                Ｗ           Ｍ          Ｔ
    f        72.00125    134.89858    291.55642
    D5       10.53320     37.13510     45.64880
    D10      40.49600     25.95820      3.84220
    D12       4.75360     10.25890     11.38910
    BF       29.43430     29.86898     54.78592
    φ       14.60        13.20        17.40
 
　［レンズ群データ］
           始面      焦点距離
    G1       1       116.15003
    G2       6      －31.59403
    G3      11        74.22647
    G4      13       202.33188
    G4A     13        65.90638
    G4B     20      －57.99956
    G4C     23       471.52911
 
　［各条件式対応値］
　　Ｒ３１Ａ＝116.40050
　　Ｒ３１Ｂ＝－74.88570
　　ｆｔ＝291.55642
　　ｆｗ＝72.00125
　　ｆ１＝116.15003
　　ｆ２＝－31.59403
　　ｆ３＝74.22647
   （１）Ｒ３１Ａ／（－Ｒ３１Ｂ）＝1.554
   （２）ｆｔ／ｆ３＝3.928
   （３）ｆ１／ｆｗ＝1.613
   （４）（－ｆ２）／ｆｗ＝0.4388
 
　図２Ａ、図２Ｂ、図２Ｃは、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の無限遠合焦時における諸収差図であり、図２Ａは広角端状態、図２Ｂは中間焦点距離状態、図２Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ａは半画角（単位：度）をそれぞれ示している。また、図中のｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）での収差曲線を示し、ｇはｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）での収差曲線を示し、記載のないものはｄ線での収差曲線を示す。非点収差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示している。コマ収差を示す収差図は、各半画角において、ｄ線およびｇ線に対するメリディオナルコマ収差を表している。なお、以下に示す各実施例の諸収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　各収差図から明らかなように、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有することがわかる。
 
　（第２実施例）
　図３は、本発明の第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２のレンズ構成を示す断面図である。
　図３に示すように、本実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成される。
　本実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は増大する。また、像面Ｉに対して、第１レンズ群Ｇ１は単調に物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像面Ｉ側凸形状に移動し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４とは単調に物体側へ移動する。無限遠物体から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３を像面Ｉ側へ移動させることによって行う。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第４Ａレンズ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第４Ｂレンズ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第４Ｃレンズ群Ｇ４Ｃとから構成される。第４Ｂレンズ群Ｇ４Ｂを光軸と略直交方向の成分を持つように移動させることにより、手ブレによる像ブレの補正、すなわち防振を行う。開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４の内部に配置され、広角端から望遠端への変倍時に第４レンズ群Ｇ４と一体で移動するように構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と両凸レンズＬ１３との接合レンズとから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、両凹レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合レンズと、両凹レンズＬ２３とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ３１から構成される。
　第４Ａレンズ群Ｇ４Ａは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３と両凸レンズＬ４４との接合レンズとから構成される。
　第４Ｂレンズ群Ｇ４Ｂは、光軸に沿って物体側から順に、両凹レンズＬ４５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４６との接合レンズとから構成される。
　第４Ｃレンズ群Ｇ４Ｃは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４７と、両凸レンズＬ４８と両凹レンズＬ４９との接合レンズとから構成され、Ｌ４９レンズから射出された光線は像面Ｉに結像する。
　以下の表２に、本発明の第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の諸元値を掲げる。
　（表２）第２実施例
　［全体諸元］
                 Ｗ           Ｍ            Ｔ
      ｆ      72.00407     134.90005    291.56827
    ＦＮＯ     4.55          5.34         5.87
     ２ω     13.30          7.05         3.26
      Ｙ       8.35          8.35         8.35
     ＴＬ    174.74594     189.28266    203.71361
 
　［面データ］
　    ｍ          ｒ            ｄ          ｎｄ      νｄ
　　  op          ∞
      1)         70.10870     5.23050    1.618000    63.34
      2)        268.66420     0.12210
      3)         76.54770     2.00000    1.795040    28.69
      4)         47.28020     8.25010    1.437000    95.00
      5)    －24087.04000     (D5)
      6)      －183.21520     1.12770    1.696800    55.52
      7)         23.23900     5.01110    1.846660    23.80
      8)         57.06550     2.79090
      9)       －52.66330     1.10000    1.772500    49.62
     10)        120.63120     (D10)
     11)        103.55650     3.40050    1.618000    63.34
     12)       －74.96490     (D12)
     13)         44.07140     3.24670    1.593190    67.90
     14)       1062.48610     3.54580
     15)         34.82560     4.03550    1.603000    65.44
     16)      －137.84300     1.28180    1.950000    29.37
     17)         27.29790     3.83840    1.593190    67.90
     18)      －368.78740     2.00000
     19)      －161.60230     1.10000    1.696800    55.52
     20)         18.28860     2.78580    1.902650    35.73
     21)         31.91770    16.09810
     22)           ∞         1.00000                開口絞り
     23)         41.98930     2.00000    1.805180    25.45
     24)        148.51900    12.76000
     25)         38.57320     3.28950    1.603420    38.03
     26)       －25.68470     1.00000    1.834810    42.73
     27)         37.72480     (BF)
　　  I          ∞
 
　［可変間隔データ］
                Ｗ           Ｍ          Ｔ
    f        72.00407    134.90005    291.56827
    D5        8.03140     31.60210     38.95920
    D10      40.23810     25.83910      3.62640
    D12       4.70750      9.88860     11.68210
    BF       34.75444     34.93836     62.43141
    φ       13.60        11.60        16.60
 
　［レンズ群データ］
           始面      焦点距離
    G1       1       105.61803
    G2       6      －29.4996
    G3      11        70.88067
    G4      13       207.1073
    G4A     13        58.25003
    G4B     19      －47.40352
    G4C     22       296.63183
 
　［各条件式対応値］
　　Ｒ３１Ａ＝103.55650
　　Ｒ３１Ｂ＝－74.96490
　　ｆｔ＝291.56827
　　ｆｗ＝72.00407
　　ｆ１＝105.61803
　　ｆ２＝－29.4996
　　ｆ３＝70.88067
   （１）Ｒ３１Ａ／（－Ｒ３１Ｂ）＝1.381
   （２）ｆｔ／ｆ３＝4.114
   （３）ｆ１／ｆｗ＝1.467
   （４）（－ｆ２）／ｆｗ＝0.4097
 
　図４Ａ、図４Ｂ、図４Ｃは、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の無限遠合焦時における諸収差図であり、図４Ａは広角端状態、図４Ｂは中間焦点距離状態、図４Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　各収差図から明らかなように、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有することがわかる。
 
　（第３実施例）
　図５は、本発明の第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３のレンズ構成を示す断面図である。
　図５に示すように、本実施例に係る変倍光学系ＺＬ３は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成される。
　本実施例に係る変倍光学系ＺＬ３は、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は増大する。また、像面Ｉに対して、第１レンズ群Ｇ１は単調に物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像面Ｉ側凸形状に移動し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４とは単調に物体側へ移動する。無限遠物体から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３を像面Ｉ側へ移動させることによって行う。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第４Ａレンズ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第４Ｂレンズ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第４Ｃレンズ群Ｇ４Ｃとから構成される。第４Ｂレンズ群Ｇ４Ｂを光軸と略直交方向の成分を持つように移動させることにより、手ブレによる像ブレの補正、すなわち防振を行う。開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４の内部に配置され、広角端から望遠端への変倍時に第４レンズ群Ｇ４と一体で移動するように構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と両凸レンズＬ１３との接合レンズとから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、両凹レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合レンズと、両凹レンズＬ２３とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ３１から構成される。
　第４Ａレンズ群Ｇ４Ａは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４との接合レンズとから構成される。
　第４Ｂレンズ群Ｇ４Ｂは、光軸に沿って物体側から順に、両凹レンズＬ４５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４６との接合レンズとから構成される。
　第４Ｃレンズ群Ｇ４Ｃは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ４７と、両凸レンズＬ４８と両凹レンズＬ４９との接合レンズとから構成され、Ｌ４９レンズから射出された光線は像面Ｉに結像する。
　以下の表３に、本発明の第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の諸元値を掲げる。
　（表３）第３実施例
　［全体諸元］
                 Ｗ           Ｍ            Ｔ
      ｆ      72.00160     134.90047    291.52685
    ＦＮＯ     4.57          5.23         5.88
     ２ω     13.32          7.04         3.26
      Ｙ       8.35          8.35         8.35
     ＴＬ    175.31110     187.01799    201.23981
 
　［面データ］
　    ｍ          ｒ            ｄ          ｎｄ      νｄ
　　  op          ∞
      1)         70.57290     4.93910    1.618000    63.34
      2)        242.25150     0.10000
      3)         68.52880     2.00000    1.795040    28.69
      4)         43.51940     8.96140    1.437000    95.00
      5)      －923.91020     (D5)
      6)      －119.38590     1.10000    1.772500    49.62
      7)         19.58400     4.52140    2.000690    25.46
      8)         57.05290     2.23580
      9)       －62.25060     1.10000    1.816000    46.59
     10)         66.25170     (D10)
     11)        104.75140     3.25500    1.603000    65.44
     12)       －65.16700     (D12)
     13)         28.76740     4.34410    1.487490    70.31
     14)      －817.13650     0.10000
     15)         30.79330     4.33220    1.603000    65.44
     16)      －102.29120     2.74200    1.902650    35.73
     17)         17.49490     5.22550    1.487490    70.31
     18)        152.53090     2.00000
     19)      －175.94560     0.90000    1.696800    55.52
     20)         19.08870     2.32080    1.902650    35.73
     21)         34.38970    14.77920
     22)           ∞         1.00000                開口絞り
     23)         46.00240     2.25290    1.834000    37.18
     24)      －262.68650    10.32110
     25)         35.86780     5.06690    1.603420    38.03
     26)       －34.36720     1.00000    1.883000    40.66
     27)         31.82930     (BF)
　　  I          ∞
 
　［可変間隔データ］
                Ｗ           Ｍ          Ｔ
    f        72.00160    134.90047    291.52685
    D5       13.85170     32.83900     39.17860
    D10      37.69540     24.12950      3.55890
    D12       4.37180      9.08570     10.13310
    BF       34.79480     36.36639     63.77181
    φ       13.40        12.10        16.90
 
　［レンズ群データ］
           始面      焦点距離
    G1       1        98.62711
    G2       6      －26.12048
    G3      11        67.10744
    G4      13       161.32694
    G4A     13        82.33786
    G4B     19      －51.98201
    G4C     22        90.43851
 
　［各条件式対応値］
　　Ｒ３１Ａ＝104.75140
　　Ｒ３１Ｂ＝－65.16700
　　ｆｔ＝291.52685
　　ｆｗ＝72.00160
　　ｆ１＝98.62711
　　ｆ２＝－26.12048
　　ｆ３＝67.10744
   （１）Ｒ３１Ａ／（－Ｒ３１Ｂ）＝1.607
   （２）ｆｔ／ｆ３＝4.344
   （３）ｆ１／ｆｗ＝1.370
   （４）（－ｆ２）／ｆｗ＝0.3628
 
　図６Ａ、図６Ｂ、図６Ｃは、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の無限遠合焦時における諸収差図であり、図６Ａは広角端状態、図６Ｂは中間焦点距離状態、図６Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　各収差図から明らかなように、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有することがわかる。
 
　（第４実施例）
　図７は、本発明の第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４のレンズ構成を示す断面図である。
　図７に示すように、本実施例に係る変倍光学系ＺＬ４は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成される。
　本実施例に係る変倍光学系ＺＬ４は、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は増大する。また、像面Ｉに対して、第１レンズ群Ｇ１は単調に物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像面Ｉ側凸形状に移動し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４とは単調に物体側へ移動する。無限遠物体から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３を像面Ｉ側へ移動させることによって行う。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第４Ａレンズ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第４Ｂレンズ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第４Ｃレンズ群Ｇ４Ｃとから構成される。第４Ｂレンズ群Ｇ４Ｂを光軸と略直交方向の成分を持つように移動させることにより、手ブレによる像ブレの補正、すなわち防振を行う。開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４の内部に配置され、広角端から望遠端への変倍時に第４レンズ群Ｇ４と一体で移動するように構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合レンズとから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、両凹レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合レンズと、両凹レンズＬ２３とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ３１から構成される。
　第４Ａレンズ群Ｇ４Ａは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３と両凸レンズＬ４４との接合レンズとから構成される。
　第４Ｂレンズ群Ｇ４Ｂは、光軸に沿って物体側から順に、両凹レンズＬ４５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４６との接合レンズとから構成される。
　第４Ｃレンズ群Ｇ４Ｃは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ４７と、両凹レンズＬ４８と両凸レンズＬ４９との接合レンズとから構成され、Ｌ４９レンズから射出された光線は像面Ｉに結像する。
　以下の表４に、本発明の第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４の諸元値を掲げる。
　（表４）第４実施例
　［全体諸元］
                 Ｗ           Ｍ            Ｔ
      ｆ      72.00198     134.90087    291.56400
    ＦＮＯ     4.53          5.17         5.89
     ２ω     13.31          7.05         3.26
      Ｙ       8.35          8.35         8.35
     ＴＬ    174.11210     185.42109    200.30283
 
　［面データ］
　    ｍ          ｒ            ｄ          ｎｄ      νｄ
　　  op          ∞
      1)         54.92170     6.29800    1.603000    65.44
      2)        199.31210     0.10000
      3)         61.80160     2.00000    1.834000    37.18
      4)         34.33480    10.49620    1.437000    95.00
      5)      16937.45500     (D5)
      6)      －156.57000     1.22310    1.618000    63.34
      7)         20.34000     4.24490    1.846660    23.80
      8)         33.04330     3.78250
      9)       －36.70970     1.10000    1.593190    67.90
     10)        193.98970     (D10)
     11)        122.80240     3.24640    1.603000    65.44
     12)       －60.94980     (D12)
     13)         32.71430     4.15430    1.487490    70.31
     14)      －266.57680     0.10000
     15)         32.58110     4.70130    1.548140    45.51
     16)       －62.05980     1.13330    1.902650    35.73
     17)         16.57230     5.51490    1.593190    67.90
     18)      －229.10060     2.00000
     19)      －186.61440     0.90000    1.772500    49.62
     20)         19.26900     2.92390    1.902650    35.73
     21)         44.24910    13.47910
     22)          ∞          1.00000                開口絞り
     23)         78.39800     3.47240    1.517420    52.20
     24)       －28.49740    12.23000
     25)       －26.06210     1.00000    1.804000    46.60
     26)         27.95010     2.09780    1.688930    31.16
     27)       －80.50700     (BF)
　　  I          ∞
 
　［可変間隔データ］
                Ｗ           Ｍ          Ｔ
    f        72.00198    134.90087    291.56400
    D5       10.32410     28.70590     35.09120
    D10      37.61910     23.80120      3.05980
    D12       4.45650      9.12770     11.45850
    BF       34.51430     36.58819     63.49523
    φ       14.20        12.90        17.70
 
　［レンズ群データ］
           始面      焦点距離
    G1       1        98.28877
    G2       6      －26.13187
    G3      11        68.00255
    G4      13       165.0289
    G4A     13        70.31244
    G4B     19      －56.39926
    G4C     22       157.08603
 
　［各条件式対応値］
　　Ｒ３１Ａ＝122.80240
　　Ｒ３１Ｂ＝－60.94980
　　ｆｔ＝291.56400
　　ｆｗ＝72.00198
　　ｆ１＝98.28877
　　ｆ２＝－26.13187 
　　ｆ３＝68.00255 
   （１）Ｒ３１Ａ／（－Ｒ３１Ｂ）＝2.015
   （２）ｆｔ／ｆ３＝4.288
   （３）ｆ１／ｆｗ＝1.365
   （４）（－ｆ２）／ｆｗ＝0.3629
 
　図８Ａ、図８Ｂ、図８Ｃは、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４の無限遠合焦時における諸収差図であり、図８Ａは広角端状態、図８Ｂは中間焦点距離状態、図８Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　各収差図から明らかなように、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有することがわかる。
 
（第５実施例）
　図９は、本発明の第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ５のレンズ構成を示す断面図である。
　図９に示すように、本実施例に係る変倍光学系ＺＬ５は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成される。
　本実施例に係る変倍光学系ＺＬ５は、広角端状態Ｗから望遠端状態Ｔへの変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は増大する。また、像面Ｉに対して、第１レンズ群Ｇ１は単調に物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は像面Ｉ側凸形状に移動し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４とは単調に物体側へ移動する。無限遠物体から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３を像面Ｉ側へ移動させることによって行う。
　第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第４Ａレンズ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第４Ｂレンズ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第４Ｃレンズ群Ｇ４Ｃとから構成される。第４Ｂレンズ群Ｇ４Ｂを光軸と略直交方向の成分を持つように移動させることにより、手ブレによる像ブレの補正、すなわち防振を行う。開口絞りＳは、第４レンズ群Ｇ４の内部に配置され、広角端から望遠端への変倍時に第４レンズ群Ｇ４と一体で移動するように構成される。
　第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合レンズとから構成される。
　第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に、両凹レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合レンズと、両凹レンズＬ２３とから構成される。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ３１から構成される。
　第４Ａレンズ群Ｇ４Ａは、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３と両凸レンズレンズＬ４４との接合レンズとから構成される。
　第４Ｂレンズ群Ｇ４Ｂは、光軸に沿って物体側から順に、両凹レンズＬ４５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４６との接合レンズとから構成される。
　第４Ｃレンズ群Ｇ４Ｃは、光軸に沿って物体側から順に、両凸レンズＬ４７と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４８との接合レンズと、両凹レンズＬ４９と両凸レンズＬ５０との接合レンズとから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１から構成され、Ｌ５１レンズから射出した光線は像面Ｉに結像する。
　以下の表５に、本発明の第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ５の諸元値を掲げる。
　（表５）第５実施例
　［全体諸元］
                 Ｗ           Ｍ            Ｔ
      ｆ      72.00486     134.89841    291.54877
    ＦＮＯ     4.65          5.37         5.93
     ２ω     13.31          7.05         3.26
      Ｙ       8.35          8.35         8.35
     ＴＬ    174.91182     186.42192    202.55615
 
　［面データ］
　    ｍ          ｒ            ｄ          ｎｄ      νｄ
　　  op          ∞
      1)         52.79430     6.72790    1.603000    65.44
      2)        192.26600     0.10000
      3)         59.81310     2.01620    1.834000    37.18
      4)         33.06570    10.93130    1.437000    95.00
      5)       1398.99180     (D5)
      6)      －199.73510     1.10000    1.618000    63.34
      7)         20.10900     3.98210    1.846660    23.80
      8)         33.06750     3.80460
      9)       －36.15720     1.10000    1.593190    67.90
     10)        153.39170     (D10)
     11)        129.41800     3.21260    1.603000    65.44
     12)       －58.89280     (D12)
     13)         42.15740     3.02890    1.603000    65.44
     14)       1041.31140     0.86670
     15)         36.32190     4.54620    1.603000    65.44
     16)       －55.98360     1.10000    1.902650    35.73
     17)         20.48130     4.50990    1.593190    67.90
     18)      －647.99840     2.00000
     19)      －222.13510     0.90000    1.772500    49.62
     20)         19.09330     2.96230    1.902650    35.73
     21)         43.40010     9.50520
     22)          ∞          1.00000                開口絞り
     23)         60.56320     3.49120    1.603420    38.03
     24)       －35.89700     1.00000    1.784720    25.64
     25)       －41.35010    13.67130
     26)       －45.55270     1.00000    1.816000    46.59
     27)         20.47370     2.42650    1.620040    36.40
     28)      －139.46190     (D28)
     29)       －42.10500     1.50000    1.516800    63.88
     30)       －37.71970     (BF)
　　  I          ∞
 
　［可変間隔データ］
                Ｗ           Ｍ          Ｔ
    f        72.00486    134.89841    291.54877
    D5        7.38130     26.87990     33.29350
    D10      36.98130     23.42730      2.50000
    D12       4.30580      9.20650     11.70530
    D28       7.73030      8.39550     36.54580
    BF       32.02982     32.02982     32.02865
    φ       15.60        13.60        18.60
 
　［レンズ群データ］
           始面      焦点距離
    G1       1        97.08614
    G2       6      －26.14657
    G3      11        67.55545
    G4      13       176.42266
    G5      29       627.63137
    G4A     13        78.55342
    G4B     19      －57.55195
    G4C     22       118.07179
 
　［各条件式対応値］
　　Ｒ３１Ａ＝129.418000
　　Ｒ３１Ｂ＝－58.89280
　　ｆｔ＝291.54877
　　ｆｗ＝72.00486
　　ｆ１＝97.08614
　　ｆ２＝－26.14657
　　ｆ３＝67.55545
   （１）Ｒ３１Ａ／（－Ｒ３１Ｂ）＝2.198
   （２）ｆｔ／ｆ３＝4.316
   （３）ｆ１／ｆｗ＝1.348
   （４）（－ｆ２）／ｆｗ＝0.3631
 
　図１０Ａ、図１０Ｂ、図１０Ｃは、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ５の無限遠合焦時における諸収差図であり、図１０Ａは広角端状態、図１０Ｂは中間焦点距離状態、図１０Ｃは望遠端状態をそれぞれ示している。
　各収差図から明らかなように、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ５は、広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有することがわかる。
　ここで、上記各実施例は本発明の一具体例を示しているものであり、本発明はこれらに限定されるものではない。以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　本発明の変倍光学系の数値実施例として４群または５群のものを示したが、本発明はこれに限られず、他の群構成、例えば６群等の変倍光学系を構成することも可能である。具体的には、本発明の変倍光学系の最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、空気間隔で分離された少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　また、本発明の変倍光学系の合焦レンズ群は、オートフォーカス用のモータとして例えば超音波モータ等による駆動にも適している。
　また、本発明の変倍光学系において、何れかのレンズ群全体またはその一部を、防振レンズ群として光軸に直交する方向の成分を含むように移動させ、または光軸を含む面内方向へ回転移動、すなわち揺動させることで、手ブレによって生じる像ブレを補正する構成とすることもできる。特に、第４レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とすることが好ましい。
　また、本発明の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面または平面としても良く、あるいは非球面としても良い。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、レンズ加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防止することができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、またはガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも良い。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしても良い。
　また、本発明の変倍光学系の開口絞りＳは第４レンズ群近傍に配置されることが好ましいが、開口絞りとして部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用しても良い。
　また、本発明の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの光学性能を達成することができる。
　次に、本発明の変倍光学系ＺＬを備えた光学装置について、デジタル一眼レフカメラを例に説明する。
　図１１は、本発明の変倍光学系を備えたデジタル一眼レフカメラの概略を示す断面図である。図１１に示すデジタル一眼レフカメラ１において、図示しない物体（被写体）からの光は、変倍光学系ＺＬで集光されて、クイックリターンミラー３を介して集点板５に結像される。そして、集点板５に結像された光は、ペンタプリズム７中で複数回反射されて接眼レンズ９へと導かれる。これにより、撮影者は、物体像を接眼レンズ９を介して正立像として観察することができる。
　また、撮影者によって図示しないレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー３が光路外へ退避し、変倍光学系ＺＬで集光された物体の光は撮像素子１１上に被写体像を形成する。これにより、物体からの光は、撮像素子１１により撮像され、物体画像としてメモリ（図示省略）に記憶される。このようにして、撮影者はカメラ１による物体の撮影を行うことができる。
　以上の構成により、本発明に係る変倍光学系ＺＬを備えたデジタル一眼レフカメラ１は、小型化とオートフォーカスの高速化を実現し、さらに諸収差を良好に補正し、高い光学性能を実現することができる。なお、図１１のカメラ１は、撮影レンズを着脱可能に保持するものでも良く、撮影レンズと一体に成形されるものでも良い。また、カメラは、一眼レフカメラでも良く、クイックリターンミラー等を有さないカメラでも良い。
　次に、本発明の変倍光学系ＺＬの製造方法について説明する。
　図１２は、本発明に係る変倍光学系ＺＬの製造方法の概略を示す図である。
　本発明の変倍光学系ＺＬの製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、図１２に示すように、以下の各ステップＳ１～Ｓ３を含むものである。
　ステップＳ１：広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔は変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔は変化し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔は変化するように構成する。
　ステップＳ２：第３レンズ群を一枚の正レンズで構成する。
　ステップＳ３：第３レンズ群を光軸方向に移動させることによって無限遠物体から近距離物体までの合焦を行うように構成する。
　斯かる本発明の変倍光学系の製造方法によれば、小型化とオートフォーカスの高速化を実現し、さらに高い光学性能を備えた変倍光学系を製造することができる。

Claims (11)

  1. 　光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は変化し、
    　前記第３レンズ群は１枚の正レンズで構成され、
    　前記第３レンズ群を光軸方向に移動させることによって無限遠物体から近距離物体までの合焦を行うことを特徴とする変倍光学系。
  2. 　前記第３レンズ群の正レンズは、両凸形状であることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  3. 　前記第３レンズ群の正レンズのレンズ面は、球面であることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  4. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    　　１．００　＜　Ｒ３１Ａ／（－Ｒ３１Ｂ）　＜　３．００
    　ただし、
    　Ｒ３１Ａ：前記第３レンズ群の正レンズの物体側の面の曲率半径
    　Ｒ３１Ｂ：前記第３レンズ群の正レンズの像面側の面の曲率半径
  5. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    　　３．５０　＜　ｆｔ／ｆ３　＜　５．００
    　ただし、
    　ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  6. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    　　１．００　＜　ｆ１／ｆｗ　＜　２．００
    　ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
  7. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    　　０．３００　＜　（－ｆ２）／ｆｗ　＜　０．５００
    　ただし、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
  8. 　前記第４レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第４Ａレンズ群と、負の屈折力を有する第４Ｂレンズ群と、正の屈折力を有する第４Ｃレンズ群とを有し、
    　前記第４Ｂレンズ群を光軸と略直交方向の成分を有するように移動させることによって、手ブレによる像ブレの補正を行うことを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  9. 　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群は光軸に沿って像面に対して物体側に移動することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  10. 　請求項１から９の何れか一項に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。
  11. 　光軸に沿って物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は変化するように構成し、
    　前記第３レンズ群を１枚の正レンズで構成し、
    　前記第３レンズ群を光軸方向に移動させることによって無限遠物体から近距離物体までの合焦を行うように構成することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
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Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2015206892A (ja) * 2014-04-21 2015-11-19 株式会社ニコン 変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法
JP2015206891A (ja) * 2014-04-21 2015-11-19 株式会社ニコン 変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法
WO2016104785A1 (ja) * 2014-12-26 2016-06-30 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
WO2016104747A1 (ja) * 2014-12-26 2016-06-30 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、及び、変倍光学系の製造方法
WO2016104786A1 (ja) * 2014-12-26 2016-06-30 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
WO2016104793A1 (ja) * 2014-12-26 2016-06-30 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、および変倍光学系の製造方法
WO2017047760A1 (ja) * 2015-09-18 2017-03-23 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、撮像装置、変倍光学系の製造方法
WO2017047758A1 (ja) * 2015-09-18 2017-03-23 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、撮像装置、変倍光学系の製造方法
WO2017047759A1 (ja) * 2015-09-18 2017-03-23 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、撮像装置、変倍光学系の製造方法
JPWO2016104742A1 (ja) * 2014-12-26 2017-10-12 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、及び、変倍光学系の製造方法
JPWO2017047757A1 (ja) * 2015-09-18 2018-07-05 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、撮像装置
US10451858B2 (en) 2014-04-21 2019-10-22 Nikon Corporation Zoom optical system, optical device and method for manufacturing the zoom optical system
US11415786B2 (en) * 2014-12-26 2022-08-16 Nikon Corporation Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN117572612B (zh) * 2024-01-11 2024-04-02 杭州海康威视数字技术股份有限公司 变焦透镜系统和摄像机

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0527172A (ja) * 1991-07-19 1993-02-05 Konica Corp ズームレンズ
JPH0545584A (ja) * 1990-10-09 1993-02-23 Asahi Optical Co Ltd 変倍投影レンズ
JPH07318865A (ja) * 1994-05-20 1995-12-08 Nikon Corp 防振機能を有するズームレンズ
JPH08101362A (ja) * 1994-09-29 1996-04-16 Nikon Corp 像シフトが可能なズームレンズ
JPH08122640A (ja) * 1994-10-26 1996-05-17 Nikon Corp ズームレンズ
JPH11344672A (ja) * 1998-06-01 1999-12-14 Nikon Corp ズームレンズ
JP2008216440A (ja) * 2007-03-01 2008-09-18 Canon Inc 防振機能を有するズームレンズ
JP2009251118A (ja) * 2008-04-02 2009-10-29 Panasonic Corp ズームレンズ系、交換レンズ装置、及びカメラシステム
CN102073128A (zh) * 2011-02-28 2011-05-25 腾龙光学（佛山）有限公司 变焦镜头
JP2012133104A (ja) * 2010-12-21 2012-07-12 Samsung Electronics Co Ltd 防振ズームレンズおよびそれを備えた撮像装置

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5781348A (en) * 1995-09-26 1998-07-14 Nikon Corporation Zoom lens system
US7158315B2 (en) * 2004-03-30 2007-01-02 Nikon Corporation Zoom lens system
EP2045637B1 (en) 2007-10-02 2019-07-10 Nikon Corporation Zoom lens system
JP5332169B2 (ja) 2007-10-02 2013-11-06 株式会社ニコン ズームレンズと、これを有する光学装置
JP2011128371A (ja) * 2009-12-17 2011-06-30 Samsung Electronics Co Ltd ズームレンズ及び撮像装置

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0545584A (ja) * 1990-10-09 1993-02-23 Asahi Optical Co Ltd 変倍投影レンズ
JPH0527172A (ja) * 1991-07-19 1993-02-05 Konica Corp ズームレンズ
JPH07318865A (ja) * 1994-05-20 1995-12-08 Nikon Corp 防振機能を有するズームレンズ
JPH08101362A (ja) * 1994-09-29 1996-04-16 Nikon Corp 像シフトが可能なズームレンズ
JPH08122640A (ja) * 1994-10-26 1996-05-17 Nikon Corp ズームレンズ
JPH11344672A (ja) * 1998-06-01 1999-12-14 Nikon Corp ズームレンズ
JP2008216440A (ja) * 2007-03-01 2008-09-18 Canon Inc 防振機能を有するズームレンズ
JP2009251118A (ja) * 2008-04-02 2009-10-29 Panasonic Corp ズームレンズ系、交換レンズ装置、及びカメラシステム
JP2012133104A (ja) * 2010-12-21 2012-07-12 Samsung Electronics Co Ltd 防振ズームレンズおよびそれを備えた撮像装置
CN102073128A (zh) * 2011-02-28 2011-05-25 腾龙光学（佛山）有限公司 变焦镜头

Cited By (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2015206892A (ja) * 2014-04-21 2015-11-19 株式会社ニコン 変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法
JP2015206891A (ja) * 2014-04-21 2015-11-19 株式会社ニコン 変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法
US11385446B2 (en) 2014-04-21 2022-07-12 Nikon Corporation Zoom optical system, optical device and method for manufacturing the zoom optical system
US10451858B2 (en) 2014-04-21 2019-10-22 Nikon Corporation Zoom optical system, optical device and method for manufacturing the zoom optical system
JPWO2016104793A1 (ja) * 2014-12-26 2017-10-12 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、および変倍光学系の製造方法
WO2016104793A1 (ja) * 2014-12-26 2016-06-30 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、および変倍光学系の製造方法
US11415786B2 (en) * 2014-12-26 2022-08-16 Nikon Corporation Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method
WO2016104785A1 (ja) * 2014-12-26 2016-06-30 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
US10831005B2 (en) 2014-12-26 2020-11-10 Nikon Corporation Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method
JPWO2016104786A1 (ja) * 2014-12-26 2017-09-28 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
JPWO2016104747A1 (ja) * 2014-12-26 2017-10-05 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、及び、変倍光学系の製造方法
JPWO2016104742A1 (ja) * 2014-12-26 2017-10-12 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、及び、変倍光学系の製造方法
WO2016104786A1 (ja) * 2014-12-26 2016-06-30 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
JPWO2016104785A1 (ja) * 2014-12-26 2017-11-02 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
WO2016104747A1 (ja) * 2014-12-26 2016-06-30 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、及び、変倍光学系の製造方法
JPWO2017047757A1 (ja) * 2015-09-18 2018-07-05 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、撮像装置
JPWO2017047758A1 (ja) * 2015-09-18 2018-07-05 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、撮像装置
JPWO2017047760A1 (ja) * 2015-09-18 2018-07-12 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、撮像装置
JPWO2017047759A1 (ja) * 2015-09-18 2018-07-05 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、撮像装置
JP2020115231A (ja) * 2015-09-18 2020-07-30 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、撮像装置、変倍光学系の製造方法
US10732393B2 (en) 2015-09-18 2020-08-04 Nikon Corporation Variable magnification optical system, optical apparatus, imaging apparatus and method for manufacturing variable magnification optical system
US10816782B2 (en) 2015-09-18 2020-10-27 Nikon Corporation Variable magnification optical system, optical apparatus, imaging apparatus and method for manufacturing variable magnification optical system
WO2017047759A1 (ja) * 2015-09-18 2017-03-23 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、撮像装置、変倍光学系の製造方法
US11086110B2 (en) 2015-09-18 2021-08-10 Nikon Corporation Variable magnification optical system, optical apparatus, imaging apparatus and method for manufacturing variable magnification optical system
WO2017047758A1 (ja) * 2015-09-18 2017-03-23 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、撮像装置、変倍光学系の製造方法
WO2017047760A1 (ja) * 2015-09-18 2017-03-23 株式会社ニコン 変倍光学系、光学装置、撮像装置、変倍光学系の製造方法

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